DE4405010C2 - Process for cleaning a combustion exhaust gas - Google Patents

Description

Die Erfindung bezieht sich auf ein Verfahren zur Reinigung eines Verbrennungsabgases nach dem Oberbegriff des Patentan­ spruchs 1, bei dem es sich um ein trockenes Verfahren zur Schadstoffabscheidung aus Verbrennungsabgasen handelt, wobei die Verbrennungsabgase aus Müllverbrennungen, Kraftwerken oder anderen Feuerungsanlagen und Quellen stammen können.The invention relates to a method for cleaning a combustion exhaust gas according to the preamble of the patent Proverb 1, which is a dry process for Separation of pollutants from combustion exhaust gases the combustion gases from waste incineration plants, power plants or other furnaces and sources.

Aus der DE 35 39 347 A1 ist ein Verfahren zur Reinigung eines Verbrennungsabgases bekannt, bei dem ein Abgasstrom aus einem Kessel mittels eines Zufuhrrohrs in eine Reaktorstrecke gefördert wird, an deren Eingang der Abgasstrom mit einem Additiv und darauf folgend mit Wasser beaufschlagt wird. In einiger Entfernung zum Eingangsbereich wird der Abgasstrom dann noch einmal mit Additiv beaufschlagt. Der Strömungsquer­ schnitt in der Reaktorstrecke entspricht etwa dem Strömungs­ querschnitt des Zufuhrrohrs. Hierdurch wird erreicht, daß die Geschwindigkeit der Rauchgase sich während der Reaktorstrecke nicht wesentlich verringert. Vielmehr bleibt die Geschwindig­ keit der Rauchgase so hoch, daß die an der Reaktion beteilig­ ten gasförmigen und festen Stoffe von den Rauchgasen mitge­ rissen und weitertransportiert werden. Um den Rauchgasstrom über seinen gesamten Querschnitt abzukühlen muß daher gewähr­ leistet werden, daß das ihm beigegebene Kühlwasser über den gesamten Querschnitt des Rauchgasstroms verteilt wird, d. h., daß das Kühlwasser auch in diejenigen Bereiche gerät, die der Reaktorwandung benachbart sind. Demgemäß kann nicht verhindert werden, daß sich an den Wänden Inkrustierungen und Anbackungen bilden. Sofern man die wandnahen Bereiche nicht mit Kühlwasser beaufschlagt, wird der Rauchgasstrom nicht in seiner Gesamtheit gekühlt, wodurch der Abscheide­ grad des Verfahrens sinkt. Bei den bekannten Verfahren ist des weiteren die Relativgeschwindigkeit zwischen dem Rauchgas, den Wassertropfen und dem Additiv vergleichsweise klein. Der Ausnutzungsgrad des Additivs ist gering. Die vorerwähnten Schwierigkeiten haben eine breite und erfolgreiche Anwendung des Verfahrens, wie es in der DE 35 39 347 A1 beschrieben ist, verhindert, wobei insbesondere die Anbackungen und Inkrustierungen zu unüberwindbaren Problemen führten.DE 35 39 347 A1 describes a method for cleaning a Combustion exhaust gas is known in which an exhaust gas flow from a Boiler into a reactor section by means of a feed pipe is promoted at the entrance of the exhaust gas flow with a Additive and then water is added. In some distance from the entrance area becomes the exhaust gas flow then applied again with additive. The flow cross cut in the reactor section corresponds approximately to the flow cross section of the feed pipe. This ensures that the Velocity of the flue gases decreases during the reactor route not significantly reduced. Rather, the speed remains flue gases so high that they participate in the reaction gaseous and solid substances from the flue gases torn and transported. To the flue gas flow  Cooling over its entire cross-section must therefore be guaranteed be achieved that the cooling water added to it over the entire cross section of the flue gas stream is distributed, d. H., that the cooling water gets into those areas that are adjacent to the reactor wall. Accordingly, can not prevent incrustations on the walls and form caking. Provided you have the areas close to the wall the flue gas flow is not subjected to cooling water not cooled in its entirety, causing the deposit degree of the process decreases. In the known methods further the relative speed between the flue gas, the water drop and the additive are comparatively small. Of the Utilization of the additive is low. The aforementioned Difficulties have wide and successful application the method as described in DE 35 39 347 A1 is prevented, in particular the caking and Incrustations led to insurmountable problems.

Der Erfindung liegt die Aufgabe zugrunde, ein Verfahren zur Reinigung eines Verbrennungsabgases zur Verfügung zu stel­ len, mittels dem bei erhöhtem Ausnutzungsgrad des dem Rauchgasstrom zugeführten Additivs Inkrustierungen und An­ backungen an den Wandungen der Reaktorstrecke zuverlässig vermieden werden können.The invention has for its object a method for Cleaning of a combustion exhaust gas available len, by means of the increased utilization of the Flue gas flow additive incrustations and An Reliable baking on the walls of the reactor section can be avoided.

Diese Aufgabe wird erfindungsgemäß durch die im kennzeichnen­ den Teil des Patentanspruchs 1 angegebenen Merkmale gelöst. Im Quencher sind die erste Additivzufuhreinrichtung und die Wasserzufuhreinrichtung etwa in einer Höhe angeordnet und die Wasserzufuhreinrichtung ist als Zweistoff- bzw. Impuls­ düse ausgebildet, mittels der Wasser und Druckluft so misch­ bar und richtbar sind, daß sie in einem zur Haupterstreckung des Quenchers parallelen Düsenstrahl in den Quencher eintre­ ten, wobei die Geschwindigkeit des Düsenstrahls im Mundstück der Zweistoff- bzw. Impulsdüse im Überschallbereich liegt, so daß das durch die erste Additivzufuhreinrichtung einge­ führte trockene Additiv mit Abgas durch Injektorwirkung des durch die Zweistoff- bzw. Impulsdüse erzeugten Düsenstrahls in diesen eingesaugt wird. Erfindungsgemäß wird keine Durchdringung des Rauchgasstroms mit Wasser angestrebt, vielmehr wird der Rauchgasstrom sowie das ihm zugeführte Additiv von den Wandungen der Reaktionsstrecke weg zum aus der Zweistoff- bzw. Impulsdüse austretenden Düsenstrahl ge­ saugt. Beim Austritt aus dem Mundstück der Impulsdüse, in dem die Geschwindigkeit des Düsenstrahls im Überschallbereich liegt, zerplatzt der in der Zweistoff- bzw. Impulsdüse ge­ bildete Schaum in kleinste Wassertropfen, die so schnell ver­ dampfen, daß sie im weiteren Verlauf der Reaktorstrecke nicht bis an die Wandungen der Reaktorstrecke gelangen. Die aus der Impulsdüse austretende Druckluft läßt die Saugwirkung ent­ stehen, mittels der die Rauchgase und das Additiv in den schmalen Düsenstrahl, d. h. weg von den Reaktionsstreckenwan­ dungen, gezogen werden. Erfindungsgemäß wird beim Austritt des Quenchwassers das Rauchgas nebst Additiv in das aus der Impulsdüse austretende Wasser eingesaugt. Hierdurch wird erreicht, daß unverdampftes Wasser gar nicht erst in den den Wandungen der Reaktionsstrecke benachbarten Bereich gelangt. Inkrustierungen und Anbackungen an den Wandungen der Reak­ torstrecke können so zuverlässig vermieden werden. Des weiteren ergibt sich aufgrund der erfindungsgemäßen Ausgestal­ tung des Verfahrens ein sehr hoher Ausnutzungsgrad der in den Rauchgasstrom eingeführten Additive, was u. a. auf die Relativgeschwindigkeiten zwischen dem Rauchgas sowie den Additiven einerseits und dem Wasser- bzw. Düsenstrahl andererseits zurückzuführen ist.According to the invention, this object is characterized by the solved the part of claim 1 specified features. The first additive feeder and the are in the quencher  Water supply device arranged approximately at a height and the water supply device is a two-substance or impulse nozzle designed to mix by means of water and compressed air cash and directional that they are in one to the main extent of the quencher, enter the parallel jet into the quencher ten, the speed of the jet in the mouthpiece the two-substance or pulse nozzle is in the supersonic range, so that turned on by the first additive feeder led dry additive with exhaust gas by injector action of the nozzle jet generated by the two-substance or pulse nozzle is sucked into this. According to the invention, none Penetration of the flue gas stream with water, rather, the flue gas stream and the one fed to it Additive away from the walls of the reaction zone of the two-substance or pulse nozzle emerging jet sucks. When exiting the mouthpiece of the impulse nozzle, in which is the velocity of the jet in the supersonic area lies, the bursts in the two-substance or impulse nozzle ge formed foam into the smallest drops of water that ver so quickly vapor that they do not in the further course of the reactor section get to the walls of the reactor section. The one from the Compressed air emerging from the pulse nozzle releases the suction effect stand, by means of which the flue gases and the additive in the narrow jet, d. H. away from the reaction routes drafts. According to the invention at the exit of the quench water, the flue gas and additive into that from the Water emerging from the impulse nozzle is sucked in. This will achieved that unevaporated water not even in the  Area adjacent to the walls of the reaction zone. Incrustations and caking on the walls of the reak gate distance can thus be reliably avoided. Of further results from the configuration according to the invention a very high degree of utilization of the process in the Flue gas flow introduced additives, which u. a. on the Relative speeds between the flue gas and the Additives on the one hand and the water or nozzle jet on the other hand.

Bei einer vorteilhaften Ausgestaltung des erfindungsgemäßen Verfahrens kann vorgesehen sein, in einem ggf. verlängerten Quencher eine zwei- oder mehrstufige Additiv- und Wasserzu­ gabe durchzuführen. Die bisherigen Versuche haben gezeigt, daß die im Quencher eingestellte Austrittstemperatur kaum Einfluß auf den Wirkungsgrad hat. Wichtig ist allein die kurzzeitige Benetzung des Additivs. Insofern ist sichergestellt, daß eine zweistufige Quenchung mit unterschiedlichem Temperaturniveau bei hohen SO₂-Konzentrationen sinnvoll ist. Je nach Anfor­ derungen an das Reingas kann der Absorber dann auch ganz entfallen.In an advantageous embodiment of the invention The method can be provided in a possibly extended one Quencher a two- or multi-stage additive and water add to perform. The previous attempts have shown that the outlet temperature set in the quencher has hardly any influence on efficiency. Only the short-term is important Wetting of the additive. In this respect it is ensured that a two-stage quenching with different temperature levels makes sense at high SO₂ concentrations. Depending on the requirement The absorber can then make full changes to the clean gas omitted.

Mit dem erfindungsgemäßen Verfahren können außer SO₂ auch andere saure Schadgase, z. B. HCl, HF, HBr und SO₃, abge­ schieden werden.With the method according to the invention can also SO₂ other acid noxious gases, e.g. B. HCl, HF, HBr and SO₃, abge be divorced.

Des weiteren ist bei dem erfindungsgemäßen Verfahren keine Wiederaufheizung erforderlich, da im stark überhitzten Tem­ peraturbereich gearbeitet wird.Furthermore, there is none in the method according to the invention Reheating required, because in the strongly overheated tem  temperature range is worked.

Im folgenden wird die Erfindung an Hand einer Ausführungs­ form unter Bezugnahme auf die Zeichnung näher erläutert.In the following the invention is based on an embodiment form explained with reference to the drawing.

Es zeigen:Show it:

Fig. 1 eine Vorrichtung zur Durchführung des erfin­ dungsgemäßen Verfahrens zur Reinigung von Ver­ brennungsabgasen; Fig. 1 shows an apparatus for performing the inventive method for cleaning Ver exhaust gases;

Fig. 2 die Einzelheit I in Fig. 1; und Fig. 2 shows the detail I in Fig. 1; and

Fig. 3 eine in Fig. 2 dargestellte Zweistoff- bzw. Impulsdüse. Fig. 3 is a two-component or pulse nozzle shown in Fig. 2.

Aus einer in den Fig. 1 bis 3 nicht dargestellten Ver­ brennungsanlage gelangt der mit Schadstoffen befrachtete Abgasstrom durch ein Zufuhrrohr 1 in die Vorrichtung zur Abgasreinigung. Die Temperatur des Abgasstroms beträgt beim Eintritt in die Vorrichtung zur Abgasreinigung ca. 350 Grad C. Bei Eintritt in die Vorrichtung zur Abgas­ reinigung wird der Abgasstrom mittels einer druckluft- und wasserbeaufschlagten Düse 2 mit einem Wasser/Druckluft­ gemisch beaufschlagt und so auf eine Temperatur von 250 Grad C heruntergekühlt. Stromab der Düse 2 gerät der ab­ gekühlte Abgasstrom durch ein Übergangsrohr 3 in einen Quencher 4. Im Quencher 4 ist eine Wasserzufuhreinrichtung in Form einer Impuls- bzw. Mehrstoffdüse 5 vorgesehen. Die Impuls- bzw. Mehrstoffdüse 5 hat die, in Fig. 3 in Einzel­ heiten gezeigte Ausgestaltung. Eine druckluftbeaufschlagte Luftkammer 6 ist mittels Luftdüsen 7 mit einer Kammer 8 verbunden, die mit Wasser beaufschlagt wird. Durch das Zu­ sammentreffen der etwa senkrecht zur Strömungsrichtung des Wassers in die Kammer 8 eintretenden Druckluftströmung mit dem Wasser werden das Wasser und die Druckluft so mitein­ ander verwirbelt und vermischt, daß sie als Wasser/Luft-Schaum aus der Kammer 8 durch ein Mundstück 9 aus der Zwei­ stoff- bzw. Impulsdüse austreten. Die Strömungsquerschnitte der Impuls- bzw. Zweistoffdüse 5 sowie die Druckbeaufschla­ gung des zugeführten Wassers sowie der zugeführten Druck­ luft sind so gewählt, daß ein aus der Zweistoff- bzw. Im­ pulsdüse austretender Düsenstrahl 10 eine Strömungsgeschwin­ digkeit im Überschallbereich aufweist.From a combustion system, not shown in FIGS . 1 to 3, the exhaust gas stream loaded with pollutants passes through a feed pipe 1 into the exhaust gas purification device. The temperature of the exhaust gas flow when entering the device for exhaust gas purification is approximately 350 degrees C. When entering the device for exhaust gas purification, the exhaust gas flow is acted upon with a water / compressed air mixture by means of a compressed air and water pressurized nozzle 2 and thus to a temperature of Chilled 250 degrees C. Downstream of the nozzle 2, the exhaust gas stream cooled from passes through a transition pipe 3 into a quencher 4 . In the quencher 4 , a water supply device in the form of a pulse or multi-substance nozzle 5 is provided. The pulse or multi-fluid nozzle 5 has the embodiment shown in Fig. 3 in single units. A compressed air chamber 6 is connected by means of air nozzles 7 to a chamber 8 to which water is applied. By meeting the approximately perpendicular to the flow direction of the water entering the chamber 8 compressed air flow with the water, the water and the compressed air are swirled and mixed with each other so that they as water / air foam from the chamber 8 through a mouthpiece 9 emerge from the two material or impulse nozzle. The flow cross sections of the impulse or two-substance nozzle 5 and the Druckbeaufschla supply of the water supplied and the air pressure are selected so that an emerging from the two-substance or in the pulse nozzle jet 10 has a speed of speed in the supersonic area.

Etwa in der gleichen Ebene, in der die als Wasserzufuhrein­ richtung dienende Impuls- bzw. Zweistoffdüse 5 innerhalb des Quenchers 4 angeordnet ist, ist im Quencher auch eine Additivzufuhreinrichtung 11 angeordnet. Dieser Additivzu­ fuhreinrichtung wird mit Hilfe von Druckluft aus einem Kalksilo als Additiv Ca(OH)₂ trocken zugeführt. Die der­ art in den Quencher 4 bzw. in den Abgasstrom eintretenden Additivpartikel werden aufgrund der Injektionswirkung des aus der Impuls- bzw. Zweistoffdüse 5 austretenden Düsen­ strahls 10, der Luft und Wasser enthält, in den Düsen­ strahl 10 eingesogen. Dasselbe geschieht mit den im Abgas­ strom vorhandenen Schadstoffen. Approximately in the same plane in which the direction is as Wasserzufuhrein serving pulse or two-fluid nozzle 5 disposed within the quencher 4, in the quencher and an additive supply device 11 is disposed. This additive feed device is supplied dry with the help of compressed air from a lime silo as additive Ca (OH) ₂. The type of additive particles entering the quencher 4 or the exhaust gas flow are sucked into the nozzle jet 10 due to the injection effect of the nozzle jet 10 emerging from the pulse or two-substance nozzle 5 , which contains air and water. The same happens with the pollutants present in the exhaust gas stream.

Dadurch, daß die Additivpartikel in den Düsenstrahl 10 ge­ raten, werden sie an ihren Oberflächen benetzt, so daß sie in einen Zustand gebracht werden, in dem sie in besonders wirksamer Weise mit den Schadstoffen - im dargestellten Aus­ führungsbeispiel im wesentlichen SO₂ - reagieren können. Sobald diese Reaktion, die im wesentlichen in einem der Mittelachse des Quenchers 4 nahen Raum stattfindet, abge­ schlossen ist, liegt die zwischenzeitliche Befeuchtung der Additivpartikel nicht mehr vor. Ein Anbacken feuchten Addi­ tivs an der Wandung des Quenchers 4 kann somit vermieden werden. Die Wechselwirkungen zwischen den in den Quencher 4 eingegebenen Additivpartikeln, dem Düsenstrahl 10 und dem Abgasstrom gehen am besten aus Fig. 2 hervor, in der dar­ gestellt ist, wie die Additivpartikel und Abgase in den Düsenstrahl 10 aufgrund der durch ihn entstehenden Injektor­ wirkung hineingesaugt werden.The fact that the additive particles in the nozzle jet 10 advise ge, they are wetted on their surfaces, so that they are brought into a state in which they can react in a particularly effective manner with the pollutants - in the exemplary embodiment shown, essentially SO₂. As soon as this reaction, which takes place essentially in a space close to the central axis of the quencher 4 , is completed, the intermediate moistening of the additive particles is no longer present. Caking of moist additive on the wall of the quencher 4 can thus be avoided. The interactions between the additive particles entered in the quencher 4 , the nozzle jet 10 and the exhaust gas flow are best shown in FIG. 2, which shows how the additive particles and exhaust gases are sucked into the nozzle jet 10 due to the injector effect caused by it .

Das Reaktionsprodukt aus den Additiven und den im Abgasstrom enthaltenen Schadstoffen fällt am Endabschnitt des Quenchers 4 trocken an und wird in der Entnahmevorrichtung 12 aus der Vorrichtung zur Abgasreinigung entnommen. Aufgrund der wei­ teren Zugabe von Wasser durch die Impuls- bzw. Zweistoff­ düse 5 weist der Abgasstrom im Endabschnitt des Quenchers 4 noch eine Temperatur von ca. 90 bis 120 Grad C auf.The reaction product from the additives and the pollutants contained in the exhaust gas stream is dry at the end section of the quencher 4 and is removed in the removal device 12 from the device for exhaust gas purification. Due to the further addition of water through the pulse or two-substance nozzle 5 , the exhaust gas stream in the end section of the quencher 4 still has a temperature of approximately 90 to 120 degrees C.

Stromab des Quenchers folgt ein Absorber 13, in dem der Abgasstrom mittels einer zweiten Additivzufuhreinrichtung 14 erneut mit trockenem Additiv beaufschlagt wird, welches der zweiten Additivzufuhreinrichtung mittels Druckluft aus dem Kalksilo zugeführt wird. Auch bei dem hier zugegebenen Additiv handelt es sich im dargestellten Ausführungsbei­ spiel um Ca(OH)₂.Downstream of the quencher is an absorber 13 , in which the exhaust gas flow is again acted upon by a second additive supply device 14 with dry additive, which is supplied to the second additive supply device by means of compressed air from the lime silo. The additive added here is also Ca (OH) ₂ in the illustrated embodiment.

Im Absorber werden nach dem Quencher 4 noch im Abgasstrom vorhandene Schadstoffe durch das Additiv absorbiert. Schi­ kaneneinbauten 15 sorgen für eine gute Vermischung des Gases mit dem Additiv. Überschüssiges Additiv und das Reaktions­ produkt verlassen den Absorber 13 in Aufwärtsrichtung.After the quencher 4 , pollutants still present in the exhaust gas stream are absorbed by the additive in the absorber. Schi kaneneinbauten 15 ensure good mixing of the gas with the additive. Excess additive and the reaction product leave the absorber 13 in the upward direction.

Sowohl im Quencher 4 als auch im Absorber 13 wird das Addi­ tiv trocken in den Abgasstrom eingeführt. Lediglich im Quencher 4 erfolgt eine zwischenzeitliche Befeuchtung der Additivoberflächen wegen der räumlichen Nähe der Impuls- und Zweistoffdüse 5 zur im Quencher 4 vorgesehenen Additiv­ zufuhreinrichtung 11.Both in the quencher 4 and in the absorber 13 , the additive is introduced dry into the exhaust gas stream. Only in the quencher 4 is there an interim moistening of the additive surfaces because of the spatial proximity of the pulse and two-substance nozzle 5 to the additive supply device 11 provided in the quencher 4 .

Stromab des Absorbers 13 gerät der noch immer eine Temperatur zwischen 90 bis 120 Grad C aufweisende Abgasstrom in eine Filtereinrichtung 16, die beispielsweise als Schlauch- oder Tuchfilter ausgestaltet sein kann. Hier werden noch im Ab­ gasstrom enthaltene Schwebstoffe abgeschieden, entnommen und mittels Druckluft zu einem Rückstandssilo gefördert.Downstream of the absorber 13 , the exhaust gas stream, which is still at a temperature between 90 to 120 degrees C, enters a filter device 16 , which can be configured, for example, as a bag or cloth filter. Here, suspended matter still contained in the exhaust gas stream is separated, removed and conveyed to a residue silo using compressed air.

Stromab der Filtereinrichtung 16 ist ein Lüfter 17 vorge­ sehen, der den gereinigten Abgasstrom, d. h. den Reingas­ strom, durch einen Kamin 18 in die Umgebung ausbläst. Downstream of the filter device 16 , a fan 17 is easily seen which blows the cleaned exhaust gas stream, ie the clean gas stream, through a chimney 18 into the environment.

Bei einem Versuchsbetrieb betrugen die Abgasmenge ca. 12 000 m³/h, die Abgastemperatur ca. 350 Grad C und die SO₂-Konzentration zwischen 3000 bis 10 000 mg/m³n. Es er­ folgte zunächst eine Quenchung von ca. 350 Grad C auf ca. 250 Grad C im Zufuhrrohr 1. Hierzu diente die Düse 2, die als Zweistoffdüse für Wasser und Luft ausgebildet war. Im Quencher 4 erfolgte eine Quenchung von ca. 250 Grad C auf 90 Grad C, 95 Grad C, 100 Grad C, 110 Grad C bzw. 120 Grad C.In a test operation, the amount of exhaust gas was approx. 12,000 m³ / h, the exhaust gas temperature was approx. 350 degrees C and the SO₂ concentration was between 3,000 and 10,000 mg / m³n. It was first followed by a quench from approximately 350 degrees C to approximately 250 degrees C in the feed pipe 1 . The nozzle 2 , which was designed as a two-substance nozzle for water and air, was used for this purpose. Quencher 4 was quenched from approx. 250 degrees C to 90 degrees C, 95 degrees C, 100 degrees C, 110 degrees C and 120 degrees C.

In der zweiten Quenchstufe, d. h. im Quencher 4, wurden unterschiedliche Mengen an Additiven, d. h. zwischen 30 und 150 kg/h, und in den Absorber 0 bis 150 kg/h eingegeben.In the second quenching stage, ie in Quencher 4 , different amounts of additives, ie between 30 and 150 kg / h, and 0 to 150 kg / h were entered into the absorber.

Die Abscheideleistung bezüglich SO₂ betrug z. B. bei einer SO₂-Konzentration von 5000 mg/m³n und 50 kg Kalk im Quencher 4 und 60 kg Kalk im Absorber 13 und einer Abgasstromtempera­ tur von 100 Grad C beim Austritt aus dem Quencher 4 größer als 90%, d. h. im Reingas waren noch weniger als 500 mg SO₂ je m³n vorhanden. Bei 90 Grad C am Austritt des Quenchers 4 betrug die entsprechende Abscheideleistung 92%, d. h. im Reingas waren noch weniger als 400 mg SO₂/m³n enthalten; bei sonst gleichen Bedingungen, jedoch 120 Grad C, betrug die Abscheideleistung bezüglich SO₂ 88%, d. h. im Reingas waren je m³n noch weniger als 600 mg SO₂ enthalten.The separation performance with respect to SO₂ was z. B. with a SO₂ concentration of 5000 mg / m³n and 50 kg of lime in the quencher 4 and 60 kg of lime in the absorber 13 and an exhaust gas flow temperature of 100 degrees C when leaving the quencher 4 greater than 90%, ie were still in the clean gas less than 500 mg SO₂ per m³n available. At 90 degrees C at the outlet of the quencher 4 , the corresponding separation efficiency was 92%, ie the clean gas still contained less than 400 mg SO₂ / m³n; under otherwise identical conditions, but 120 degrees C, the separation efficiency with respect to SO₂ was 88%, ie less than 600 mg SO₂ were contained in m³n per m³n.

Hieraus ist abzuleiten, daß die Betriebstemperatur bei dem erfindungsgemäßen Verfahren keinen großen Einfluß mehr hat; eine zweistufige Quenchung mit jeweiliger Additivzugabe dürfte somit nochmals eine Verbesserung bringen.From this it can be deduced that the operating temperature at the the method according to the invention no longer has a great influence;  a two-stage quenching with the respective addition of additives should therefore bring another improvement.

Bei einer anderen Mengenverteilung des Additivs, d. h. wenn z. B. 60 kg in den Quencher 4 und lediglich 50 kg in den Ab­ sorber 13 eingegeben werden, ergab noch einmal eine Verbes­ serung des Wirkungsgrades von 1 bis 2%-Punkten.With a different quantity distribution of the additive, ie if e.g. B. 60 kg in the Quencher 4 and only 50 kg in the From sorber 13 entered, resulted once again an improvement in the efficiency of 1 to 2 percentage points.

Sofern die SO₂-Gehalte im Abgasstrom niedriger waren, konnte die Zugabe von Additiv entsprechend reduziert werden; bei gleichbleibender Additivzugabe ergaben sich weiter verbes­ serte Wirkungsgrade und Reingaswerte.If the SO₂ content in the exhaust gas flow was lower, could the addition of additive can be reduced accordingly; at constant addition of additives was further improved efficiency and clean gas values.

Eine Erhöhung der Additivzugabe brachte keine entsprechende Verbesserung der SO₂-Abscheidung.An increase in the addition of additives did not result in a corresponding increase Improvement of SO₂ separation.

Bei wesentlich höheren SO₂-Konzentrationen in dem Abgas­ strom konnte zwar bei einer Einfachzugabe von Additiv im Quencher 4 das Stöchiometrieverhältnis verbessert werden; der geforderte Reingaswert wurde jedoch nicht erreicht. Hier kann mittels einer zweistufigen Quenchung im Quencher 4, wobei jeweils eine Additivzugabe je Quenchung vorge­ sehen ist, eine Verbesserung erreicht werden.At much higher SO₂ concentrations in the exhaust gas stream, the stoichiometric ratio could be improved with a simple addition of additive in Quencher 4 ; however, the required clean gas value was not reached. An improvement can be achieved here by means of a two-stage quenching in the quencher 4 , an additive addition being provided per quenching.

Während des Versuchsbetriebs, der mehrere Monate dauerte, gab es keinerlei Anbackungen in der Vorrichtung. Die trockenen Reaktionsprodukte konnten störungsfrei abgezogen werden, da die Betriebstemperatur der Vorrichtung zur Abgasreinigung mit etwa 90 Grad C bis 120 Grad C deutlich oberhalb des Wasserdampftaupunkts von 50 Grad C bis 65 Grad C lag.During the trial operation, which lasted several months, there was no caking in the device. The dry Reaction products could be withdrawn without problems because the operating temperature of the exhaust gas purification device  with about 90 degrees C to 120 degrees C well above the Water vapor dew point from 50 degrees C to 65 degrees C.

Claims (2)

1. Verfahren zur Reinigung eines Verbrennungsabgases, bei dem das Abgas zuerst in einem Quencher mit Wasser und einem trocke­ nen Additiv beaufschlagt wird, wobei die Zugabe von Wasser und Additiv in etwa gleicher Höhe in den Quencher erfolgt, dem Ab­ gasstrom dann in einem Absorber über eine zweite Additivzuführ­ einrichtung trockenes Additiv zugesetzt wird und das reagierte Additiv dem Abgasstrom nach dem Adsorber trocken entzogen wird, dadurch gekennzeichnet, daß das dem Abgasstrom zugegebene Wasser so mit Druckluft beaufschlagt wird, daß der Luft und Wasser bzw. Schaum enthaltende Düsenstrahl mit Überschallge­ schwindigkeit in den Abgasstrom eintritt, und das in den Quencher eingegebene trockene Additiv mit Abgas in den erzeug­ ten Düsenstrahl eingesaugt wird.1. A method for cleaning a combustion exhaust gas, in which the exhaust gas is first exposed to water and a dry additive in a quencher, the addition of water and additive taking place at approximately the same amount in the quencher, the exhaust gas stream then in an absorber a second additive feed device is added dry additive and the reacted additive is removed from the exhaust gas stream after the adsorber dry, characterized in that the water added to the exhaust gas stream is pressurized with compressed air so that the air and water or foam containing jet with supersonic speed in the exhaust gas stream enters, and the dry additive entered into the quencher is sucked into the generated jet of exhaust gas. 2. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß im Quencher eine zwei- oder mehr­ stufige Additiv- und Wasserzugabe vorgesehen ist.2. The method according to claim 1, characterized in that in the quencher a two or more step additive and water addition is provided.