DE4242336A1 - Extrusion for cylindrical rods with at least one internal helical channel - Google Patents

Abstract

A plastic mass is extruded from a nozzle, flowing axially along at least one helically twisted pin fixed to a central mandrel. The internal channels are formed without plastic deformation of the mass in the extrusion nozzle, in that the mass enters and flows along the nozzle (DM) substantially torsion free and either rotates the pin in accordance with its helical pitch or has a pin suspension driven in accordance with flow velocity. A friction reducing fluid, pref. consisting of the mass plasticising agent, is injected under pressure over the pin or the pin suspension, forming a hydrostatic film over the internal surface of the nozzle downstream from the mandrel.

Description

Die Erfindung bezieht sich auf ein Verfahren zur kontinuier­ lichen Herstellung von zylindrischen Stäben mit zumindest einem innenliegenden wendelförmig verlaufenden Kanal vorbe­ stimmten Querschnitts, insbesondere zur Herstellung eines Sintermetall- oder Keramik-Rohlings für ein Werkzeugteil, bei dem die den Rohling bildende, plastische Masse aus einem Düsenmundstück herausgepreßt wird, wobei sie entlang der Achse zumindest eines wendelförmig verdrillten, an einem Dü­ sendorn gehaltene Stiftes strömt. Die Erfindung bezieht sich ferner auf eine Vorrichtung zur Durchführung des Verfahrens, d. h. auf ein zur Durchführung des Verfahrens geeignetes Strangpreßwerkzeug, aus dessen Düsenmundstück kontinuierlich ein zylindrischer Stab mit zumindest einem innenliegenden, zumindest abschnittsweise wendelförmig verlaufenden Kanal vorbestimmten Querschnitts herausfräsbar ist bzw. bei dem zumindest ein in die Strömung der Masse hineinragender Stift vorgesehen ist, der beim Durchströmen der Masse durch den Düsenmund den zumindest einen Kühlkanal formt. Die Erfindung bezieht sich schließlich auf einen nach dem Verfahren herge­ stellten zylindrischen Formkörper gemäß dem Oberbegriff des Patentanspruchs 41.The invention relates to a method for continuous Lichen manufacture of cylindrical rods with at least past an inside spiral channel agreed cross-section, especially for the production of a Sintered metal or ceramic blanks for a tool part, in which the plastic mass forming the blank consists of one Nozzle mouthpiece is pressed out, along the Axis of at least one helically twisted, on a nozzle The pin that is held is flowing. The invention relates furthermore to a device for carrying out the method, d. H. to a suitable one for carrying out the method Extrusion tool, from the nozzle mouthpiece continuously a cylindrical rod with at least one inside, at least in sections helical channel predetermined cross-section can be milled out or at least one pin protruding into the flow of the mass is provided which when the mass flows through the Nozzle mouth forms the at least one cooling channel. The invention finally refers to a herge after the procedure made cylindrical shaped body according to the preamble of Claim 41.

Aus einer plastifizierten keramischen oder pulvermetallurgi­ schen Masse kontinuierlich, beispielsweise im Strangpreßver­ fahren hergestellte zylindrische Formkörper mit innenliegen­ den, zumindest abschnittsweise wendelförmig verlaufenden Kanälen vorbestimmten Querschnitts werden in zunehmendem Maße beispielsweise in der Werkzeugindustrie, und hier ins­ besondere bei der Herstellung von Bohrwerkzeugen benötigt, die eine innenliegende Kühl- bzw. Spülmittelversorgung ha­ ben, so daß das Kühl- bzw. Spülmittel in unmittelbarer Schneidennähe aus dem Werkzeug austreten kann. Der wendel­ förmige Verlauf des zumindest einen, innenliegenden Kühlka­ nals ist dann erforderlich, wenn an dem herzustellenden Werkzeug, wie z. B. an einem Bohrwerkzeug wendelförmige Spannuten vorgesehen, beispielsweise eingeschliffen sind. Da die axiale Länge solcher Bohrwerkzeuge zwischenzeitlich er­ heblich gesteigert worden ist, kommt es in besonderem Maße darauf an, die Steigung des zumindest einen, innenliegenden wendelförmigen Kühlkanals bei der Herstellung genau zu steu­ ern und zu kontrollieren, damit die Lage des Kühlkanals in den Bohrer- bzw. Werkzeugstiegen über die gesamte Länge des Schneidteils im Bereich vorbestimmter, enger Toleranzen liegt.From a plasticized ceramic or powder metallurgy mass continuously, for example in an extrusion press drive cylindrical molded body with internal the, at least in sections, helical  Channels of predetermined cross-section are increasing Dimensions, for example, in the tool industry, and here ins especially needed in the manufacture of drilling tools, which has an internal coolant or detergent supply ha ben, so that the coolant or detergent in the immediate Cutting edge can emerge from the tool. The spiral shaped course of the at least one internal cooling box nals is then required if at the to be manufactured Tool such as B. helical on a drilling tool Flutes are provided, for example, are ground. There the axial length of such drilling tools in the meantime he has increased significantly, it comes to a special degree insist on the slope of at least one, inside helical cooling channel to control exactly during manufacture and check so that the position of the cooling duct in the drill or tool steps over the entire length of the Cutting part in the range of predetermined, narrow tolerances lies.

Es sind zwischenzeitlich bereits vielfache Versuche unter­ nommen worden, ein wirtschaftliches Strangpreßverfahren zur Herstellung zylindrischer, stabförmiger Rohlinge für die Werkzeugherstellung zu schaffen.In the meantime, there have been multiple attempts been taken, an economical extrusion process for Production of cylindrical, bar-shaped blanks for the To create tool making.

So wird bereits in der US-PS 2 422 994 ein Strangpreßverfah­ ren beschrieben, bei dem eine plastifizierte pulvermetallur­ gische Masse durch eine Strangpreßdüse gepreßt wird, deren Innenoberfläche Vorsprünge vorbestimmten Querschnitts auf­ weist. Im Bereich des Zentrums der Strangpreßdüse erstrecken sich in axialer Richtung stabförmige Körper, die an einem vor der Strangpreßdüse liegenden, von der plastifizierten Masse umströmten Dorn befestigt sind. Dieses Verfahren ar­ beitet mehrstufig, indem das plastifizierte Rohmaterial zunächst in einen Bohrerrohling mit zumindest einer geradli­ nig verlaufenden, außenliegenden Nut geformt wird, woraufhin der so gestaltete Rohling durch eine Relativ-Drehbewegung zwischen der Strangpreßdüse und dem Rohmaterial verdrillt wird. Es hat sich gezeigt, daß ein solcher, zweistufiger Formgebungsprozeß für die meisten der zwischenzeitlich ver­ wendeten Rohmassen schon deshalb nicht in Frage kommt, weil der aus der Strangpreßdüse aus tretende Rohling regelmäßig derart druckempfindlich ist, daß selbst kleinste, auf ihn einwirkende Kräfte zu unerwünscht großen Verformungen nicht nur der Außenkontur, sondern auch der innenliegenden, einge­ formten Kanäle führt, wodurch die Ausschußrate übermäßig an­ steigt.An extrusion process is already used in US Pat. No. 2,422,994 Ren described in which a plasticized powder metallurgy mixture is pressed through an extrusion die, the Inner surface protrusions of predetermined cross section points. Extend in the area of the center of the extrusion die in the axial direction rod-shaped body, which on a in front of the extrusion die, from the plasticized Mass flow around mandrel are attached. This procedure ar works multi-stage by the plasticized raw material first in a drill blank with at least one straight little outer groove is formed, whereupon the blank designed in this way by a relative rotary movement  twisted between the extrusion die and the raw material becomes. It has been shown that such a two-stage Shaping process for most of the meanwhile ver raw materials used is not an option because the blank emerging from the extrusion die regularly is so sensitive to pressure that even the smallest of them acting forces to undesirably large deformations only the outer contour, but also the inner one leads formed, causing the reject rate to be excessive increases.

In der DE-PS 36 01 385 wird deshalb bereits ein Verfahren zur Herstellung eines Bohrwerkzeugs mit mindestens einem, wendelförmig verlaufenden, innenliegenden Kühlmittelkanal vorgestellt, bei dem der wendelförmige Verlauf des zumindest einen innenliegenden Kühlmittelkanals gleichzeitig mit der Extrusion der plastischen Masse erzeugt wird. Zu diesem Zweck ist das Düsenmundstück innenseitig mit einem wendel­ förmigen Profil ausgestattet, wobei die Wendelsteigung die­ ser Vorsprünge an die anzustrebende Wendelsteigung der in­ nenliegenden Kühlkanäle angepaßt ist. Im Zentrum der Strang­ preßdüse sind elastische Stifte vorgesehen, die mit ihren stromaufwärtigen Enden an einem Düsendorn befestigt sind und deren Elastizität so groß gewählt ist, daß die Stifte der durch die Innenkontur des Düsenmundstücks induzierten Drall­ strömung folgen können. Abgesehen davon, daß bei dieser Art der Herstellung eine verhältnismäßig große Energiemenge auf­ gebracht werden muß, um dem gesamten Strömungsquerschnitt eine homogene Drallströmung aufzuprägen, hat sich gezeigt, daß bei den nach diesem bekannten Verfahren hergestellten Rohlingen die Steigung der Kühlkanalwendel häufig von der Wendelsteigung der Vorsprünge oder Vertiefungen an der In­ nenoberfläche des Düsenmundstücks abweicht. Dies hat zur Folge, daß die Vorsprünge oder Vertiefungen an der Innen­ oberfläche des Düsenmundstücks in großer Zahl, dafür aber mit verhältnismäßig kleiner Tiefe ausgebildet werden mußten, um die Materialverluste möglichst klein zu halten. Die fer­ tig gesinterten Teile werden dementsprechend regelmäßig außen zunächst rund geschliffen, bevor die Spannut einge­ bracht wird.DE-PS 36 01 385 is therefore already a process for producing a drilling tool with at least one, helical internal coolant channel presented, in which the helical course of the at least an internal coolant channel simultaneously with the Extrusion of the plastic mass is generated. To this Purpose is the inside of the nozzle mouthpiece with a helix shaped profile, the spiral pitch the This lead to the desired spiral pitch of the in NEN lying cooling channels is adapted. In the center is the strand Preßdüse elastic pins are provided with their upstream ends are attached to a nozzle mandrel and whose elasticity is chosen so large that the pins of the swirl induced by the inner contour of the nozzle mouthpiece flow can follow. Apart from the fact that with this type the production of a relatively large amount of energy must be brought to the entire flow cross section impressing a homogeneous swirl flow has been shown that in the manufactured by this known method Blanks the slope of the cooling channel spiral often from the Helix slope of the projections or depressions on the In surface of the nozzle mouthpiece differs. This has to Consequence that the projections or depressions on the inside surface of the nozzle mouthpiece in large numbers, however had to be trained with a relatively small depth,  in order to keep the material losses as small as possible. The fer Accordingly, sintered parts become regular first ground on the outside before inserting the flute is brought.

Um den Verfahrens schritt des außen rund Schleifens der fer­ tig gesinterten Schneidteil-Rohlinge einzusparen, wird in der DE-OS bzw. in der EP 0 465 946 A1 ein Verfahren vorge­ schlagen, bei dem die Innenoberfläche des Düsenmundstücks von der Mantelfläche eines Kreiszylinders gebildet ist. Dem Düsenmundstück ist dabei eine innerhalb des Massestroms lie­ gende Dralleinrichtung vorgeschaltet. Gemäß einer Alterna­ tive wird der Strangpreßmasse mittels dieser Dralleinrich­ tung eine gleichmäßig über den Querschnitt des Strangs wir­ kende Drallbewegung aufgezwungen, während gemäß der zweiten Alternative der Dralleinrichtung durch die Strangpreßmasse eine Drall- bzw. Drehbewegung aufgezwungen wird. Zur Bildung der Innenkanäle ragt in den Massestrom der Drall- bzw. Dreh­ bewegung folgendes, fadenförmiges Material hinein. In diesem Fall wird der Kreisdurchmesser, auf dem die Querschnitte bzw. der Querschnitt des zumindest einen innenliegenden Kühlmittelkanals beim extrudierten Rohling zu liegen kommt, durch die Strömungsgeschwindigkeit und durch die Reibungs­ verluste im Düsenmundstück beeinflußt, was sich insbesondere beim Wechseln der Strangpreßmasse von einer Charge zur ande­ ren negativ auswirken kann. Es wird deshalb gemäß einer wei­ teren Variante dieses Verfahrens vorgeschlagen, das Düsen­ mundstück drehbar auszubilden, wobei durch die Drehbewegung des Düsenmundstücks eine Korrektur der Drallbewegung des Massestroms erfolgen soll.To complete the process step of grinding the fer Sintered cutting part blanks are saved in a method is proposed in DE-OS and in EP 0 465 946 A1 hit the inside surface of the nozzle mouthpiece is formed by the outer surface of a circular cylinder. The The nozzle mouthpiece is a lie within the mass flow vortex device. According to an alterna Tive is the extrusion by means of this swirl device tion evenly across the cross-section of the strand The twisting movement is imposed while according to the second Alternative to the swirl device through the extrusion a swirl or rotary movement is forced. For education the inner channels protrude into the mass flow of the swirl or rotation Moving the following thread-like material into it. In this Case will be the circle diameter on which the cross sections or the cross section of the at least one inside Coolant channel comes to rest on the extruded blank, through the flow velocity and through the friction losses in the nozzle mouthpiece, which affects in particular when changing the extrusion from one batch to another can have a negative impact. It is therefore according to a white Another variant of this method proposed the nozzles to form the mouthpiece rotatably, with the rotary movement of the nozzle mouthpiece a correction of the swirl movement of the Mass flow should take place.

Aus dem Dokument EP 0 431 681 A2 ist schließlich ein Verfah­ ren und eine Vorrichtung zur Herstellung eines zylindri­ schen, metallischen oder keramischen Rohlings der eingangs beschriebenen Gattung bekannt geworden, bei dem sich durch das Zentrum eines innenseitig glatten, kreiszylindrischen Düsenmundstücks zumindest ein verdrallter Mittelstift aus einem starren Material erstreckt. Dieser zumindest eine, verdrallte Mittelstift ist vor dem Einlaufbereich des Düsen­ mundstück an einem stationären Dorn befestigt. Die Stifte sind also bei diesem Verfahren wendelförmig vorgeformt und aus einem starren Material, wie z. B. aus Hartmetall oder Stahl gebildet. Es konnte gezeigt werden, daß es bis zu ei­ nem bestimmten, verhältnismäßig kleinen Verhältnis zwischen Innendurchmesser des Düsenmundstücks und Außendurchmesser des zumindest einen Mittelstifts möglich ist, im Bereich des Düsenmundstücks auf zusätzliche Verdralleinrichtungen zu verzichten. Dabei wird davon ausgegangen, daß die starren Mittelstifte in der Lage sind, dem Massenstrom über den ge­ samten Querschnitt eine gleichmäßige Drallbewegung auf­ zuzwingen. Bei größeren Werten des vorstehend angesprochenen Verhältnisses muß die Verdrallung des Rohlings durch zusätz­ liche Drallhilfen in der Düse verstärkt werden. Auch hat sich gezeigt, daß es regelmäßig erforderlich ist, die Mit­ telstifte stärker zu verdrallen als den Drall der im Rohling dann tatsächlich vorliegenden, wendelförmigen Kanäle. Dies setzt für jede Strangpreßmasse umfangreiche Versuche voraus, die das Herstellungsverfahren verteuern und aufwendige Qua­ litäts-Sicherungsmaßnahmen erforderlich machen.Finally, a process is known from document EP 0 431 681 A2 ren and a device for producing a cylindri blank, metallic or ceramic blank of the input described genus became known, in which by the center of a smooth, circular cylindrical inside  At least one twisted center pin a rigid material. This at least one twisted center pin is in front of the inlet area of the nozzle mouthpiece attached to a stationary mandrel. The pencils are thus pre-shaped and helical in this process made of a rigid material such as B. made of hard metal or Steel formed. It could be shown that up to egg a certain, relatively small ratio between Inside diameter of the nozzle mouthpiece and outside diameter of the at least one central pin is possible in the area of the Nozzle mouthpiece towards additional swirl devices dispense. It is assumed that the rigid Center pins are able to the mass flow over the ge a uniform swirl movement across the entire cross-section to force. For larger values of the above Ratio the twist of the blank by additional swirl aids in the nozzle are reinforced. Also has It has been shown that it is regularly necessary to to twist the pencils more than the twist in the blank then actually present helical channels. This requires extensive tests for each extrusion, which make the manufacturing process more expensive and expensive make security measures necessary.

Zur Lösung der Aufgabe, ein Verfahren und eine Vorrichtung der vorstehend beschriebenen Gattung derart weiterzubilden, daß Strangpreßrohlinge mit genau definiertem Verlauf innen­ liegender, wendelförmiger Kühlkanäle mit einem Höchstmaß an Reproduzierbarkeit und mit hoher Gefügequalität herstellbar sind, wobei keinerlei Beschränkungen hinsichtlich des Anwen­ dungsbereichs des Verfahrens im Hinblick auf die Zusammen­ setzung der Strangpreßmasse, der Verfahrensparameter oder hinsichtlich der Geometrie des Rohlings bestehen sollen, wird im Hauptpatent . . . (Patentanmeldung P 42 11 827.1-14) vor­ geschlagen, die Innenkanäle ohne plastische Umformung der im Düsenmundstück befindlichen Masse im Urformprozeß herzustel­ len, wobei vorzugsweise die Masse im wesentlichen drallfrei in das Düsenmundstück eintritt, über den gesamten Strömungs­ querschnitt im wesentlichen drallfrei entweder den zumindest einen Stift anströmt und diesen beim Durchtreten durch das Düsenmundstück in eine kontinuierliche, der Steigung seiner Wendel entsprechende Drehbewegung versetzt, oder an einer Stiftaufhängung vorbeiströmt, die in Abhängigkeit von der Strömungsgeschwindigkeit antreibbar ist. Die Vorrichtung ist nach einer Variante dadurch gekennzeichnet, daß der zumin­ dest eine Stift dreh- und axialfest mit einer im Düsendorn um eine zur Düsenachse parallele Achse drehbar gelagerten Welle verbunden und derart verdrillt ist, daß ihm die ent­ lang seiner Achse strömende plastische Masse im wesentlichen über die gesamte Länge einen konstanten, durch die Steigung seiner Wendel definierten Drehimpuls aufprägt. Nach einer weiteren Variante hat die den zumindest einen Stift tragende Welle, deren radial innerhalb des Stiftes liegende Verbin­ dungsstelle zum Stift im Düsenmund liegt, einen Zusatzan­ trieb, wobei in diesem Fall der Stift flexibel sein kann und der Antrieb in Unabhängigkeit von der gewünschten Steigung steuerbar ist.To solve the problem, a method and an apparatus to further develop the genus described above, that extrusion blanks with a precisely defined course inside horizontal, helical cooling channels with a maximum of Reproducibility and producible with high structure quality with no restrictions on the user Scope of the procedure with regard to the cooperation Setting the extrusion mass, the process parameters or should exist with regard to the geometry of the blank, is in the main patent. . . (Patent application P 42 11 827.1-14) before beaten, the inner channels without plastic deformation of the im Nozzle mouthpiece mass in the original molding process  len, preferably the mass essentially free of swirl enters the nozzle mouthpiece over the entire flow cross section essentially swirl-free at least either flows towards a pen and passes through it Nozzle mouthpiece in a continuous, the slope of its Corresponding rotary movement offset, or on a Pen suspension flows depending on the Flow rate is drivable. The device is according to a variant, characterized in that the at least one pin rotatably and axially fixed with one in the nozzle mandrel rotatably mounted about an axis parallel to the nozzle axis Wave connected and twisted so that the ent essentially flowing plastic mass along its axis constant over the entire length due to the slope imprinted its angular momentum. After a another variant has the at least one pin Shaft, the connection of which lies radially inside the pin is in the nozzle mouth, an additional application driven, in which case the pin can be flexible and the drive regardless of the desired gradient is controllable.

Hierbei löst man sich grundsätzlich von dem Gedanken, dem hochviskosen Massestrom bei der Extrusion eine der zu erzeu­ genden Wendelsteigung entsprechende Drallbewegung aufzuprä­ gen und dabei die Masse verhältnismäßig stark plastisch zu verformen. Vielmehr basiert die Erfindung auf dem Gedanken, den zumindest einen Draht durch die sich über die Länge des Stiftes auf summierenden Strömungs-Anströmkräfte in eine sol­ che Drehbewegung zu versetzen, daß beim Hindurchtreten der plastischen Masse durch das Düsenmundstück zumindest ein wendelförmiger Innenkanal entsteht, dessen Steigung exakt mit der Steigung des vorverdrillten Stiftes übereinstimmt. Das erfindungsgemäße Verfahren funktioniert insoweit auf der Umkehr eines Korkenzieher-Effekts, wobei die Korkenzieher­ wendel mit dem Stift und der Korken mit der plastischen Strangpreßmasse zu vergleichen ist. Die zumindest eine In­ nenwendel entsteht somit erfindungsgemäß im Urformverfahren. Der besondere Vorteil des erfindungsgemäßen Verfahrens liegt dabei darin, daß quasi keine Energie dafür aufgewendet wer­ den muß, dem Querschnitt der Strangpreßmasse eine Drall­ strömung aufzuprägen, was gleichzeitig bedeutet, daß auch der Kühlkanalformer in Form der sich drehenden Teile nur ge­ ringen und reproduzierbaren Kräften unterworfen wird. Dabei wird bei der Erfindung in vorteilhafter Weise der Umstand ausgenutzt, daß bei einer vorgegebenen Wendelsteigung mit zunehmender Nähe der Wendelfläche zur Zentrumsachse der Steigungswinkel zunimmt, so daß die Anströmwinkel kleiner werden. Dies führt im Vergleich zu der Anordnung von Drall­ einrichtungs-Anströmflächen im Bereich des Innenmantels des Düsenmundstücks bzw. an radial weiter außen liegenden Stel­ len zu energetischen Vorteilen. Mit anderen Worten, die Strömung der Strangpreßmasse wird erfindungsgemäß bei der Herstellung der innenliegenden Kühlkanäle so gering wie mög­ lich beansprucht, wodurch sich der besondere Vorteil ergibt, daß der Rohling am Austritt des Düsenmundstücks ein sehr ho­ mogenes Gefüge hat. Dabei hat sich überraschenderweise ge­ zeigt, daß die Genauigkeit des eingebrachten, zumindest einen wendelförmigen Kühlkanals, und zwar hinsichtlich Stei­ gung, radialer Lage, Winkellage und Querschnitt auf Anhieb auf einem sehr hohen Niveau gehalten werden konnte, und zwar unabhängig davon, ob und gegebenenfalls in welcher Weise eine bestimmte Rauhigkeit der Innenmanteloberfläche des Dü­ senmundstücks gewählt wird oder nicht. Erfindungsgemäß ist somit erstmalig ein zylindrischer Strangpreßkörper mit in­ nenliegenden, wendelförmigen Kühlkanälen herstellbar, der eine von der Kreisform abweichende Querschnittsform, bei­ spielsweise Rechteck-, Polygon- oder Ellipsenform hat, wobei es auf die Lage des Drehzentrums des Kühlkanalformers bezüg­ lich des Düsenquerschnitts nicht mehr ankommt. Aufgrund des erfindungsgemäßen Verfahrens existieren in einem großen Be­ reich keine Abhängigkeiten mehr zwischen dem Querschnitt bzw. dem Durchmesser des Rohlings und/oder dem Grad der Pla­ stifizierung und/oder den Extrusionsparametern, wie z. B. der Strangpreßgeschwindigkeit. In jedem Fall entspricht die Wen­ del im Rohling exakt der vorgeformten Wendel der mitge­ drehten Drähte.Here you basically detach yourself from the idea that highly viscous mass flow during extrusion one of the to generate corresponding swirl movement on the helix pitch conditions and the mass is relatively plastic deform. Rather, the invention is based on the idea the at least one wire through which the length of the Pin on summing flow inflow forces into a sol che rotary motion that when passing through the plastic mass through the nozzle mouthpiece at least one helical inner channel is created, the slope of which is exact matches the pitch of the pre-twisted pin. In this respect, the method according to the invention works on the Reverse a corkscrew effect, taking the corkscrew spiral with the pin and the cork with the plastic one  Extrusion molding mass is to be compared. The at least one in nenwendel thus arises according to the invention in the primary molding process. The particular advantage of the method according to the invention lies in doing so that virtually no energy is spent on it the must, the cross section of the extrusion a twist to impress flow, which also means that also the cooling duct former in the form of the rotating parts only ge wrestle and subjected to reproducible forces. Here in the invention, the circumstance is advantageous exploited that with a given spiral pitch increasing proximity of the helical surface to the central axis of the Pitch angle increases so that the angle of attack becomes smaller become. This leads to the arrangement of swirl in comparison equipment flow areas in the area of the inner jacket of the Nozzle mouthpiece or on a radially outer position len to energetic advantages. In other words, the Flow of the extrusion is according to the invention in the Production of the internal cooling channels as low as possible Lich claimed, which results in the special advantage that the blank at the outlet of the nozzle mouthpiece is a very ho has the same structure. It has surprisingly ge shows that the accuracy of the introduced, at least a helical cooling channel, with regard to Stei radial position, angular position and cross-section right away could be kept at a very high level regardless of whether and if so in what way a certain roughness of the inner surface of the Dü mouthpiece is selected or not. According to the invention thus for the first time a cylindrical extruded body with in inner, helical cooling channels can be produced, the a cross-sectional shape deviating from the circular shape, at for example, has a rectangular, polygonal or elliptical shape, where it relates to the position of the center of rotation of the cooling duct former Lich the nozzle cross-section no longer arrives. Because of the The inventive method exist in a large Be no more dependencies between the cross-section  or the diameter of the blank and / or the degree of the pla stification and / or the extrusion parameters, such as. B. the Extrusion speed. In any case, the Wen corresponds del in the blank exactly the preformed spiral of the mitge twisted wires.

Aufgabe der vorliegenden Erfindung ist es, die Herstellungs­ genauigkeit und die Reproduzierbarkeit mit geringem, vor­ richtungstechnischen Aufwand weiter zu verbessern. Diese Aufgabe wird hinsichtlich des Verfahrens durch die Merkmale des Patentanspruchs 1 und hinsichtlich der Vorrichtung durch die Merkmale der Patentansprüche 10 bzw. 26 gelöst.The object of the present invention is to manufacture accuracy and reproducibility with little, before further improve directional effort. This The task with regard to the method is determined by the characteristics of claim 1 and with respect to the device the features of claims 10 and 26 solved.

Erfindungsgemäß wird den starren oder flexiblen Stiften ein reibungsminderndes Fluid, vorzugsweise eine reibungsmin­ dernde Flüssigkeit oder eine flüssigkeitsähnliche Substanz vorzugsweise unter Druck zugeführt. Die auf diese Weise stark verminderte Reibung führt zu kleinsten Reaktionskräf­ ten zwischen der Preßmasse und dem zumindest einen Stift. Diese kleinsten Reaktionskräfte wiederum erlauben es, die Stiftträgerorgane mit geringstmöglichem Querschnitt aus zu­ bilden. Diese Stiftträgerorgane sind von den Komponenten wie Stege, Welle und Wellenlagerung gebildet. Weil diese Stift­ trägerorgane somit erfindungsgemäß mit kleinerem Querschnitt ausgebildet werden können, führen diese ebenfalls zu kleine­ ren Reaktionskräften, die den Preßmassestrom ansonsten stö­ ren würden. Die Summe der somit erfindungsgemäß radial auf die Preßmasse einwirkenden Kräfte ist durch die erfindungs­ gemäßen Maßnahmen so gering, daß diese reproduzierbar nicht mehr in der Lage sind, dem Preßmassestrom weder örtlich noch über den Querschnitt eine Drallbewegung aufzuzwingen. Es konnte gezeigt werden, daß die inneren und äußeren Zusammen­ haltkräfte der Preßmasse diesem Tendenz wirksam entgegen­ wirken. Dabei ergibt sich durch die erfindungsgemäßen Maß­ nahmen der zusätzliche Vorteil, daß an dem den Kühlkanal formenden, zumindest einen Stift kein spürbarer Verschleiß mehr auftritt. Die erfindungsgemäße Weiterbildung des Gegen­ stands des Hauptpatents ist somit vergleichbar mit einer quasi hydrostatischen Lagerung des Kühlkanalformers in der Preßmasse.According to the rigid or flexible pins friction reducing fluid, preferably a friction min changing liquid or a liquid-like substance preferably fed under pressure. That way greatly reduced friction leads to the smallest reaction forces th between the molding compound and the at least one pin. These smallest reaction forces in turn allow the Pin carrier organs with the smallest possible cross section from form. These pin carrier organs are like from the components Bridges, shaft and shaft bearing formed. Because this pen Carrier organs according to the invention with a smaller cross section can be trained, these also lead to small ren reaction forces that otherwise disrupt the molding compound flow would. The sum of the radial according to the invention The forces acting on the molding compound are due to the invention measures so low that they are not reproducible are no longer able to localize the molding compound flow to force a swirl movement across the cross section. It could be shown that the inner and outer together Holding forces of the molding compound effectively counteract this tendency Act. This results from the measure according to the invention took the additional advantage that the cooling channel shaping, at least one pin no noticeable wear  more occurs. The development of the counter according to the invention status of the main patent is thus comparable to a quasi hydrostatic bearing of the cooling duct former in the Molding compound.

Vorzugsweise wird das Fluid unter Druck zugeführt (Anspruch 2) und das Fluid besteht aus dem Plastifizierungsmittel der Preßmasse oder es hat zumindest eine Komponente dieses Pla­ stifizierungsmittels.The fluid is preferably supplied under pressure 2) and the fluid consists of the plasticizer Molding compound or it has at least one component of this pla agent.

Es ergeben sich bereits günstige die Reibungskraft vermin­ dernde Effekte dann, wenn das die Reibungskraft vermindernde Fluid im Bereich der Stifte vorliegt, d. h. deren Oberfläche benetzt. Eine zusätzliche Verbesserung ergibt sich mit der Weiterbildung des Patentanspruchs 3 bzw. des Patentanspruchs 28. Hierbei wird das die Reibungskraft vermindernde Fluid schon durch den Lager-Dichtspalt am Wellenaustritt der Wel­ lenlagerung zugeführt. Auf diese Weise bildet sich ein hy­ drostatischer Tragfilm über die gesamten, stromab der Wel­ lenlagerung befindlichen Oberflächen des Kühlkanalformers aus. Dieser hydrostatische Tragfilm tritt dann ausschließ­ lich über die dann eingeformten Kanäle wieder aus. Dabei kann angenommen werden, daß sich an den umströmten Organen, wie der Welle oder der Wellen-Stegverbindung innerhalb der Preßmasse keine Einschlüsse bilden. Dies ist darauf zurück­ zuführen, daß sich das den hydrostatischen Spalt bildende Fluid, d. h. die den hydrostatischen Spalt bildende Flüssig­ keit durch den inneren Druck der Preßmasse den einfachsten Weg über die Oberflächen in die sich bildenden Kanäle sucht.The frictional force is already favorable changing effects when that reduces the frictional force There is fluid in the area of the pins, i.e. H. their surface wetted. An additional improvement results with the Further development of claim 3 or claim 28. Here, the fluid reducing the frictional force already through the bearing sealing gap at the shaft exit of the Wel oil storage. In this way a hy is formed Drostatic film over the whole, downstream of the world surfaces of the cooling duct former out. This hydrostatic carrier film then occurs exclusively Lich over the then molded channels again. Here can be assumed that the organs like the shaft or the shaft-bridge connection within the The molding compound does not form any inclusions. This is due to that that the hydrostatic gap is formed Fluid, i.e. H. the liquid forming the hydrostatic gap speed by the internal pressure of the molding compound the simplest Looking across the surfaces into the channels being formed.

Vorteilhafte Weiterbildungen der Erfindung sind Gegenstand der Unteransprüche.Advantageous developments of the invention are the subject of subclaims.

Besonders gute Druckverhältnisse beim Durchtritt durch das Düsenmundstück erzielt man mit der Weiterbildung des Pa­ tentanspruchs 4 bzw. des Patentanspruchs 11. Da sich die hochviskose Masse nicht wie eine ideale Flüssigkeit verhält, sondern statt dessen eine gewisse Elastizität besitzt, ist darauf zu achten, daß beim Durchströmen des Düsenmundstücks und der darin liegenden wendelförmigen Stäbe an jeder Stelle ein ausreichender Druck zum Schließen des Querschnitts vor­ herrscht. Dies ist insbesondere im Einlaufbereich des Düsen­ mundstücks bzw. in den Bereichen von Bedeutung, in denen entweder durch die Gestaltung der Strangpreßdüse oder aber durch andere Hindernisse in der Strömung Veränderungen des Strömungsquerschnitts auftreten. Gemäß einer vorteilhaften Weiterbildung der Erfindung erfolgt die Steuerung des Drucks über den Massenstromquerschnitt durch die Gestaltung der In­ nenmantelfläche des Düsenmundstücks. Diese Mantelfläche kann beispielsweise auch so ausgebildet werden, daß sich der Durchflußquerschnitt zur Ausströmseite hin allmählich ver­ kleinert, um dem strömungsmechanisch bedingten Druckabbau zur Umgebung hin (Austrittsquerschnitt des Düsenmundstücks) entgegenzuwirken.Particularly good pressure conditions when passing through the Nozzle mouthpiece is achieved with the further training of Pa claim 4 or claim 11. Since the  highly viscous mass does not behave like an ideal liquid, but instead has a certain elasticity make sure that when flowing through the nozzle mouthpiece and the helical rods inside it at every point sufficient pressure to close the cross section prevails. This is particularly the case in the inlet area of the nozzle mouthpiece or in the areas of importance in which either by the design of the extrusion die or through other obstacles in the flow changes the Flow cross-section occur. According to an advantageous The pressure is controlled in a further development of the invention over the mass flow cross section through the design of the In face of the nozzle mouthpiece. This lateral surface can for example, be designed so that the Flow cross-section gradually ver to the outflow side diminishes in order to reduce the pressure caused by fluid mechanics to the environment (outlet cross section of the nozzle mouthpiece) counteract.

Wenn die in den Düsenmund eintretende Masse auf die ver­ drillten Stäbe trifft, muß sie ein Reaktionsmoment aufneh­ men. Durch geeignete Gestaltung des Innenmantels und/oder durch geeignete Maßnahmen Bereich des Kühlkanalformers im Bereich des Düseneinlaufs können die Reaktionskräfte des Kühlkanalformers derart aufgefangen werden, daß die Masse drallfrei durch den Düsenmund strömt und aus diesem aus­ tritt.If the mass entering the nozzle mouth on the ver hit rods, it must absorb a reaction moment men. By suitable design of the inner jacket and / or through suitable measures in the area of the cooling duct former The reaction forces of the Cooling duct formers are collected such that the mass flows swirl-free through the nozzle mouth and out of it occurs.

Eine geeignete Maßnahme besteht beispielsweise darin, die Massestrom bedingte Drehbewegung der die Kühlkanäle formen­ den Stäbe, d. h. des Kühlkanalformers durch einen Zusatzan­ trieb zu unterstützen, wobei die vorteilhafteste Ausgestal­ tung eines solchen Zusatzantriebs so aufgebaut sein soll, daß das zusätzliche Antriebs-Drehmoment gerade so groß ist, daß es das Reaktions-Gegenmoment kompensiert. A suitable measure is, for example, the Mass flow-related rotary movement that forms the cooling channels the rods, d. H. the cooling duct former by an addit urged to support, being the most advantageous Ausgestal device of such an additional drive should be constructed so that the additional drive torque is just large enough that it compensates for the reaction counter moment.  

Der Zusatzantrieb kann gemäß einer weiteren Variante der Er­ findung, wie sie im Patentanspruch 26 angegeben ist, in vor­ teilhafter Weise mit einem Kühlkanalformer kombiniert wer­ den, bei dem zumindest ein flexibler Kernstift am Ende einer in den Düsenmund ragenden Welle sitzt, so daß die Welle in Abhängigkeit von der gewünschten Steigung der Kanalwendel kontrolliert in Drehbewegung versetzt wird. Dabei werden die gleichen, vorstehend erläuterten Vorteile erzielt, da auch in diesem Fall nicht der gesamte Massen-Strömungsquerschnitt einem Drall unterworfen wird und der Kanal wiederum im Ur­ formprozeß entsteht.The additional drive can according to a further variant of the Er invention, as specified in claim 26 partially combined with a cooling duct former the one with at least one flexible core pin at the end of one in the nozzle mouth protruding shaft, so that the shaft in Dependent on the desired slope of the channel spiral is rotated in a controlled manner. The achieved the same advantages explained above, as well in this case not the entire mass flow cross section is subjected to a twist and the channel in turn in the primal molding process arises.

Eine weitere, besonders einfache Möglichkeit, dieses Zusatz- Antriebsmoment bereitzustellen, ist Gegenstand des Pa­ tentanspruchs 4 bzw. des Patentanspruchs 17. Bereits durch eine dem Drehsinn der Wendel angepaßte Anschrägung der stromaufgelegenen Stirnseiten der die Kühlkanäle bildenden Stäbe kann das reibungsbedingte Bremsmoment weitestgehend kompensiert werden. Dies ist Gegenstand des Patenanspruchs 18.A further, particularly simple way of providing this additional drive torque is the subject of claim 4 or claim 17. The friction-related braking torque can be largely compensated for by a beveling of the upstream end faces of the rods forming the cooling channels already adapted to the direction of rotation of the helix. This is the subject of patent claim 18 .

Wenn der zumindest eine, den zugehörigen, innenliegenden Kühlkanal formende Stift über den die Verbindung zur Welle herstellenden Nabenkörper hinaus in stromaufwärtiger Rich­ tung verlängert ist, was Gegenstand des Patentanspruchs 14 ist, wird zusätzlich die Einleitung des Biegemoments von den Stäben in den Nabenkörper sehr günstig, wodurch die Ver­ bindungsstelle zwischen Nabenkörper und Stift kürzer gehal­ ten werden kann.If the at least one, the associated, internal Cooling channel forming pin over the connection to the shaft manufacturing hub body in upstream direction tion is extended, which is the subject of claim 14 , the introduction of the bending moment from the rods in the hub body very cheap, which the Ver binding point between the hub body and the pin is shorter can be.

Die Einleitung der gleichförmigen Drehbewegung auf die an der Welle sitzenden Stifte erfolgt hauptsächlich im ersten Abschnitt, d. h. im eigentlichen Führungsabschnitt des Dü­ senmundstücks. Aus diesem Grunde wirkt sich die mit zuneh­ mendem Abstand von der Verbindungsstelle zur Welle immer kleiner werdende Steifigkeit der Drähte nicht auf die Form­ genauigkeit der Innenkanäle aus.The initiation of the uniform rotary motion on the The shaft of the pins is mainly in the first Section, d. H. in the actual guide section of the Dü mouthpiece. For this reason, it has an increasing impact distance from the connection point to the shaft  decreasing stiffness of the wires does not affect the shape accuracy of the inner channels.

Eine weitere oder zusätzliche Maßnahme zum Ausschließen jeg­ licher Rotation des austretenden Rohlings - diese könnte in bestimmten Anwendungsfällen stören - besteht darin, daß zu­ mindest in diesem Bereich des Strömungseinlaufs eine Li­ nearisierung, d. h. eine axiale Ausrichtung und Stabilisie­ rung der Strömung unter Zuhilfenahme einer Strömungsleitflä­ chenanordnung durchgeführt wird. Eine vorteilhafte Möglich­ keit der Ausbildung einer solchen Strö­ mungsleitflächenanordnung ist Gegenstand des Patentanspruchs 31. Hierbei kann beispielsweise eine regelmäßige Axialnutung Anwendung finden, wobei in vorteilhafter Weise diese Gestal­ tung der Innenoberfläche des Düsenmundstücks gleichzeitig dazu benutzt wird, die sich am Ende der Nabe der Drehwelle ergebende Querschnittsveränderung zu kompensieren. In diesem Fall verlaufen dann die Axialnuten lediglich bis zum Ende der Verbindungsnabe zwischen den Stiften und der Drehwelle.Another or additional measure to exclude any licher rotation of the emerging blank - this could in disrupt certain use cases - is that too at least one Li in this area of the flow inlet localization, d. H. axial alignment and stabilization flow with the help of a flow guide Chenanagement is carried out. An advantageous possibility speed of such a flow Mungsleitflächenanordnung is the subject of the claim 31. Here, for example, regular axial grooving Find application, advantageously this shape the inner surface of the nozzle mouthpiece at the same time is used, which is at the end of the hub of the rotating shaft to compensate for the resulting cross-sectional change. In this In this case, the axial grooves only run to the end the connecting hub between the pins and the rotating shaft.

Mit den Weiterbildungen gemäß den Patentansprüchen 34 bis 37 wird in vorteilhafter Weise verhindert, daß sich bei der räumlichen Umströmung des Nabenkörpers durch das Reibungs­ verhalten von daran befestigten starren oder flexiblen Stif­ ten oder Fäden, die entweder durch ihre vorgewendelte Form oder durch einen kontrollierten Drehantrieb einen Drehimpuls auf die drallfreie Preßmasse ausüben, eine negative Beein­ flussung des Gefüges und der Genauigkeit der Formkörperher­ stellung ergibt. Zu diesen negativen Beeinflussungsfaktoren zählt auch ein Drehimpuls, der nur eine Drallbewegung der Preßmasse mit geringer radialer Erstreckung zum Düsenmantel hin auslöst. Um diese, nahe der Drehachse bzw. nahe dem Teilkreis des zumindest einen Stifts auftretende Drallbewe­ gung zu kompensieren bzw. zu eliminieren sind Leiteinrich­ tungen von Vorteil, die ebenfalls geringste Abmessungen ha­ ben können, wobei der axial angeströmte Querschnitt ähnlich wie bei einer Strömungsmaschine mit geringem Axialspalt ne­ ben dem turbinenartigen Kanalformer, d. h. dem zumindest einen Stift plaziert wird. Diese Leiteinrichtungen sind vor­ zugsweise flossenartig ausgebildet und beispielsweise ein­ stückig mit dem Dorn ausgebildet. Sie können jedoch auch nach Bedarf an diesen Dorn befestigt werden. Die Strömungs­ leitflächenanordnungen, die als Drallverhinderungsflächen wirken, erstrecken sich vorzugsweise nicht über den gesamten Strömungsquerschnitt, weil die vorstehend genannte Drallbe­ wegung in diesem Fall ebenfalls nur eine geringe radiale Er­ streckung hat. Es ist jedoch selbstverständlich auch mög­ lich, diese Drallverhinderungseinrichtungen über den ge­ samten Strömungsquerschnitt wirken zu lassen.With the further developments according to claims 34 to 37 is prevented in an advantageous manner that the spatial flow around the hub body by the friction behavior of rigid or flexible pins attached to them threads or threads, either by their coiled form or an angular momentum through a controlled rotary drive exert a negative leg on the swirl-free molding compound flow of the structure and the accuracy of the molded body position results. About these negative influencing factors also counts an angular momentum that is only a swirl movement of the Molding compound with a small radial extension to the nozzle jacket triggers. Around this, near the axis of rotation or near that Pitch circle of the swirl movement occurring at least one pin To compensate for or to eliminate the beneficial, which also has the smallest dimensions ben can, the axially flow cross section similar  as in a turbomachine with a small axial gap ne ben the turbine-like channel former, d. H. at least a pen is placed. These guidance systems are in front preferably formed like a fin and, for example, a lumpy with the mandrel. However, you can too can be attached to this mandrel as required. The flow baffle arrangements that act as swirl prevention surfaces act, preferably do not extend over the entire Flow cross-section because the above-mentioned Swirlbe movement in this case also only a small radial Er stretching. Of course, it is also possible Lich, these twist prevention devices on the ge to let the entire flow cross-section act.

Eine besonders wirksame Einrichtung zur Kompensierung des vom Kühlkanalformer auf die Preßmasse einwirkenden Dralls ist Gegenstand des Patentanspruchs 36. In diesem Fall wird der vom Kühlkanalformer ausgelöste Drallimpuls auf die Preß­ masse durch einen in die entgegengesetzte Drallrichtung ein­ geleiteten Gegendrall kompensiert. Diese den Drall kompen­ sierende Leiteinrichtung kann beispielsweise exakt die Form des Nabenkörpers haben oder so ausgelegt sein, daß auch die den Drallimpuls aus lösenden Reibungskräfte der Mittelstifte kompensiert werden. Dieses in der Strömung liegende Teil, d. h. dieses Strömungsteil kann dann ebenfalls kontrolliert an­ getrieben oder frei gelagert werden und dreht sich entgegen­ gesetzt zur Drehrichtung des Kanalformers.A particularly effective device to compensate for the swirl acting on the molding compound from the cooling channel former is the subject of claim 36. In this case the swirl impulse triggered by the cooling duct former on the press measure in the opposite direction of swirl directed counter-swirl compensated. This compensate for the twist guiding device can, for example, exactly the shape have the hub body or be designed so that the the swirl impulse from releasing friction forces of the center pins be compensated. This part in the flow, i. H. this part of the flow can then also be controlled driven or stored freely and turns in the opposite direction set to the direction of rotation of the duct former.

Die Erfindung ist aufgrund ihres Funktionsprinzips für jede Querschnittsgestaltung des Rohlings aber auch für jede Quer­ schnitts- und Lagegestaltung der innenliegenden Kühlkanäle anwendbar. Besonders einfache, weil symmetrische Verhält­ nisse ergeben sich allerdings dann, wenn die Stäbe punktsym­ metrisch zu der Achse der Drehwelle angeordnet werden. Mit der Weiterbildung des Patentanspruchs 29 lassen sich die Einströmungsverhältnisse der hochviskosen, d. h. plastischen Masse in das Düsenmundstück bzw. die Anströmverhältnisse der Wendel-Kernstäbe optimieren.The invention is due to its principle of operation for everyone Cross-sectional design of the blank but also for each cross Sectional and positional design of the internal cooling channels applicable. Particularly simple because of the symmetrical ratio However, nits occur when the bars are spot-on be arranged metrically to the axis of the rotary shaft. With the further development of claim 29 can Inflow conditions of the highly viscous, d. H. plastic  Mass in the nozzle mouthpiece or the flow conditions of the Optimize spiral core rods.

Weitere vorteilhafte Ausgestaltungen sind Gegenstand der üb­ rigen Unteransprüche.Further advantageous refinements are the subject of the ex minor claims.

Nachstehend werden anhand schematischer Zeichnungen Ausfüh­ rungsbeispiele der Erfindung näher erläutert.Below are Ausfüh based on schematic drawings tion examples of the invention explained.

Es zeigen:Show it:

Fig. 1 einen schematischen Axialschnitt im Bereich des vor­ deren Endes einer Strangpreßdüse zur Erläuterung des Funktionsprinzips des erfindungsgemäßen Verfahrens; FIG. 1 is a schematic axial section in the region of the front end of an extrusion die for explaining the operating principle of the inventive method;

Fig. 2 eine abgewandelte Ausführungsform der Strang­ preßdüse; Fig. 2 shows a modified embodiment of the extrusion die;

Fig. 3 und 4 Teilschnitte zur Darstellung weiterer Aus­ führungsformen der Strangpreßdüse; FIGS. 3 and 4 are partial sections showing further from EMBODIMENTS said extrusion die;

Fig. 5 eine der Fig. 1 ähnliche Ansicht einer fünften Aus­ führungsform der Strangpreßdüse mit einer modifi­ zierten Zuführung einer die Reibungskräfte vermin­ dernden Substanz; Fig. 5 is a view similar to Figure 1 of a fifth imple mentation form of the extrusion die with a modifi ed supply of a substance reducing the frictional forces.

Fig. 6 in einem etwas kleineren Maßstab eine weitere Aus­ führungsform der Strangpreßdüse mit einer modifi­ zierten Leitflächenanordnung zur Drallverminderung bzw. Drallkompensation; Fig. 6 on a somewhat smaller scale another form of imple mentation from the extrusion die with a modifi ed guide surface arrangement for swirl reduction or swirl compensation;

Fig. 7 den Schnitt VII-VII in Fig. 6; Fig. 7 shows the section VII-VII in Fig. 6;

Fig. 8 eine der Fig. 6 ähnliche Ansicht einer weiteren Aus­ führungsform einer Drallverminderungseinrichtung; FIG. 8 is a view similar to FIG. 6 of a further embodiment of a swirl reduction device;

Fig. 9 die Ansicht IX in Fig. 8; Fig. 9 shows the view IX in FIG. 8;

Fig. 10 eine der Fig. 6 ähnliche Ansicht einer modifi­ zierten Ausgestaltung einer Vorrichtung zur Ver­ minderung des auf die Preßmasse ausgeübten Dralls; . Fig. 10 is a view similar to Figure 6 of a modifi ed embodiment of a device for Ver reduction of the pressure exerted on the molding compound twist;

Fig. 11 den Schnitt XI-XI in Fig. 10; FIG. 11 is the section XI-XI in Fig. 10;

Fig. 12 eine der Fig. 6 ähnliche Ansicht einer weiteren Ausführungsform einer Strangpreßdüse mit einem speziellen, drallkompensierenden Strömungsteil; FIG. 12 is a view similar to Figure 6 a further embodiment of an extrusion die with a special swirl flow compensating part.

Fig. 13 den Schnitt XIII-XIII in Fig. 12; FIG. 13 is the section XIII-XIII in Fig. 12;

Fig. 14 einen schematischen Axialschnitt im Bereich des vorderen Endes einer Strangpreßdüse zur Erläute­ rung des Funktionsprinzips des Verfahrens nach dem Hauptpatent; Fig. 14 is a schematic axial section in the region of the front end of an extrusion die for explaining the operating principle of the method according to the main patent;

Fig. 14A den Schnitt entsprechend XIVA-XIVA in Fig. 14; FIG. 14A shows the section corresponding to XIVA-XIVA in FIG. 14;

Fig. 15 eine der Fig. 14 ähnliche, jedoch erweiterte An­ sicht der Strangpreßdüse zur Erläuterung des erfindungsgemäßen Aufbaus des Düsendorns; . FIG. 15 is one of 14 similar but enlarged to view of the extrusion die according to the invention for explaining the structure of the nozzle mandrel;

Fig. 16 die Schnittansicht entsprechend XVI-XVI in Fig. 15; und Fig. 16 is the sectional view corresponding to XVI-XVI in Fig. 15; and

Fig. 17 eine Teil-Schnittdarstellung des Düsenmundstücks mit einer etwas abgewandelten Kontur der inneren Mantelfläche. Fig. 17 is a partial sectional view of the nozzle mouthpiece with a slightly modified contour of the inner surface.

Nachfolgend wird zunächst auf die Fig. 14 bis 17 Bezug genommen, um das dem Verfahren zugrundeliegende Prinzip der Kühlkanalausformung im Urformprozeß verdeutlichen zu können.In the following, reference is first made to FIGS. 14 to 17 in order to be able to clarify the principle of the cooling channel shaping on which the method is based in the primary molding process.

In Fig. 14 ist mit dem Bezugszeichen 10 ein Strangpreßwerk­ zeug bezeichnet, das gemäß Fig. 14 von rechts nach links von einer hochviskosen, plastifizierten metallischen oder kera­ mischen Masse 12 durchströmt wird. Mit 14 ist ein Düsenmund­ stück bezeichnet, das entweder einstückig mit einem Düsen­ trägerteil 16 ausgebildet ist, oder auswechselbar an letzte­ rem gehalten ist. Das Düsenmundstück 14 und/oder das Düsen­ trägerteil sind vorzugsweise austauschbar im Strangpreßwerk­ zeug 10 fixiert.In Fig. 14 a Strangpreßwerk, reference numeral 10 denotes stuff shown in FIG. 14 from right to left of a highly viscous, plasticized metallic or flows through Kera mix mass 12. With 14 a nozzle mouth piece is referred to, which is either integrally formed with a nozzle support member 16 , or is held interchangeably at the last rem. The nozzle mouthpiece 14 and / or the nozzle support part are preferably interchangeable in the extrusion tool 10 fixed.

Die Strangpreßdüse hat zwei Abschnitte, nämlich einen Düsen­ mund DM und einen Düsen-Einlaufbereich DE, in dem die pla­ stische Masse 12 trichterförmig in den Düsenmund geleitet wird. Im Zentrum des Düseneinlaufbereichs DE ist ein Düsen­ dorn 18 vorgesehen, der später anhand der Fig. 15 näher be­ schrieben wird und an seiner stromabwärtigen Seite eine ko­ nische Oberfläche 20 hat, so daß zwischen dem Düsendorn 18 und dem Düsenträgerteil 16 ein Ringraum 22 gebildet wird, der in den Düsenmund DM mündet.The extrusion die has two sections, namely a nozzle mouth DM and a nozzle inlet area DE, in which the plastic mass 12 is funnel-shaped into the nozzle mouth. In the center of the nozzle inlet area DE, a nozzle mandrel 18 is provided, which will be described in more detail later with reference to FIG. 15 and has a ko surface 20 on its downstream side, so that an annular space 22 is formed between the nozzle mandrel 18 and the nozzle carrier part 16 , which opens into the nozzle mouth DM.

Das Strangpreßwerkzeug 10 bzw. die Strangpreßdüse 14, 16 dient zur kontinuierlichen Extrusion von zylindrischen stab­ förmigen Formkörpern 24 mit zumindest einem, innenliegenden und wendelförmig, links- oder längsgängig verlaufenden Kanal 26. Solche Rohlinge werden beispielsweise bei der Herstel­ lung von Bohrwerkzeugen benötigt, wobei sich in diesem Fall an den Extrusionsprozeß zunächst ein Trocknungs- bzw. Vor­ sinterungsprozeß anschließt, bevor die entsprechend abge­ lenkten Rohling-Stäbe dem eigentlichen Sinterprozeß unter­ worfen werden. Die fertig gesinterten Rohlinge werden dann regelmäßig spanend bearbeitet, indem in die Außenoberfläche der Rohlinge zumindest eine wendelförmige Spannut einge­ schliffen wird. Da der Verlauf der innenliegenden Kühlkanäle 26 bei der spanenden Bearbeitung nicht überwacht werden kann, ist es erforderlich, den Rohling 24 so herzustellen, daß im Bereich des Innenkanals 26 möglichst geringe Toleran­ zen hinsichtlich Querschnitt, Teilkreisdurchmesser und Ex­ zentrizität des Teilkreises zur Achse 28 auftreten, und zwar in jedem Radialschnitt des Rohlings, was ferner die genaue Einhaltung einer vorbestimmten Wendelsteigung WS voraus­ setzt. Andernfalls kann der Fall eintreten, daß insbesondere beim Einschleifen von Spannuten in längere gesinterte Rohlinge die Nut dem Innenkanal zu nahe kommt, was entweder zu Festigkeitseinbußen oder aber dazu führt, daß der gesamte Rohling nicht mehr brauchbar ist. Dieses vorstehend ange­ sprochene Problem tritt unabhängig davon auf, wieviel innen­ liegende Kühl- bzw. Spülmittelkanäle im Bohrer ausgebildet werden und welche Formgebung diese Kanäle haben, wobei als weiterer Gesichtspunkt bei der Herstellung von metallischen oder keramischen Rohlingen zu berücksichtigen ist, daß die Rohlinge in der Trocknungs- und/oder Sinterphase teilweise erheblichen Schrumpfungen unterliegen, die regelmäßig gefü­ geabhängig ablaufen. Es kommt deshalb darauf an, bei der Ex­ trusion der plastifizierten Hartmetall- oder Keramikmasse Maßnahmen zu ergreifen, die sicherstellen, daß der extru­ dierte Rohling nicht nur mit großer Maßgenauigkeit, sondern auch mit einem Höchstmaß an Homogenität des Gefüges über den Querschnitt herstellbar ist. Zu diesem Zweck ist das Strang­ preßwerkzeug wie folgt aufgebaut:The extrusion tool 10 or the extrusion die 14 , 16 is used for the continuous extrusion of cylindrical rod-shaped shaped bodies 24 with at least one, inner and helical, left or longitudinal channel 26 . Such blanks are required, for example, in the manufacture of drilling tools, in which case the extrusion process is first followed by a drying or sintering process before the appropriately deflected blank rods are subjected to the actual sintering process. The finished sintered blanks are then regularly machined by grinding at least one helical flute into the outer surface of the blanks. Since the course of the internal cooling channels 26 cannot be monitored during machining, it is necessary to manufacture the blank 24 in such a way that tolerances as small as possible with regard to cross section, pitch circle diameter and excentricity of the pitch circle with respect to the axis 28 occur in the area of the inner channel 26 , namely in each radial section of the blank, which furthermore requires the exact adherence to a predetermined helical pitch WS. Otherwise, the case may occur that, particularly when grinding flutes into longer sintered blanks, the groove comes too close to the inner channel, which either leads to a loss of strength or to the fact that the entire blank is no longer usable. This problem addressed above occurs regardless of how much internal coolant or flushing agent channels are formed in the drill and what shape these channels have, with another aspect to be taken into account in the production of metallic or ceramic blanks that the blanks in the Drying and / or sintering phase are subject to considerable shrinkage, which takes place regularly depending on the structure. It is therefore important to take measures during the extrusion of the plasticized hard metal or ceramic mass, which ensure that the extruded blank can be produced not only with great dimensional accuracy, but also with a maximum degree of homogeneity of the structure across the cross section. For this purpose, the extrusion tool is constructed as follows:

Im Zentrum des Düsendorns 18 ist eine Welle 30 drehbar gela­ gert. Die Welle 30 erstreckt sich über das vordere Ende 32 des Düsendorns 18 hinaus bis in den Düsenmund DM hinein und trägt am stromabwärtigen Ende einen plattenförmigen Naben­ körper 34 (siehe auch Fig. 16), der über seine radial außen­ liegenden Seitenflächen 36, 38 fest mit jeweils einem wen­ delförmig vorverdrillten Stift bzw. Kernstift 40, 42 verbun­ den ist. Bei den gezeigten Ausführungsbeispielen sind zwei solcher Stifte 40, 42 vorgesehen, die punktsymmetrisch zur Achse 44 der Welle 30 und damit des Nabenkörpers 34 liegen. Es soll jedoch an dieser Stelle hervorgehoben werden, daß die Erfindung nicht auf eine solche Anzahl und Anordnung der Stifte beschränkt ist. Es ist gleichermaßen möglich, entwe­ der nur einen Stift, oder aber mehrere Stifte mit gleich­ mäßiger Umfangsverteilung oder aber mit ungleichmäßiger Um­ fangsverteilung an einer Nabe zu befestigen, wobei auch die Einzelquerschnitte der Stifte voneinander abweichen können. Es ist gleichermaßen möglich, die Stifte auf unterschiedli­ chen Teilkreisen anzuordnen, wobei sogar die Achsen und/oder der Drehsinn der Stifte differieren können.In the center of the nozzle mandrel 18 , a shaft 30 is rotatably gela gert. The shaft 30 extends beyond the front end 32 of the nozzle mandrel 18 into the nozzle mouth DM and carries at the downstream end a plate-shaped hub body 34 (see also FIG. 16), which with its radially outer side surfaces 36 , 38 is fixed each a wen delformed pre-twisted pin or core pin 40 , 42 is the verbun. In the exemplary embodiments shown, two such pins 40 , 42 are provided, which are point-symmetrical to the axis 44 of the shaft 30 and thus of the hub body 34 . However, it should be emphasized at this point that the invention is not limited to such a number and arrangement of the pins. It is equally possible to use only one pin, or several pins with a uniform circumferential distribution or with an uneven order distribution to attach to a hub, the individual cross sections of the pins may also differ from one another. It is equally possible to arrange the pins on differing pitch circles, and even the axes and / or the direction of rotation of the pins can differ.

Die wendelförmig vorverdrillten Stifte 40, 42 haben exakt die Steigung, die der extrudierte Rohling 24 aufweist. Das Maß der Steigung WS wird unter Berücksichtigung der zu er­ wartenden Sinterschrumpfung festgelegt, ebenso wie der Teil­ kreisdurchmesser TKD. Die Wendelachse 28 fällt mit der Achse 44 der Welle 30 zusammen, so daß sich der Querschnitt des Stiftes 40, 42 bei Drehung der Welle 30 stets auf dem Teil­ kreis 46 bewegt. Zu diesem Zweck ist es erforderlich, die Stifte 40, 42 exakt ausgerichtet an den Seitenflächen 36, 38 des Nabenkörpers 34 zu befestigen, was vorzugsweise über eine Schweiß- oder Lötverbindung geschieht. Als Material für die Stifte 40, 42 wird ein Werkstoff mit großem E-Modul, wie z. B. Stahl, Hartmetall oder ein Keramikwerkstoff verwendet.The helically pre-twisted pins 40 , 42 have exactly the pitch that the extruded blank 24 has. The dimension of the slope WS is determined taking into account the expected sintering shrinkage, as is the part circle diameter TKD. The helical axis 28 coincides with the axis 44 of the shaft 30 , so that the cross section of the pin 40 , 42 always moves on the part circle 46 when the shaft 30 is rotated. For this purpose, it is necessary to fasten the pins 40 , 42 in an exactly aligned manner on the side surfaces 36 , 38 of the hub body 34 , which is preferably done via a welded or soldered connection. As a material for the pins 40 , 42 , a material with a large modulus of elasticity, such as. B. steel, hard metal or a ceramic material is used.

Bei der gezeigten Ausführungsform haben die Stifte 40, 42 im wesentlichen die Länge einer halben Wendelsteigung WS/2 und die Anordnung ist derart getroffen, daß sich die Stifte 40, 42 zumindest bis zur Stirnseite 48 des Düsenmundstücks 14 erstrecken, so daß die von den Stäben 40, 42 beim Extru­ sionsvorgang gebildeten Innenkanäle 26 außerhalb der Düse ihre Form und Lage beibehalten.In the embodiment shown, the pins 40 , 42 have essentially the length of half a helical pitch WS / 2 and the arrangement is such that the pins 40 , 42 extend at least up to the end face 48 of the nozzle mouthpiece 14 , so that those of the rods 40 , 42 formed during the extrusion process internal channels 26 outside the nozzle maintain their shape and position.

Der Nabenkörper 34 sitzt beim gezeigten Ausführungsbeispiel im Düsenmund DM, so daß er einen vorbestimmten Axialabstand AX vom vorderen Ende 32 des Düsendorns 18 hat. Dieser Axial­ abstand AX ist vorzugsweise einstellbar, um die Anströmver­ hältnisse des Düsenmundes DM und damit des zumindest einen Stiftes 40, 42 beeinflussen zu können.In the exemplary embodiment shown, the hub body 34 is seated in the nozzle mouth DM so that it has a predetermined axial distance AX from the front end 32 of the nozzle mandrel 18 . This axial distance AX is preferably adjustable in order to be able to influence the flow conditions of the nozzle mouth DM and thus of the at least one pin 40 , 42 .

Wie durch die Pfeile 50 in Fig. 14 angedeutet, werden die Stifte 40, 42 definiert, und im Bereich des Düsenmundes DM axial angeströmt. Die Strömung trifft damit unter dem durch die Steigung WS und den Teilkreisdurchmesser TKD bestimmten Winkel PHI auf die Stifte 40, 42. Da diese über den Naben­ körper 34 und die Welle 30 um die Achse 28 der Wendel, näm­ lich um die Achse 44 drehbar im Düsenmund DM fixiert sind, werden die Drähte 40, 42 beim Durchtritt der plastischen Masse 12 durch den Düsenmund in eine kontinuierliche, der Steigung der Wendel der vorgeformten Stifte entsprechende Drehbewegung mit der Winkelgeschwindigkeit OMEGA versetzt. Die durch die Anstellung der wendelförmigen Stifte zur Strö­ mungsrichtung hervorgerufenen, in Umfangsrichtung wirkenden Kraftkomponenten summieren sich über die Länge der Stifte 40, 42 auf. Die Anordnung aus Welle 30, Nabenkörper 34 und zumindest einem wendelförmig verdrilltem Stift 40, 42 wird deshalb eine durch die Strömungsgeschwindigkeit vorgegebene gleichmäßige Rotationsbewegung ausführen, wobei die Biegebe­ anspruchung der Stifte 40, 42 verhältnismäßig klein gehalten wird. Die Stifte 40, 42 fungieren auf diese Weise nach dem Prinzip einer axial durchströmten Turbine mit der Abtriebs­ welle 30, wobei allerdings das Medium nicht von einer idealen, inkompressiblen Flüssigkeit, sondern von einer hochviskosen und zu einem gewissen Grade elastischen Masse gebildet ist. As indicated by the arrows 50 in FIG. 14, the pins 40 , 42 are defined and flow flows axially in the region of the nozzle mouth DM. The flow thus hits the pins 40 , 42 at the angle PHI determined by the slope WS and the pitch circle diameter TKD. Since these on the hub body 34 and the shaft 30, NaEM Lich about the axis 44 rotatably in the nozzle mouth DM fixes around the axis 28 of the coil, the wires 40, 42 during passage of the plastic mass 12 through the nozzle orifice in a continuous, be the angular velocity OMEGA corresponding to the pitch of the helix of the preformed pins. The force components caused by the inclination of the helical pins to the direction of flow, acting in the circumferential direction, add up over the length of the pins 40 , 42 . The arrangement of shaft 30 , hub body 34 and at least one helically twisted pin 40 , 42 will therefore perform a uniform rotational movement predetermined by the flow speed, the bending stress of the pins 40 , 42 being kept relatively small. The pins 40 , 42 act in this way on the principle of an axially flow-through turbine with the output shaft 30 , although the medium is not formed by an ideal, incompressible liquid, but by a highly viscous and to a certain extent elastic mass.

Da sich der Nabenkörper 34 mit den Befestigungsstellen 36, 38 im Bereich des Düsenmundes DM befindet, sind bei der ge­ zeigten Ausführungsform besondere Maßnahmen ergriffen, um die Strömungs- und Druckverhältnisse im Düsenmund DM zu kon­ trollieren. Der Düsenmund ist grundsätzlich in zwei Berei­ che, nämlich einen Düsenmund-Eintrittsbereich DME und einen reinen Düsenmund-Strömungsbereich DMS unterteilt. Im Ab­ schnitt DMS hat der Düsenmund einen vorbestimmten, im we­ sentlichen gleichbleibenden Querschnitt, durch den die Strö­ mungsgeschwindigkeit kontrollierbar ist. Wenn sich im Be­ reich DMS der Querschnitt nicht ändert, kann in erster Nähe­ rung auch eine konstante Strömungsgeschwindigkeit in diesem Bereich angenommen werden. Im Bereich DME kommt es darauf an, den effektiv zur Verfügung gestellten Durchströ­ mungsquerschnitt zumindest über die axiale Länge des Be­ reichs DME, vorzugsweise jedoch über die gesamte axiale Länge des Düsenmundes DM im wesentlichen konstant zu halten. Zu diesem Zweck ist der Durchmesser im Bereich DME im Ver­ gleich zum Abschnitt DMS gerade um ein Maß M angehoben, daß die von den beiden Durchmessern der Bereiche DMS und DME de­ finierte Ringfläche in etwa so groß wird wie die in Fig. 16 erkennbaren Querschnittsflächen der Welle 30 und der Radial­ schnittfläche des Nabenkörpers 34 unter Einbeziehung der Verbindungsstellen 52. Durch geeignete Gestaltung der Über­ gänge zwischen den Innenmantelflächen im Bereich DME und DMS können übermäßige Druckschwankungen in der Masse 12 beim Durchströmen des Düsenmundes DM ausgeschaltet werden. Insbe­ sondere wird durch die erfindungsgemäße Gestaltung des Dü­ senmundes DM gerade im Übergangsbereich zwischen den Ab­ schnitten DME und DMS ein zu starker Druckabfall verhindert, so daß mit Sicherheit dafür gesorgt wird, daß im Abschnitt DMS ein ausreichender Druck zum Schließen des Querschnitts vorherrscht.Since the hub body 34 is located with the attachment points 36 , 38 in the region of the nozzle mouth DM, special measures are taken in the embodiment shown to control the flow and pressure conditions in the nozzle mouth DM. The nozzle mouth is basically divided into two areas, namely a nozzle mouth entry area DME and a pure nozzle mouth flow area DMS. In section DMS, the nozzle mouth has a predetermined, essentially constant cross-section through which the flow rate can be controlled. If the cross-section does not change in the DMS area, a constant flow velocity can also be assumed in this area in the immediate vicinity. In the DME area, it is important to keep the effectively provided flow cross-section at least substantially constant over the axial length of the DME area, but preferably over the entire axial length of the nozzle mouth DM. For this purpose, the diameter in the DME area is just increased by a dimension M compared to the section DMS, so that the ring area defined by the two diameters of the areas DMS and DME becomes approximately as large as the cross-sectional areas of FIG Shaft 30 and the radial cut surface of the hub body 34 , including the connection points 52 . By suitable design of the transitions between the inner surface areas in the DME and DMS area, excessive pressure fluctuations in the mass 12 can be switched off when flowing through the nozzle mouth DM. In particular special is prevented by the inventive design of the nozzle senmundes DM just in the transition area between the sections from DME and DMS a too strong pressure drop, so that it is ensured that sufficient pressure prevails in the section DMS to close the cross section.

Aus den Figuren sind einige mögliche Gestaltungen der strom­ auf und/oder stromabwärts liegenden Kanten 54 bzw. 56 des Nabenkörpers 34 angedeutet. Die gezeigten Verläufe dieser Kanten sind nur beispielhaft und können selbstverständlich innerhalb weiter Grenzen variiert werden, um die Strömungs- und Druckverhältnisse in diesem Bereich entsprechend zu be­ einflussen bzw. zu kontrollieren. Mit strichpunktierten Li­ nien ist eine alternative Gestaltung einer Kante 156 auf der stromab gelegenen Seite angedeutet. Mit solchen Gestaltungen lassen sich die Strömungsverhältnisse beliebig beeinflussen.Some possible designs of the edges 54 and 56 of the hub body 34 located upstream and / or downstream are indicated from the figures. The courses of these edges shown are only examples and can of course be varied within wide limits in order to influence or control the flow and pressure conditions in this area accordingly. With dash-dotted lines an alternative design of an edge 156 on the downstream side is indicated. With such designs, the flow conditions can be influenced as desired.

Bei der axialen Anströmung des Nabenkörpers 34 und der Stifte 40, 42 entstehen auch in axialer Richtung wirkende Reaktionskräfte, die von der Welle 30 aufgenommen werden müssen. Zu diesem Zweck ist der Welle 30 nicht nur eine Ra­ diallagerung 58, sondern auch ein Axiallager 60 zugeordnet, das nachfolgend anhand der Fig. 15 näher erläutert werden soll. Ansonsten entspricht die Ausführungsform gemäß Fig. 15 im wesentlichen derjenigen gemäß Fig. 14, so daß für die vergleichbaren Komponenten auch gleiche Bezugszeichen ver­ wendet werden.When the hub body 34 and the pins 40 , 42 flow axially, reaction forces also act in the axial direction, which have to be absorbed by the shaft 30 . For this purpose, the shaft 30 is assigned not only a radial bearing 58 , but also an axial bearing 60 , which will be explained in more detail below with reference to FIG. 15. Otherwise, the embodiment according to FIG. 15 essentially corresponds to that according to FIG. 14, so that the same reference numerals are also used for the comparable components.

Das Axiallager 60 ist von einem Wälz-, vorzugsweise einem Nadellager gebildet, dessen Nadeln 62 auf Laufflächen 64, 66 in Form von Stützscheiben abwälzen. Die Scheiben sind auf die Welle 30 auf gefädelt. Eine der Scheiben, nämlich die Scheibe 64 stützt sich flächig an einer Stirnseite 68 eines Dorneinsatzes 70 ab, der in einen Zentralkörper 72 eines ringförmigen Düseneinsatzes 74 geschraubt ist. Zwischen dem Zentralkörper 72 und dem Montage-Außenring 76 des Düsenein­ satzes sind vorzugsweise in gleichmäßigem Umfangsabstand zu­ einander stehend schmale Rippen 78 vorgesehen, vorzugsweise einstückig mit dem Außenring 76 verbunden. Mit 80 sind Dichtungen bzw. Dichtungspakete zwischen dem Dorneinsatz 70 und dem Zentralkörper 72 bezeichnet. Die zweite Laufscheibe 66 auf der anderen Seite der Nadeln 62 wird durch eine Druckscheibe 82 abgestützt, die durch eine Lager-Einstell­ mutter 84 ihrerseits an der Welle 30 abgestützt ist. Ein mit 86 bezeichneter Stopfen kann aus dem Düsendorn-Zentralkörper 72 entfernt werden, um das Lager zu schmieren.The axial bearing 60 is formed by a roller bearing, preferably a needle bearing, the needles 62 of which roll on running surfaces 64 , 66 in the form of support disks. The disks are threaded onto the shaft 30 . One of the disks, namely the disk 64, is supported flatly on an end face 68 of a mandrel insert 70 which is screwed into a central body 72 of an annular nozzle insert 74 . Between the central body 72 and the mounting outer ring 76 of the nozzle set, narrow ribs 78 are preferably provided at a uniform circumferential distance from one another, preferably connected in one piece to the outer ring 76 . With 80 seals or seal packs between the mandrel insert 70 and the central body 72 are designated. The second disc 66 on the other side of the needles 62 is supported by a thrust washer 82 which in turn is supported on the shaft 30 by a bearing adjusting nut 84 . A plug labeled 86 can be removed from the mandrel central body 72 to lubricate the bearing.

Mit dem Bezugszeichen 88 ist eine Spaltdichtung bezeichnet, die sich zur wirksamen Dichtung der Lager 58 und 60 gegen die Masse 12 als vollkommen ausreichend erwiesen hat. Zu­ sätzlich kann noch hinter der Spaltdichtung ein O-Ring vor­ gesehen sein.Reference number 88 denotes a gap seal which has proven to be completely sufficient for the effective sealing of the bearings 58 and 60 against the mass 12 . In addition, an O-ring can be seen behind the gap seal.

Der vorstehend beschriebene Aufbau der Lagerung des drehba­ ren Kühlkanalformers eröffnet die Möglichkeit, den Strang­ preßkopf innerhalb kürzester Zeit umzurüsten, indem bei­ spielsweise der gesamte Dornansatz 70 mit vormontiertem La­ ger 60 ausgetauscht wird.The above-described structure of the storage of the rotary cooling channel former opens up the possibility of converting the extrusion press head within a very short time, for example by replacing the entire mandrel extension 70 with preassembled bearing 60 .

Die in Fig. 15 gezeigte Ausführungsform unterscheidet sich hinsichtlich der Gestaltung des Kanalformers in Form der wendelförmig vorverdrillten Drähte bzw. Stäbe 40, 42 nicht von der Ausführungsform gemäß Fig. 14. Allerdings ist der Übergang der Stifte bzw. Drähte 40, 42 zur Welle etwas an­ ders gelöst:The embodiment shown in FIG. 15 does not differ in terms of the design of the channel former in the form of the helically pre-twisted wires or rods 40 , 42 from the embodiment according to FIG. 14. However, the transition of the pins or wires 40 , 42 to the shaft is somewhat otherwise solved:

In diesem Fall hat die Welle 30 an ihrem stromabwärtigen Ende eine Verdickung 134, und die Stifte 40, 42 sind über eine Löt- oder Schweißverbindung bzw. eine entsprechende Verbindung an die Welle 30 angeschlossen. Es hat sich ge­ zeigt, daß es selbst mit dieser Anordnung gelingt, bei An­ wendung des erfindungsgemäßen Verfahrens bzw. der erfin­ dungsgemäßen Strangpreßvorrichtung ein sehr homogenes Gefüge des extrudierten Rohlings am Austritt des Düsenmundes DM sicherzustellen.In this case, the shaft 30 has a thickening 134 at its downstream end, and the pins 40 , 42 are connected to the shaft 30 via a soldered or welded connection or a corresponding connection. It has been shown that even with this arrangement it is possible to ensure a very homogeneous structure of the extruded blank at the outlet of the nozzle mouth DM when using the method according to the invention or the extrusion device according to the invention.

Selbstverständlich ist es möglich, im Bereich der Wellenver­ dickung 134 Maßnahmen zu ergreifen, um den Strömungswider­ stand des Befestigungsabschnitts so minimal wie möglich zu halten. Dies soll durch die Schnittdarstellung gemäß Fig. 17 verdeutlicht werden. Der mit 234 bezeichnete Steg ist im Querschnitt sehr schmal gehalten und vorzugsweise ebenfalls zu beiden Seiten der Achse von einer Wendelfläche gebildet, so daß sich bei der kontinuierlichen Drehbewegung des Kühlka­ nalformers 40, 42 möglichst geringe Strömungswiderstände er­ geben. Die axiale Länge des Verbindungsabschnitts zwischen den Drähten 40, 42 und dem Nabenkörper 34 bzw. 134 oder 234 kann verhältnismäßig kurz ausgebildet sein, da die Stifte bzw. Drähte 40, 42 bei der Drehung durch die Masse 12 ledig­ lich hauptsächlich auf Zug und geringfügig - ähnlich einer Schraubenfeder - auf Torsion beansprucht werden.Of course, it is possible to take measures in the area of the wave thickening 134 in order to keep the flow resistance of the fastening section as minimal as possible. This is to be clarified by the sectional view according to FIG. 17. The web designated 234 is kept very narrow in cross section and is preferably also formed on both sides of the axis by a helical surface, so that there are the lowest possible flow resistances in the continuous rotary movement of the Kühlka channel formers 40 , 42 . The axial length of the connecting section between the wires 40 , 42 and the hub body 34 or 134 or 234 can be designed to be relatively short, since the pins or wires 40 , 42 only rotate and slightly when rotated by the mass 12 - similar to a coil spring - be subjected to torsion.

Die vorstehend beschriebene Strangpreßvorrichtung funktio­ niert wie folgt:The extrusion device described above works as follows:

Die hochviskose Masse 12 tritt aus dem Ringraum 22 über eine kurze Einlaufstrecke über die axiale Distanz AX in den Ein­ laufbereich des Düsenmundstücks DME in axialer Richtung ein und versetzt den aus den Stäben bzw. Drähten 40, dem Naben­ körper 34 bzw. 134 bzw. 234 sowie der Welle 30 bestehenden Kühlkanalformer aufgrund des Anströmwinkels PHI in eine kon­ tinuierliche, der Steigung WS der Stiftwendel entsprechende Drehbewegung. Die Lage der Wendel im Düsenmund DM und die Steigung der Wendel WS entspricht exakt der Lage und der Steigung der Wendel des in den Rohling eingeformten Kühlka­ nals. Es erfolgt dementsprechend bei der Durchströmung des Düsenmundes DM im Gegensatz zu allen herkömmlichen ver­ gleichbaren Extrusionsverfahren keine plastische Verformung der durchtretenden Masse, sondern vielmehr die Ausbildung der innenliegenden, wendelförmigen Kühlkanäle in einem Ur­ formprozeß. Die Stäbe 40, 42 werden dabei hauptsächlich auf Zug beansprucht. Gleiches gilt für die Beanspruchung der Welle 30, die somit mit einem verhältnismäßig kleinen Durch­ messer ausgebildet werden kann. The highly viscous mass 12 enters from the annular space 22 over a short inlet distance over the axial distance AX into the running area of the nozzle mouthpiece DME in the axial direction and displaces the rods or wires 40 , the hub body 34 or 134 or 234 and the shaft 30 existing cooling channel former due to the angle of incidence PHI in a continuous rotary movement corresponding to the pitch WS of the helix. The position of the helix in the nozzle mouth DM and the slope of the helix WS corresponds exactly to the position and the slope of the helix of the cooling channel formed in the blank. Accordingly, in contrast to all conventional comparable extrusion processes, there is no plastic deformation of the mass flowing through, but rather the formation of the internal, helical cooling channels in a primary molding process when flowing through the nozzle mouth DM. The rods 40 , 42 are mainly stressed in train. The same applies to the stress on the shaft 30 , which can thus be formed with a relatively small diameter.

Bei den vorstehend beschriebenen Ausführungsbeispielen ist der Mantel 90 der zylindrischen Innenausnehmung des Düsen­ mundes DM glatt ausgebildet, und zwar auch im Bereich des Düsenmundstück-Einlauf s DME. Bei einer solchen glatten Aus­ führung und für den Fall, daß der Querschnitt des Düsenmun­ des DM eine Kreisform hat, führen die - zwar geringen - Reibmomente, hervorgerufen durch die angeströmte Oberfläche der gewendelten Stifte 40, 42 und der Lager-Reibkräfte dazu, daß der Rohling 24 mit einer leichten Rotation um die Achse 44 austritt. Die Maßhaltigkeit der mit dem Kühlkanalformer eingeformten Innenkanäle wird dadurch nicht beeinflußt, in manchen Anwendungsfällen kann allerdings diese Eigenrotation unerwünscht sein. Zur Ausschaltung dieser Eigenrotation kön­ nen deshalb verschiedene Maßnahmen ergriffen werden:In the exemplary embodiments described above, the jacket 90 of the cylindrical inner recess of the nozzle mouth DM is smooth, even in the area of the nozzle mouthpiece inlet DME. In such a smooth execution and in the event that the cross section of the nozzle mouth of the DM has a circular shape, the - although small - frictional moments, caused by the flowed surface of the coiled pins 40 , 42 and the bearing frictional forces, lead to the fact that the Blank 24 emerges with a slight rotation about axis 44 . The dimensional accuracy of the inner channels formed with the cooling channel former is not affected by this, but in some applications this self-rotation can be undesirable. Various measures can therefore be taken to switch off this self-rotation:

Eine - in den Figuren nicht näher dargestellte - Maßnahme besteht darin, der Welle 30 einen Zusatzantrieb zuzuordnen, der ein gerade so großes, zusätzliches Drehmoment auf die Welle 30 aufbringt, das zur Deckung der Reaktionsmomente ausreicht.One measure - not shown in the figures - is to assign an additional drive to the shaft 30, which applies an additional torque to the shaft 30 which is just large enough to cover the reaction moments.

Eine weitere, in Fig. 14 gezeigte Maßnahme besteht darin, die stromauf gelegenen Stirnseiten 92 der Stifte 40, 42 mit einer solchen Anschrägung zu versehen, daß durch die Anströ­ mung ein zusätzliches Drehmoment auf den Kühlkanalformer aufgebracht wird.Another measure shown in Fig. 14 is to provide the upstream end faces 92 of the pins 40 , 42 with such a bevel that an additional torque is applied to the cooling channel former by the inflow.

Schließlich ist eine weitere Möglichkeit in Fig. 15 mit strichpunktierten Linien angedeutet. Diese besteht darin, die Drähte 40, 42 stromauf des Nabenkörpers 134 mit einem Verlängerungsabschnitt 140, 142 zu versehen und diesen Ver­ längerungsabschnitt mit einer von der Soll-Wendelsteigung im Rohling abweichenden Wendelsteigung in der Weise zu verse­ hen, daß die die Fortsätze 140, 142 anströmende Masse 12 das das Reaktionsmoment deckende zusätzliche Drehmoment auf den Kühlkanalformer aufbringt. Finally, another possibility is indicated in FIG. 15 with dash-dotted lines. This consists in providing the wires 40 , 42 upstream of the hub body 134 with an extension section 140 , 142 and in this extension section with a helical pitch that deviates from the desired helix pitch in the blank in such a way that the extensions 140 , 142 incoming mass 12 applies the additional torque covering the reaction torque to the cooling channel former.

Schließlich ist es auch möglich, im Bereich des Düsenmundes DM Strömungsleitflächen vorzusehen, die die Strömung der Masse 12 im Düsenmund axial ausrichten, d. h. linearisieren helfen. Derartige Strömungsleitflächen können beispielsweise im Einlaufbereich DME, aber auch im übrigen Bereich des Dü­ senmundes DM vorgesehen werden. In Fig. 17 ist eine derar­ tige Strömungsleitflächenanordnung in Form einer Innenver­ zahnung 94 angedeutet. Wenn die Innenverzahnung 94 auf den Düsenmund-Eintrittsbereich DME beschränkt wird, ist es von Vorteil, die Verzahnung so zu wählen, daß die über den Durchmesser 98 hinausstehenden Verzahnungsquerschnitte 96 über den Umfang auf summiert gerade die Summe der Quer­ schnitte der Welle und der Nabe 134 bzw. 234 ausmacht.Finally, it is also possible to provide flow guide surfaces in the area of the nozzle mouth DM, which axially align the flow of the mass 12 in the nozzle mouth, ie help to linearize it. Such flow control surfaces can be provided, for example, in the inlet area DME, but also in the rest of the nozzle area DM. In Fig. 17 a Derar term Strömungsleitflächenanordnung in the form of a toothing 94 Innenver is indicated. If the internal toothing 94 is limited to the nozzle mouth entry area DME, it is advantageous to choose the toothing so that the toothing cross sections 96 protruding beyond the diameter 98 add up over the circumference to the sum of the cross sections of the shaft and the hub 134 or 234 .

Selbstverständlich sind Abweichungen von der zuvor beschrie­ benen Ausführungsform möglich, ohne den Grundgedanken der Erfindung zu verlassen, der darin besteht, eine plastische Verformung der Masse 12 im Düsenmund DM dadurch aus zu­ schließen, daß ein Kühlkanalformer mit einer starren Verbin­ dung zwischen wendelförmig vorverdrillten Stäben 40, 42 und einer drehbar gelagerten Welle 30 mit einer vorbestimmten Relativ-Drehbewegung durch die im Düsenmund strömende Masse bewegt wird. Auf diese Weise ist das erfindungsgemäße Her­ stellungsverfahren für alle möglichen Querschnitte anwend­ bar, was in Fig. 14A beispielsweise mit gestrichelten Linien durch die Querschnittsbegrenzung 100 angedeutet ist. Die Achse des Kühlkanalformers kann auf diese Weise auch belie­ big innerhalb des Querschnitts des Düsenmundes DM angeordnet werden. Aufgrund des erfindungsgemäßen Aufbaus existieren in einem weiten Bereich keine Abhängigkeiten zwischen der Di­ mension, beispielsweise dem Durchmesser des Rohlings, dem Grad der Plastifizierung und den Strangpreß-Parametern, wie z. B. der Strangpreßgeschwindigkeit. Die auf die exakte, im Rohling angestrebte Wendelsteigung vorverdrallten Stäbe müs­ sen dementsprechend - entgegen dem Stand der Technik - nicht mehr durch aufwendige Vorversuche überverdrallt werden, um im Rohling die gewünschte Steigung und Lage des Innenkanals zu erzielen. Die Masse 12 wird beim Durchströmen des Düsen­ mundes DM keiner Verformungsarbeit unterzogen und die beweg­ ten Bauteile des Innenkanalformers werden mechanisch ver­ hältnismäßig gering beansprucht, da die vom Kühlkanalformer beanspruchten Querschnittsflächen im Vergleich zu der ge­ samten Durchtrittsfläche des Düsenmundes DM verhältnismäßig klein ist.Of course, deviations from the previously described embodiment are possible without departing from the basic idea of the invention, which is to exclude a plastic deformation of the mass 12 in the nozzle mouth DM by the fact that a cooling duct former with a rigid connection between helically pre-twisted rods 40 , 42 and a rotatably mounted shaft 30 is moved with a predetermined relative rotary movement by the mass flowing in the nozzle mouth. In this way, the manufacturing method according to the invention can be used for all possible cross-sections, which is indicated in FIG. 14A, for example, by dashed lines through the cross-sectional boundary 100 . In this way, the axis of the cooling channel former can also be arranged within the cross section of the nozzle mouth DM. Due to the structure of the invention there are no dependencies between the dimension, for example the diameter of the blank, the degree of plasticization and the extrusion parameters, such as. B. the extrusion speed. Accordingly, contrary to the state of the art, the rods pre-twisted to the exact spiral pitch desired in the blank no longer have to be over-twisted by complex preliminary tests in order to achieve the desired pitch and position of the inner channel in the blank. The mass 12 is not subjected to any deformation work when flowing through the nozzle mouth DM and the moving components of the inner duct former are mechanically stressed relatively low, since the cross-sectional areas claimed by the cooling duct former are relatively small compared to the entire passage area of the nozzle mouth DM.

Wenngleich der Düsenmund DM bei der vorstehend beschriebenen Vorrichtung in etwa so lang wie die halbe Wendelsteigung WS ausgebildet ist, ist hervorzuheben, daß der Düsenmund DM im Vergleich zur Wendelsteigung auch verkürzt sein kann, wobei dann aber auch die Drähte entsprechend verkürzt werden, so daß sie wiederum im Bereich des Düsenaustritts enden. Auch ist es möglich, anstelle der vorstehend beschriebenen punkt­ symmetrischen Anordnung der Stäbe 40, 42 im Vergleich zur Achse 44 bzw. 28 eine andere Anordnung zu wählen, wobei es sogar möglich ist, auf verschiedenen Seiten der Achse mit unterschiedlichen Querschnitten der Stäbe bzw. Drähte zu ar­ beiten.Although the nozzle mouth DM in the device described above is approximately as long as half the helix pitch WS, it should be emphasized that the nozzle mouth DM can also be shortened compared to the helix pitch, but then the wires are shortened accordingly so that they again end in the area of the nozzle outlet. It is also possible, instead of the point-symmetrical arrangement of the rods 40 , 42 described above, to choose a different arrangement compared to the axis 44 or 28 , it even being possible to have different cross sections of the rods or wires on different sides of the axis to work.

Um die Lagegenauigkeit der innenliegenden Kühlkanäle und die Homogenität des Gefüges des extrudierten Rohlings bei gleichzeitiger Anhebung der Reproduzierbarkeit zu verbes­ sern, werden nachfolgend unter Bezugnahme auf die Fig. 1 bis 13 weitere Ausführungsformen von Strangpreßdüsen ge­ zeigt. Die Geometrie der Strangpreßdüse dieser weiteren Vari­ anten entspricht weitestgehend derjenigen der zuvor be­ schriebenen Ausführungsformen. Für vergleichbare Bauteile werden deshalb Bezugszeichen verwendet, die den zuvor verge­ benen Bezugszeichen entsprechen, denen allerdings weitere Ziffern "3" bis "9" vorangestellt sind. In order to improve the positional accuracy of the internal cooling channels and the homogeneity of the structure of the extruded blank while at the same time increasing the reproducibility, further embodiments of extrusion dies are shown below with reference to FIGS . 1 to 13. The geometry of the extrusion die of these further variants largely corresponds to that of the previously described embodiments. For comparable components, reference numerals are therefore used which correspond to the reference numerals given above, but which are preceded by further numbers "3" to "9".

Hinsichtlich der Geometrie unterscheidet sich der Kühlkanal­ former gemäß Fig. 1 nur unwesentlich von demjenigen gemäß Fig. 14. Die wendelförmig vorverdrillten Stifte 340, 342 sind über Stege 392 an einer Welle 330 befestigt. Die Beson­ derheit besteht darin, daß die im Düsendorn 318 gelagerte Welle 330 mit einer Innenbohrung 331 ausgestattet ist und daß auch die Stege 392 mit Radialbohrungen 393 versehen sind, die bei 395 an der Oberfläche der Stifte 340, 342 aus­ treten. Die Innenbohrung 331 und die Radialbohrungen 393 bilden einen Strömungspfad für die Zuführung einer die Rei­ bungskraft zwischen Preßmasse und Stifte 340, 342 vermin­ dernden Substanz, beispielsweise eines Fluids, vorzugsweise einer reibungsmindernden Flüssigkeit oder flüssigkeitsähnli­ chen Substanz. Die Zuführung ist mit dem Pfeil 397 angedeu­ tet und sie erfolgt vorzugsweise unter Druck. Als eine sol­ che reibungsmindernde Flüssigkeit oder flüssigkeitsähnliche Substanz kann beispielsweise das Plastifizierungsmittel der Preßmasse herangezogen werden. Diese Substanz tritt bei 395 (es können auch über den Umfang und auch in Längsrichtung der Stifte 340, 342 eine Vielzahl solcher Radialkanäle vor­ gesehen sein) aus und strömt entlang der Oberfläche der Stifte 340, 342 entlang, wobei die gesamte Oberfläche der Stifte benetzt wird. Hierdurch ergibt sich eine stark ver­ minderte Reibung zwischen Stifte 340, 342 und der Preßmasse, was wiederum zu kleinsten Reaktionskräften zwischen Preß­ masse und den Stiften führt. Auf diese Weise kann der Quer­ schnitt der Stege 392 und der Welle 330 verringert werden, wodurch auch die Reaktionskräfte zwischen den Stiftträgern und der Preßmasse reduziert werden. Die Summe der somit ra­ dial auf die Preßmasse einwirkenden Kräfte wird durch diese erfindungsgemäßen Weiterbildungen so klein, daß diese nicht mehr in der Lage sind, den Preßmassestrom entweder örtlich oder über den Querschnitt so zu beeinflussen, daß eine Drallbewegung aufgezwungen wird. Dies ist darauf zurückzu­ führen, daß die inneren und äußeren Zusammenhaltkräfte der Preßmasse größer sind als diese Reaktionskraft. Es ergibt sich der weitere Nebeneffekt, daß durch die vollständige Be­ netzung der Stifte 340, 342 mit der reibungsvermindernden Flüssigkeit bzw. mit dem reibungsvermindernden Fluid den Verschleiß der Stifte quasi eliminiert.With regard to the geometry of the cooling channel Fig. 1 differs from that former according to only slightly as shown in FIG. 14. The helically pre-twisted pins 340, 342 are secured by webs 392 on a shaft 330. The specialty consists in that the shaft 330 mounted in the nozzle mandrel 318 is equipped with an inner bore 331 and that the webs 392 are provided with radial bores 393 , which come out at 395 on the surface of the pins 340 , 342 . The inner bore 331 and the radial bores 393 form a flow path for supplying a substance which reduces the frictional force between the molding compound and the pins 340 , 342 , for example a fluid, preferably a friction-reducing liquid or liquid-like substance. The feed is indicated by arrow 397 and is preferably carried out under pressure. The plasticizer of the molding compound, for example, can be used as such a friction-reducing liquid or liquid-like substance. This substance emerges at 395 (a plurality of such radial channels can also be seen over the circumference and also in the longitudinal direction of the pins 340 , 342 ) and flows along the surface of the pins 340 , 342 , the entire surface of the pins being wetted . This results in a greatly reduced friction between pins 340 , 342 and the molding compound, which in turn leads to the smallest reaction forces between the molding compound and the pins. In this way, the cross section of the webs 392 and the shaft 330 can be reduced, which also reduces the reaction forces between the pin carriers and the molding compound. The sum of the forces acting ra dial on the molding compound is so small by these developments according to the invention that they are no longer able to influence the molding compound flow either locally or over the cross section so that a swirl movement is forced. This is due to the fact that the internal and external cohesive forces of the molding compound are greater than this reaction force. There is the further side effect that by completely wetting the pins 340 , 342 with the friction-reducing liquid or with the friction-reducing fluid, the wear of the pins is virtually eliminated.

Fig. 2 zeigt eine Variante des Strangpreßwerkzeugs, bei dem abweichend von der Darstellung nach Fig. 1 keine starren, vorverwendelten Stifte, sondern flexible Stifte 440, 442 verwendet sind, die an einer gabelartigen Verzweigung 492 einer. Antriebswelle 430 festgelegt sind. Die Welle 430 und auch die Gabel 492 sind hohl ausgebildet, so daß - wie mit dem Pfeil 497 angedeutet - auch hier ein die Reibungskraft verminderndes Fluid durch eine Innenbohrung 431 in der Welle 430 in die gabelartige Verzweigung 492 eingeleitet und dort an die flexiblen Stifte 440, 442 weitergegeben werden kann. Im Unterschied zur Ausgestaltung nach Fig. 1 sind folglich die Stifte flexibel und sie werden aktiv über die Welle 430 angetrieben. Um den drallfreien Austritt des Preßstrangs überwachen zu können, ist am Austritt der Düse ein Reibrad 441 vorgesehen, das mit einer nicht näher dargestellten Weg­ meßvorrichtung ausgestattet ist. FIG. 2 shows a variant of the extrusion tool, in which, in contrast to the illustration according to FIG. 1, no rigid, pre-used pins are used, but rather flexible pins 440 , 442 , which are attached to a fork-like branch 492 . Drive shaft 430 are set. The shaft 430 and the fork 492 are hollow, so that - as indicated by the arrow 497 - a friction-reducing fluid is introduced through an inner bore 431 in the shaft 430 into the fork-like branch 492 and there to the flexible pins 440 , 442 can be passed on. In contrast to the embodiment according to FIG. 1, the pins are consequently flexible and they are actively driven via the shaft 430 . In order to be able to monitor the swirl-free exit of the press strand, a friction wheel 441 is provided at the exit of the nozzle, which is equipped with a path measuring device (not shown in more detail).

Beiden Ausführungsformen gemeinsam ist, daß sich durch das an die Stifte oder Fäden zugeführte Fluid eine quasi hydro­ statische Lagerung der Stifte oder Fäden in der Preßmasse ergibt, wodurch der Störgrößeneinfluß drastisch verringert wird.Common to both embodiments is that by fluid supplied to the pins or threads is a quasi hydro static storage of the pins or threads in the molding compound results, whereby the influence of the disturbance variable is drastically reduced becomes.

In den Fig. 3 und 4 sind Varianten der Aufhängung für die Stifte 440, 442 gezeigt. Man erkennt insbesondere bei der Ausgestaltung nach Fig. 3 Mündungsöffnungen 495, die über den Umfang und in Längsrichtung der Stifte 440, 442 verteilt sind, um einen gleichmäßigen Austritt des bei 497 eingespei­ sten Fluids zur Verminderung der Reibungskräfte zu gewähr­ leisten. Die gabelartige Verzweigung 492 bei der Ausgestal­ tung in Fig. 2 ist bei der Variante nach Fig. 3 durch einen Diametralsteg 492′ ersetzt, der eine Innenbohrung 493′ hat. Die Variante nach der Fig. 4 ist besonders vorteilhaft ein­ zusetzen, wenn ein fadenförmiges Band 441′′ an der Welle 430′′ befestigt wird. Die Welle 430′′ ist wiederum hohl aus­ gebildet und sie trägt an ihrem dem Düsenmund zugewandten Ende ein Gabelstück 492′′, in das der Faden bzw. eine Schnur 441′′ eingehängt ist. Die Stelle, an der die reibungsmin­ dernde Substanz vom Gabelstück 492′′ austritt, ist mit A be­ zeichnet.In FIGS. 3 and 4 are variants of the suspension for the pins 440, shown 442, respectively. It can be seen in particular in the embodiment according Fig. 3 orifices 495, which are distributed over the circumference and in the longitudinal direction of the pins 440, 442, of the strip at a uniform exit at 497 eingespei most fluid for reducing the friction forces to be granted. The fork-like branch 492 in the embodiment in FIG. 2 is replaced in the variant according to FIG. 3 by a diametral web 492 ', which has an inner bore 493 '. The variant of FIG. 4 is particularly advantageous to add when a thread-like band 441 '' is attached to the shaft 430 ''. The shaft 430 '' is again formed from hollow and it carries at its end facing the nozzle mouth a fork piece 492 '', in which the thread or a cord 441 '' is suspended. The point at which the friction-reducing substance emerges from the fork piece 492 '' is marked with A be.

Bei den unter Bezug auf die Fig. 1 bis 4 beschriebene Ausführungsformen liegt eine Benetzung der den Innenkanal bildenden Komponenten ausschließlich im Bereich der Stifte vor. Fig. 5 zeigt eine Variante, bei der sämtliche Bauteile des Kühlkanalformers stromab des Düsendorns 518 mit der die Reibkraft vermindernden Substanz benetzt sind. Zu diesem Zweck bildet der Düsendorn 518 an seinem vorderen Ende eine Wellenlagerung 519 aus. Vor dieser Wellenlagerung 519 ist eine im Durchmesser größere Bohrung 521 vorgesehen, die die Welle 530 umgibt, die bei dieser Ausführungsform als Voll­ welle ausgebildet werden kann. Die Welle 530 kann angetrie­ ben sein oder frei drehbar im Düsendorn 18 gelagert sein. Die Stifte 540, 542 können starr oder flexibel sein.In the embodiments described with reference to FIGS. 1 to 4, the components forming the inner channel are wetted exclusively in the area of the pins. FIG. 5 shows a variant in which all components of the cooling channel former downstream of the nozzle mandrel 518 are wetted with the substance that reduces the frictional force. For this purpose, the nozzle mandrel 518 forms a shaft bearing 519 at its front end. Before this shaft bearing 519 , a larger diameter bore 521 is provided which surrounds the shaft 530 , which can be formed as a solid shaft in this embodiment. The shaft 530 can be driven or be freely rotatable in the mandrel 18 . Pins 540 , 542 can be rigid or flexible.

Der Raum zwischen der Welle 530 und der Innenbohrung 521 ist mit dem die Reibungskraft vermindernden Fluid, vorzugsweise der Flüssigkeit gefüllt, die wiederum vorzugsweise unter Druck zugeführt wird, was mit dem Pfeil 597 angedeutet ist. Der Vorzug dieser Ausführungsform besteht darin, daß die Zu­ führung dieses Fluids durch die Wellenlagerung 519 erfolgt, die damit in vorteilhafter Weise als hydrostatische Lagerung ausgeführt werden kann. Es ist demgemäß bei dieser Ausge­ staltung die gesamte Oberfläche des Kühlkanalformers stromab des Düsendorns 518 mit der reibungsvermindernden Substanz benetzt, wodurch die Querschnitte der Welle 530, des gabel­ förmigen Halterungsteils 592 auf ein Minimum beschränkt wer­ den können. Mit den Punkten 595 ist angedeutet, daß die rei­ bungsvermindernde Flüssigkeit entlang der Stifte 540, 542 einen hydrostatischen Tragfilm an den gesamten stromab des Düsendorns befindlichen Oberflächen des Kühlkanalformers ausbildet. Die Flüssigkeit tritt ausschließlich über die dann eingeformten Kanäle aus. Die in Fig. 5 gezeigte Vari­ ante hat den Vorteil, daß der Nabenkörper 592 mit einem kleinstmöglichen und sehr strömungsgünstig auszulegenden Querschnitt ausgestattet werden kann.The space between the shaft 530 and the inner bore 521 is filled with the friction-reducing fluid, preferably the liquid, which in turn is preferably supplied under pressure, which is indicated by the arrow 597 . The advantage of this embodiment is that the supply of this fluid takes place through the shaft bearing 519 , which can thus advantageously be carried out as a hydrostatic bearing. It is accordingly in this configuration, the entire surface of the cooling channel former downstream of the nozzle mandrel 518 is wetted with the friction-reducing substance, as a result of which the cross sections of the shaft 530 , the fork-shaped holding part 592 can be kept to a minimum. Points 595 indicate that the friction-reducing liquid along the pins 540 , 542 forms a hydrostatic carrier film on the entire surfaces of the cooling channel former located downstream of the nozzle mandrel. The liquid only exits through the channels that are then formed. The Vari ante shown in Fig. 5 has the advantage that the hub body 592 can be equipped with the smallest possible and very aerodynamically designed cross section.

Die Ausgestaltungen nach den Fig. 6 folgende haben zum Ziel, den durch die Umströmung des Kühlkanalformers auf die Preßmasse ausgeübten Drehimpuls zu minimieren bzw. zu kom­ pensieren. Abweichend von der Ausgestaltung nach Fig. 17 sind bei diesen Ausführungsformen Strömungsleitflächenanord­ nungen vorgesehen, die auch den Drehimpuls kompensieren kön­ nen, der nur eine Drallbewegung der Preßmasse mit geringer radialer Erstreckung zum Düsenmantel hin auslöst. Zu diesem Zweck sind am Düsendorn 618 parallel zur Achse der Strang­ preßdüse ausgerichtete Leitflächenkörper 641, 643 befestigt, die sich nahe an die stromauf gelegenen Enden der Stifte 640, 642 erstrecken und Abflachungen 647, 645 an ihren vor­ deren Bereichen haben. Die Leitflächenkörper sind dement­ sprechend flossenartig ausgebildet und sie enden mit sehr geringem Spalt SP stromauf der ähnlich einer Turbine fungie­ renden Stifte 640, 642. Die Leitkörper 643, 641 wirken wie ein Leitapparat einer Strömungsmaschine, bei der an der ent­ scheidenden Stelle eine Drallkompensation stattfindet.The embodiments according to Fig. 6, the following have to minimize the pressure exerted by the flow around the Kühlkanalformers the molding compound to the target angular momentum, or to compensate kom. Deviating from the configuration according to FIG. 17, flow guide surface arrangements are provided in these embodiments, which can also compensate for the angular momentum that only triggers a swirl movement of the molding compound with a small radial extension toward the nozzle jacket. For this purpose, guiding bodies 641 , 643 , which are aligned parallel to the axis of the extrusion die, are fastened to the mandrel 618 and extend close to the upstream ends of the pins 640 , 642 and have flats 647 , 645 at their front areas. The guide surface bodies are accordingly designed to be fin-like and they end with a very small gap SP upstream of the pins 640 , 642 which act in a similar manner to a turbine. The guide bodies 643 , 641 act like a guide apparatus of a turbomachine, in which swirl compensation takes place at the decisive point.

Eine erste Variante dieser Drallverhinderungseinrichtung ist in den Fig. 8 und 9 gezeigt. Unterschiedlich zu den vor­ stehend beschriebenen Varianten ist bei dieser Ausgestaltung die Schnittstelle zwischen Strömungsleitstift 741, 743 und den turbinenartigen Stiften 740, 742. Mit anderen Worten ausgedrückt, der Spalt SP ist hier in Strömungsrichtung an­ gestellt. Man erkennt am besten aus der Darstellung gemäß Fig. 9, daß der am Düsendorn 718 befestigte Strömungsleit­ stift 741, 743 am stromab gelegenen Ende eine Abflachung 745, 747 ausbildet.A first variant of this swirl prevention device is shown in FIGS . 8 and 9. Different from the variants described above is in this embodiment, the interface between the flow guide pin 741 , 743 and the turbine-like pins 740 , 742 . In other words, the gap SP is set here in the direction of flow. It can best be seen from the illustration according to FIG. 9 that the flow guide pin 741 , 743 attached to the nozzle mandrel 718 forms a flattening 745 , 747 at the downstream end.

Bei der Ausführungsform nach Fig. 10 und 11 sind andere Strömungsleitflächenanordnungen vorgesehen, die mit 841 und 843 bezeichnet sind. Abweichend von den zuvor beschriebenen Ausführungsbeispielen sind diese Strömungsleitflächen von plattenartigen Körpern gebildet, die den gesamten Strömungs­ querschnitt erfassen. In Übereinstimmung mit den zuvor be­ schriebenen Ausgestaltungen nach den Fig. 6 bis 9 ist wiederum für jeden Stift, der einen innenliegenden Kanal formen soll eine Strömungsleitfläche 841, 843 vorhanden, wo­ bei sich das stromab gelegene Ende der Strömungsleitflächen 841, 843 möglichst nahe an das stromauf gelegene Ende der Stifte 840, 842 hin erstreckt.In the embodiment according to FIGS. 10 and 11, other flow guide surface arrangements are provided, which are designated 841 and 843 . In a departure from the exemplary embodiments described above, these flow guide surfaces are formed by plate-like bodies which cover the entire flow cross section. In accordance with the previously described configurations according to FIGS. 6 to 9, a flow guide surface 841 , 843 is in turn available for each pin which is to form an internal channel, where the downstream end of the flow guide surfaces 841 , 843 is as close as possible to that upstream end of the pins 840 , 842 extends.

Schließlich soll unter Bezugnahme auf die Fig. 12 noch eine weitere Variante für eine den Drall kompensierende Leitein­ richtung beschrieben werden. Bei dieser Ausgestaltung der Strangpreßdüse ist wiederum eine Einrichtung zur Minimierung der Reibungskräfte zwischen Preßmasse und Kühlkanalformer vorhanden, während bei den Ausgestaltungen nach den Fig. 6 bis 11 eine solche Einrichtung fehlte. Es soll an dieser Stelle hervorgehoben werden, daß die Drallkompensationsein­ richtung selbstverständlich unabhängig davon den vorteilhaf­ ten Effekt erzielen kann, ob eine solche, die Reibkraft ver­ mindernde Umspülung der Kühlkanalformerflächen mit reibungs­ verminderndem Fluid stattfindet oder nicht.Finally, yet another variant for a compensating Leitein direction will be described with reference to FIG. 12. In this embodiment of the extrusion die, there is again a device for minimizing the frictional forces between the molding compound and the cooling channel former, while such a device was missing in the embodiments according to FIGS. 6 to 11. It should be emphasized at this point that the swirl compensation device can, of course, achieve the advantageous effect regardless of whether such a friction-reducing rinsing of the cooling channel mold surfaces with friction-reducing fluid takes place or not.

In diesem Fall ist die die Stifte 940, 942 über einen Steg 292 tragende Welle 930 in einer Außenwelle 935 geführt, die im Düsendorn 918 gelagert ist. Die Außenwelle 935 ragt wie auch die anderen Strömungsleitflächenanordnungen der Ausfüh­ rungsformen nach den Fig. 6 bis 11 in das Düsenmundstück DM hinein und trägt in geringem axialen Abstand AX vom stromauf gelegenen Ende der Stifte 940, 942 ein Strömungs­ teil 937, das im wesentlichen die gleiche Querschnittsge­ staltung wie der Steg 992 hat, jedoch wie durch den Pfeil G angedeutet ist, in der entgegengesetzten Richtung angetrie­ ben wird wie der Kühlkanalformer 940, 942 (Teil K). Der Querschnitt des den Drall kompensierenden Strömungsleitteils 937 kann auch dahingehend optimiert werden, daß gleichzeitig auch die den Drallimpuls aus lösenden Reibungskräfte der Mit­ telstifte kompensiert werden. Das Strömungsteil 937 wird vorzugsweise kontrolliert angetrieben. Es kann jedoch auch frei gelagert werden, wobei die Anstellung der Strömungs­ teilflächen so ist, daß eine gegensinnige Drehbewegung (Drehrichtung G) zur Drehbewegung des Kühlkanalformers (Drehrichtung K) induziert wird.In this case, the shaft 930 , which carries the pins 940 , 942 via a web 292, is guided in an outer shaft 935 , which is supported in the nozzle mandrel 918 . The outer shaft 935 protrudes like the other flow guide arrangements of the embodiments according to FIGS . 6 to 11 into the nozzle mouthpiece DM and carries a small axial distance AX from the upstream end of the pins 940 , 942 a flow part 937 , which is essentially the same Cross-sectional design as the web 992 has, however, as indicated by the arrow G, is driven in the opposite direction as the cooling duct former 940 , 942 (part K). The cross section of the swirl compensating flow guide part 937 can also be optimized in such a way that at the same time the swirl pulse from releasing frictional forces of the center pins are compensated for. The flow part 937 is preferably driven in a controlled manner. However, it can also be stored freely, the adjustment of the flow partial areas is such that an opposite rotational movement (direction of rotation G) for the rotational movement of the cooling channel former (direction of rotation K) is induced.

Die Erfindung schafft somit ein Verfahren zur kontinuierli­ chen Herstellung von zylindrischen Stäben mit zumindest ei­ nem, vorzugsweise mehreren über den Umfang gleichmäßig ver­ teilten innenliegenden und wendelförmig verlaufenden Kanälen vorbestimmten Querschnitts. Dieses Verfahren wird insbeson­ dere bei der Herstellung eines Sintermetall- oder Keramik- Rohlings verwendet, wobei die den Rohling bildende, plasti­ sche Masse aus einem Düsenmundstück herausgepreßt wird, in­ dem die Masse entlang der Achse des wendelförmig verdrillten, an einem Düsendorn gehaltenen Stiftes strömt. Zur Vereinfa­ chung des Verfahrens und zur weitestgehenden Eliminierung der Abhängigkeit des Extrusionsergebnisses von den Parame­ tern des Extrusionsvorgangs wird im Düsenmund ein drehbar gelagerter Kühlkanalformer vorgesehen, der zumindest einen wendelförmig vorverdrillten Stift aufweist, der an einer Welle zumindest an der Befestigungsstelle und damit formsta­ bil und starr befestigt ist. Die wendelförmige Vorverdril­ lung entspricht exakt der Wendelform der in den Rohling ein­ zuformenden Innenkanäle. Dadurch wird dem zumindest einem Stift durch die entlang dessen Achse strömende plastische Masse im wesentlichen über die gesamte Länge ein konstanter, durch die Steigung der Wendel definierter Drehimpuls auf ge­ prägt, so daß plastische Verformungen der Masse im Düsen­ mundstück ausgeschlossen sind.The invention thus provides a method for continuous Chen manufacture of cylindrical rods with at least one egg nem, preferably several ver evenly over the circumference shared internal and helical channels predetermined cross section. This procedure is particularly in the manufacture of a sintered metal or ceramic Blanks used, the plasti forming the blank cal mass is pressed out of a nozzle mouthpiece, in which the mass twisted helically along the axis of the flows on a pin held by a nozzle mandrel. To simplify process and for the greatest possible elimination the dependence of the extrusion result on the parameters The extrusion process becomes rotatable in the die mouth Stored cooling duct former provided that at least one has a helically pre-twisted pin which is attached to a Shaft at least at the attachment point and thus formsta bil and rigidly attached. The helical pre-twist lung corresponds exactly to the helix shape of the blank inner channels to be formed. This will make at least one Pen through the plastic flowing along its axis Mass essentially constant over the entire length,  angular momentum defined by the pitch of the helix on ge characterizes so that plastic deformations of the mass in the nozzle mouthpiece are excluded.

Claims (41)

1. Verfahren zur kontinuierlichen Herstellung von zylin­ drischen Stäben mit zumindest einem innenliegenden, zu­ mindest abschnittsweise wendelförmig verlaufenden Kanal vorbestimmten Querschnitts, insbesondere zur Herstel­ lung eines Sintermetall- oder Keramik-Rohlings für ein Werkzeugteil, bei dem die den Rohling bildende, plasti­ sche Masse aus einem Düsenmundstück heraus gepreßt wird, wobei sie beispielsweise entlang der Achse zumin­ dest eines wendelförmig verdrillten, an einem Düsendorn gehaltenen Stiftes strömt, und wobei die Innenkanäle ohne plastische Umformung der im Düsenmundstück befind­ lichen Masse im Urformprozeß hergestellt werden, indem vorzugsweise die Masse im wesentlichen drallfrei in das Düsenmundstück (DM) eintritt, über den gesamten Strömungsquerschnitt im wesentlichen drallfrei entweder den zumindest einen Stift anströmt und diesen beim Durchtreten durch das Düsenmundstück in eine kontinu­ ierliche, der Steigung seiner Wendel entsprechende Drehbewegung versetzt, oder an einer Stiftaufhängung vorbeiströmt, die in Abhängigkeit von der Strömungsge­ schwindigkeit antreibbar ist, nach Hauptpatent Nr. . . . . . . . . (Patentanmeldung P 42 11 827), dadurch gekenn­ zeichnet, daß dem zumindest einen Stift (40, 42; 340, 342; 440, 442; 540, 542; 940, 942) ein die Reibungskraft zur Masse verminderndes Fluid, insbesondere eine die Reibungskraft vermindernde Flüssigkeit oder flüssig­ keitsähnliche Substanz zugeführt wird. 1. A method for the continuous production of cylindrical rods with at least one internal, at least partially helically extending channel predetermined cross section, in particular for the produc- tion of a sintered metal or ceramic blank for a tool part, in which the blank forming, plastic mass from a nozzle mouthpiece is pressed out, for example it flows along the axis at least of a helically twisted pin held on a nozzle mandrel, and the inner channels are produced without plastic deformation of the mass located in the nozzle mouthpiece in the primary molding process, preferably by the mass being essentially twist-free enters the nozzle mouthpiece (DM), flows over the entire flow cross section essentially swirl-free either the at least one pin and this passes through the nozzle mouthpiece into a continuous rotary motion corresponding to the pitch of its helix ng offset, or flows past a pin suspension, which can be driven in dependence on the flow rate, according to main patent no. . . . . . . . (Patent application P 42 11 827), characterized in that the at least one pin ( 40 , 42 ; 340 , 342 ; 440 , 442 ; 540 , 542 ; 940 , 942 ) is a fluid reducing the frictional force to the mass, in particular a frictional force reducing liquid or liquid-like substance is supplied. 2. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß das Fluid unter Druck zugeführt wird, wobei vorzugsweise das Fluid aus dem Plastifizierungsmittel der Masse besteht oder zumindest eine Komponente dieses Plastifizierungsmittels hat.2. The method according to claim 1, characterized in that the fluid is supplied under pressure, whereby preferably the fluid from the plasticizer consists of the mass or at least a component of it Has plasticizer. 3. Verfahren nach Anspruche 1 oder 2, dadurch ge­ kennzeichnet, daß das Fluid dem zumindest einen Stift (540, 542) über die Stiftaufhängung zugeführt wird, so daß sich über die gesamte stromab des Düsendorns (518) befindliche Oberfläche eines Kühlkanalformers (530, 592, 540, 542) ein hydrostatischer Tragfilm ausbildet.3. The method according to claim 1 or 2, characterized in that the fluid is supplied to the at least one pin ( 540 , 542 ) via the pin suspension, so that over the entire downstream of the nozzle mandrel ( 518 ) located surface of a cooling channel former ( 530 , 592 , 540 , 542 ) forms a hydrostatic carrier film. 4. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 3, dadurch ge­ kennzeichnet, daß der Strömungsquerschnitt innerhalb des Düsenmundstücks (DM) im wesentlichen konstant ge­ halten wird, und daß die Strömungs- bzw. Druckverhält­ nisse über die Länge des Düsenmundstücks (DM) durch den Querschnitt des Düsenmundstücks (DM) konstant gehalten bzw. kontrolliert werden, wobei vorzugsweise die in das Düsenmundstück (DM) einströmende Masse (12) zur Unterstützung des durch die Massenströmung innerhalb des Düsenmundstücks (DM) kontrollierten Drehantriebs des zumindest einen Stiftes (40, 42) herangezogen wird.4. The method according to any one of claims 1 to 3, characterized in that the flow cross section within the nozzle mouthpiece (DM) is kept substantially constant GE, and that the flow or pressure ratios over the length of the nozzle mouthpiece (DM) by the Cross section of the nozzle mouthpiece (DM) are kept constant or controlled, preferably the mass ( 12 ) flowing into the nozzle mouthpiece (DM) to support the rotary drive of the at least one pin ( 40 , 42 ) controlled by the mass flow within the nozzle mouthpiece (DM). is used. 5. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 4, dadurch ge­ kennzeichnet, daß der zumindest eine Stift (40, 42) eine Drehachse (44) hat, die mit der Zentralachse (28) des Strömungsquerschnitts zusammenfällt. 5. The method according to any one of claims 1 to 4, characterized in that the at least one pin ( 40 , 42 ) has an axis of rotation ( 44 ) which coincides with the central axis ( 28 ) of the flow cross section. 6. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 5, dadurch ge­ kennzeichnet, daß mehrere Stifte (40, 42) von der plastischen Masse angeströmt werden, und daß die Stifte eine gemeinsame Drehachse (44) haben und über den zuge­ hörigen Teilkreis (46) beiliebig verteilbar, vorzugs­ weise gleichmäßig verteilt sind.6. The method according to any one of claims 1 to 5, characterized in that a plurality of pins ( 40 , 42 ) flow against the plastic mass, and that the pins have a common axis of rotation ( 44 ) and the associated pitch circle ( 46 ) freely distributable, preferably evenly distributed. 7. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 6, dadurch ge­ kennzeichnet, daß die Reaktionsmomente des Kanalformers mit dem zumindest einen Stift (40, 42) dahingehend durch einen Zusatzantrieb berücksichtigt werden, daß der Rohling drallfrei aus dem Düsenmund austritt.7. The method according to any one of claims 1 to 6, characterized in that the reaction moments of the channel former with the at least one pin ( 40 , 42 ) are taken into account by an additional drive in such a way that the blank emerges swirl-free from the nozzle mouth. 8. Verfahren insbesondere nach einem der Ansprüche 1 bis 7, dadurch gekennzeichnet, daß die Strömung der Masse durch das Düsenmundstück (DM) zumindest radial außer­ halb des zumindest einen Stiftes (40, 42) durch Strö­ mungsleitflächen (94) linearisiert wird.8. The method in particular according to one of claims 1 to 7, characterized in that the flow of mass through the nozzle mouthpiece (DM) is linearized at least radially outside half of the at least one pin ( 40 , 42 ) by flow guide surfaces ( 94 ). 9. Verfahren insbesondere nach einem der Ansprüche 1 bis 7, dadurch gekennzeichnet, daß der von dem zumindest einen Stift und der hierfür vorgesehenen Halterung aus­ gelöste Drallimpuls auf die Pressmasse durch eine den Drall kompensierende Leiteinrichtung ( ) kompensiert wird, die einen dem Drallimpuls entgegengerichteten Ge­ gendrall einleitet.9. The method in particular according to one of claims 1 to 7, characterized in that the at least a pen and the holder provided for it loosened twist impulse on the molding compound by a Swirl compensating guide device () compensated is the Ge opposite the swirl pulse introduces gendrall. 10. Vorrichtung zur Durchführung des Verfahrens nach einem der Ansprüche 1 bis 9, mit einem Strangpreßwerkzeug, aus dessen Düsenmundstück kontinuierlich ein zylindri­ scher Stab mit zumindest einem innenliegenden, zumin­ dest abschnittsweise wendelförmig verlaufenden Kanal vorbestimmten Querschnitts herauspreßbar ist, wobei vorzugsweise im Inneren des Düsenmundstücks (DM) zumin­ dest ein wendelförmig vorverdrillter, an einem Dü­ sendorn gehaltener Stift (40, 42) mit einer zur Achse (44) des Düsenmundstücks (DM) koaxialen Ausrichtung vorgesehen ist, wobei der zumindest eine Stift (40, 42) dreh- und axialfest mit einer im Düsendorn (70, 72) um eine zur Düsenachse (44) parallele Achse (44) drehbar gelagerten Welle (30) verbunden und derart verdrillt ist, daß ihm die entlang seiner Achse (44) strömende plastische Masse (12) im wesentlichen über die gesamte Länge einen konstanten, durch die Steigung seiner Wen­ del definierten Drehimpuls aufprägt, nach Hauptpatent Nr . . . . . . . (Patentanmeldung P 42 11 827.1-14), dadurch ge­ kennzeichnet, daß eine Einrichtung vorgesehen ist, mit der dem zumindest einen Stift ein die Reibungskraft zur Masse verminderndes Fluid, insbesondere eine die Rei­ bungskraft vermindernde Flüssigkeit oder flüssig­ keitsähnliche Substanz zuführbar ist.10.Device for carrying out the method according to one of claims 1 to 9, with an extrusion tool, from the nozzle mouthpiece continuously a cylindri cal rod with at least one internal, at least sectionally helical channel predetermined cross-section can be pressed, preferably inside the nozzle mouthpiece ( DM) at least one helically pre-twisted pin ( 40 , 42 ) held on a nozzle is provided with an orientation coaxial with the axis ( 44 ) of the nozzle mouthpiece (DM), the at least one pin ( 40 , 42 ) being rotationally and axially fixed is connected to one in the nozzle mandrel (70, 72) shaft about an axis parallel to the nozzle axis (44) axis (44) rotatably mounted (30) and twisted so that it flowing along its axis (44) of plastic material (12) is substantially applies a constant angular momentum defined by the slope of its turning delta over the entire length, according to Ha uptpatent no. . . . . . . (Patent application P 42 11 827.1-14), characterized in that a device is provided with which the at least one pin a fluid reducing the frictional force to the mass, in particular a liquid reducing the frictional force or liquid-like substance can be supplied. 11. Vorrichtung nach Anspruch 10, dadurch gekennzeichnet, daß der Strömungsquerschnitt innerhalb des Düsenmund­ stücks (DM) im wesentlichen konstant ist, und daß die Strömungs- bzw. Druckverhältnisse über die Länge des Düsenmundstücks (DM) durch entsprechende Gestaltung des Querschnitts des Düsenmundstücks (DM) konstant gehalten bzw. gezielt steuerbar sind.11. The device according to claim 10, characterized in that that the flow area within the nozzle mouth piece (DM) is essentially constant, and that the Flow or pressure conditions over the length of the Nozzle mouthpiece (DM) by appropriate design of the Cross section of the nozzle mouthpiece (DM) kept constant or can be controlled in a targeted manner. 12. Vorrichtung nach Anspruch 10 oder 11, dadurch gekenn­ zeichnet, daß der zumindest eine Stift (40, 42) über die gesamte Länge des Düsenmundstücks (DM) die gleiche Wendelsteigung hat.12. The apparatus of claim 10 or 11, characterized in that the at least one pin ( 40 , 42 ) over the entire length of the nozzle tip (DM) has the same spiral pitch. 13. Vorrichtung nach einem der Ansprüche 10 bis 12 dadurch gekennzeichnet, daß die Befestigung des zumindest einen Stifts (40, 42) an der Welle (30) über einen im Quer­ schnitt senkrecht zur Strömungsrichtung bzw. zur Düsen­ achse (44)) flachen Nabenkörper (34; 234) erfolgt. 13. Device according to one of claims 10 to 12, characterized in that the fastening of the at least one pin ( 40 , 42 ) to the shaft ( 30 ) via a cross section perpendicular to the flow direction or to the nozzle axis ( 44 )) flat hub body ( 34 ; 234 ). 14. Vorrichtung nach einem der Ansprüche 10 bis 13, dadurch gekennzeichnet, daß die Verbindung zwischen Stift und Welle bzw. der Nabenkörper (34; 134; 234) im Einlaufbe­ reich (DME) des Düsenmundstücks (DM) liegt.14. Device according to one of claims 10 to 13, characterized in that the connection between pin and shaft or the hub body ( 34 ; 134 ; 234 ) in the inlet area (DME) of the nozzle mouthpiece (DM). 15. Vorrichtung nach Anspruch 14, dadurch gekennzeichnet, daß der Querschnitt des Düsenmundstücks (DM) im Bereich des Nabenkörpers (34; 134; 234) im wesentlichen um die Querschnittsfläche des Nabenkörpers (34; 134; 234) der­ art vergrößert ist, daß die Strömungsgeschwindigkeit der plastischen Masse beim Übergang vom Einlaufbereich (DME) in den restlichen Strömungsabschnitt des Düsen­ mundstücks (DM) im wesentlichen konstant gehalten ist.15. The apparatus according to claim 14, characterized in that the cross section of the nozzle mouthpiece (DM) in the region of the hub body ( 34 ; 134 ; 234 ) is substantially increased by the cross-sectional area of the hub body ( 34 ; 134 ; 234 ) in such a way that the Flow rate of the plastic mass at the transition from the inlet area (DME) in the remaining flow section of the nozzle mouthpiece (DM) is kept substantially constant. 16. Vorrichtung nach einem der Ansprüche 13 bis 15, dadurch gekennzeichnet, daß der zumindest eine Stift (40, 42) über den Nabenkörper (134) hinaus in stromaufwärtiger Richtung verlängert ist (140, 142).16. The device according to one of claims 13 to 15, characterized in that the at least one pin ( 40 , 42 ) is extended beyond the hub body ( 134 ) in the upstream direction (140, 142). 17. Vorrichtung nach Anspruch 16, dadurch gekennzeichnet, daß das Verlängerungsstück (140, 142) des zumindest einen Stiftes (40, 42) zur Unterstützung des durch die Massenströmung innerhalb des Düsenmundstücks (DM) kon­ trollierten Drehantriebs des zumindest einen Stiftes (40, 42) herangezogen wird.17. The apparatus according to claim 16, characterized in that the extension piece ( 140 , 142 ) of the at least one pin ( 40 , 42 ) for supporting the rotary drive of the at least one pin ( 40 , 42 ) controlled by the mass flow within the nozzle mouthpiece (DM) ) is used. 18. Vorrichtung nach einem der Ansprüche 13 bis 17, dadurch gekennzeichnet, daß die stromauf gelegene Stirnseite (92) des zumindest einen Stiftes (40, 42; 140, 142) in Strömungsrichtung zur Unterstützung bzw. -steuerung des Drehimpulses angestellt ist.18. Device according to one of claims 13 to 17, characterized in that the upstream end face ( 92 ) of the at least one pin ( 40 , 42 ; 140 , 142 ) is employed in the flow direction to support or control the angular momentum. 19. Vorrichtung nach einem der Ansprüche 13 bis 18, dadurch gekennzeichnet, daß der Nabenkörper (234; 34) als Wen­ delfläche mit einer an die Steigung (WS) des zumindest einen Stiftes (40, 42) angepaßten Wendelsteigung ausge­ bildet ist.19. Device according to one of claims 13 to 18, characterized in that the hub body ( 234 ; 34 ) as Wen delfläche with a to the slope (WS) of the at least one pin ( 40 , 42 ) adapted helical pitch is formed. 20. Vorrichtung nach einem der Ansprüche 13 bis 19, dadurch gekennzeichnet, daß die Einlauf- und/oder die Auslauf­ kante (54, 56) des Nabenkörpers (34) vorzugsweise in Abstimmung auf die Innenkontur des Düsenmundstücks (DM) und/oder die Befestigungsübergänge zum Stift (40, 42) derart profiliert ist, daß bei der Umströmung des Na­ benkörpers (34) innerhalb des Düsenmundstücks (DM) mög­ lichst geringe Druckschwankungen in der plastischen Masse auftreten.20. Device according to one of claims 13 to 19, characterized in that the inlet and / or the outlet edge ( 54 , 56 ) of the hub body ( 34 ) preferably in coordination with the inner contour of the nozzle mouthpiece (DM) and / or the attachment transitions to the pin ( 40 , 42 ) is profiled such that as little as possible pressure fluctuations occur in the plastic mass when flowing around the Na benkörpers ( 34 ) within the nozzle mouthpiece (DM). 21. Vorrichtung nach einem der Ansprüche 10 bis 20, dadurch gekennzeichnet, daß die den zumindest einen Stift (40, 42) tragende Welle (30) im Düsendorn (70, 72) ein Ra­ dial- und ein Axiallager (58, 60) hat.21. Device according to one of claims 10 to 20, characterized in that the at least one pin ( 40 , 42 ) supporting shaft ( 30 ) in the nozzle mandrel ( 70 , 72 ) has a Ra dial and an axial bearing ( 58 , 60 ) . 22. Vorrichtung nach Anspruch 21, dadurch gekennzeichnet, daß das Axiallager und/oder das Radiallager (58) ein Wälzlager (60) ist.22. The apparatus according to claim 21, characterized in that the axial bearing and / or the radial bearing ( 58 ) is a roller bearing ( 60 ). 23. Vorrichtung nach einem der Ansprüche 10 bis 22, dadurch gekennzeichnet, daß die axiale Länge des Düsenmund­ stücks (DM) und der Stifte (40, 42) einen Bruchteil der Steigung (WS/2) der Draht-Wendel, vorzugsweise zumin­ dest eine halbe Steigung ausmacht.23. Device according to one of claims 10 to 22, characterized in that the axial length of the nozzle mouthpiece (DM) and the pins ( 40 , 42 ) a fraction of the pitch (WS / 2) of the wire coil, preferably at least one makes up half the slope. 24. Vorrichtung nach einem der Ansprüche 10 bis 23, dadurch gekennzeichnet, daß der zumindest eine Stift (40, 42) eine Drehachse (44) hat, die mit der Zentralachse (44) des Strömungsquerschnitts zusammenfällt.24. The device according to one of claims 10 to 23, characterized in that the at least one pin ( 40 , 42 ) has an axis of rotation ( 44 ) which coincides with the central axis ( 44 ) of the flow cross section. 25. Vorrichtung nach einem der Ansprüche 10 bis 24, dadurch gekennzeichnet, daß mehrere Stifte (40, 42) von der plastischen Masse umströmt werden, und daß die Stifte eine gemeinsame Drehachse (44) haben und über den zuge­ hörigen Teilkreis (46) gleichmäßig verteilt sind.25. Device according to one of claims 10 to 24, characterized in that a plurality of pins ( 40 , 42 ) are flowed around by the plastic mass, and that the pins have a common axis of rotation ( 44 ) and uniformly over the associated pitch circle ( 46 ) are distributed. 26. Vorrichtung zur kontinuierlichen Herstellung von zylin­ drischen Stäben mit zumindest einem innenliegenden, zu­ mindest abschnittsweise wendelförmig verlaufenden Kanal vorbestimmten Querschnitts, insbesondere zur Herstel­ lung eines Sintermetall- oder Keramik-Rohlings für ein Werkzeugteil, mit zumindest einem in die Strömung der Masse hineinragenden Stift, der beim Durchströmen der Masse durch den Düsenmund den zumindest einen Kühlkanal formt, insbesondere nach einem der Ansprüche 10 bis 25, wobei die den zumindest einen Stift (40, 42) tragende Welle (30), deren radial innerhalb des Stiftes liegende Verbindungsstelle zum Stift im Düsenmund liegt, einen Zusatzantrieb hat, nach Hauptpatent Nr . . . . . . . (Patentan­ meldung P 42 11 827.1-14), dadurch gekennzeichnet, daß eine Einrichtung vorgesehen ist, mit der dem zumindest einen Stift (440, 442; 440′, 442′; 441′′) ein die Rei­ bungskraft zur Masse verminderndes Fluid, insbesondere eine die Reibungskraft vermindernde Flüssigkeit oder flüssigkeitsähnliche Substanz zuführbar ist.26. Device for the continuous production of cylindrical rods with at least one internal, at least partially helically extending channel of predetermined cross-section, in particular for the production of a sintered metal or ceramic blank for a tool part, with at least one pin projecting into the flow of the mass, which forms the at least one cooling channel when the mass flows through the nozzle mouth, in particular according to one of claims 10 to 25, wherein the shaft ( 30 ) carrying the at least one pin ( 40 , 42 ), the connection point to the pin located radially inside the pin in the Nozzle mouth is located, has an additional drive, according to main patent no. . . . . . . (Patent application P 42 11 827.1-14), characterized in that a device is provided with which the at least one pin ( 440 , 442 ; 440 ', 442 '; 441 '') a fluid reducing the frictional force to the mass, in particular, a liquid or liquid-like substance that reduces the frictional force can be supplied. 27. Vorrichtung nach Anspruch 26, dadurch gekennzeichnet, daß der zumindest eine Stift (440, 442; 440′, 442′; 441′′) flexibel ist und der Antrieb in Abhängigkeit von der gewünschten Steigung steuerbar ist.27. The apparatus according to claim 26, characterized in that the at least one pin ( 440 , 442 ; 440 ', 442 '; 441 '') is flexible and the drive can be controlled depending on the desired slope. 28. Vorrichtung nach einem der Ansprüche 10 bis 27, dadurch gekennzeichnet, daß die die Reibungskraft mindernde Substanz durch die drehbar gelagerte Welle (330; 430) und die Verbindungsstelle (392; 492; 492′; 492′′, 992) zu dem zumindest einen Stift auf die Oberfläche des zumin­ dest einen den Kühlkanal ausformenden Stiftes geführt wird. 28. Device according to one of claims 10 to 27, characterized in that the substance reducing the frictional force through the rotatably mounted shaft ( 330 ; 430 ) and the connection point ( 392 ; 492 ; 492 '; 492 '', 992 ) to the at least a pin is guided on the surface of at least one pin that forms the cooling channel. 29. Vorrichtung nach Anspruch 28, dadurch gekennzeichnet, daß der zumindest eine Stift radiale Kanäle oder Durch­ trittsöffnungen für den Durchtritt des die Reibungs­ kraft herabsetzenden Fluids hat.29. The device according to claim 28, characterized in that the at least one pin has radial channels or through openings for the passage of the friction due to reducing fluid. 30. Vorrichtung nach einem der Ansprüche 26 bis 29, dadurch gekennzeichnet, daß das Fluid durch die Lagerung (519) der drehbaren Welle (530) zuführbar ist.30. Device according to one of claims 26 to 29, characterized in that the fluid through the bearing ( 519 ) of the rotatable shaft ( 530 ) can be supplied. 31. Vorrichtung nach einem der Ansprüche 10 bis 30, dadurch gekennzeichnet, daß im Bereich des Düsenmundstücks (DM) zumindest radial außerhalb des zumindest einen Stiftes (40, 42) eine Strömungsleitflächenanordnung (94) zur Linearisierung bzw. axialen Ausrichtung der Massenströ­ mung vorgesehen ist, wobei vorzugsweise die Strömungs­ leitflächenanordnung einstückig mit der Innenwandung des Düsenmundstücks (DM) ausgebildet ist.31. Device according to one of claims 10 to 30, characterized in that in the region of the nozzle mouthpiece (DM) at least radially outside the at least one pin ( 40 , 42 ) a flow guide surface arrangement ( 94 ) is provided for linearization or axial alignment of the mass flow , wherein the flow guide surface arrangement is preferably formed in one piece with the inner wall of the nozzle mouthpiece (DM). 32. Vorrichtung nach Anspruch 31, dadurch gekennzeichnet, daß die Länge der Strömungsleitflächenanordnung (94) auf den Bereich der Verbindung des zumindest einen Stifts (40, 42) mit der Welle (30) beschränkt ist.32. Apparatus according to claim 31, characterized in that the length of the flow guide surface arrangement ( 94 ) is limited to the region of the connection of the at least one pin ( 40 , 42 ) to the shaft ( 30 ). 33. Vorrichtung nach einem der Ansprüche 30 bis 32, dadurch gekennzeichnet, daß die Strömungsleitflächenanordnung (94) von einer Verzahnungsoberfläche gebildet ist.33. Device according to one of claims 30 to 32, characterized in that the flow guide surface arrangement ( 94 ) is formed by a toothing surface. 34. Vorrichtung nach Anspruch 31, dadurch gekennzeichnet, daß die Strömungsleitflächenanordnung (641, 643, 645, 647; 741, 743, 745, 747) nahe dem Teilkreis des betref­ fenden, zugeordneten zumindest einen Stiftes angeordnet ist und eine geringe radiale Erstreckung aufweist.34. Apparatus according to claim 31, characterized in that the flow guide surface arrangement ( 641 , 643 , 645 , 647 ; 741 , 743 , 745 , 747 ) is arranged near the pitch circle of the relevant associated, at least one pin and has a small radial extent. 35. Vorrichtung nach Anspruch 34, dadurch gekennzeichnet, daß die Strömungsleitflächenanordnung flossenartig aus­ gebildet sind und mit dem Düsendorn (618; 718) verbun­ den sind.35. Apparatus according to claim 34, characterized in that the flow guide surface arrangement are formed like a fin and are connected to the nozzle mandrel ( 618 ; 718 ). 36. Vorrichtung nach Anspruch 31, dadurch gekennzeichnet, daß die Strömungsleitflächenanordnung von einer den vom Kühlkanalformer (930, 992, 940, 942) auf die Pressmasse ausgelösten Drallimpuls kompensierenden Leiteinrichtung (937, 935) gebildet ist.36. Apparatus according to claim 31, characterized in that the flow guide surface arrangement is formed by a guide device ( 937 , 935 ) which compensates for the swirl pulse triggered by the cooling channel former ( 930 , 992 , 940 , 942 ) on the molding compound. 37. Vorrichtung nach Anspruch 36, dadurch gekennzeichnet, daß die Leiteinrichtung (935, 937) drehbar in der Düse (918) gelagert ist.37. Apparatus according to claim 36, characterized in that the guide device ( 935 , 937 ) is rotatably mounted in the nozzle ( 918 ). 38. Vorrichtung nach einem der Ansprüche 10 bis 37, dadurch gekennzeichnet, daß der Düsendorn (70) in einem vorbe­ stimmten und vorzugsweise einstellbaren Abstand (AX) vor dem Düsenmundstück (DM) endet.38. Device according to one of claims 10 to 37, characterized in that the nozzle mandrel ( 70 ) ends in a predetermined and preferably adjustable distance (AX) in front of the nozzle mouthpiece (DM). 39. Vorrichtung nach einem der Ansprüche 10 bis 38, dadurch gekennzeichnet, daß der Düsendorn (70, 72) zweiteilig ausgebildet ist, wobei ein die Welle lagerndes und das Lager zum Düsenmundstück (DM) hin abdichtendes Teil (70) in einen Trägerkörper (72) einsetzbar, vorzugs­ weise einschraubbar ist.39. Device according to one of claims 10 to 38, characterized in that the nozzle mandrel ( 70 , 72 ) is formed in two parts, a part supporting the shaft and the bearing to the nozzle mouthpiece (DM) sealing part ( 70 ) in a carrier body ( 72 ) can be used, preferably screwed in. 40. Vorrichtung nach einem der Ansprüche 10 bis 39, dadurch gekennzeichnet, daß der zumindest eine Stift aus einem Material mit hohem E-Modul, wie z. B. aus Stahl oder Hartmetall oder keramischem Werkstoff besteht.40. Device according to one of claims 10 to 39, characterized characterized in that the at least one pin from a Material with a high modulus of elasticity, such as B. made of steel or Tungsten carbide or ceramic material is made. 41. Zylindrischer, aus einer plastischen Masse, insbeson­ dere einer plastifizierten pulvermetallischen oder ke­ ramischen Masse bestehender bzw. im Extrusionsverfahren hergestellter Stab mit zumindest einem innenliegenden, zumindest abschnittsweise wendelförmig verlaufenden Ka­ nal vorbestimmten Querschnitts, dadurch gekennzeichnet, daß der Querschnitt von der Kreisform abweicht.41. Cylindrical, from a plastic mass, in particular one of a plasticized powder metallic or ke Ramische mass existing or in the extrusion process manufactured rod with at least one internal, at least in sections helical Ka nal predetermined cross-section, characterized in  that the cross section deviates from the circular shape.