DE4208907C1

DE4208907C1 - Prodn. of lower alkene(s) for chemical intermediates and fuels - comprises thermal cracking of hydrocarbon feedstocks and sepn. into streams for compression and condensing into fractions

Info

Publication number: DE4208907C1
Application number: DE19924208907
Authority: DE
Inventors: Simon Rhoon Nl Barendregt; Henricus Matthias Dr. Alphen Aan Den Rijn Nl Woerde; Jean Lucien Noordwijk Aan Zee Nl Monfils
Original assignee: Mannesmann AG
Current assignee: Vodafone GmbH
Priority date: 1992-03-17
Filing date: 1992-03-17
Publication date: 1993-04-29
Anticipated expiration: 2012-03-18

Abstract

Prodn. (esp. of ethene, propene and isobutene) comprises thermal cracking of liq. and/or gaseous hydrocarbon feedstocks and sepn. of the prods. in several steps, when the gaseous prods. are subjected to two or more compression stages and then fractionally condensed under high pressure to C2, C3 and C4 liq. fractions. The raw hydrocarbon feed is divided into two streams, one contg. the usual hydrocarbons for the prodn. of ethene, which is cracked at 800-900 deg. C/1-5 bar; while the second stream is rich is isobutane is cracked at 650-830 eg.C/10-50 bar, yielding a liq. fraction (4 or more C prods) and a gaseous fraction (1-3 C prods) which is recycled to the high pressure cracking stream. The higher hydrocarbon (5+ C) fractions from the two streams are combined for further processing, and the 4 C fractions are selectively hydrogenated and sepd. USE - The process is continuous and economical in producing valuable chemical, intermediates and fuels. (10pp Dwg.No.0/3)

Description

Die Erfindung betrifft ein Verfahren zur Erzeugung von Olefinen gemäß dem Oberbegriff des Patentanspruchs 1 sowie eine Anlage zu dessen Durchführung.The invention relates to a process for the production of olefins according to the preamble of claim 1 and an annex to the Execution.

Derartige Olefinanlagen gehören beispielsweise als Ethylenanlagen seit vielen Jahren zum bekannten Stand der Technik. Ethylenanlagen erzeugen durch thermisches Cracken der eingesetzten Kohlenwasserstoffe in Gegenwart von Wasserdampf insbesondere Ethylen. Darüber hinaus fallen noch weitere Produkte wie insbesondere Propylen und Isobutylen an. Als Einsatzmaterial kommen unterschiedliche Mischungen flüssiger und/oder gasförmiger Kohlenwasserstoffe in Frage, beispielsweise Naphtha, Ethan, Flüssiggas oder Gasöl. Das gesamte Einsatzmaterial wird dabei durch eine thermische Crackstufe geführt. Die erzeugten Crackprodukte durchlaufen anschließend einen Wärmetauscher zur Rückgewinnung von Wärmeenergie, bevor sie in einer primären Fraktioniereinheit in gasförmige und flüssige Anteile aufgeteilt werden. Die gasförmigen Anteile werden nach Durchführung einer Hydrierbehandlung in bekannter Weise in weitere Einzelfraktionen zerlegt, insbesondere solche aus Kohlenwasserstoffen mit zwei, drei oder vier C-Atomen.Such olefin plants belong since, for example, as ethylene plants many years to the well-known state of the art. Produce ethylene plants by thermal cracking of the hydrocarbons used in Presence of water vapor, especially ethylene. In addition, fall still other products such as in particular propylene and isobutylene. When Feed come different mixtures of liquid and / or gaseous hydrocarbons in question, for example naphtha, ethane, LPG or gas oil. The entire feed is through passed a thermal cracking stage. The generated cracking products then go through a heat exchanger for the recovery of Heat energy before being placed in a primary fractionation unit in gaseous and liquid fractions are divided. The gaseous Shares become known after carrying out a hydrogenation in Manner decomposed into more individual fractions, especially those from Hydrocarbons having two, three or four carbon atoms.

Je nach Zusammensetzung des Einsatzmaterials ergeben sich in einer solchen Anlage Mengenanteile für die einzelnen Endprodukte (insbesondere Ethylen, Propylen und Isobutylen), die durch Veränderung der Verfahrensparameter nur in relativ engen Grenzen variiert werden können. Dieser Anpassungsspielraum reicht vielfach nicht aus, um auf die sich ändernden Mengenanforderungen der Absatzmärkte schnell und flexibel reagieren zu können, ohne hierfür die Zusammensetzung der als Einsatzmaterial verwendeten Kohlenwasserstoffe wesentlich verändern zu müssen.Depending on the composition of the feed material arise in one such plant quantities for the individual end products (in particular ethylene, propylene and isobutylene) obtained by alteration the process parameters can only be varied within relatively narrow limits can. This adjustment latitude is often not sufficient to the changing volume requirements of the markets quickly and to be able to react flexibly, without changing the composition of the Feedstock used hydrocarbons change significantly have to.

Aufgabe der Erfindung ist es daher, ein Verfahren anzugeben, das die bisher bei Olefinanlagen gegebenen Möglichkeiten zur Variierung der Mengenanteile der erzeugten Produkte wesentlich erweitert, ohne den dafür erforderlichen Bauaufwand nennenswert zu erhöhnen. Außerdem soll eine Anlage zur Durchführung dieses Verfahrens vorgeschlagen werden.The object of the invention is therefore to provide a method which the previously given in Olefinanlagen opportunities for varying the Quantities of the products produced significantly extended without the appreciably increase the necessary construction costs. In addition, should a plant will be proposed for carrying out this process.

Gelöst wird diese Aufgabe erfindungsgemäß für ein gattungsgemäßes Verfahren mit den kennzeichnenden Merkmalen des Patentanspruchs 1. Vorteilhafte Weiterbildungen des Verfahrens sind in den Unteransprüchen 2-11 angegeben. Eine Anlage zur Durchführung des Verfahrens weist die Merkmale des Patentanspruchs 12 auf und ist durch die kennzeichnenden Merkmale der Patentansprüche 13-19 in vorteilhafter Weise ausgestaltbar.This object is achieved according to the invention for a generic Method with the characterizing features of patent claim 1. Advantageous developments of the method are in the dependent claims 2-11 indicated. An installation for carrying out the method has the Features of claim 12 and is characterized by the characterizing Features of claims 13-19 in an advantageous manner capacities configurable.

Der Grundgedanke der vorliegenden Erfindung ist darin zu sehen, daß die als Kohlenwasserstoffe verwendeten Einsatzmaterialien nicht in ihrer Gesamtheit in der gleichen Weise durch die Olefinanlage geführt werden. Vielmehr wird von zwei zunächst voneinander unabhängigen Massenströmen für das Einsatzmaterial ausgegangen. Der erste Massenstrom besteht aus beliebigen Kohlenwasserstoffen (z. B. Naphtha), wie sie üblicherweise, z. B. in Ethylenanlagen verwendet werden. Dieser Massenstrom wird in konventioneller Weise, d. h. bei Temperaturen im Bereich 800 bis 900°C und Drücken von deutlich unter 5 bar (z. B. 1-3 bar) bei Anwesenheit von Wasserdampf thermisch gecrackt. Der zweite davon unabhängige Massenstrom ist ein an Isobutan reicher Gasstrom und wird ebenfalls thermisch gecrackt, allerdings bei niedrigeren Temperaturen im Bereich 650 bis max. 830°C und vor allem bei wesentlich höheren Drücken im Bereich 10 bis 50 bar. Erst danach findet eine teilweise Zusammenführung von Zwischen- und Endprodukten statt, die je nach Ausführungsform der Erfindung im Hinblick auf unterschiedliche Ziele variiert werden können. Die Trennung von Zwischenprodukten und deren Umwandlung findet in an sich bekannter Weise statt.The basic idea of the present invention is to be seen in that as feedstock hydrocarbons are not used in their Entity can be performed in the same way by the Olefinanlage. Rather, it is about two initially independent mass flows for the feedstock. The first mass flow consists of any hydrocarbons (eg naphtha), as is customary, z. B. be used in ethylene plants. This mass flow is in conventional way, d. H. at temperatures in the range 800 to 900 ° C and pressing well below 5 bar (eg 1-3 bar) in the presence thermally cracked by water vapor. The second of them independent Mass flow is a gas stream rich in isobutane and will also thermally cracked, but at lower temperatures in the range 650 to max. 830 ° C and especially at much higher pressures in the Range 10 to 50 bar. Only then does a partial merger take place intermediate and end products instead, depending on the embodiment of the Invention can be varied with respect to different goals. The separation of intermediates and their conversion takes place in known manner instead.

Eine herkömmliche Olefinanlage benötigt eine mehrstufige Kompressoranlage, um die Crackprodukte auf den für die nachfolgende Aufteilung in einzelne Fraktionen von Kohlenwasserstoffen mit unterschiedlicher Anzahl C-Atome erforderlichen Druck zu bringen. Eine solche Kompressoranlage ist sehr aufwendig und macht einen erheblichen Teil der Investitionskosten der gesamten Anlage aus. Durch die erfindungsgemäße Ergänzung einer herkömmlichen Olefinanlage um einen Hochdruckcracker für Isobutan ergibt sich in dieser Hinsicht eine - bezogen auf die Anlagenkapazität - wesentliche Einsparung. Der für den Hochdruckcracker erforderliche Druck kann nämlich in einfacher Weise mittels Pumpen bei der Zufuhr des Isobutans erzeugt werden, und die durch die Crackung entstehenden gasförmigen Crackprodukte befinden sich von vornherein bereits auf einem relativ hohen Druckniveau, das für die nachfolgende Trennung höchstens noch etwas angehoben werden muß.A conventional olefin plant needs a multi-stage Compressor plant to the cracking products on the for the subsequent Division into individual fractions of hydrocarbons with bring different pressure required C-atoms. A Such compressor system is very expensive and makes a considerable Part of the investment costs of the entire plant. By the Addition according to the invention of a conventional olefin plant to a High pressure crackers for isobutane results in this regard - in terms of plant capacity - significant savings. The one for the High pressure cracker required pressure can namely in a simple manner be generated by means of pumps in the supply of isobutane, and by The cracking gaseous cracking products are from already at a relatively high pressure level, which is responsible for the subsequent separation must be raised at most a little more.

Anhand der Fig. 1-3 wird die Erfindung nachfolgend näher beschrieben. Es zeigt The invention will be described in more detail below with reference to FIGS. 1-3. It shows

Fig. 1 die Ausbeute an verschiedenen Olefinen in Abhängigkeit von der Konversionsrate und dem Druck beim Cracken, Fig. 1 shows the yield of various olefins, depending on the conversion rate and the pressure in the cracking,

Fig. 2 und 3 Varianten eines Fließschemas einer erfindungsgemäßen Olefinanlage. Fig. 2 and 3 variants of a flow scheme of an olefin plant according to the invention.

Durch entsprechende Untersuchungen, deren Ergebnisse in Fig. 1 dargestellt sind, konnte gezeigt werden, daß mit steigendem Druck beim Cracken von Isobutan die Ausbeuten an Ethylen und Propylen sinken und die Ausbeute an Isobutylen steigt. Noch deutlicher ist die Abhängigkeit der Ausbeuten von der Konversionsrate (wesentlich bestimmt durch Temperatur und Verweilzeit) im Isobutan-Cracker. Mit steigender Konversionsrate sinkt die Ausbeute an Isobutylen, während die Ausbeute an Ethylen steigt. Die Ausbeute an Propylen bleibt über weite Bereiche nahezu konstant, fällt aber bei Konversionsraten über 80% steil ab. Diese Erkenntnisse macht sich die Erfindung zunutze, um die Flexibilität einer Olefinanlage wesentlich zu steigern durch die nachfolgend beschriebenen Maßnahmen.By appropriate investigations, the results of which are shown in Fig. 1, it has been shown that with increasing pressure in the cracking of isobutane, the yields of ethylene and propylene fall and the yield of isobutylene increases. Even more significant is the dependence of the yields on the conversion rate (essentially determined by temperature and residence time) in the isobutane cracker. As the conversion rate increases, the yield of isobutylene decreases while the yield of ethylene increases. The yield of propylene remains almost constant over wide ranges, but drops steeply at conversion rates over 80%. These findings make use of the invention to substantially increase the flexibility of an olefin plant by the measures described below.

Das in Fig. 2 dargestellte Fließschema einer erfindungsgemäßen Olefinanlage zeigt oberhalb der strichpunktierten Linie die aus dem Stand der Technik bekannten Teile einer konventionellen Ethylenanlage. Ein Massenstrom F1, der z. B. aus Naphtha, Gasöl, Flüssiggas und/oder Ethan bestehen kann, wird in eine thermische Crackeinrichtung CR1 (Crackofen) geführt und in Gegenwart von Wasserdampf (Zufuhr ist nicht dargestellt) beispielsweise bei Temperaturen von etwa 850 bis 880°C und einem Druck von etwa 3 bar gecrackt. Die heißen Crackprodukte gelangen zur Wärmerückgewinnung in einen Wärmetauscher HR1 und in eine nicht dargestellte Quench-Einrichtung und werden anschließend in einer primären Fraktioniereinheit PF in flüssige und gasförmige Bestandteile zerlegt. Als Flüssigfraktionen fallen je nach Einsatzmaterial Pyrolysebenzin PYB und Gasöl GO an, die als Produkte nach außen abgegeben werden. Die verbleibenden gecrackten gasförmigen Kohlenwasserstoffe gelangen danach in einen Verdichter, der regelmäßig mehrstufig ausgeführt ist und die gasförmigen Kohlenwasserstoffe so hoch verdichtet (z. B. 30 bis 40 bar), wie dies für die spätere Abtrennung von Fraktionen mit zwei, drei, vier beziehungsweise fünf und mehr C-Atomen zweckmäßig ist. Im vorliegenden Fall besteht der Verdichter aus den Anlagenteilen COMP1 und COMP2. Zwischen diesen beiden Teilen erfolgt in einer Einrichtung AGR eine Abtrennung von Sauergas SG (im wesentlichen CO₂), das aus dem Prozeß abgeführt wird. Hinter der Verdichterstufe COMP2 erhält man ein komprimiertes Gas und eine flüssige Fraktion C₃₊ von Kohlenwasserstoffen mit drei oder mehr C-Atomen. Danach wird das komprimierte Gas in einer Dehydratisierungseinheit DH von Wasseranteilen befreit und in einer Kühleinrichtung LTC auf tiefere Temperaturen (z. B. ca. -95°C) gebracht. In der anschließenden Trenneinrichtung DM (Demethanisierer) werden die Kohlenwasserstoffe mit zwei und mehr C-Atomen (C₂₊) von einem Kopfgas getrennt, das im wesentlichen aus Methan und Wasserstoff besteht und beispielsweise in einer Druckwechselabsorptionsanlage PSA in einen Wasserstoffstrom H₂ und einen Gasstrom FG weiter aufgeteilt werden kann. Der gewonnene Wasserstoff kann vorteilhaft im Rahmen des vorliegenden Prozesses für die nachfolgend noch zu beschreibenden Hydriereinrichtungen HYD1-HYD3 verwendet werden.The flow chart of an olefin plant according to the invention shown in FIG. 2 shows above the dot-dash line the parts known from the prior art of a conventional ethylene plant. A mass flow F1, the z. B. from naphtha, gas oil, liquid gas and / or ethane can be performed in a thermal cracking CR1 (cracking) and in the presence of water vapor (feed is not shown), for example, at temperatures of about 850 to 880 ° C and a pressure of cracked about 3 bar. The hot cracking products pass to heat recovery in a heat exchanger HR1 and in a quench device, not shown, and are then decomposed in a primary fractionation unit PF into liquid and gaseous components. Depending on the feedstock, the liquid fractions are pyrolysis gasoline PYB and gas oil GO, which are discharged as products to the outside. The remaining cracked gaseous hydrocarbons then pass into a compressor which is designed to be multistage and which compresses the gaseous hydrocarbons so high (eg 30 to 40 bar) as for the subsequent separation of fractions having two, three, four or five fractions and more C atoms is appropriate. In the present case, the compressor consists of the plant components COMP1 and COMP2. Between these two parts takes place in a device AGR a separation of sour gas SG (essentially CO₂), which is discharged from the process. Behind the compressor stage COMP2 is obtained a compressed gas and a liquid fraction C ₃₊ of hydrocarbons having three or more carbon atoms. Thereafter, the compressed gas is freed of water in a dehydration unit DH and brought to a cooler LTC to lower temperatures (eg., About -95 ° C). In the subsequent separation device DM (demethanizer), the hydrocarbons having two or more carbon atoms (C ₂₊ ) separated from a top gas consisting essentially of methane and hydrogen and, for example, in a pressure swing absorption system PSA into a hydrogen stream H₂ and a gas stream FG can be further divided. The recovered hydrogen can advantageously be used within the scope of the present process for the HYD1-HYD3 hydrogenation units to be described below.

Die abgetrennten flüssigen Kohlenwasserstoffe mit zwei oder mehr C-Atomen gelangen dann in eine Trenneinrichtung DE (Deethanisierer) für die Aufteilung in Kohlenwasserstoffe C₃₊ mit drei oder mehr C-Atomen, die zu einer Trenneinrichtung DP1 (erster Depropanisierer) weitergeführt werden, und in flüssige Kohlenwasserstoffe C₂₊ zwei C-Atomen. Aus dem letztgenannten Anteil wird nach Durchlaufen einer ersten selektiven Hydriereinrichtung HYD1 in einer Ethylen-Trenneinheit ETS das Produkt Ethylen ET gewonnen; der verbleibende Rest C₂ (Ethan) wird in die Crackeinrichtung CR1 zurückgeführt, könnte aber auch, wie dies durch den gestrichelten Pfeil angedeutet ist, aus dem Prozeß herausgeführt werden.The separated liquid hydrocarbons having two or more carbon atoms then pass into a separator DE (deethanizer) for the division into hydrocarbons C ₃₊ with three or more carbon atoms, which are continued to a separator DP1 (first depropanizer), and in liquid hydrocarbons C ₂₊ two carbon atoms. From the latter portion, after passing through a first selective hydrogenation device HYD1 in an ethylene separation unit ETS, the product ethylene ET is obtained; the remainder C₂ (ethane) is recycled to the cracking device CR1, but could also be led out of the process, as indicated by the dashed arrow.

Die hinter der Verdichterstufe COMP2 erhaltenen flüssigen Kohlenwasserstoffe C₃₊ werden zusammen mit dem in der Trenneinrichtung DE erhaltenen Strom C₃₊ in dem ersten Depropanisierer DP1 in zwei Fraktionen aufgeteilt. Die erste Fraktion besteht aus den drei C-Atome enthaltenden Kohlenwasserstoffen. Sie wird in einer anschließenden zweiten Hydriereinrichtung HYD2 selektiv hydriert und danach in einer Trenneinrichtung PPS in die Produkte Propylen PPY und Propan PRP aufgeteilt. Die zweite Fraktion, die die schwereren Kohlenwasserstoffe mit vier und mehr C-Atomen beinhaltet, gelangt in eine Trenneinrichtung DB1 (erster Debutanisierer), die die vier C-Atome (C₄-Fraktion) enthaltenden Kohlenwasserstoffe von den übrigen mit fünf und mehr C-Atomen (Leichtöl C₅₊) separiert. Die C₄-Fraktion wird danach in einer Butadienextraktion BTDE von Butadien C₄₌ befreit. Die übrige C₄- Fraktion kann beispielsweise in einer ersten Einrichtung MTBE1 mit zugeführtem Methanol MTNL zu Methyltertiärbutylether als verkaufsfähiges Endprodukt weiterverarbeitet werden. Der nicht umgewandelte Anteil der C₄-Fraktion kann ebenfalls als Endprodukt abgegeben oder als Einsatzmaterial zum Prozeßeingang zurückgeführt werden. Selbstverständlich könnte statt der Einrichtung MTB1 auch beispielsweise eine Trenneinrichtung für Isobutylen oder eine Einrichtung zur Erzeugung eines anderen Produktes aus dem enthaltenen Anteil an Isobutylen vorgesehen sein.The liquid hydrocarbons C ₃₊ obtained behind the compressor stage COMP 2 are split into two fractions together with the stream C ₃₊ obtained in the separator DE in the first depropanizer DP 1. The first fraction consists of the three carbon atoms containing hydrocarbons. It is selectively hydrogenated in a subsequent second hydrogenation device HYD2 and then divided in a separator PPS in the products propylene PPY and propane PRP. The second fraction, which contains the heavier hydrocarbons having four or more carbon atoms, enters a separator DB1 (first debutanizer) containing the four carbon atoms (C₄ fraction) hydrocarbons from the others with five or more carbon atoms (Light oil C ₅₊ ) separated. The C₄ fraction is then freed in a butadiene extraction BTDE of butadiene C _{4 =} . The remaining C₄ fraction can be further processed, for example, in a first device MTBE1 with supplied methanol MTNL to Methyltertiärbutylether as a salable end product. The unconverted portion of the C₄ fraction can also be discharged as a final product or recycled as a feed to the process input. Of course, instead of the device MTB1, it would also be possible to provide, for example, a separating device for isobutylene or a device for producing another product from the proportion of isobutylene present.

Der bisher beschriebene Teil des Verfahrens entspricht dem bekannten Stand der Technik einer Olefinanlage. Die Schaltung der einzelnen Trenneinrichtungen, d. h., die Reihenfolge der Abtrennung der einzelnen Fraktionen kann dabei auch ohne weiteres abgewandelt werden. Dies ist für den nachfolgend beschriebenen zweiten Verfahrensstrang, der das Wesen der vorliegenden Erfindung ausmacht, nur von untergeordneter Bedeutung.The part of the method described so far corresponds to the known Prior art olefin plant. The circuit of the individual Separating devices, d. h., the order of separation of each Fractions can also be modified without further ado. This is for the second method string described below, which is the Essence of the present invention, only of minor Meaning.

Der zweite Verfahrensstrang, der optisch durch eine strichpunktierte Linie vom herkömmlichen Verfahrensstrang abgetrennt ist, weist eine von der ersten Crackeinrichtung CR1 völlig unabhängig betriebene zweite (parallele) Crackeinrichtung CR2 auf. Diese wird nicht mit beliebigen Kohlenwasserstoffen gespeist (F2), sondern mit einem an Isobutan reichen Gasstrom, vorzugsweise reines Isobutan IB, das beispielsweise direkt (gestrichelt dargestellt) von außen zugeführt werden kann. Wahlweise kann dieser zweiten Crackeinrichtung CR2 auch eine Isomerisierungseinheit ISO zur Erzeugung von Isobutan aus einem im wesentlichen aus n-Butan bestehenden Massenstrom NB (beispielsweise mit Propan vermischt) vorgeschaltet werden. Bei Einsatz von im wesentlichen n-Butan kann wie dargestellt eine einzige Zuleitung für das Einsatzmaterial vorgesehen werden, die sich dann zu den beiden Verfahrenssträngen hin verzweigt.The second process strand, the optically by a dot-dash line Line is separated from the conventional process strand, one of the second cracking device CR1 completely independently operated second (parallel) Cracker CR2. This will not work with any Hydrocarbons fed (F2), but with one rich in isobutane Gas stream, preferably pure isobutane IB, for example, directly (shown in dashed lines) can be supplied from the outside. Optional can this second cracking device CR2 also a ISO isomerization unit for the production of isobutane from an im essentially consisting of n-butane mass flow NB (for example with Propane mixed) upstream. When using essentially As shown, n-butane can be a single supply for the Feedstock are provided, which then become the two Branched process lines out.

Im Unterschied zur Crackeinrichtung CR1 arbeitet die Crackeinrichtung CR2 nicht nur mit einem speziellen Einsatzmaterial F2, sondern auch unter anderen Verfahrensbedingungen. Die Cracktemperatur liegt deutlich tiefer und der Arbeitsdruck deutlich höher. Besonders geeignete Werte für das Cracken von Isobutan liegen bei 720-800°C und um ca. 20 bar. Außerdem ist die Verweilzeit des Einsatzmaterials in der Crackeinrichtung CR2 spezifisch auf das andersartige Material eingestellt, um die Konversionsrate in dem aus Fig. 1 ersichtlichen für die Verfahrensführung bedeutsamen "Verstellbereich" variieren zu können. Da das der Crackeinrichtung CR2 zugeführte Isobutan flüssig ist, kann der gewünschte höhere Druck mit minimalem Anlageaufwand (Pumpen) erzeugt werden. In contrast to the cracking device CR1, the cracking device CR2 not only works with a special feedstock F2, but also under other process conditions. The cracking temperature is much lower and the working pressure significantly higher. Particularly suitable values for the cracking of isobutane are 720-800 ° C and about 20 bar. In addition, the residence time of the feed in the cracker CR2 is specifically set to the different type of material in order to vary the conversion rate in the Fig. 1 apparent for the process management significant "adjustment range". Since the isobutane fed to the cracking device CR2 is liquid, the desired higher pressure can be generated with minimal investment (pumping).

Hinter der Crackeinrichtung CR2 ist wiederum eine Wärmerückgewinnungseinrichtung HR2 angeordnet. Die abgekühlten Crackprodukte gelangen dann in eine vorzugsweise als Absorber arbeitende Trenneinrichtung ABS. Als Absorptionsmedium eignet sich Leichtöl. Vorzugsweise ist daher eine entsprechende Leitungsverbindung zur Heranführung eines Teils der im "konventionellen" Verfahrensstrang erzeugten C₅₊-Fraktion vorgesehen. Die Trenneinrichtung ABS separiert, da sich die Crackprodukte auf einem geeignet hohen Druck befinden, im dargestellten Fall die bis zu zwei C-Atome enthaltenden Kohlenwasserstoffe (C_2-) von den höheren Kohlenwasserstoffen. Erstere werden mit den Crackprodukten aus der ersten Crackeinrichtung CR1 vereinigt und mit diesen weiterverarbeitet. Zu diesem Zweck führt eine Rohrleitung von der Trenneinrichtung ABS vorzugsweise in die Sauergasabtrennung AGR, also an eine Stelle (hinter die erste Verdichterstufe COMP1), an der sich die Crackprodukte der Crackeinrichtung CR1 schon auf einer entsprechend höheren Druckstufe befinden.Behind the cracking device CR2, in turn, a heat recovery device HR2 is arranged. The cooled cracking products then pass into a separating device ABS which preferably operates as an absorber. The absorption medium is light oil. Preferably, therefore, a corresponding line connection for pre-accession of a part of the generated in the "conventional" process strand C ₅₊ fraction is provided. The separator ABS separates, since the cracking products are at a suitably high pressure, in the case shown the hydrocarbons (C _2- ) containing up to two C atoms of the higher hydrocarbons. The former are combined with the cracking products from the first cracking device CR1 and further processed with these. For this purpose, a pipe from the separator ABS preferably leads into the sour gas separation AGR, ie to a point (behind the first compressor stage COMP1) at which the crack products of the cracking device CR1 are already at a correspondingly higher pressure level.

Der verbleibende, im wesentlichen die höheren Kohlenwasserstoffe umfassende Massenstrom C₃₊ aus der Trenneinrichtung ABS wird in eine weitere Trenneinrichtung DB2 (zweiter Debutanisierer) geführt, die eine Abtrennung der fünf und mehr C-Atome enthaltenden Kohlenwasserstoffe bewirkt. Diese letztgenannten Kohlenwasserstoffe (C₅₊) werden mit der entsprechenden Fraktion aus dem herkömmlichen Verfahrensstrang zusammengeführt. Der verbleibende Massenstrom wird von der Trenneinrichtung DB2 in eine nachgeschaltete zweite Hydriereinrichtung HYD2 geführt und umfaßt im wesentlichen nur noch die drei und vier C-Atome enthaltenden Kohlenwasserstoffe. Nach erfolgter selektiver Hydrierung in einer dritten Hydriereinrichtung HYD3 wird dieser Massenstrom in einer Trenneinrichtung DP2 (zweiter Depropanisierer) in einen Teilstrom C₃ von Kohlenwasserstoffen mit drei C-Atomen (Propylenanteil z. B. 92 Gew.-%) und einen Teilstrom C₄ von Kohlenwasserstoffen mit vier C-Atomen (Isobutylenanteil z. B. 23 Gew.-%) weiter aufgeteilt. Der Teilstrom C₃ stellt Rohpopylen dar, das als Endprodukt RPPY in dieser Form abgegeben werden (gestrichelt dargestellt) oder aber weiter verfeinert werden kann, indem es über eine Rohrleitung vorteilhafterweise in die Trenneinrichtung PPS gegeben wird, die bereits die entsprechende Fraktion aus der ersten Crackeinrichtung CR1 aufteilt in die (reinen) Endprodukte Propylen PPY und Propan PRP.The remaining, comprising substantially higher hydrocarbons mass flow C ₃₊ from the separator ABS is fed into another separator DB2 (second debutanizer), which causes a separation of the five and more C atoms containing hydrocarbons. These latter hydrocarbons (C ₅₊ ) are combined with the corresponding fraction from the conventional process strand. The remaining mass flow is passed from the separator DB2 in a downstream HYD2 second hydrogenation and essentially comprises only the three and four C atoms containing hydrocarbons. After successful selective hydrogenation in a third hydrogenation HYD3 this mass flow in a separator DP2 (second depropanizer) in a partial stream C₃ of hydrocarbons having three carbon atoms (propylene content eg 92 wt .-%) and a partial stream C₄ of hydrocarbons four C atoms (isobutylene share, for example 23 wt .-%) further divided. The partial stream C₃ represents raw Popylen which are delivered as final product RPPY in this form (shown in phantom) or can be further refined by it is advantageously passed through a pipeline in the separator PPS, which already has the corresponding fraction from the first cracking device CR1 divides into the (pure) end products propylene PPY and propane PRP.

Zweckmäßigerweise wird auch der in der Trenneinrichtung DP2 abgetrennte Teilstrom C₄ einer Reinigung unterzogen, um das wertvolle Isobutylen abzutrennen und/oder aus dem Isobutylen hochwertige Produkte wie Methyltertiärbutylether herzustellen. Im dargestellten Fall ist vorgesehen, diesen Teilstrom C₄ in eine zweite Anlage MTBE2 zur Erzeugung von Methyltertiärbutylether (MTBE) zu geben, der hierfür von außen ein Strom Methanol MTNL zugeführt wird. Das erzeugte MTBE ist ein verkaufsfähiges Endprodukt. Es kann aber, wie dies in Fig. 1 dargestellt ist, ganz oder teilweise in eine Crackeinrichtung MCR eingeleitet und in die Bestandteile reines Isobutylen IBTY und Methanol MTNL zerlegt werden, wobei letzteres nach Durchlaufen einer Reinigungsstufe PUR in die zweite MTBE-Anlage zurückgeführt wird. Das in der zweiten MTBE-Anlage nicht verbrauchte Isobutan IB wird zur Crackeinrichtung CR2 zurückgeführt.Conveniently, the separated in the separator DP2 partial stream C₄ is subjected to a purification to separate the valuable isobutylene and / or produce from the isobutylene high-quality products such as methyl tert-butyl ether. In the case shown, it is provided to give this partial flow C₄ in a second plant MTBE2 for the production of methyl tert-butyl ether (MTBE), which is supplied for this purpose from the outside of a stream methanol MTNL. The generated MTBE is a salable end product. However, it can, as shown in Fig. 1, wholly or partially introduced into a cracking MCR and decomposed into the components pure isobutylene IBTY and methanol MTNL, the latter being recycled after passing through a purification stage PUR in the second MTBE plant. The isobutane IB not consumed in the second MTBE plant is returned to the CR2 cracker.

Das Fließschema gemäß Fig. 2 stellt eine besonders zweckmäßige Ausführungsform der Erfindung dar. In Fig. 3 ist eine ähnliche Gesamtanlage dargestellt, wobei der "konventionelle" Olefinanlagenteil vollständig mit dem der Fig. 2 übereinstimmt. Im Eingangsbereich des zweiten Verfahrensstranges ist hier eine Bypass-Leitung BYP vorgesehen, so daß ein Teil des zugeführten n-Butans an der Isomerisierungseinrichtung ISO vorbeigeleitet werden kann, um hierdurch die Zusammensetzung der zu erzeugenden Endprodukte noch weiter verändern zu können. Ein weiterer Unterschied liegt darin, daß anstelle der Trenneinrichtung ABS ein zweiter Depropanisierer DP2 vorgesehen ist, der eine Fraktion C_3- mit den bis zu drei C-Atomen enthaltenden Kohlenwasserstoffen von den vier und mehr enthaltenden (C₄₊) trennt. Die C_3--Fraktion wird, ähnlich wie die C_2--Fraktion in Fig. 2, in die Sauergasabtrennung AGR geführt und entsprechend weiterverarbeitet. Die C₄₊-Fraktion wird im Debutanisierer DB2 wiederum vom Leichtölanteil C₅₊ getrennt, so daß die nachgeschaltete dritte Hydriereinrichtung HYD3 nur noch eine C₄-Fraktion selektiv hydriert. Der weitere Verfahrensweg entspricht dem der Fig. 2.The flow chart of FIG. 2 represents a particularly expedient embodiment of the invention. FIG. 3 shows a similar overall plant, with the "conventional" olefin plant part completely matching that of FIG. 2. A bypass line BYP is provided here in the inlet area of the second process line, so that a portion of the supplied n-butane can be conducted past the isomerization device ISO in order to be able to further change the composition of the final products to be produced. Another difference is that instead of the separator ABS a second depropanizer DP2 is provided which separates a fraction C _3- with the up to three C-atoms containing hydrocarbons from the four and more containing (C ₄₊ ). Similar to the C ₂ fraction in FIG. 2, the C ₃ - fraction is conducted into the sour gas separation AGR and further processed accordingly. The C ₄₊ fraction is again separated from the light oil component C ₅₊ in the debutanizer DB2, so that the downstream third hydrogenation device HYD 3 selectively hydrogenates only one C 4 fraction. The further process path corresponds to that of FIG. 2.

Durch die erfindungsgemäß vorgesehene getrennte Crackbehandlung des in zwei unterschiedlichen Massenströmen insgesamt der Anlage zugeführten Einsatzmaterials und die unterschiedlichen Verfahrensbedingungen der jeweiligen Crackbehandlung sowie die erst danach stattfindende zumindest teilweise gemeinsame Weiterverarbeitung wird ein bisher nicht möglicher Freiheitsgrad beim Betrieb der Gesamtanlage erreicht. Die Mengenanteile der jeweils gewünschten Endprodukte können in einem weiten Bereich gegeneinander verschoben werden. So kann beispielsweise der erzeugte Mengenanteil an Isobutylen allein schon durch Veränderung der Konversionsrate und/oder des Betriebsdrucks an der zweiten Crackeinrichtung CR2 erheblich beeinflußt werden. Durch eine Erhöhung des Drucks und eine Verringerung der Konversionsrate ergibt sich mehr Isobutylen und weniger Ethylen. Damit ist eine Flexibilität in der Produktion möglich geworden, wie sie bisher zwar gewünscht, aber nicht erreicht werden konnte. Der hierfür erforderliche Anlagenaufwand ist vergleichsweise gering, zumal die zweite Crackeinrichtung keinen eigenen Verdichter benötigt. Im Hinblick auf die Regelungs- und Verfahrenstechnik ist das erfindungsgemäße Verfahren einfach und betriebssicher. Der herkömmliche Anlagenteil kann nämlich im allgemeinen unter konstanten Betriebsbedingungen geführt werden, während die Anpassung an unterschiedliche Mengenanteile der jeweils gewünschten Endprodukte vorzugsweise über die Variierung der Konversionsrate im Hochdruckcracker CR2 erreicht werden kann. Die realisierbare Variationsbreite der Mengenanteile der hauptsächlich gewünschten Endprodukte kann größenordnungsmäßig etwa wie folgt angegeben werden (bezogen auf die Masse des Einsatzmaterials):By the inventively provided separate cracking treatment of in two different mass flows total supplied to the system Feedstock and the different process conditions of respective cracking treatment and the then taking place at least partially common further processing is a previously not possible Degree of freedom achieved in the operation of the entire system. The proportions The desired end products can be in a wide range be moved against each other. For example, the generated Amount of isobutylene alone by changing the Conversion rate and / or the operating pressure at the second Crackeinrichtung CR2 be significantly affected. By an increase the pressure and a reduction of the conversion rate results more Isobutylene and less ethylene. This is a flexibility in the Production has become possible, as previously desired, but not could be achieved. The required equipment is required comparatively low, especially since the second cracking device does not have its own Compressor needed. With regard to regulatory and Process engineering, the inventive method is simple and reliable. Namely, the conventional plant part can generally be run under constant operating conditions while the Adaptation to different proportions of each desired End products preferably via the variation of the conversion rate in High pressure cracker CR2 can be achieved. The realizable Variation of the proportions of the mainly desired End products may be given in the order of magnitude approximately as follows (based on the mass of the feedstock):

Ethylen|18-35%Ethylene | 18-35% Propylenpropylene 21-33%21-33% Isobutylenisobutylene 11-40%11-40%

In den folgenden Ausführungsbeispielen wird dies im einzelnen deutlich.This becomes clear in detail in the following exemplary embodiments.

In den Tabellen 1 und 2 sind die unter verschiedenen Betriebsbedingungen bei Einsatz von jeweils gleicher Gesamtmenge an Einsatzmaterialien erhaltenen Ausbringungsmengen der verschiedenen Crackprodukte zusammengestellt. In Tabelle 1 ist als Einsatzmaterial für den konventionellen Cracker stets Naphtha und für den Hochdruckcracker stets Isobutan gewählt worden, während in Tabelle 2 für den konventionellen Cracker n-Butan verwendet wurde. Die Gesamtmenge ist in allen Fällen jeweils 100 t gewesen. Der konventionelle Cracker wurde in allen Versuchen abgesehen von den in den Tabellen angegebenen Einsatzmengenveränderungen unter gleichbleibenden Bedingungen (ca. 3 bar) betrieben, während am Hochdruckcracker (ca. 20 bar) mit zwei verschiedenen Konversionsraten (40 bzw. 80%) gearbeitet wurde. In allen Fällen wurden die erzeugten Mengen an Ethan und Butan wieder als Einsatzmaterial zu den Cracköfen zurückgeführt. Das gemäß Fig. 2 und 3 als Zwischenprodukt erzeugte MTBE wurde stets in vollem Umfang in einem entsprechenden Cracker zur Bildung von reinem Isobutylen verarbeitet. Tables 1 and 2 summarize the application rates of the various cracking products obtained under different operating conditions when using in each case the same total amount of starting materials. In Table 1, naphtha was always selected as the feedstock for the conventional cracker, and isobutane was always chosen for the high pressure cracker, while in Table 2, n-butane was used for the conventional cracker. The total amount was 100 t in all cases. The conventional cracker was operated under constant conditions (about 3 bar) in all experiments except for the changes in the input quantities given in the tables, while the high-pressure cracker (about 20 bar) operated at two different conversion rates (40 and 80%). In all cases, the amounts of ethane and butane produced were recycled back to the cracking furnaces as feed. The MTBE produced as an intermediate in accordance with FIGS. 2 and 3 was always processed in its entirety in a corresponding cracker to form pure isobutylene.

Gegenüber den Vergleichsversuchen 1 und 2 gemäß dem bisherigen Stand der Technik zeigen die Versuche 3 und 4 deutlich, daß sich insbesondere die Mengenanteile an Isobutylen und Propylen erheblich steigern lassen, ohne (gegenüber Versuch 2) in irgendeiner Weise die Zusammensetzung des Einsatzmaterials ändern zu müssen.Compared to the comparative experiments 1 and 2 according to the previous state of Technique shows the experiments 3 and 4 clearly that in particular the Significantly increase the amounts of isobutylene and propylene, without (compared to experiment 2) in any way the composition of To change feedstock.

Die Versuche 5, 6 und 7 in Tabelle 2 sind wiederum Vergleichsversuche, die bei Einsatz nur eines konventionellen Crackers erzielt wurden, der mit drei unterschiedlichen Zusammensetzungen des Einsatzmaterials betrieben wurde. Im Vergleich hierzu zeigen die Versuche 8 und 9, bei denen das Isobutan erfindungsgemäß durch einen Hochdruckcracker behandelt wurde, daß ohne Einsatzmaterialänderung insbesondere der Isobutylenanteil erheblich variiert werden kann. Experiments 5, 6 and 7 in Table 2 are again comparative experiments, obtained using only a conventional cracker, the with three different compositions of the feedstock was operated. In comparison, the experiments show 8 and 9, at which the isobutane according to the invention by a high pressure cracker was treated that without changing the feed, in particular the Isobutylene content can be varied considerably.

Tabelle 1 Table 1

Tabelle 2 Table 2

Claims

1. Verfahren zur Erzeugung von Olefinen, insbesondere Ethylen, Propylen und Isobutylen aus flüssigen und/oder gasförmigen Kohlenwasserstoffen (Einsatzmaterial) durch thermisches Cracken der Kohlenwasserstoffe und Trennung der erhaltenen Crack-Produkte in mehreren Schritten, wobei die gasförmigen Crack-Produkte in mindestens zwei Kompressionsstufen auf einen höheren Druck gebracht, gekühlt und mindestens in einzelne Fraktionen aus Kohlenwasserstoffen mit zwei (C₂), mit drei (C₃) und mit vier (C₄) C-Atomen aufgeteilt werden und wobei mindestens die C₂- und die C₃-Fraktionen einer selektiven Hydrierung unterzogen werden, dadurch gekennzeichnet,

- daß als Einsatzmaterial aus zwei voneinander getrennten Massenströmen gebildet wird, von denen der erste aus üblichen Kohlenwasserstoffen für die Ethylenerzeugung und der zweite aus einem an Isobutan reichen Gasstrom besteht,
- daß nur der erste Massenstrom in üblicher Weise bei einer Temperatur von 800 bis 900°C und einem Druck von 1 bis 5 bar gecrackt wird, während der zweite Massenstrom getrennt davon bei Temperaturen von 650 bis 830°C und Drücken von 10 bis 50 bar gecrackt wird,
- daß die aus dem Cracken des zweiten Massenstroms entstandenen Produkte in einen flüssigen ersten Teilstrom aus mindestens den vier und mehr C-Atome enthaltenden Kohlenwasserstoffen und in einen gasförmigen zweiten Teilstrom aus den höchstens drei C-Atome enthaltenden Kohlenwasserstoffen aufgeteilt werden,
- daß der zweite Teilstrom hinter der ersten Kompressionsstufe mit den auf einen erhöhten Druck gebrachten gasförmigen Crack-Produkten aus dem ersten Massenstrom vereint und mit diesen gemeinsam weiterverarbeitet wird,
- daß die im ersten Teilstrom enthaltenen Kohlenwasserstoffe mit mindestens fünf C-Atomen (C₅₊-Fraktion) abgetrennt und zusammen mit einer aus dem ersten Massenstrom gewonnenen C₅₊-Fraktion abgeführt werden und
- daß mindestens die im ersten Teilstrom enthaltenen Kohlenwasserstoffe mit vier C-Atomen (C₄-Fraktion) selektiv hydriert und als Produktstrom separiert werden.

1. A process for the production of olefins, in particular ethylene, propylene and isobutylene from liquid and / or gaseous hydrocarbons (feedstock) by thermal cracking of the hydrocarbons and separation of the obtained cracking products in several steps, wherein the gaseous cracking products in at least two compression stages brought to a higher pressure, cooled and at least in individual fractions of hydrocarbons with two (C₂), with three (C₃) and with four (C₄) C atoms divided and wherein at least the C₂- and the C₃ fractions of a selective hydrogenation undergo, characterized

- That is formed as a feedstock from two separate mass flows, of which the first consists of conventional hydrocarbons for ethylene production and the second of an isobutane-rich gas stream,
- That only the first mass flow in the usual manner at a temperature of 800 to 900 ° C and a pressure of 1 to 5 bar is cracked, while the second mass flow separately at temperatures of 650 to 830 ° C and pressures of 10 to 50 bar is cracked,
- That the products resulting from the cracking of the second mass flow are divided into a liquid first substream of at least the four and more carbon atoms containing hydrocarbons and a gaseous second substream of the hydrocarbons containing at most three carbon atoms,
- That the second partial stream is combined behind the first compression stage with the brought to an increased pressure gaseous cracking products from the first mass flow and further processed together with these,
- That the hydrocarbons contained in the first partial stream with at least five carbon atoms (C ₅₊ fraction) are separated and removed together with a recovered from the first mass flow C ₅₊ fraction and
- That at least the hydrocarbons contained in the first partial stream with four carbon atoms (C₄ fraction) are selectively hydrogenated and separated as a product stream.

2. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß die Aufteilung der Crack-Produkte des zweiten Massenstroms in den flüssigen ersten und in den gasförmigen zweiten Teilstrom in der Weise vorgenommen wird, daß der erste Teilstrom die drei und mehr C-Atome enthaltenden Kohlenwasserstoffe (C₃₊-Fraktion) und der zweite Teilstrom die Kohlenwasserstoffe mit bis zu zwei C-Atomen (C_2--Fraktion) enthält. 2. The method according to claim 1, characterized in that the division of the cracking products of the second mass flow is carried out in the liquid first and in the gaseous second partial stream in such a way that the first partial stream of the three and more C atoms containing hydrocarbons ( C ₃₊ fraction) and the second partial stream containing hydrocarbons having up to two C atoms (C _2- fraction).

3. Verfahren nach Anspruch 2, dadurch gekennzeichnet,
daß die drei und vier C-Atome aufweisenden Kohlenwasserstoffe (C₃- und C₄-Fraktion) des ersten Teilstroms gemeinsam der selektiven Hydrierung unterzogen werden und
daß die C₃-Fraktion danach von der als Produktstrom verbleibenden C₄-Fraktion abgetrennt und mit einer ebenfalls hydrierten C₃-Fraktion aus dem ersten Massenstrom zusammengeführt wird zur weiteren Aufteilung in Propylen und Propan.3. The method according to claim 2, characterized
that the three and four carbon atoms having hydrocarbons (C₃ and C₄ fraction) of the first substream are subjected to the selective hydrogenation together and
that the C₃-fraction is then separated from the product remaining as the product C₄ fraction and combined with a hydrogenated C₃ fraction from the first mass flow for further division into propylene and propane.

4. Verfahren nach einem der Ansprüche 1-3, dadurch gekennzeichnet, daß der Produktstrom der C₄-Fraktion einer Reinigung zur Gewinnung eines Isobutylen-Produktes unterzogen wird.4. The method according to any one of claims 1-3, characterized, that the product stream of the C₄ fraction of a purification for recovery an isobutylene product is subjected.

5. Verfahren nach einem der Ansprüche 1-3, dadurch gekennzeichnet, daß der Produktstrom der C₄-Fraktion unter Zufuhr von Methanol zur Erzeugung von Methyltertiärbutylether (MTBE) eingesetzt wird und die dabei nicht umgewandelten Bestandteile der C₄-Fraktion (Isobutan) in die Crack-Stufe des zweiten Massenstroms zurückgeführt werden.5. The method according to any one of claims 1-3, characterized, that the product stream of the C₄ fraction under supply of methanol to Generation of methyl tert-butyl ether (MTBE) is used and the unconverted components of the C₄ fraction (Isobutane) to the cracking stage of the second mass flow to be led back.

6. Verfahren nach Anspruch 4 und 5, dadurch gekennzeichnet, daß das erzeugte MTBE zumindest zu einem Teil in einer MTBE-Crackstufe in Methanol und Isobutylen zerlegt wird, wobei das Isobutylen als reines Produkt abgezogen und das Methanol in die MTBE-Erzeugung zurückgeführt wird. 6. The method according to claim 4 and 5, characterized, that the generated MTBE is at least partly in one MTBE cracking step is decomposed into methanol and isobutylene, the Isobutylene withdrawn as a pure product and the methanol in the MTBE production.

7. Verfahren nach einem der Ansprüche 1-6, dadurch gekennzeichnet, daß die Crackung des zweiten Massenstroms bei Drücken im Bereich 15 -25 bar durchgeführt wird.7. The method according to any one of claims 1-6, characterized, that the cracking of the second mass flow at pressures in the 15th -25 bar is performed.

8. Verfahren nach Anspruch 6, dadurch gekennzeichnet, daß die Crackung des zweiten Massenstroms bei etwa 20 bar durchgeführt wird.8. The method according to claim 6, characterized, that the cracking of the second mass flow at about 20 bar is carried out.

9. Verfahren nach einem der Ansprüche 1-8, dadurch gekennzeichnet, daß die Crackung des zweiten Massenstroms bei Temperaturen im Bereich von 720-800°C durchgeführt wird.9. The method according to any one of claims 1-8, characterized, that the cracking of the second mass flow at temperatures in the Range of 720-800 ° C is performed.

10. Verfahren nach einem der Ansprüche 1-9, dadurch gekennzeichnet, daß die Behandlung des ersten Massenstroms unter nahezu konstanten Verfahrensbedingungen erfolgt und Änderungen der Mengenanteile der gewünschten Produkte vorrangig durch Änderung der Konversionsrate in der Crackstufe des zweiten Massenstroms eingestellt werden.10. The method according to any one of claims 1-9, characterized, that the treatment of the first mass flow under almost constant Process conditions and changes in the proportions of preferred products by changing the conversion rate be set in the cracking stage of the second mass flow.

11. Verfahren nach einem der Ansprüche 1-10, dadurch gekennzeichnet, daß das Isobutan für den zweiten Massenstrom durch eine vorgeschaltete Isomerisierungsstufe erzeugt wird, in die n-Butan oder ein an n-Butan reiches Mischgas eingesetzt wird. 11. The method according to any one of claims 1-10, characterized, that the isobutane for the second mass flow through a upstream isomerization step is generated in the n-butane or a mixed gas rich in n-butane is used.

12. Anlage zur Durchführung des Verfahrens nach Anspruch 1, mit

- mindestens einer ersten thermischen Crackeinrichtung (CR1) zum Cracken von Kohlenwasserstoffen bei 800 bis 900°C und bis 1-5 bar,
- mindestens einer Einrichtung zur Gas/Flüssigkeits-Trennung (PF),
- einer Einrichtung (COMP1, COMP2) zur mehrstufigen Kompression gasförmiger Kohlenwasserstoffe,
- Einrichtungen zur sukzessiven Trennung (DM, DE, DP1, PPS, DB1, ETS) gecrackter gasförmiger Kohlenwasserstoffe in Fraktionen mit bestimmter Anzahl von Kohlenstoffatomen im Molekül und
- mindestens einer ersten Einrichtung (HYD1) zum Hydrieren von Kohlenwasserstofffraktionen,

12. Plant for carrying out the method according to claim 1, with

at least one first thermal cracking device (CR1) for cracking hydrocarbons at 800 to 900 ° C and up to 1-5 bar,
at least one device for gas / liquid separation (PF),
a device (COMP1, COMP2) for multistage compression of gaseous hydrocarbons,
- Devices for the successive separation (DM, DE, DP1, PPS, DB1, ETS) cracked gaseous hydrocarbons in fractions with a certain number of carbon atoms in the molecule and
at least one first device (HYD1) for hydrogenating hydrocarbon fractions,

dadurch gekennzeichnet,

- daß mindestens eine weitere, parallel angeordnete thermische Crackeinrichtung (CR2) vorgesehen ist, die auf einen Betrieb bei 650 bis max. 830°C und 10 bis max. 50 bar ausgelegt ist, wobei beide Crackeinrichtungen (CR1, CR2) mit unabhängigen Zuleitungen (F1, F2) für die Zuführung jeweils voneinander verschiedener Einsatzkohlenwasserstoffe ausgestattet sind,
- daß der parallelen Crackeinrichtung (CR2) eigene Einrichtungen (ABS, DB2, DP2) zur Abtrennung einzelner Fraktionen aus den bis zu zwei (C_2-) oder bis zu drei (C_3-) C-Atome enthaltenden Kohlenwasserstoffen sowie aus den vier (C₄) und den fünf oder mehr (C₅₊) C-Atome enthaltenden Kohlenwasserstoffen nachgeschaltet sind,
- daß der parallelen Crackeinrichtung (CR2) eine eigene Einrichtung (HYD3) zur Hydrierung der drei und/oder vier C-Atome enthaltenden Kohlenwasserstoffe nachgeschaltet ist,
- daß eine Rohrleitung vorgesehen ist, durch die die C_2-- oder die C_3--Fraktion mit den komprimierten Kohlenwasserstoffen hinter der ersten Kompressionsstufe (COMP1) zusammenführbar ist, und
- daß hinter der der parallelen Crackeinrichtung zugeordneten Hydriereinrichtung (HYD3) eine Anlage zur Reinigung der vier C-Atome enthaltenden Kohlenwasserstoffe vorgesehen ist

characterized,

- That at least one further, parallel arranged thermal cracking device (CR2) is provided, which is suitable for operation at 650 to max. 830 ° C and 10 to max. 50 bar is designed, wherein both cracking devices (CR1, CR2) are equipped with independent feed lines (F1, F2) for the supply of each other different feed hydrocarbons,
that the parallel cracking device (CR2) own facilities (ABS, DB2, DP2) for the separation of individual fractions from the up to two (C ₂ ) or up to three (C ₃ ) C atoms containing hydrocarbons and from the four ( C₄) and the five or more hydrocarbons containing (C ₅₊ ) C atoms are connected downstream,
- that the parallel cracking device (CR2) is followed by a separate device (HYD3) for the hydrogenation of the three and / or four C-atoms containing hydrocarbons,
- That a pipe is provided, through which the C _2- - or the C _3- fraction with the compressed hydrocarbons behind the first compression stage (COMP1) is merge, and
- That behind the said parallel cracking device associated hydrogenation device (HYD3) is provided a plant for purifying the four C-atoms containing hydrocarbons

13. Anlage nach Anspruch 12, dadurch gekennzeichnet, daß eine Rohrleitung vorgesehen ist, durch die die C₃-Fraktion aus der hinter der parallelen Crackeinrichtung (CR2) angeordneten Trenneinrichtung (DP2) zu einer dem Materialfluß der ersten Crackanlage (CR1) zugeordneten Einrichtung (PPS) zur Trennung von Propylen (PPY) und Propan (PRP) und/oder zu einer Abgabestelle von Rohpropylen (RPPY) führbar ist. 13. Plant according to claim 12, characterized, that a pipe is provided, through which the C₃-fraction located behind the parallel cracking device (CR2) Separator (DP2) to a material flow of the first Cracking facility (CR1) associated facility (PPS) for the separation of Propylene (PPY) and propane (PRP) and / or to a delivery point of Rohpropylene (RPPY) is feasible.

14. Anlage nach einem der Ansprüche 12-13, dadurch gekennzeichnet, daß eine Rohrleitung vorgesehen ist, durch die mindestens ein Teil der hinter der parallelen Crackeinrichtung (CR2) erhaltenen C₄- Fraktion in eine Anlage (MTBE2) zur Erzeugung von Methyltertiärbutylether führbar ist, die eine Zuleitung für Methanol (MTNL) aufweist.14. Plant according to one of claims 12-13, characterized, that a pipeline is provided, through which at least a part behind the parallel cracking device (CR2) obtained C₄- Fraction in a plant (MTBE2) for the production of Methyl tert-butyl ether is feasible, which is a supply line for Methanol (MTNL) has.

15. Anlage nach einem der Ansprüche 12-14, dadurch gekennzeichnet, daß der parallelen Crackeinrichtung (CR2) eine Einrichtung (ISO) zur Isomerisierung von n-Butan vorgeschaltet ist.15. Plant according to one of claims 12-14, characterized, that the parallel cracking device (CR2) has a device (ISO) upstream of the isomerization of n-butane.

16. Anlage nach einem der Ansprüche 14-15, dadurch gekennzeichnet, daß eine Rohrleitung vorgesehen ist, durch die der in der Anlage (MTBE2) zur Erzeugung von Methyltertiärbutylether nicht umgewandelte Teil der vier C-Atome enthaltenden Kohlenwasserstoffe in die Isomerisierungseinrichtung (ISO) oder die parallele Crackeinrichtung (CR2) rückführbar ist.16. Plant according to one of claims 14-15, characterized, that a pipeline is provided through which in the plant (MTBE2) not to produce methyl tertiary butyl ether converted part of the four C-atoms containing hydrocarbons in the isomerization device (ISO) or the parallel Cracking device (CR2) is traceable.

17. Anlage nach einem der Ansprüche 15-16, dadurch gekennzeichnet, daß eine Bypass-Leitung (BPY) vorgesehen ist, durch die ein Teil des zugeführten n-Butans unter Umgehung der Isomerisierungseinrichtung (ISO) direkt in die parallele Crackeinrichtung (CR2) führbar ist. 17. Installation according to one of claims 15-16, characterized, that a bypass line (BPY) is provided, through which a part the supplied n-butane bypassing the Isomerization device (ISO) directly into the parallel Crackeinrichtung (CR2) is feasible.

18. Anlage nach einem der Ansprüche 14-17, dadurch gekennzeichnet,

- daß das in der Anlage (MTBE) erzeugte Methyltertiärbutylether zumindest zu einem Teil durch eine Rohrleitung in eine Crackeinrichtung (MCR) für Methyltertiärbutylether führbar ist,
- daß das in der Crackeinrichtung (MCR) erzeugte reine Isobutylen (IBTY) durch eine Rohrleitung als Produkt abziehbar ist und
- daß das in der Crackeinrichtung (MCR) abgespaltene Methanol durch eine Rohrleitung, in die eine Reinigungsstufe (PUR) eingebaut ist, in die Anlage (MTBE2) zur Erzeugung von Methyltertiärbutylether rückführbar ist.

18. Installation according to one of claims 14-17, characterized

- That the Methyltertiärbutylether produced in the plant (MTBE) is feasible at least in part through a pipeline in a cracking device (MCR) for Methyltertiärbutylether,
- That in the cracking device (MCR) produced pure isobutylene (IBTY) is peeled off as a product through a pipeline and
- That the split off in the cracking unit (MCR) methanol is traceable through a pipe in which a purification stage (PUR) is incorporated into the plant (MTBE2) to produce Methyltertiärbutylether.

19. Anlage nach einem der Ansprüche 12-18, dadurch gekennzeichnet, daß die Trenneinrichtung (ABS) für die Abtrennung der C_2--Fraktion als Absorber auf der Basis von Leichtöl ausgebildet ist und eine Rohrleitung vorgesehen ist, durch die ein Teil der in der Trenneinrichtung (DB1, DB2) abgetrennten fünf und mehr C-Atome enthaltenden Kohlenwasserstoffe zu der Trenneinrichtung (ABS) führbar ist.19. Plant according to one of claims 12-18, characterized in that the separating device (ABS) is designed for the separation of the C _2- fraction as an absorber on the basis of light oil and a pipe is provided, through which a part of in the separator (DB1, DB2) separated five and more C-atoms containing hydrocarbons to the separator (ABS) is feasible.