DE4109267C1 - Hydrogen sulphide, ammonia and hydrogen cyanide absorption from process gas - by using circulating wash contg. aq. ammonium soln. and clean water and working up loaded absorption soln. obtd. from hydrogen sulphide absorber by reverse osmosis - Google Patents

Hydrogen sulphide, ammonia and hydrogen cyanide absorption from process gas - by using circulating wash contg. aq. ammonium soln. and clean water and working up loaded absorption soln. obtd. from hydrogen sulphide absorber by reverse osmosis

Info

Publication number
DE4109267C1
DE4109267C1 DE4109267A DE4109267A DE4109267C1 DE 4109267 C1 DE4109267 C1 DE 4109267C1 DE 4109267 A DE4109267 A DE 4109267A DE 4109267 A DE4109267 A DE 4109267A DE 4109267 C1 DE4109267 C1 DE 4109267C1
Authority
DE
Germany
Prior art keywords
absorption
absorber
reverse osmosis
soln
permeate
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Expired - Fee Related
Application number
DE4109267A
Other languages
German (de)
Inventor
Kurt Tippmer
Klaus 4350 Recklinghausen De Bardohl
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Thyssen Still Otto Anlagentechnik GmbH
Original Assignee
Still Otto GmbH
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Still Otto GmbH filed Critical Still Otto GmbH
Priority to DE4109267A priority Critical patent/DE4109267C1/en
Priority to ITMI920618A priority patent/IT1254524B/en
Priority to FR9203283A priority patent/FR2674252B1/en
Application granted granted Critical
Publication of DE4109267C1 publication Critical patent/DE4109267C1/en
Anticipated expiration legal-status Critical
Expired - Fee Related legal-status Critical Current

Links

Classifications

    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01D—SEPARATION
    • B01D61/00—Processes of separation using semi-permeable membranes, e.g. dialysis, osmosis or ultrafiltration; Apparatus, accessories or auxiliary operations specially adapted therefor
    • B01D61/02—Reverse osmosis; Hyperfiltration ; Nanofiltration
    • B01D61/025—Reverse osmosis; Hyperfiltration
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01D—SEPARATION
    • B01D53/00—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols
    • B01D53/14—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols by absorption
    • B01D53/1418—Recovery of products
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01D—SEPARATION
    • B01D53/00—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols
    • B01D53/14—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols by absorption
    • B01D53/1425—Regeneration of liquid absorbents
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
    • C10K—PURIFYING OR MODIFYING THE CHEMICAL COMPOSITION OF COMBUSTIBLE GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE
    • C10K1/00—Purifying combustible gases containing carbon monoxide
    • C10K1/08—Purifying combustible gases containing carbon monoxide by washing with liquids; Reviving the used wash liquors
    • C10K1/10—Purifying combustible gases containing carbon monoxide by washing with liquids; Reviving the used wash liquors with aqueous liquids
    • C10K1/12—Purifying combustible gases containing carbon monoxide by washing with liquids; Reviving the used wash liquors with aqueous liquids alkaline-reacting including the revival of the used wash liquors
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
    • Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
    • Y02P20/00—Technologies relating to chemical industry
    • Y02P20/10—Process efficiency

Abstract

Absorption comprises using A) a known NH3/H2S circulating wash comprising an aq. NH4OH soln. and clean water to final deg. of cleaning of 0.2g H2S/Nm3 and B) working up loaded absorption soln. emerging from the H2S absorber using a reverse osmosis membrane. The permeate with the low H2S content is recirculated directly as NH3/aq. soln. to the H2S absorber, Absorbed NH3 and H2S is sepd. from the retentate contg. the high H2S concn. using a thermal regeneration system and is partially recirculated as low H2S, NH3/aq. soln. to the H2S absorber. The wt. ratio is a single step reverse osmosis system of NH3:H2S in the loaded absorption soln. is 3-4, in the retentate is 2-3 and in the permeate is 10-14 for an NH3 content above 9g/ltr. The sepn. membrane is made of a polyamide polyamide or polyurea. ADVANTAGE - Significant saving of energy

Description

Die Erfindung bezieht sich auf ein Verfahren gemäß Oberbegriff des Hauptanspruchs.The invention relates to a method according to the preamble of the main claim.

Ein derartiges Verfahren ist beispielsweise in der DE-A 36 31 251 beschrieben. Dabei wird der H₂S-Gehalt des gesamten oder eines Teils des in einer Abtreiber-Kolonne entsäuerten NH₃- Kreislaufwassers vor dessen Eintritt in die Kreislaufwäsche in einer Trennstufe mit poröser hydrophober Polymermembran ver­ ringert. Mit Hilfe dieser Porenmembranmodule lassen sich aber nur bereits aufgearbeitete bzw. regenerierte Absorptionslösungen bestimmter Qualität weiter aufkonzentrieren.Such a method is for example in DE-A 36 31 251 described. The H₂S content of the whole or part of the NH₃- deacidified in a stripping column Circulating water before it enters the cycle wash in a separation stage with porous hydrophobic polymer membrane ver wrestles. With the help of these pore membrane modules, however only processed or regenerated absorption solutions of a certain quality.

Aufgabe der Erfindung ist es nun, ein Verfahren vorzuschlagen, bei dem auch bereits die aus dem H₂S-Absorber ablaufende bela­ dene Absorptionslösung unter deutlicher Energieeinsparung auf­ gearbeitet werden kann.The object of the invention is now to propose a method in which also the bela running out of the H₂S absorber absorption solution with significant energy savings can be worked.

Zur Lösung dieser Aufgabe werden die im Kennzeichen des An­ spruchs 1 aufgezeigten Verfahrensschritte vorgeschlagen. Es hat sich gezeigt, daß mit Hilfe geeigneter Umkehr-Osmose-Mem­ branen sich die in der beladenen Absorptionslösung enthaltenen gelösten, leicht flüchtigen Komponenten wie H₂S, CO₂, HCN und NH₃ in der Flüssigkeitsphase selektiv trennen lassen. Die Se­ lektivität wird hierbei in der Hauptsache von den ParameternTo solve this task, those in the license plate of the To Proposition 1 suggested process steps. It has been shown that with the help of suitable reverse osmosis mem branches contained in the loaded absorption solution dissolved, volatile components such as H₂S, CO₂, HCN and Selectively separate NH₃ in the liquid phase. The Se Selectivity is mainly determined by the parameters

- pH-Wert
- Konzentrationen
- Membranmaterial
- Temperatur- PH value
- concentrations
- membrane material
- temperature

beeinflußt. Durch die erfindungsgemäße Maßnahme wird der Ener­ gieaufwand in Form von Dampf für die Regenerierung der beladenen Absorptionslösung deutlich gesenkt. Die Versuchsergebnisse mit Betriebslösungen zeigen, daß der erreichbare Regenera­ tionsgrad mit dem erfindungsgemäßen Verfahren deutlich höher ist als bei dem bekannten thermischen Regenerationsverfahren. Durch Einsatz der Umkehr-Osmose-Trennstufe läßt sich das bis­ herige zweistufige Desorbersystem deutlich reduzieren und zwar in der Weise, daß sich die thermisch zu regenerierende Menge praktisch halbiert und sich gegebenenfalls ein Desorber ein­ sparen läßt.influenced. The measure is the Ener Gi expenditure in the form of steam for the regeneration of the loaded Absorption solution significantly reduced. The test results with operating solutions show that the attainable Regenera tion degree significantly higher with the inventive method than in the known thermal regeneration process. By using the reverse osmosis separation stage this can be done up to significantly reduce the previous two-stage desorber system in such a way that the amount to be thermally regenerated practically halved and possibly a desorber can save.

Weitere günstige Verfahrensschritte sind in den Unter­ ansprüchen 2 bis 14 aufgeführt.Further favorable process steps are in the sub claims 2 to 14 listed.

Die besonderen Vorteile des erfindungsgemäßen Verfahrens beste­ hen darin, daßThe particular advantages of the method according to the invention are the best hen in that

  • 1. der thermische Regenerationsaufwand bezogen auf das absor­ biertes H₂S sich deutlich auf 20 kg Dampf/kg H₂S reduziert, während vergleichsweise die bisherige z. Z. allgemein ange­ wendete klassische A/S-Wäsche noch einen Dampfverbrauch von 33 kg/kg H₂S sowie zusätzlich noch 0,29 kg NaOH/kg H₂S be­ nötigt; dagegen steht nur ein geringer erhöhter Aufwand an elektrischer Energie von +0,6 kWh/kg H₂S für die Umkehr- Osmose-Stufe; die Differenz zwischen Dampfeinsparung und Strommehrverbrauch bedeutet einen Energiegewinn von 8000 kcal/kg H₂S und somit eine äquivalente CO₂-Reduzierung für die Umwelt;1. the thermal regeneration effort based on the absorber free H₂S is significantly reduced to 20 kg steam / kg H₂S, while comparatively the previous z. Currently generally stated classic A / S laundry still used steam 33 kg / kg H₂S and an additional 0.29 kg NaOH / kg H₂S compels; on the other hand, there is only a slight increase in effort electrical energy of +0.6 kWh / kg H₂S for the reverse Osmosis level; the difference between steam saving and Additional electricity consumption means an energy gain of 8000 kcal / kg H₂S and thus an equivalent CO₂ reduction for the environment;
  • 2. mittels der stufenweisen Permeatgewinnung eine Anpassung an die Konzentrationsebenen im Absorber erfolgen kann, ohne daß eine Ausgasung des Absorptionsmittels NH₃ im Absorber erfolgt und das Absorptionsgleichgewicht gestört wird;2. an adaptation by means of the gradual permeate extraction the concentration levels in the absorber can be done without  that a degassing of the absorbent NH₃ in the absorber occurs and the absorption balance is disturbed;
  • 3. bei einem Entschwefelungsgrad auf 0,2 g H₂S/Nm³ kein NaOH benötigt wird und somit die Salzfracht im Abwasser der De­ sorption deutlich reduziert wird;3. at a desulfurization level to 0.2 g H₂S / Nm³ no NaOH is needed and thus the salt load in the wastewater of the De sorption is significantly reduced;
  • 4. existierende Systeme nachgerüstet werden können.4. Existing systems can be retrofitted.

Die Erfindung wird an Hand der Fig. 1 bis 4 bei­ spielsweise näher erläutert.The invention is explained in more detail with reference to FIGS . 1 to 4 in example.

Fig. 1 zeigt ein Prozeßschema mit Umkehr-Osmose-Stufe und zweistufiger Desorption; Fig. 1 shows a process diagram with reverse osmosis stage and two-stage desorption;

Fig. 2 zeigt ein Prozeßschema mit Umkehr-Osmose-Stufe und einstu­ figer Desorption; Fig. 2 shows a process diagram with reverse osmosis stage and one-stage desorption;

Fig. 3 zeigt ein Prozeßschema des Verfahrens nach An­ spruch 13; Fig. 3 shows a process diagram of the method according to claim 13;

Fig. 4 zeigt ein Prozeßschema des Verfahrens nach An­ spruch 14. Fig. 4 shows a process diagram of the method according to claim 14.

Beispiel 1 (vgl. Fig. 1)Example 1 (see Fig. 1)

Kokereigas bzw. Koksofengas (KOG) in einer Menge von 50 000 Nm³/h soll bei einer Temperatur vn 24°C und einem Druck von 1,12 bar auf einen Restgehalt von 0,2 g H₂S/Nm³ entschwefelt werden. Das Kokereigas ist vor der Entschwefelungsstufe (H₂S- Absorber) beladen mit:Coke oven gas or coke oven gas (KOG) in an amount of 50,000 Nm³ / h should be at a temperature of 24 ° C and a pressure of 1.12 bar desulphurized to a residual content of 0.2 g H₂S / Nm³ will. The coke oven gas is before the desulphurization stage (H₂S- Absorber) loaded with:

Die Absorption der H₂S-Menge vn 340 kg/h erfolgt in zwei Stufen:The absorption of the H₂S amount of 340 kg / h takes place in two Stages:

  • 1. Im selektiven H₂S-Absorber (Stufe 1) erfolgt die Absorption nahezu isotherm mittels Zwischenkühler für das Absorptions­ mittel bei 24/25°C. Die Absorptionsselektivität von H₂S gegenüber CO₂ hat einen Wert von 1 kg CO₂ pro kg H₂S.1. In the selective H₂S absorber (level 1), the absorption takes place almost isothermal by means of an intercooler for the absorption medium at 24/25 ° C. The absorption selectivity of H₂S compared to CO₂ has a value of 1 kg CO₂ per kg H₂S.
  • 2. Im NH₃-Absorber erfolgt die Restabsorption von H₂S und die NH₃-Entfernung auf einen Endwert von <0,03 g/Nm³ mittels NH₃-Absorptionswasser, dessen Restgehalt an flüchtigem NH₃ <50 mg/l ist.2. In the NH₃ absorber, the residual absorption of H₂S and NH₃ removal to a final value of <0.03 g / Nm³ by means of NH₃ absorption water, the residual content of volatile NH₃ <50 mg / l.

Das beladene Kokereigas durchströmt den H₂S-Absorber im Gegen­ strom zu dem NH₃-haltigen Absorptionsmittel. Das bisherige Konzept der H₂S-Absorption bei der Ammoniak/Schwefelwasser­ stoff-Kreislaufwäsche benutzt einen regenerierten NH₃-Wasser­ strom mit einem NH₃-Gehalt von 14,1 g/l, wobei die rückgeführte Absorptionsmittelmenge 70 m³/h betragen muß. Die Absorptions­ mittelmenge für den H₂S-Absorber beträgt 43 m³/h und hat einen NH₃-Gehalt von 4,88-g/l-Lösung. Der Dampfverbrauch dieses Absorptionskonzeptes beträgt etwa 120 kg/m³ Zulauf bzw. 13 560 kg/h.The loaded coke oven gas flows through the H₂S absorber in the counter current to the NH₃-containing absorbent. The previous one Concept of H₂S absorption in the ammonia / sulfur water Fabric cycle wash uses a regenerated NH₃ water current with an NH₃ content of 14.1 g / l, the recirculated Absorbent amount must be 70 m³ / h. The absorption average amount for the H₂S absorber is 43 m³ / h and an NH₃ content of 4.88 g / l solution. The steam consumption of this Absorption concept is about 120 kg / m³ inflow or 13 560 kg / h.

Das neue Verfahrenskonzept reduziert diesen Energieverbrauch deutlich, indem ein Teil des rückgeführten effektiven Absorp­ tions-NH₃ bereits vor der thermischen Regeneration (dem H₂S-Desorber) mittels einer Umkehr-Osmose-Stufe aus der beladenen Absorptionslösung gewonnen wird. Durch diese Maßnahme redu­ ziert sich die Menge für die thermische Regeneration nahezu auf die Hälfte. Aus der aus dem H₂S-Absorber ablaufenden be­ ladenen Absorptionslösung (110 m³/h) werden 55 m³/h Permeat mit einem Ammoniakgehalt von 468 kg/h gewonnen. Die notwendige Restmenge an NH₃ beträgt nur noch 507 kg/h, die als thermisch regenerierte Absorptionslösung mit einem NH₃-Gehalt von 14,1 g/l in einer Menge von 36 m³/h zum H₂S-Absorber zurückgeführt wird.The new process concept reduces this energy consumption clearly by adding part of the returned effective absorb tion NH₃ even before thermal regeneration (the H₂S desorber) by means of a reverse osmosis stage from the loaded Absorption solution is obtained. With this measure redu the amount for thermal regeneration almost adorns itself in half. From the expiring from the H₂S absorber loaded absorption solution (110 m³ / h) become 55 m³ / h permeate obtained with an ammonia content of 468 kg / h. The necessary Remaining amount of NH₃ is only 507 kg / h, which is considered thermal regenerated absorption solution with an NH₃ content of 14.1 g / l returned in an amount of 36 m³ / h to the H₂S absorber becomes.

Für die Umkehr-Osmose-Stufe ergibt sich folgende Bilanz- Tabelle:The following balance results for the reverse osmosis stage Table:

Der Dampfverbrauch des erfindungsgemäßen Verfahrens für die Strippung beträgt ca. 6600 kg/h und ist etwa halb so groß wie bei den bisherigen Verfahren.The steam consumption of the method according to the invention for the Stripping is about 6600 kg / h and is about half the size with previous procedures.

Beispiel 2 (vgl. Fig. 2)Example 2 (see FIG. 2)

Im Vergleich zu Beispiel 1 erfolgt die thermische Regenerie­ rung der Absorptionslösung nicht in dem bekannten NH₃-H₂S-De­ sorber-System. Statt dessen wird die fehlende Absorptions- NH₃-Restmenge durch eine partielle Absorptions-Kondensation aus dem Sauergas des Desorbers gewonnen. Der apparative Vor­ teil besteht darin, daß der Entsäurer entfallen kann und nur ein Stripper für die Restentfernung von NH₃, H₂S, CO₂ und HCN aus dem Wasserstrom notwendig ist. Der Kopfdampf aus dem NH₃- Desorber wird dabei dem Absorptionskondensator zugeführt und aus dem Absorptionskondensator wird eine thermisch regenerierte Absorptionslösung von 37,5 m³/h mit einem NH₃-Gehalt von 22,8 g/l und einem H₂S-Gehalt von 3,28 g/l zum H₂S-Absorber zurückgeführt. Gleichzeitig wird dem Absorptionskondensator aus dem H₂S-Absorber eine Menge von 36 m³/h mit einem NH₃-Ge­ halt von 8,5 g/l und einem H₂S-Gehalt von 1,53 g/l zugeführt. Die in diesem Beispiel erforderliche Dampfmenge beträgt ca. 6800 kg/h.In comparison to example 1, the thermal regeneration takes place tion of the absorption solution is not in the known NH₃-H₂S-De sorber system. Instead, the missing absorption NH₃ residual amount by a partial absorption condensation won from the sour gas of the desorber. The Apparative Vor Part is that the deacidifier can be omitted and only a stripper for the residual removal of NH₃, H₂S, CO₂ and HCN from the water flow is necessary. The head steam from the NH₃- Desorber is fed to the absorption condenser and the absorption condenser becomes a thermally regenerated one Absorption solution of 37.5 m³ / h with an NH₃ content of 22.8 g / l and an H₂S content of 3.28 g / l to the H₂S absorber returned. At the same time, the absorption condenser a quantity of 36 m³ / h with an NH₃-Ge from the H₂S absorber hold of 8.5 g / l and an H₂S content of 1.53 g / l supplied. The amount of steam required in this example is approx. 6800 kg / h.

In Fig. 3 ist nur der H₂S-Absorber dargestellt, wobei die daraus ablaufende beladene Absorptionslösung in drei nachein­ ander angeordneten Umkehr-Osmose-Stufen aufgearbeitet wird und das jeweils anfallende Permeat (P₁, P₂, P₃) an verschiedenen Stellen des H₂S-Absorbers mit entsprechendem NH₃/H₂S-Massen­ verhältnis (α) von 20, 12 bzw. 6 aufgegeben wird.In Fig. 3 only the H₂S absorber is shown, the resulting loaded absorption solution is worked up in three successively arranged reverse osmosis stages and the respective permeate (P₁, P₂, P₃) at different points in the H₂S absorber corresponding NH₃ / H₂S mass ratio (α) of 20, 12 or 6 is abandoned.

In Fig. 4 ist die zusätzliche Aufarbeitung der thermisch re­ generierten Lösung in zwei nacheinander angeordneten Umkehr- Osmose-Stufen dargestellt, wobei ebenfalls die Permeatströme mit einem bestimmten α-Wert an entsprechenden Stellen des H₂S-Absorbers aufgegeben werden und das Retentat der Endstufe der beladenen Absorptionslösung zugemischt wird.In Fig. 4, the additional workup of the thermally re-generated solution is shown in two successive reverse osmosis stages, the permeate streams with a certain α value are also given up at corresponding points in the H₂S absorber and the retentate of the final stage of the loaded Absorption solution is added.

Claims (14)

1. Verfahren zur Absorption vn H₂S, NH₃ und HCN aus dem Gas der Kohleveredelung, z. B. Kokereigas, bei der Ammoniak/ Schwefelwasserstoff-Kreislaufwäsche mittels einer ammoniaka­ lischen wäßrigen Lösung und ammoniakfreiem Wasser auf geringe Endreinheitsgrade von vorzugsweise weniger als 0,2 g H₂S/Nm³, dadurch gekennzeichnet, daß die aus dem H₂S-Absorber ablaufende beladene Absorp­ tionslösung in einer Membranstufe nach dem Prinzip der Umkehr-Osmose aufgearbeitet wird, wobei ein Permeat mit niedrigerem H₂S-Gehalt direkt als NH₂-Wasserlösung zum H₂S-Absorber zurückgeführt wird und ein Retentat mit einer höheren H₂S-Konzentration nach der Abtrennung des absor­ bierten NH₃ und H₂S in einem thermischen Regenerations­ system als H₂S-arme NH₃-Wasserlösung wieder teilweise zum H₂S-Absorber zurückgeführt wird.1. Process for the absorption of H₂S, NH₃ and HCN from the gas of coal refining, for. B. coke oven gas, in the ammonia / hydrogen sulfide circuit washing by means of an ammonia-based aqueous solution and ammonia-free water to low final purity levels of preferably less than 0.2 g H₂S / Nm³, characterized in that the loaded absorption solution running out of the H₂S absorber in a membrane stage is worked up according to the principle of reverse osmosis, a permeate with a lower H₂S content being returned directly as an NH₂ water solution to the H₂S absorber and a retentate with a higher H₂S concentration after the separation of the absorbed NH₃ and H₂S in a thermal regeneration system as low H₂S NH₃ water solution is partially returned to the H₂S absorber. 2. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß das Massenverhältnis in einem ein­ stufigen Umkehr-Osmose-System von NH₃ zu H₂S in der bela­ denen Absorptionslösung 3 bis 4, im Retentat 2 bis 3 und im Permeat 10 bis 14 bei einem NH₃-Gehalt <9 g/l beträgt.2. The method according to claim 1, characterized in that that the mass ratio in one stage reverse osmosis system from NH₃ to H₂S in the bela those absorption solution 3 to 4, in the retentate 2 to 3 and in the permeate is 10 to 14 at an NH₃ content <9 g / l. 3. Verfahren nach Anspruch 1 oder 2, dadurch gekennzeichnet, daß aromatische Polyamide, Po­ lyimide und Polyharnstoffe für die Trennmembrane benutzt werden.3. The method according to claim 1 or 2, characterized in that aromatic polyamides, Po lyimides and polyureas used for the separation membrane  will. 4. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 3, dadurch gekennzeichnet, daß der rück­ geführte Permeatstrom 35 bis 40% des zur Absorption not­ wendigen NH₃ enthält.4. The method according to any one of claims 1 to 3, characterized in that the return led permeate flow 35 to 40% of the not for absorption agile NH₃ contains. 5. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 4, dadurch gekennzeichnet, daß die Rege­ neration des Umkehr-Osmose-Retentates in einem zweistufigen Desorbersystem vorgenommen wird, wobei dem Sumpf des ersten Desorbers die für die H₂S-Absortion notwendige thermisch regenerierte NH-Wasserlösung entnommen wird und in dem zweiten Desorber das für die NH₃-Absorption erforder­ liche Absorptionswasser gewonnen wird.5. The method according to any one of claims 1 to 4, characterized in that the Rege Generation of the reverse osmosis retentate in a two-stage Desorber system is made, the bottom of the first desorber the necessary for H₂S absorption thermally regenerated NH water solution is removed and in the second desorber that required for NH₃ absorption absorption water is obtained. 6. Verfahren nach Anspruch 5, dadurch gekennzeichnet, daß die beiden Desorber dampfseitig zweistufig in Serie geschaltet sind, so daß der Stripp­ dampf doppelt genutzt werden kann.6. The method according to claim 5, characterized in that the two desorbers on the steam side are connected in two stages in series, so that the stripping steam can be used twice. 7. Verfahren nach einem der vorhergehenden Ansprüche 1 bis 6, dadurch gekennzeichnet, daß die Regeneration des Umkehr-Osmose-Rententates nur in einem De­ sorber vorgenommen wird und das thermisch rückgewonnene Absorptions-NH₃ aus dem Sauergas in einem Absorptions-Kon­ densator gewonnen wird.7. The method according to any one of the preceding claims 1 to 6, characterized in that the Regeneration of the reverse osmosis pension only in one De sorber is made and the thermally recovered Absorption NH₃ from the sour gas in an absorption con capacitor is obtained. 8. Verfahren nach Anspruch 7, dadurch gekennzeichnet, daß die Absorption des NH₃ in einem By-pass-Absorptionsmittelstrom des H₂S-Absorbers erfolgt.8. The method according to claim 7, characterized in that that the absorption of NH₃ in one By-pass absorption medium flow of the H₂S absorber takes place. 9. Verfahren nach Anspruch 7, dadurch gekennzeichnet, daß das Absorptionswasser für den NH₃- Absorber dem Desorber in zwei Stufen entnommen wird und zwar 35 bis 45% mit einer NH₃-Beladung von 1-3 g/l und 55 bis 65% mit einer Restbelastung von <0,1 g/l. 9. The method according to claim 7, characterized in that the absorption water for the NH₃- Absorber is removed from the desorber in two stages and 35 to 45% with an NH₃ loading of 1-3 g / l and 55 to 65% with a residual load of <0.1 g / l.   10. Verfahren nach Anspruch 2, dadurch gekennzeichnet, daß ein Teilstrom des Permeats einer ersten Umkehr-Osmose-Stufe in einer zweiten Umkehr-Osmose- Stufe behandelt wird und beim Sekundärpermeat das Massen­ verhältnis NH₃ zu H₂S <50 ist bei einem NH₃-Gehalt von 6 bis 8 g/l.10. The method according to claim 2, characterized in that a partial flow of the permeate one first reverse osmosis stage in a second reverse osmosis Stage is treated and in the case of the secondary permeate the bulk ratio NH₃ to H₂S <50 with an NH₃ content of 6 up to 8 g / l. 11. Verfahren nach Anspruch 4, dadurch gekennzeichnet, daß die Umkehr-Osmose-Stufe aus Rohr­ membranen oder einem Plattenmodul besteht und die Über­ strömgeschwindigkeit über die Membrane 1,0 bis 2,0 m/s be­ trägt.11. The method according to claim 4, characterized in that that the reverse osmosis stage from tube membranes or a plate module and the over flow velocity across the membrane 1.0 to 2.0 m / s wearing. 12. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß die gesamte Absorptionsmittelmenge erst thermisch auf ein Massenverhältnis NH₃ zu H₂S von 6 bis 10 regeneriert wird und anschließend mittels einer Um­ kehr-Osmose-Stufe in einem Permeatstrom mit einem Massen­ verhältnis <30 und einem Retentatstrom mit einem Massen­ verhältnis <6 aufgeteilt und gemäß den Konzentrationsebe­ nen auf den H₂S-Absorber aufgegeben werden.12. The method according to claim 1, characterized in that that the total amount of absorbent only thermally to a mass ratio NH₃ to H₂S of 6 to 10 is regenerated and then by means of a Um reverse osmosis stage in a permeate stream with a mass ratio <30 and a retentate stream with a mass ratio <6 divided and according to the concentration level NEN be given up on the H₂S absorber. 13. Verfahren nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, daß die aus dem H₂S-Absorber ablaufende beladene Absorptionslösung in mehreren nacheinander angeordneten Umkehr-Osmose-Stufen behandelt wird, wobei das Permeat aus den einzelnen Stufen an den entsprechenden NH₃/H₂S-Konzentrationsebenen des Ab­ sorbers aufgegeben wird.13. The method according to any one of the preceding claims, characterized in that the out the loaded H₂S absorber absorption solution in several reverse osmosis stages arranged one after the other is treated, the permeate from the individual stages at the corresponding NH₃ / H₂S concentration levels of Ab sorbers is abandoned. 14. Verfahren nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, daß die thermisch regenerierte, vom H₂S-Desorber zurückgeführte Lösung in mehreren hintereinander geschalteten Umkehr- Osmose-Stufen aufgearbeitet und die Permeatströme auf die entsprechenden NH₃/H₂S-Konzentrationsebenen des Absorbers gefördert werden, während das Retentat der beladenen Ab­ sorptionslösung des Absorbers zugeführt wird.14. The method according to any one of the preceding claims, characterized in that the thermally regenerated, returned by the H₂S desorber Solution in several reversed series Osmosis stages worked up and the permeate flows to the corresponding NH₃ / H₂S concentration levels of the absorber  are promoted while the retentate of the loaded Ab sorption solution of the absorber is supplied.
DE4109267A 1991-03-21 1991-03-21 Hydrogen sulphide, ammonia and hydrogen cyanide absorption from process gas - by using circulating wash contg. aq. ammonium soln. and clean water and working up loaded absorption soln. obtd. from hydrogen sulphide absorber by reverse osmosis Expired - Fee Related DE4109267C1 (en)

Priority Applications (3)

Application Number Priority Date Filing Date Title
DE4109267A DE4109267C1 (en) 1991-03-21 1991-03-21 Hydrogen sulphide, ammonia and hydrogen cyanide absorption from process gas - by using circulating wash contg. aq. ammonium soln. and clean water and working up loaded absorption soln. obtd. from hydrogen sulphide absorber by reverse osmosis
ITMI920618A IT1254524B (en) 1991-03-21 1992-03-17 PROCEDURE FOR THE ABSORPTION OF H2S, NH3 AND HCN FROM THE COAL REFINING GAS
FR9203283A FR2674252B1 (en) 1991-03-21 1992-03-19 PROCESS FOR ABSORBING H2S, NH3 AND HCN FROM GAS FROM THE RECOVERY OF COAL.

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
DE4109267A DE4109267C1 (en) 1991-03-21 1991-03-21 Hydrogen sulphide, ammonia and hydrogen cyanide absorption from process gas - by using circulating wash contg. aq. ammonium soln. and clean water and working up loaded absorption soln. obtd. from hydrogen sulphide absorber by reverse osmosis

Publications (1)

Publication Number Publication Date
DE4109267C1 true DE4109267C1 (en) 1992-10-08

Family

ID=6427874

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
DE4109267A Expired - Fee Related DE4109267C1 (en) 1991-03-21 1991-03-21 Hydrogen sulphide, ammonia and hydrogen cyanide absorption from process gas - by using circulating wash contg. aq. ammonium soln. and clean water and working up loaded absorption soln. obtd. from hydrogen sulphide absorber by reverse osmosis

Country Status (3)

Country Link
DE (1) DE4109267C1 (en)
FR (1) FR2674252B1 (en)
IT (1) IT1254524B (en)

Cited By (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
AT404802B (en) * 1997-09-01 1999-03-25 Voest Alpine Ind Anlagen Process for gas purification
EP2229996A1 (en) * 2009-03-11 2010-09-22 General Electric Company Systems, methods, and apparatus for capturing CO2 using a solvent
EP2433700A1 (en) * 2010-09-23 2012-03-28 Alstom Technology Ltd Trace component removal in CO2 removal processes by means of a semipermeable membrane
CN109205941A (en) * 2018-10-09 2019-01-15 浙江奇彩环境科技股份有限公司 A kind of recycling processing method of high ammonia-nitrogen wastewater with high salt

Citations (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE3631251A1 (en) * 1986-09-13 1988-03-24 Still Carl Gmbh Co Kg Process for scrubbing hydrogen sulphide and ammonia out of gases

Family Cites Families (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPS513393A (en) * 1974-06-29 1976-01-12 Nippon Kokan Kk Ryukasuisoo jokyosuru hoho
US4444571A (en) * 1983-03-07 1984-04-24 Bend Research, Inc. Energy-efficient process for the stripping of gases from liquids
CA1248462A (en) * 1983-06-22 1989-01-10 Virgil L. Brundige, Jr. Method and arrangement for the selective removal of acid gases from a feed gas

Patent Citations (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE3631251A1 (en) * 1986-09-13 1988-03-24 Still Carl Gmbh Co Kg Process for scrubbing hydrogen sulphide and ammonia out of gases

Cited By (13)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
AT404802B (en) * 1997-09-01 1999-03-25 Voest Alpine Ind Anlagen Process for gas purification
EP2229996A1 (en) * 2009-03-11 2010-09-22 General Electric Company Systems, methods, and apparatus for capturing CO2 using a solvent
CN101837223A (en) * 2009-03-11 2010-09-22 通用电气公司 Use solvent collection CO 2System, method and apparatus
JP2010208936A (en) * 2009-03-11 2010-09-24 General Electric Co <Ge> System, method and apparatus for capturing co2 by using solvent
US8007570B2 (en) 2009-03-11 2011-08-30 General Electric Company Systems, methods, and apparatus for capturing CO2 using a solvent
CN101837223B (en) * 2009-03-11 2013-09-11 通用电气公司 Systems, methods, and apparatus for capturing CO2 using a solvent
WO2012038794A1 (en) * 2010-09-23 2012-03-29 Alstom Technology Ltd Trace component removal in c02 removal processes by means of a semipermeable membrane
CN103228340A (en) * 2010-09-23 2013-07-31 阿尔斯通技术有限公司 Trace component removal in CO2 removal processes by means of a semipermeable membrane
EP2433700A1 (en) * 2010-09-23 2012-03-28 Alstom Technology Ltd Trace component removal in CO2 removal processes by means of a semipermeable membrane
US20130333568A1 (en) * 2010-09-23 2013-12-19 Alstom Technology, Ltd. Trace component removal in co2 removal processes by means of a semipermeable membrane
US9463410B2 (en) 2010-09-23 2016-10-11 General Electric Technology Gmbh Trace component removal in CO2 removal processes by means of a semipermeable membrane
CN109205941A (en) * 2018-10-09 2019-01-15 浙江奇彩环境科技股份有限公司 A kind of recycling processing method of high ammonia-nitrogen wastewater with high salt
CN109205941B (en) * 2018-10-09 2021-11-02 浙江奇彩环境科技股份有限公司 Resourceful treatment method for high-salt high-ammonia nitrogen wastewater

Also Published As

Publication number Publication date
FR2674252A1 (en) 1992-09-25
ITMI920618A0 (en) 1992-03-17
FR2674252B1 (en) 1994-03-18
ITMI920618A1 (en) 1993-09-17
IT1254524B (en) 1995-09-25

Similar Documents

Publication Publication Date Title
EP1409114B1 (en) Method for cleaning coke oven gas
DE3828227A1 (en) PROCEDURE FOR REMOVING CO (ARROW ALARM) 2 (ARROW DOWN) AND, IF APPLICABLE H (ARROW ALARM) 2 (ARROW DOWN) FROM GAS
DE2226215B2 (en) Process for the regeneration of a loaded absorbent which is obtained when acidic components are washed out of gases
DE2333518C3 (en) Process for removing ammonia from gases
DE60311689T2 (en) Recovery of ammonia from a purge gas stream
DE3109848A1 (en) METHOD FOR TREATING WASTEWATER
DE4109267C1 (en) Hydrogen sulphide, ammonia and hydrogen cyanide absorption from process gas - by using circulating wash contg. aq. ammonium soln. and clean water and working up loaded absorption soln. obtd. from hydrogen sulphide absorber by reverse osmosis
DE2916993C2 (en)
EP0042041B1 (en) Process for washing h2s out of a coke-oven gas
DE2055997C3 (en) Process for treating ammonia synthesis gases
DE1282609B (en) Process for separating carbon dioxide from a gas mixture
EP0187787B1 (en) Process for separating so 2? and no x?
EP0547400B1 (en) Process for removing H2S from gases
DE2605287C2 (en) Process for removing acidic components from gases
DE3631251C2 (en) Process for washing out hydrogen sulfide and ammonia from gases
DE3530498C2 (en) Process for the removal of ammonium ions from waste water
DE2800491A1 (en) PROCESS FOR THE SELECTIVE DESULFURIZATION OF A GAS MIXTURE
EP0475487B1 (en) Process for the desulphuration of a gas mixture containing H2S, COS and CO2, and an absorbant solution for that purpose
DE2425393A1 (en) PROCESS FOR THE PRODUCTION OF PURIFIED COK OVEN GAS
DE2647208A1 (en) PROCESS FOR ENHANCEMENT OF HYDROGEN SULFUR IN ACID GASES
EP0341572A2 (en) Process for regenerating an absorbent charged with H2S and/or COS
DE2325374A1 (en) Adsorption and regeneration - using batches of regeneration liquor of increasing purity
CH662803A5 (en) Process and apparatus for purifying waste water
DE2329608A1 (en) Wash liquor regeneration in compressed gas purificn. - using waste gas from claus process
EP0298212B1 (en) Process for purifying gas containing hydrogen sulfide, sulfur compounds as well as hydrocyanic acid as pollutant

Legal Events

Date Code Title Description
8100 Publication of patent without earlier publication of application
D1 Grant (no unexamined application published) patent law 81
8364 No opposition during term of opposition
8327 Change in the person/name/address of the patent owner

Owner name: THYSSEN STILL OTTO ANLAGENTECHNIK GMBH, 44789 BOCH

8339 Ceased/non-payment of the annual fee