DE4107893A1

DE4107893A1 - Lager auf basis einer aluminiumlegierung

Info

Publication number: DE4107893A1
Application number: DE4107893A
Authority: DE
Inventors: Tadashi Tanaka; Masaaki Sakamoto; Yoshiaki Sato; Tohru Kato
Original assignee: Daido Metal Co Ltd
Current assignee: Daido Metal Co Ltd
Priority date: 1990-04-10
Filing date: 1991-03-12
Publication date: 1991-10-17
Also published as: JPH03292415A; GB2243418A; KR910018688A; JPH06104874B2; GB2243418B; GB9107630D0; US5075177A

Description

Die Erfindung betrifft ein Gleitlager aus einer Aluminiumle gierung mit einem Stahlstützmetall bzw. einer Stahlunterlage und einer Aluminiumlagerlegierung. Die Erfindung betrifft auch ein Verfahren zur Herstellung eines solchen Gleitlagers. Die Erfindung betrifft insbesondere ein Gleitlager aus einer Aluminiumlegierung, das eine ausgezeichnete Beständigkeit ge genüber einem Abscheuern bzw. Abnutzung durch Reibung auf weist, um die durch Reibung hervorgerufene Abnutzung des La gers zu überwinden, welche von einer leichten und wenig stei fen Konstruktion von Gehäusen herrührt. Letztere Eigenschaf ten sind auf die kleindimensionierten und leichten Konstruk tionen sowie auf die Hochgeschwindigkeits- und Hochmotorisie rungsauslegung von derzeit entwickelten Verbrennungsmotoren zurückzuführen. Die Erfindung betrifft auch ein Verfahren zur Herstellung von solchen Gleitlagern. Die hierin verwendete Bezeichnung "Abscheuern" bzw. "durch Reibung hervorgerufene Abnutzung" soll die Oberflächenschäden bezeichnen, die sich entwickeln, wenn auf einer Kontaktoberfläche leichte Vibra tionen vorhanden sind.

Es sind bereits verschiedene Gleitlager auf der Basis von Aluminiumlegierungen bekannt. Solche Gleitlager auf der Basis von Aluminiumlegierungen weisen eine Lagerlegierungsschicht (z. B. vom Al-Sn-Typ, Al-Sn-Si-Typ, Al-Zn-Typ oder Al-Zn-Si- Typ) auf, die auf der Oberfläche eines Stützmetalls bzw. ei ner Metallunterlage gebildet ist (JIS G3141 SPCC, SAE 1010 und dergleichen). Dieses Stützmetall bzw. diese Metallunter lage ist üblicherweise aus einem kohlenstoffarmen Stahl mit einem Kohlenstoffgehalt von nicht mehr als 0,15% herge stellt. Solche kohlenstoffarmen Stähle sind deswegen verwen det worden, um einen Deformationswiderstand zu vermindern, der beim plastischen Verarbeiten des Stahls zu einer Halb schalenkonstruktion oder einer Konstruktion mit einem Flansch auftritt.

Bei neueren Automobilmotoren wird eine höhere Abgabeleistung durch eine hohe Motorengeschwindigkeit angestrebt, was zu ei ner Erhöhung der Trägheitskraft der Pleuelstange führt.

Daher wird zur Verringerung der Trägheitskraft die Dicke der Pleuelstange vermindert, um ihr Gewicht zu reduzieren. Hier durch wird aber die Steifigkeit bzw. Starrheit der Pleuel stange weiter vermindert.

Weiterhin bestehen Tendenzen, den Motorblock aus einer Alu miniumlegierung herzustellen, um eine Leichtbauweise zu er halten. Als Ergebnis davon hat auch der Motorblock wie die Pleuelstange nur eine niedrige Steifigkeit.

Wenn auf diese Weise die Steifigkeit bzw. Starrheit des Ge häuses bzw. des Ständers verringert wird, dann muß das Lager zur Montierung des Lagers auf dem Gehäuse bzw. Ständer ein erhöhtes Übermaß haben, da sonst der enge Kontakt zwischen dem Lager und dem Gehäuse bzw. Ständer bei hohen Temperaturen oder unter hoher Last nachteilig beeinflußt werden würde. Dies kann oftmals zu Beschädigungen wie Ermüdungserscheinun gen und einem Festfressen führen, die auf eine durch Reibung hervorgerufene Abnutzung oder eine Wanderung zurückzuführen sind. Das Übermaß kann dadurch erhalten werden, daß der Durchmesser des Lagers geringfügig größer als der Durchmesser des Gehäuses bzw. des Ständers gemacht wird. Die Fixierung des Lagers, relativ zu einer Bohrung des Gehäuses bzw. des Ständers, hängt nämlich von einem solchen Übermaß ab. Das Übermaß bestimmt sich daher anhand des Materials, der Festig keit, etc., des Lagers und/oder des Gehäuses bzw. des Stän ders. Die Bezeichnung "Wanderung" bedeutet, daß beispiels weise eine Plattierungsschicht auf der Außenoberfläche des Lagers von ihrem Platz verschoben wird oder daß Fremdstoffe in einem Schmiermittel zu der Außenoberfläche des Lagers und/oder der Bohrung in dem Gehäuse bzw. dem Ständer bewegt werden.

Was die Merkmale von herkömmlichen Lagern anbelangt, so ist bislang die Aufmerksamkeit hauptsächlich auf die Eigenschaf ten der Lagerlegierung gerichtet gewesen. Was das Stützmetall bzw. die Metallunterlage betrifft, hat man die Aufmerksamkeit auf die Verarbeitbarkeit und die Fähigkeit zu einer Bindung mit der Legierung gerichtet.

Jedoch sind nun angesichts der Hochleistungsbauart der der zeitigen Verbrennungsmotoren von Automobilen die Gesamtla gereigenschaften, und zwar nicht nur die Lagereigenschaften der Lagerlegierung, sondern auch die Eigenschaften des Stütz metalls bzw. der Metallunterlage von Wichtigkeit geworden.

In neuerer Zeit bestehen Tendenzen, die Abgabeleistung der Motoren durch eine hohe Motorgeschwindigkeit zu erhöhen.

Daher müssen die Pleuelstangen aufgrund der hohen Motorge schwindigkeiten erhöhte Trägheitskräfte aufnehmen.

Aufgrund dieser Umstände besteht die Tendenz, die Dicke der Pleuelstangen zu verringern, um ihr Gewicht zu verkleinern, so daß die Trägheitskraft der Pleuelstangen verringert wer den. Dies erniedrigt aber weiterhin die Steifigkeit bzw. Starrheit der Pleuelstange.

Bei hohen Temperaturen oder bei hoher Motorgeschwindigkeit wird daher unter dem Einfluß der Hitze und der Trägheitskraft die Pleuelstange wegen ihrer niedrigen Steifigkeit defor miert. Als Ergebnis wird daher der enge Kontakt zwischen dem Lager und dem Gehäuse bzw. Ständer in nachteiliger Weise be einflußt, so daß oftmals Schäden, wie Ermüdungserscheinungen und fressender Verschleiß, die auf durch Reibung hervorgeru fene Abnutzung und Wanderung zurückzuführen sind, auftreten.

Auch beim Motorblock besteht die Tendenz, diesen aus einer Aluminiumlegierung herzustellen, um eine Leichtbauweise zu erhalten. Die Aluminiumlegierung hat einen hohen thermischen Expansionskoeffizienten von 23×10^-6/°C, und der Motorblock dehnt sich bei hohen Temperaturen aus, so daß der enge Kon takt zwischen dem Motorblock mit der Außenoberfläche des Me talls eines Gleitlagers nachteilig beeinflußt wird. Auf diese Weise werden ebenfalls, wie bei der Pleuelstange Schäden be wirkt, die auf eine durch Reibung hervorgerufene Abnutzung bzw. ein Abscheuern zurückzuführen sind.

Wenn somit die Steifigkeit bzw. Starrheit des Gehäuses bzw. des Ständers vermindert wird, dann treten Schäden, wie Ermü dungserscheinungen und ein fressender Verschleiß, auf, die auf eine durch Reibung hervorgerufene Abnutzung oder eine Wanderung zurückzuführen sind.

Um diese Probleme zu überwinden, ist es erforderlich, das verfügbare Übermaß zu erhöhen, wenn das Lager montiert wird, so daß das Lager der Deformation des Gehäuses bzw. des Stän ders bei hohen Temperaturen oder unter hoher Last folgen kann. Jedoch ist bei herkömmlichen Lagern, deren Stützmetall aus kohlenstoffarmem Stahl besteht, die Festigkeit des Stütz metalls nur niedrig und beim Montieren des Lagers auf dem Ge häuse bzw. Ständer unter hoher Montierungsspannung erfolgt eine unerwünschte Deformation des Stützmetalls über seine Elastizitätsgrenze, wodurch eine permanente Spannung hervor gerufen wird. Das angestrebte Ziel kann daher nicht erreicht werden.

Aufgabe der Erfindung ist es daher, ein neues Lager aus einer Aluminiumlegierung bereitzustellen, das eine ausgezeichnete Beständigkeit gegenüber einer durch Reibung hervorgerufenen Abnutzung bzw. einem Abscheuern und eine ausgezeichnete Be ständigkeit gegenüber einer Wanderung besitzt, und zwar durch Verwendung eines Stützmetalls bzw. einer Metallunterlage mit hoher Steifigkeit bzw. Starrheit und hoher Festigkeit. Dieses Stützmetall bzw. diese Metallunterlage soll eine genügende Festigkeit und Zähigkeit haben, um einer hohen Klemm- bzw. Einspannkraft zu widerstehen, so daß das Lager in einem Ge häuse bzw. Ständer mit niedriger Steifigkeit bzw. Starrheit, z. B. einer Pleuelstange mit einer zum Zwecke der Verminderung der Trägheitskraft verminderten Starrheit und einem im Hin blick auf die Leichtgewichtsbauweise verwendeten Aluminium block, eingesetzt werden kann. Durch die Erfindung soll auch weiterhin ein Verfahren eines solchen Lagers aus einer Alumi niumlegierung bereitgestellt werden.

Erfindungsgemäß wird daher ein Lager aus einer Aluminiumle gierung, das für Gehäuse bzw. Ständer mit niedriger Steifig keit bzw. Starrheit geeignet ist, bereitgestellt, das durch eine Aluminiumlagerlegierung und ein an die Aluminiumlagerle gierung gebundenes Stahlstützmetall, wobei das Stahlstützme tall 0,16 bis 0,35 Gew.-% Kohlenstoff enthält und wobei das Stahlstützmetall eine Härte von Hv 200 bis 280 und eine Ela stizitätsgrenze von nicht weniger als 40 kp/mm² aufweist, ge kennzeichnet ist.

Vorzugsweise wird eine Flash-Plattierungsschicht bzw. eine Vor-Plattierungsschicht mit einer Dicke von 0,1 bis 5 µm auf einer Außenoberfläche des Stahlstützmetalls gebildet, wobei die Flash-Plattierungsschicht aus einem Material aus der Gruppe Sn, Pb und Legierungen davon hergestellt wird.

Gemäß einer bevorzugten Ausführungsform ist die Aluminiumla gerlegierung dadurch gekennzeichnet, daß sie aus, auf das Ge wicht bezogen, 3 bis 40% Sn, 0,1 bis 10% Pb, 0,2 bis 5% Cu, 0,1 bis weniger als 3% Si, 0,1 bis weniger als 3% Sb als ob ligatorische Legierungsbestandteile und mindestens einer fa kultativen Komponente von 0,01 bis 3% eines Materials, ausge wählt aus der Gruppe Mn, V, Mg, Ni, Co, Mo, Zr, Nb, Ti und B und zum Rest aus Al und erschmelzungsbedingten Verunreinigun gen besteht.

Nach einer weiteren bevorzugten Ausführungsform ist die Alu miniumlagerlegierung dadurch gekennzeichnet, daß sie aus, auf das Gewicht bezogen, 1 bis 10% Zn, 1 bis 12% Si, 0,1 bis 5% Cu, 0,1 bis 5% Pb als obligatorische Legierungselemente und mindestens einer fakultativen Komponente von 0,05 bis 5% ei nes Materials, ausgewählt aus der Gruppe Mg, Ni, Mn, V, Co, Cr und Sr und zum Rest Al und erschmelzungsbedingten Verun reinigungen besteht.

Schäden, die in Gehäusen bzw. Ständern mit niedriger Steifig keit vorkommen können, wie Ermüdungserscheinungen und fres sender Verschleiß, die auf eine durch Reibung hervorgerufene Abnutzung und Wanderungserscheinungen zurückzuführen sind, können bei herkömmlichen Stützmetallen kaum überwunden wer den. Erfindungsgemäß wird daher ein Stützmetall bzw. eine Metallunterlage mit höherem Kohlenstoffgehalt verwendet und seine bzw. ihre Steifigkeit wird durch Bearbeitungshärtung gesteigert. Auf diese Weise wird die Festigkeit des Stützme tall bzw. der Stahlunterlage verbessert und erhöht.

Das erfindungsgemäß verwendete Material für das Stahlstützme tall wird aus der Gruppe S20C, S30C, S17C, S22C, S25C, S28C und S33C (gemäß der JIS G4051 definiert) ausgewählt.

Vorzugsweise ist die Dicke dieses Materials 0,8 bis 20 mm. Die Dicke der Aluminiumlagerlegierung ist vorzugsweise 0,2 bis 3 mm.

Nachstehend werden die Gründe für die Begrenzung des Kohlen stoffgehalts und der Walzreduktion sowie die hierdurch erhal tenen Effekte erläutert.

1) Bei den meisten herkömmlichen Lagern werden Stütz metallmaterialien aus kohlenstoffarmem Stahl mit einem Koh lenstoffgehalt von nicht mehr als 0,15% verwendet, weil die beim Verarbeiten eines solchen Materials zu einer Halbscha lenkonstruktion oder einer Flanschkonstruktion erhaltbare plastische Verformbarkeit als wichtig angesehen wird.

Bei einem Lager für ein Gehäuse bzw. einen Ständer mit nied riger Steifigkeit muß bei der Montierung des Lagers auf dem Gehäuse bzw. dem Ständer ein erhöhtes Ausmaß an Übermaß ver fügbar sein, um eine Deformation des Gehäuses bzw. Ständers zu absorbieren. Wenn zu diesem Zeitpunkt die Festigkeit des Lagers niedrig ist (d. h. wenn das Stützmetall aus kohlen stoffarmem Stahl mit einem Kohlenstoffgehalt von nicht mehr als 0,15%, wie oben beschrieben, hergestellt ist), dann geht die beim Zusammenstellen auftretende Beanspruchung über die Widerstandskraft des Stützmetalls hinaus, und das Stützmetall wird in unerwünschter Weise über seine Elastizitätsgrenze hinaus verformt, wodurch eine permanente Spannung bzw. Deh nung und ein Nachgeben bewirkt wird.

Wenn andererseits der Kohlenstoffgehalt über 0,35% hinaus geht, dann wird die Zähigkeit in nachteiliger Weise beein flußt, obgleich die mechanische Festigkeit verbessert wird. Hierdurch wird die plastische Verarbeitbarkeit verschlech tert.

Daher sollte der Kohlenstoffgehalt im Bereich von 0,16 bis 0,35 Gew.-% liegen.

2) Im allgemeinen wird bei einem Stahlmaterial, wenn es einer plastischen Verarbeitung unterworfen wird, seine Fe stigkeit und Härte erhöht, während die Dehnung verringert wird und während weiterhin auch die Zähigkeit vermindert wird, wodurch eine Brüchigkeit hervorgerufen wird.

Wenn die Walzreduktion des Ausgangsstahlstreifens weniger als 37% beträgt, dann wird die angestrebte mechanische Festig keit nicht erhalten und es wird eine permanente Spannung und ein Nachgeben, wie oben beschrieben, bewirkt. Wenn anderer seits der Ausgangsstahlstreifen einer hohen Walzreduktion von mehr als 50% unterworfen wird, dann wird die Dehnung vermin dert und die Zähigkeit wird erniedrigt, wodurch in nachteili ger Weise die mechanische Festigkeit beeinträchtigt wird.

Daher sollte die Walzreduktion des Stahlstreifens zum Zeit punkt des Druckverbindens im Bereich von 38 bis 50% liegen.

3) Die Flash-Plattierung bzw. Vor-Plattierung vermin dert die Belastung, die beim Press-Sitz-Anpassen des Buchsen- Lagers auftritt. Weiterhin mindert die Flash- bzw. Vor-Plat tierung die Konzentration der Spannungen und vermindert den Reibungskoeffizienten der Kontaktoberfläche. Die Flash- bzw. Vor-Plattierung ist daher gegen eine durch Reibung hervorge rufene Abnutzung wirksam.

Wenn die Dicke der Flash- bzw. Vor-Plattierungsschicht weni ger als 0,1 µm beträgt, dann ist ihr Effekt niedrig. Wenn andererseits die Dicke mehr als 5 µm beträgt, dann ist ihr Effekt gleichfalls niedrig. Eine solche Dicke ist sogar schädlich und sie stellt einen Faktor für das Auftreten von Wanderungserscheinungen dar.

Daher sollte die Dicke der Flash- bzw. Vor-Plattierungs schicht im Bereich von 0,1 bis 5 µm liegen.

Die Erfindung wird in den Beispielen erläutert.

Beispiel 1

Es wurden Stahlstreifen (JIS G3141 SPCC; JIS G4051 S17C bis S35C) mit einer Breite von 110 mm und einer Dicke von 2,24 mm als Materialien für Stützmetalle hergestellt. Die in Tabelle 5 gezeigten Stahlstreifen und Aluminiumlagerlegierungen (mit einer Dicke von 1 mm) wurden durch Walzen miteinander druck verbunden. Dabei wurden die in Tabelle 1 angegebenen Walzre duktionen der Stahlstreifen erhalten. Sodann wurden die so erhaltenen Verbundmaterialien bei 350°C 4,5 Stunden lang wär mebehandelt und hierauf zu einer halbzylindrischen Form mit einem Außendurchmesser von 56 mm, einer Dicke von 1,5 mm und einer Breite von 26 mm verarbeitet. Auf diese Weise wurde ein Gleitlager hergestellt.

Als nächstes wurden daraus zur vergleichenden Untersuchung der mechanischen Festigkeit der Stahlstützmetalle Probekörper für den Zugfestigkeitstest (JIS Nr. 5) hergestellt. Es wurden verschiedene Tests durchgeführt. Der Probekörper wurde da durch hergestellt, daß die Aluminiumlegierung vollständig von dem Gleitlager entfernt wurde, wodurch das Stützmetall allein zurückblieb. Die Ergebnisse der Tests sind in Tabelle 1 zu sammengestellt.

Beispiel 2

Die in Tabelle 1 angegebenen vier Arten von Gleitlagern, d. h. Probekörper 2, 4, 7 und 8, wurden unter einer Lagerspannung von 25 bis 30 kp/mm² auf eine tatsächliche Vorrichtung mon tiert und es wurde ein Test durchgeführt. Die Ergebnisse die ses Tests sind in Tabelle 2 zusammengestellt.

Gleitlager (d. h. Lagerbüchsen) wurden aus den drei Bimetallen der Probekörper 1, 4 und 8 hergestellt. Die so gebildeten Gleitlager wurden in ein Aluminiumgehäuse (Gehäuse vom Al-Si- Typ) durch Pressen eingepaßt, um einen Preßpassungstest durchzuführen.

Die Testmetalle jedes Probekörpers schlossen solche mit einer 3 µm dicken Flash-Plattierungsschicht und solche ohne eine Flash-Plattierungsschicht ein.

Die Ergebnisse des Preßeinpassungstests sind in Tabelle 3 zu sammengestellt.

Um das Ausmaß der permanenten Spannung in den Testmetallen zu bestimmen, die für den Preßeinpassungstest verwendet wurden, wurde ein thermischer Zyklustest durchgeführt.

Bei diesem Test wurde ein thermischer Zyklus zwischen Raum temperatur und -40°C 10mal wiederholt. Die Retentionszeit für jeden Zyklus von Raumtemperatur bis -40°C betrug eine Stunde.

Zur Bewertung wurde nach dem Test die Lagerbüchse aus dem Ge häuse entnommen und die Abmessungen der Lagerbüchse wurden gemessen. Die permanente Spannung wurde durch die Differenz zwischen ihrem Außendurchmesser nach dem Test und ihrem Au ßendurchmesser vor dem Preßeinpassen bestimmt.

Die erhaltenen Ergebnisse sind in Tabelle 4 zusammengestellt.

1) Aus den Testergebnissen der Tabelle 1 wird ersicht lich, daß die mechanische Festigkeit in enger Beziehung zu dem Kohlenstoffgehalt und der Walzreduktion steht und daß die Festigkeit und die Härte mit steigendem Kohlenstoffgehalt und steigender Walzreduktion zunehmen.

Die erfindungsgemäßen Produkte (Nr. 1 bis 6) sind hinsicht lich der Festigkeit und der Härte gegenüber den herkömmlichen Produkten (Nr. 7, 8 und 9) erheblich verbessert.

Bei dem tatsächlichen Vorrichtungstest trat bei den herkömm lichen Produkten (Nr. 7 und 8) ein Schaden aufgrund einer durch Reibung hervorgerufenen Abnutzung auf. Ein solcher Schaden wurde jedoch bei den erfindungsgemäßen Produkten (Nr. 2 und 4) nicht gefunden.

Wenn bei einem Gehäuse bzw. Ständer mit niedriger Steifigkeit eine hohe Lagerspannung, d. h. ein erhöhtes Ausmaß an einem Übermaß vorliegt, dann wird das bislang verwendete Material mit niedriger Festigkeit über die Elastizitätsgrenze hinaus deformiert, wodurch permanente Spannungen hervorgerufen wer den.

Die erfindungsgemäßen Produkte haben eine hohe Festigkeit und Zähigkeit sowie eine ausgezeichnete Fähigkeit, das Auftreten von permanenten Spannungen in dem Gehäuse bzw. Ständer zu verhindern. Sie zeigen daher eine überlegene Beständigkeit gegenüber einer durch Reibung hervorgerufenen Abnutzung.

2) Wie aus Tabelle 3 ersichtlich wird, haben diejeni gen Produkte mit einer Sn-Flash-Plattierungsschicht auf dem Metall eine Preßeinpassungslast, die um 25% niedriger ist als bei den Produkten ohne Flash-Plattierungsschicht. Weiter hin tritt bei diesen Produkten keine Riefenbildung auf.

Da das Ausmaß des Übermaßes erhöht werden kann, ohne daß ir gendeine Riefenbildung bewirkt wird, kann die Widerstandsfä higkeit gegenüber einer durch Reibung hervorgerufenen Abnut zung verbessert werden.

3) Wie aus den Testergebnissen der Tabelle 4 hervor geht, haben die erfindungsgemäßen Produkte ein geringeres Ausmaß an permanenten Spannungen als die herkömmlichen Pro dukte. Die erfindungsgemäßen Produkte haben nämlich eine gute Fähigkeit, der Deformation des Gehäuses bzw. Ständers zu fol gen, so daß ihr enger Kontakt mit dem Gehäuse bzw. Ständer verbessert wird. Auf diese Weise wird eine überlegene Bestän digkeit gegenüber einer durch Reibung hervorgerufenen Abnut zung und Wanderungserscheinungen erzielt.

Bei den erfindungsgemäßen Gleitlagern aus Aluminiumlegierung, die für Gehäuse bzw. Ständer mit niedriger Steifigkeit ge eignet sind, ist die Festigkeit des Stützmetalls höher als bei herkömmlichen Produkten. Die erfindungsgemäßen Lager ha ben eine ausgezeichnete Fähigkeit, der Deformation des Gehäu ses bzw. Ständers zu folgen. Daraus wird ersichtlich, daß die erfindungsgemäßen Lager aus einer Aluminiumlegierung eine ausgezeichnete Beständigkeit gegenüber einer durch Reibung hervorgerufenen Abnutzung und gegenüber Wanderungserscheinun gen haben.

Tabelle 1

Probekörper Nr.
Ergebnisse des tatsächlichen Vorrichtungstests
Erfindungsgemäße Produkte
2	Keine Schäden durch durch Reibung hervorgerufene Abnutzung
4	Keine Schäden durch durch Reibung hervorgerufene Abnutzung
Herkömmliche Produkte @	7	Beschädigung durch durch Reibung hervorgerufene Abnutzung
8	Beschädigung durch durch Reibung hervorgerufene Abnutzung

Tabelle 5

Claims

1. Lager auf Basis einer Aluminiumlegierung, das für Gehäuse bzw. Ständer mit niedriger Steifigkeit geeignet ist, gekennzeichnet durch eine Aluminiumla gerlegierung und ein an die Aluminiumlagerlegierung gebunde nes Stahlstützmetall, wobei das Stahlstützmetall 0,16 bis 0,35 Gew.-% Kohlenstoff enthält, und wobei das Stahlstützme tall eine Härte von Hv 200 bis 280 und eine Elastizitäts grenze von nicht weniger als 40 kp/mm² aufweist.

2. Lager auf Basis einer Aluminiumlegierung gemäß An spruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß eine Flash-Plattierungsschicht mit einer Dicke von 0,1 bis 5 µm auf einer Außenoberfläche des Stahlstützmetalls gebildet wor den ist, wobei die Flash-Plattierungsschicht aus einem Mate rial aus der Gruppe Sn, Pb und Legierungen davon hergestellt worden ist.

3. Lager auf Basis einer Aluminiumlegierung gemäß An spruch 1 oder 2, dadurch gekennzeichnet, daß die Aluminiumlagerlegierung aus, auf das Gewicht bezogen, 3 bis 40% Sn, 0,1 bis 10% Pb, 0,2 bis 5% Cu, 0,1 bis weniger als 3% Si, 0,1 bis weniger als 3% Sb als obligatorischen Le gierungsbestandteilen und mindestens einer fakultativen Kom ponente von 0,01 bis 3% eines Materials, ausgewählt aus der Gruppe Mn, V, Mg, Ni, Co, Mo, Zr, Nb, Ti und B und zum Rest aus Al und erschmelzungsbedingten Verunreinigungen besteht.

4. Lager auf Basis einer Aluminiumlegierung gemäß An spruch 1 oder 2, dadurch gekennzeichnet, daß die Aluminiumlagerlegierung aus, auf das Gewicht bezogen, 1 bis 10% Zn, 1 bis 12% Si, 0,1 bis 5% Cu, 0,1 bis 5% Pb als obligatorischen Legierungsbestandteilen und mindestens einer fakultativen Komponente von 0,05 bis 5% eines Materials, aus gewählt aus der Gruppe Mg, Ni, Mn, V, Co, Cr und Sr und zum Rest Al und erschmelzungsbedingten Verunreinigungen besteht.

5. Verfahren zur Herstellung eines Lagers auf Basis einer Aluminiumlegierung, das für Gehäuse bzw. Ständer mit niedriger Steifigkeit geeignet ist, wobei das Lager eine Alu miniumlagerlegierung und ein an die Aluminiumlagerlegierung gebundenes Stahlstützmetall aufweist, gekenn zeichnet durch die Stufe: Druckbindung eines Streifens aus Stahl, der 0,16 bis 0,35 Gew.-% Kohlenstoff enthält, an einen Streifen aus einer Aluminiumlagerlegierung, um ein Verbundmaterial zu bil den, wobei die Walzreduktion des genannten Stahlstreifens zum Zeitpunkt des Druckbindens 38 bis 50% ist, wobei das Stahl stützmetall, das den Stahlstreifen des Verbundmaterials bil det, eine Härte von Hv 200 bis 280 aufweist, und wobei das Stahlstützmetall eine Elastizitätsgrenze von nicht weniger als 40 kp/mm² hat.

6. Verfahren nach Anspruch 5, dadurch gekenn zeichnet, daß eine Flash- bzw. Vor-Plattierungs schicht mit einer Dicke von 0,1 bis 5 µm auf einer Außen oberfläche des Stahlstützmetalls gebildet wird, wobei die Flash- bzw. Vor-Plattierungsschicht aus einem Material aus der Gruppe Sn, Pb und Legierungen davon hergestellt wird.

7. Verfahren nach Anspruch 5 oder 6, dadurch ge kennzeichnet, daß die Aluminiumlagerlegierung aus, auf das Gewicht bezogen, 3 bis 40% Sn, 0,1 bis 10% Pb, 0,2 bis 5% Cu, 0,1 bis weniger als 3% Si, 0,1 bis weniger als 3% Sb als obligatorischen Legierungsbestandteilen und minde stens einer fakultativen Komponente von 0,01 bis 3% eines Ma terials, ausgewählt aus der Gruppe Mn, V, Mg, Ni, Co, Mo, Zr, Nb, Ti und B und zum Rest aus Al und erschmelzungsbedingten Verunreinigungen besteht.

8. Verfahren nach Anspruch 5 oder 6, dadurch ge kennzeichnet, daß die Aluminiumlagerlegierung aus, auf das Gewicht bezogen, 1 bis 10% Zn, 1 bis 12% Si, 0,1 bis 5% Cu, 0,1 bis 5% Pb als obligatorischen Legierungsbe standteilen und mindestens einer fakultativen Komponente von 0,05 bis 5% eines Materials, ausgewählt aus der Gruppe Mg, Ni, Mn, V, Co, Cr und Sr und zum Rest Al und erschmelzungsbe dingten Verunreinigungen besteht.