DE3841285A1

DE3841285A1 - METHOD FOR THE PRODUCTION OF CARBON

Info

Publication number: DE3841285A1
Application number: DE3841285A
Authority: DE
Inventors: Kam Bor Lee
Original assignee: Cabot Corp
Current assignee: Cabot Corp
Priority date: 1987-12-10
Filing date: 1988-12-08
Publication date: 1989-06-22
Also published as: BR8806415A; CA1336475C; AU2666688A; PT89184B; AR245762A1; FR2624517B1; IN171963B; GB2213477B; PT89184A; KR920002625B1; CN1035671A; AU591618B2; TR23831A; IT8822880A0; MX169842B; MY107373A; FR2624517A1; ES2010042A6; IT1227512B; JP2582879B2

Abstract

Carbon blacks having a wide aggregate size distribution are prepared by injecting a non-preatomised coherent stream of liquid feed stock transversely into the hot combustion gas stream of a modular carbon black forming process at two separate locations, up to 80% of the total feedstock being introduced into the gas stream prior to the print where maximum velocity of the gas stream is reached and upstream of which no further increase of the CSBP of the resultant carbon black caused by injecting feedstock into the gas stream prior to the point at which it has reached maximum velocity, is observed.

Description

Ruß wird durch unvollständige Verbrennung eines Kohlenwasserstoffs, wie z.B. Petroleum, Naturgas oder anderer bekannter Materialien bei hohen Temperaturen hergestellt. Beim Abtrennen von den Reaktionsgasen wird als Produkt ein flaumiges, leichtes Rußpulver erhalten.Soot is caused by incomplete combustion of a Hydrocarbon, e.g. Petroleum, natural gas or other known materials at high Temperatures. When disconnecting from the Reaction gases become a fluffy, obtained light soot powder.

In einem typischen Ofenverfahren (Furnace-Verfahren) zur Herstellung von Ruß werden ein Brennstoff und ein Oxidationsmittel, wie beispielsweise Luft, umgesetzt und ergeben einen Strom heißer Verbrennungsgase. In den Strom der heißen Verbrennungsgase wird unter Ausbildung von Ruß eine Kohlenwasserstoffbeschickung eingespritzt. Die Temperatur des rußhaltigen Gasstroms wird dann durch Abschrecken auf übliche Weise, z.B. durch Sprühen mit Wasser, herabgesetzt. Der Ruß wird dann aus dem Gasstrom, in dem er suspendiert ist, auf bekannte Weise, z.B. durch Zyklone und Filter, abgetrennt und dann pelletisiert und getrocknet.In a typical furnace process (furnace process) for the production of soot are a fuel and an oxidizing agent, such as air, implemented and result in a stream hotter Combustion gases. In the stream of hot ones Combustion gases become one with the formation of soot Hydrocarbon feed injected. The Temperature of the soot-containing gas stream is then by Quenching in the usual way, e.g. by spraying with water, reduced. The soot is then from the Gas flow in which it is suspended on known Manner, e.g. separated by cyclones and filters and then pelletized and dried.

Ruß wird in Gummizusammensetzungen eingearbeitet, um der Gummizusammensetzung Haltbarkeitseigenschaften zu verleihen. Eine der vielen Eigenschaften von Ruß, die für die Gummiindustrie wichtig ist, ist die Teilchengrößenverteilung des Rußes. In der Gummiindustrie wurde gefunden, daß für bestimmte Zwecke Ruße mit einer breiten Teilchengrößenverteilung sehr erwünscht sind.Carbon black is incorporated into rubber compositions in order to the rubber composition durability properties to rent. One of the many properties of soot what is important for the rubber industry is that Particle size distribution of the carbon black. In the Rubber industry has been found to be certain Purposes soot with a wide Particle size distribution are very desirable.

Dementsprechend ist es Aufgabe der vorliegenden Erfindung, ein Verfahren zur Herstellung von Rußen zu schaffen, die eine weitere Teilchengrößenverteilung aufweisen, gemessen durch einen Anstieg der ΔD50-Werte der Ruße. Accordingly, it is an object of the present invention to provide a process for producing carbon blacks which have a further particle size distribution, measured by an increase in the Δ D50 values of the carbon blacks.

Das Verfahren der vorliegenden Erfindung umfaßt das Einspritzen einer flüssigen Beschickung in Form von nicht voratomisierten kohärenten Strömen oder voratomisierten Strömen in einem Stufenverfahren (Modularverfahren) zur Herstellung von Ruß an zwei verschiedenen Punkten. Ein Teil der Beschickung wird, bevor der Strom der Verbrennungsgase seine maximale Geschwindigkeit erreicht hat, an einem Punkt, an dem in stromaufwärtige Richtung kein weiterer Anstieg des CDBP-Wertes des erhaltenen Rußes durch Einspritzen der Beschickung in den Strom der heißen Verbrennungsgase vor dem Punkt, an dem der Strom der Verbrennungsgase seine höchste Geschwindigkeit erreicht hat, beobachtet wird, und wo auch ein Anstieg der Breite der Teilchengrößenverteilung der Ruße erreicht wird, eingespritzt. Die restliche Beschickung wird an dem Punkt eingespritzt, an dem der Strom der Verbrennungsgase seine höchste Geschwindigkeit erreicht hat.The method of the present invention includes this Injecting a liquid feed in the form of non-pre-atomized coherent currents or pre-atomized streams in a step process (Modular process) for the production of soot on two different points. Part of the feed will be before the flow of the combustion gases has reached maximum speed at one Point at which there is none in the upstream direction further increase in the CDBP value of the obtained Soot by injecting the feed into the stream the hot combustion gases before the point where the flow of combustion gases is its highest Speed has been observed, and where also an increase in the width of the Particle size distribution of the carbon blacks is achieved injected. The rest of the feed is on the Point injected at which the current of the Combustion gases its highest speed has reached.

Die US-Patentanmeldung Ser.No. 6 26 704 vom 2. Juli 1984 offenbart zwar, daß die CDBP-Struktur von Ruß durch Einspritzen der flüssigen Beschickung in einen Strom von Verbrennungsgasen an einem Punkt, an dem die maximale Geschwindigkeit des Stroms des Verbrennungsgases erreicht ist, und einem Punkt, bevor die maximale Geschwindigkeit des Stroms der Verbrennungsgase erreicht ist, erhöht werden kann, es gibt dort aber keinen Hinweis, daß die CDBP-Struktur der nach diesem Verfahren hergestellten Ruße sich nicht unbegrenzt erhöht, wenn die Entfernung zwischen den Einspritzpunkten der Beschickung sich vergrößert. U.S. patent application Ser.No. 6 26 704 from July 2, 1984 does disclose that the CDBP structure of soot by injecting the liquid feed into a stream of combustion gases at one point at which the maximum speed of the current of the Combustion gas is reached and a point before the maximum speed of the current of the Combustion gases is reached, can be increased but there is no indication that the CDBP structure according to this procedure produced soot does not increase indefinitely, if the distance between the injection points the feed increases.

Die Erfindung wird durch die folgende Beschreibung der Zeichnungen näher erläutert.The invention is illustrated by the following description of the drawings explained in more detail.

Fig. 1 zeigt eine schematische zeichnerische Längsschnittansicht eines typischen Ofens zur Herstellung von Ruß, wie er in allen vorliegenden Beispielen verwendet wird. Fig. 1 shows a schematic longitudinal sectional drawing view of a typical furnace for the production of carbon black, as used in all the present examples.

Fig. 2 zeigt ein Diagramm einer Größenverteilungskurve von Rußaggregaten, das die Δ D 50-Werte der Aggregatgrößenverteilung einer Rußkurve darstellt. Fig. 2 shows a diagram of a size distribution curve of carbon black aggregates, which is the Δ D 50 value of the aggregate size distribution of a Rußkurve.

In Fig. 1 ist ein Ofen 1 gezeigt, der beispielhaft ist für die im vorliegenden Verfahren zur Herstellung von Ruß verwendeten Ofen. Der Ofen 1 besteht allgemein aus vier Zonen, nämlich einer Mischkammer 3, einer Verbrennungszone 10, einer Übergangszone 13 und einer Reaktionszone 31. Die Mischkammer 3 wird durch eine Wand 4, die äußere Seite der inneren Wandung 9 und die stromaufwärtige Wand 6 begrenzt. An der inneren Seite der Wandung 9 ist am stromaufwärtigen Ende der Wandung ein Flammenhalter 11 befestigt. Die Verbrennungszone 10 wird durch die innere Seite der Wandung 9, die stromabwärtige Seite des Flammenhalters 11 begrenzt und endet am stromabwärtigen Punkt 12. Durch die Wand 6 ist eine Leitung 8 geführt, durch die Brennstoff in die Mischkammer 3 eingeführt wird. Durch die Seitenwand 4 wird die Leitung 5 eingeführt, durch die ein Oxidationsmittel in die Kammer 3 eingeführt wird. Durch die Leitung 8 ist die innere Sonde 19 geführt, durch die Beschickung in den Ofen vor dem Punkt, an dem der Strom der heißen Verbrennungsgase seine höchste Geschwindigkeit erreicht, und an dem Punkt, an dem kein Anstieg in der CDBP-Struktur des erhaltenen Rußes durch das Einspritzen der Beschickung in den Strom der heißen Verbrennungsgase vor dem Punkt, an dem der Strom der heißen Verbrennungsgase seine maximale Geschwindigkeit erreicht, beobachtet wird, eingespritzt werden kann. Die Einspritzsonde 19 ist eine axial ausgerichtete Sonde, die durch Flüssigkeit gekühlt werden kann und die in einer Endkappe 27 endet. Die Endkappe 27 weist eine Vielzahl von Düsen 29 auf, die radial um deren Umfang orientiert sind. Stromabwärts von der Verbrennungskammer 10 befindet sich die Übergangszone 13, die durch die Wand 17 begrenzt wird. Um den Umfang der Wand 17 herum angeordnet befindet sich eine Vielzahl von im wesentlichen transversal orientierten Düsen 21, durch die Beschickung in die Zone 13 eingespritzt werden kann.In Fig. 1, a furnace 1 is illustrated that is exemplary of those used in the present process for producing carbon black furnace. The furnace 1 generally consists of four zones, namely a mixing chamber 3 , a combustion zone 10 , a transition zone 13 and a reaction zone 31 . The mixing chamber 3 is delimited by a wall 4 , the outer side of the inner wall 9 and the upstream wall 6 . A flame holder 11 is attached to the inner side of the wall 9 at the upstream end of the wall. The combustion zone 10 is delimited by the inner side of the wall 9 , the downstream side of the flame holder 11 and ends at the downstream point 12 . A line 8 is guided through the wall 6 , through which fuel is introduced into the mixing chamber 3 . The line 5 is introduced through the side wall 4 , through which line an oxidizing agent is introduced into the chamber 3 . The inner probe 19 is passed through line 8 , through the feed into the furnace before the point at which the flow of hot combustion gases reaches its highest speed and at the point where there is no increase in the CDBP structure of the soot obtained by injecting the feed into the hot combustion gas stream prior to the point at which the hot combustion gas stream reaches its maximum velocity can be injected. The injection probe 19 is an axially aligned probe that can be cooled by liquid and that ends in an end cap 27 . The end cap 27 has a plurality of nozzles 29 which are oriented radially around their circumference. The transition zone 13 , which is delimited by the wall 17 , is located downstream of the combustion chamber 10 . Arranged around the circumference of the wall 17 there is a multiplicity of essentially transversely oriented nozzles 21 through which the feed can be injected into the zone 13 .

Stromabwärts von der Übergangszone 13 befindet sich die Reaktionszone 31, die durch die Wand 37 begrenzt wird. Die Zone 31 kann entsprechend den gewünschten Reaktionsbedingungen variable Länge und Querschnittsfläche aufweisen. Im vorliegenden Beispiel weist die Zone 31 einen inneren Durchmesser von 91,5 cm (36 inches) auf. Die Abschrecksonde 41 ist durch die Wand 37 in die Reaktionszone 31 geführt. Durch die Abschrecksonde 41 wird Wasser in die Reaktionszone 31 eingespritzt, um die rußbildende Reaktion zu beenden.The reaction zone 31 , which is delimited by the wall 37 , is located downstream of the transition zone 13 . Zone 31 can have a variable length and cross-sectional area according to the desired reaction conditions. In the present example, zone 31 has an inner diameter of 91.5 cm (36 inches). The quenching probe 41 is led through the wall 37 into the reaction zone 31 . Water is injected into the reaction zone 31 through the quenching probe 41 in order to end the soot-forming reaction.

Im allgemeinen wird das Verfahren zur Herstellung von Ruß mit einer breiteren Aggregatgrößenverteilung wie folgt durchgeführt: In die Mischkammer des Ofens wird durch die Brennstoffleitung ein geeigneter Brennstoff und durch die Oxidationsmittelleitung ein geeignetes Oxidationsmittel, wie z.B. Luft, Sauerstoff, Mischungen von Luft und Sauerstoff oder dergl. eingeführt. Geeignete Brennstoffe zur Verwendung in der Reaktion mit dem Strom des Oxidationsmittels in der Verbrennungskammer zur Erzeugung der heißen Verbrennungsgase umfassen alle gut verbrennbaren Stoffe, entweder in gasförmiger, dampfförmiger oder flüssiger Form, wie z.B. Wasserstoff, Kohlenmonoxid, Methan, Acetylen, Alkohole, Kerosin, flüssige Kohlenwasserstoffbrennstoffe und dergleichen.In general, the process of manufacture of carbon black with a wider aggregate size distribution carried out as follows: In the mixing chamber of the oven the fuel line becomes a suitable one Fuel and through the oxidant line suitable oxidizing agent, e.g. Air, Oxygen, mixtures of air and oxygen or the like. Suitable fuels for Use in reaction with the current of the Oxidizing agent in the combustion chamber Generation of hot combustion gases include all easily combustible substances, either in gaseous, vapor or liquid form, e.g. Hydrogen, carbon monoxide, methane, acetylene, Alcohols, kerosene, liquid Hydrocarbon fuels and the like.

Im folgenden wird die primäre Verbrennung ausgedrückt als Menge des Oxidationsmittels in der ersten Stufe des Stufenverfahrens, dividiert durch die Menge des theoretisch für die vollständige Verbrennung des in der ersten Verfahrensstufe vorhandenen Brennstoffs zur Ausbildung von Kohlendioxid und Wasser, wobei Multiplikation mit 100 eine Prozentangabe ergibt. Die Primärverbrennung kann im Bereich von 100 bis 500% liegen, die bevorzugte Primärverbrennung bzw. Verbrennung der ersten Stufe kann etwa 120 bis etwa 300% betragen. In diesen Fällen wird ein Strom heißer Verbrennungsgase erzeugt, der mit einer hohen Lineargeschwindigkeit fließt. Es wurde weiterhin gefunden, daß eine Druckdifferenz zwischen der Verbrennungskammer und der Reaktionskammer von mindestens 6,9 kPa (1,0 psi) und vorzugsweise von etwa 10,3 kPa (1,5 psi) bis 69 kPa (10 psi) erwünscht ist. Unter diesen Bedingungen wird ein Strom heißer Verbrennungsgasprodukte erzeugt, der eine hinreichende Energie besitzt, um eine flüssige rußbildende Kohlenwasserstoffbeschickung in die gewünschten Rußprodukte überführen kann. Die aus der Verbrennungsstufe austretenden erhaltenen Verbrennungsgase weisen eine Temperatur von mindestens 1350°C (2400°F) auf, wobei die bevorzugte Temperatur bei mindestens etwa 1650°C (3000°F) liegt. The following is the primary combustion expressed as the amount of oxidant in the first stage of the step process, divided by the amount of theoretically for the full Incineration of the first stage existing fuel for the formation of Carbon dioxide and water, multiplying by 100 gives a percentage. The primary combustion can range from 100 to 500% preferred primary combustion or combustion of the first stage can be about 120 to about 300%. In these cases, a stream becomes hotter Combustion gases are generated with a high Linear velocity flows. It continued found that a pressure difference between the Combustion chamber and the reaction chamber of at least 6.9 kPa (1.0 psi) and preferably of about 10.3 kPa (1.5 psi) to 69 kPa (10 psi) is desired. Under these conditions, a Electricity generated by hot combustion gas products has sufficient energy to make a liquid soot-forming hydrocarbon feed into the can convert desired carbon black products. The one from the Combustion stage emerging obtained Combustion gases have a temperature of at least 1350 ° C (2400 ° F), with the preferred one Temperature is at least about 1650 ° C (3000 ° F).

Die heißen Verbrennungsgase werden in Abstromrichtung getrieben und treten am Abstromende der Verbrennungskammer mit einer hohen Lineargeschwindigkeit aus, die durch Eintreten der Verbrennungsgase in eine anschließende Übergangszone von kleinerem Durchmesser, der nach Wunsch verjüngt oder verengt sein kann, beschleunigt. Etwa am Mittelpunkt der Übergangszone im Ofen erreicht der Strom der heißen Verbrennungsgase die höchste Geschwindigkeit. Nach dem erfindungsgemäßen Verfahren wird eine Menge der flüssigen Beschickung von etwa 20 bis etwa 80% und vorzugsweise von etwa 25 bis 75% der Gesamtmenge der benötigten flüssigen Kohlenwasserstoffbeschickung in Form von nicht voratomisierten kohärenten Strömen oder voratomisierten Strömen, vorzugsweise von nicht voratomisierten kohärenten Strömen, im wesentlichen transversal in einwärtige oder auswärtige Richtung in den Strom der Verbrennungsgase von dessen äußerer Peripherie vor dem Punkt, an dem die maximale Geschwindigkeit des Stroms der Verbrennungsgase erreicht wird, und an einem Punkt in stromaufwärtiger Richtung, an dem kein weiterer Anstieg der CDBP-Struktur durch Einspritzen eines Teils der Beschickung in den Strom der heißen Verbrennungsgase vor dem Punkt, an dem der Strom der Verbrennungsgase seine maximale Geschwindigkeit erreicht, beobachtet wird, und an dem eine weitere Aggregatgrößenverteilung erhalten wird, eingespritzt. Wenn die flüssige Beschickung transversal auswärts in den Strom der heißen Verbrennungsgase eingespritzt wird, bevor der Strom seine maximale Geschwindigkeit erreicht hat, wird die Beschickung vorzugsweise durch eine Einspritzsonde für die Beschickung eingespritzt. An dem Punkt, an dem der Strom der Verbrennungsgase seine maximale Geschwindigkeit erreicht hat, wird die verbleibende Restmenge der flüssigen Kohlenwasserstoffbeschickung in einer Menge von etwa 20 bis etwa 80% der gesamten Kohlenwasserstoffbeschickung und vorzugsweise in einer Menge von etwa 25 bis etwa 75% der gesamten Kohlenwasserstoffbeschickung eingespritzt. An diesem Punkt wird die flüssige Beschickung in Form einer Vielzahl von nicht voratomisierten kohärenten Strömen oder voratomisierten Strömen, vorzugsweise in Form von nicht voratomisierten Strömen, in einer Richtung, die im wesentlichen radial oder entgegengesetzt der Flußrichtung des Stroms der Verbrennungsgase von der äußeren oder inneren Peripherie des Stroms der Verbrennungsgase eingespritzt. In einer bevorzugten Ausführungsform des Verfahrens wird die Beschickung an dem Punkt, an dem der Strom der Verbrennungsgase seine maximale Geschwindigkeit erreicht hat, durch eine Vielzahl von transversal orientierten Düsen innerhalb der Wand der Übergangszone des Ofens in eine Richtung radial einwärts zum Fluß des Stroms der Verbrennungsgase eingespritzt. Geeignete Kohlenwasserstoffbeschickungen sind ungesättigte Kohlenwasserstoffe, wie Acetylen, Olefine, wie Ethylen, Propylen, Butylen, Aromaten, wie Benzol, Toluol, Xylol, bestimmte gesättigte Kohlenwasserstoffe und verflüchtigte Kohlenwasserstoffe, wie z.B. Kerosine, Naphthaline, Terpene, Ethylenteere, Aromaten (aromatic cycle stocks) und dergleichen. Hinsichtlich der oben erwähnten Einspritzung der Beschickung an bestimmten Punkten können die Beschickungen gleich oder verschieden sein.The hot combustion gases are in Downstream direction driven and occur at the downstream end the combustion chamber with a high Linear velocity from entering the Combustion gases in a subsequent transition zone of smaller diameter, which tapers as desired or may be narrowed, accelerates. About on The center of the transition zone in the furnace reaches the Flow of hot combustion gases the highest Speed. According to the invention Processes a lot of the liquid feed from about 20 to about 80%, and preferably from about 25 to 75% of the total amount of liquid required Hydrocarbon feed in the form of no pre-atomized coherent currents or pre-atomized streams, preferably not pre-atomized coherent currents, essentially transversely inwards or outwards into the flow of combustion gases from the outside Periphery before the point at which the maximum Speed of the flow of the combustion gases is reached, and at one point in upstream direction at which no further Increase in CDBP structure by injecting one Part of the feed into the stream of hot Combustion gases before the point at which the flow of the Combustion gases its maximum speed reached, observed, and on which another Aggregate size distribution is obtained injected. If the liquid feed transversely outward into the stream of hot Combustion gases are injected before the electricity has reached its maximum speed the feed preferably by Injection probe injected for loading. At the point at which the flow of combustion gases has reached its maximum speed the remaining amount of liquid Hydrocarbon feed in an amount of about 20 to about 80% of the total Hydrocarbon feed and preferably in an amount from about 25 to about 75% of the total Hydrocarbon feed injected. At this The liquid feed is in the form of a point Variety of non-pre-atomized coherent Streams or pre-atomized streams, preferably in the form of non-pre-atomized streams, in one Direction that is essentially radial or opposite to the direction of flow of the current Combustion gases from the outside or inside Periphery of the flow of the combustion gases injected. In a preferred embodiment of the process, the loading will start at the point which the flow of combustion gases its maximum Speed has reached through a variety of transversely oriented nozzles within the Wall of the transition zone of the furnace in one direction radially inward to the flow of the stream of Combustion gases injected. Suitable Hydrocarbon feeds are unsaturated Hydrocarbons such as acetylene, olefins such as Ethylene, propylene, butylene, aromatics, such as benzene, Toluene, xylene, certain saturated Hydrocarbons and volatilized Hydrocarbons, e.g. Kerosene, naphthalene, Terpenes, ethylene tars, aromatics (aromatic cycle stocks) and the like. Regarding the above injection of the feed mentioned at certain The feeds can score the same or to be different.

Die hier verwendeten Mengen an Beschickung, Brennstoffe und/oder Oxidationsmittel werden so eingestellt, daß sich eine prozentuale Gesamtverbrennung von etwa 15 bis etwa 60% und vorzugsweise von etwa 15 bis etwa 40% ergibt. Die Gesamtverbrennung wird dargestellt durch die Gesamtmenge des im rußbildenden Verfahren verwendeten Oxidationsmittels dividiert durch die für die vollständige Verbrennung der Gesamtmenge des Brennstoffs und der im Rußherstellungsverfahren eingesetzten Beschickung, wobei Kohlendioxid und Wasser erhalten wird, wobei die Multiplikation mit 100 eine Prozentangabe ergibt.The amount of feed used here, Fuels and / or oxidizing agents are so set that a percentage Total combustion from about 15 to about 60% and preferably from about 15 to about 40%. The Total combustion is represented by the Total amount of the soot-forming process oxidant used divided by the for the complete combustion of the total amount of Fuel and that in the soot production process feed used, with carbon dioxide and Water is obtained, multiplying by 100 gives a percentage.

Es ist eine hinreichende Verweilzeit vorgesehen, so daß die rußbildenden Reaktionen vor der Beendigung der Reaktion durch Abschrecken stattfinden können. Das Abschrecken wird beispielsweise bewirkt durch Einspritzen von Wasser durch eine Abschreckdüse. Es gibt aber auch viele andere bekannte Verfahren zum Abschrecken während des Rußherstellungsverfahrens. Die heißen austretenden Gase, die die Rußprodukte suspendiert enthalten, werden dann den üblichen Schritten einer Abkühlung, Abtrennung und Gewinnung des Rußes unterworfen. Die Abtrennung des Rußes aus dem Gasstrom wird leicht durch übliche Mittel, wie z.B. durch Abscheider, Zyklonseparatoren, Sackfilter oder dergl. bewirkt.A sufficient dwell time is provided, see above that the soot-forming reactions before quitting the reaction can take place by quenching. The quenching is caused by, for example Injecting water through a quenching nozzle. It are also many other known methods for Quenching during the soot making process. The hot escaping gases that the soot products included in suspension, then the usual Cooling, separation and recovery steps subject to soot. The separation of the soot from the gas flow is easily accomplished by conventional means such as e.g. through separators, cyclone separators, bag filters or the like.

Es wurde gefunden, daß durch das Einspritzen der Beschickung an zwei Punkten entsprechend dem erfindungsgemäßen Verfahren Ruße mit einer breiteren Aggregatgrößenverteilung hergestellt werden können.It was found that by injecting the Loading at two points according to the process according to the invention carbon blacks with a wider Aggregate size distribution can be produced.

Die folgenden Untersuchungsverfahren werden zur Bestimmung der analytischen Eigenschaften der erfindungsgemäß hergestellten Ruße verwendet. The following test methods become Determination of the analytical properties of the carbon blacks produced according to the invention are used.

JodadsorptionszahlIodine adsorption number

Die Jodadsorptionszahl einer Rußprobe wird entsprechend ASTM D-1510-81 bestimmt.The iodine adsorption number of a soot sample becomes determined according to ASTM D-1510-81.

FärbekraftColoring power

Die Färbekraft einer Rußprobe wird gegenüber einem Industriereferenzruß entsprechend ASTM D-3265-76a bestimmt.The coloring power of a soot sample is compared to one Industrial reference black according to ASTM D-3265-76a certainly.

Dibutylphthalat-(DBP)-AbsorptionDibutylphthalate (DBP) absorption

Die DBP-Absorptionszahl eines Rußes wird entsprechend ASTM D-2414-84 bestimmt. Bei den Werten ist angegeben, ob der Ruß in flaumiger oder in Pelletform vorliegt.The DBP absorption number of a carbon black becomes determined according to ASTM D-2414-84. With the values it is indicated whether the soot is in fluffy or in Pellet form is present.

Brech-(crushed)-DBP-Absorptionszahl (CDBP)Crushed DBP absorption number (CDBP)

Die CDBP-Absorptionszahl eines Rußpellets wird entsprechend ASTM D-3493-84 bestimmt.The CDBP absorption number of a soot pellet becomes determined according to ASTM D-3493-84.

Aggregatgrößenverteilung (Δ D 50)Aggregate size distribution ( Δ D 50)

Die Aggregatgrößenverteilung (Δ D 50) einer Rußprobe wird auf folgende Weise bestimmt: Es wird ein Diagramm der Stokes-Durchmesser der Aggregate der Rußprobe gegen die relative Häufigkeit ihres Vorkommens in der gegebenen Probe aufgezeichnet. Wie in Fig. 2 gezeigt ist, wird eine Linie (B) von der Spitze (A) des Diagramms in Richtung parallel zur Y-Achse gezeichnet, die auf der X-Achse am Punkt (C) des Diagramms endet. Der Mittelpunkt (F) der erhaltenen Linie (B) wird bestimmt und eine Linie (G) wird durch deren Mittelpunkt (F) parallel zur X-Achse gezogen. Die Linie (G) schneidet die Verteilungskurve des Diagramms an zwei Punkten D und E. Die Absolutwerte der Differenz der beiden Stokes-Durchmesser der Rußpartikel an den Punkten D und E ist der Δ D 50-Wert. Die zur Herstellung des Diagramms verwendeten Werte werden unter Verwendung einer Tischzentrifuge, wie z.B. des Herstellers Joyce Loebls Co. Ltd., Tyne and Wear, United Kingdom, bestimmt. Das folgende Verfahren ist eine Modifikation des in dem Handbuch der Joyce Loebl Tischzentrifuge DCF4.008 vom 1. Februar 1985 beschriebenen Verfahrens, dessen Offenbarung durch diese Bezugnahme in die vorliegende Beschreibung aufgenommen wird, und die zur Bestimmung der Werte verwendet wurde.The aggregate size distribution ( Δ D 50) of a soot sample is determined as follows: A plot of the Stokes diameter of the aggregates of the soot sample is plotted against the relative frequency of their occurrence in the given sample. As shown in Fig. 2, a line (B) is drawn from the tip (A) of the diagram in the direction parallel to the Y axis, which ends on the X axis at point (C) of the diagram. The center point (F) of the line (B) obtained is determined and a line (G) is drawn through its center point (F) parallel to the X axis. Line (G) intersects the distribution curve of the diagram at two points D and E. The absolute value of the difference between the two Stokes diameters of the soot particles at points D and E is the Δ D 50 value. The values used to produce the diagram are determined using a table centrifuge, such as from the manufacturer Joyce Loebls Co. Ltd., Tyne and Wear, United Kingdom. The following procedure is a modification of the procedure described in the Joyce Loebl DCF4.008 benchtop centrifuge manual dated February 1, 1985, the disclosure of which is hereby incorporated by reference, and was used to determine the values.

Verfahrenmethod

10 mg einer Rußprobe wurden in einem Wiegeschälchen abgewogen. Drei Tropfen eines oberflächenaktiven Mittels der Shell Chemical Co., Handelsmarke NONIDET P-40 wurden zum Ruß hinzugegeben und die erhaltene Mischung wurde zu einer gleichförmigen Paste verrührt. 50 cm³ einer Lösung von 20% absolutem Ethanol und 80% destilliertem Wasser wurden zur Paste hinzugegeben und mit Ultraschall 15 Minuten unter Verwendung eines Beschallungsgeräts Modell Nr. W385 der Heat Systems Ultrasonics Inc., Farmingdale, New York dispergiert.10 mg of a soot sample was weighed out in a weighing dish. Three drops of a Shell Chemical Co., trademark NONIDET P-40, surfactant were added to the carbon black and the resulting mixture was stirred into a uniform paste. 50 cm ^{3 of} a solution of 20% absolute ethanol and 80% distilled water was added to the paste and ultrasonically dispersed for 15 minutes using a Model No. W385 sonicator from Heat Systems Ultrasonics Inc., Farmingdale, New York.

Vor der Messung wurden die folgenden Daten in den Computer eingegeben, der die Daten der Tischzentrifuge aufnahm:Before the measurement, the following data was recorded in the Computer entered the data of the Benchtop centrifuge:

1. Die spezifische Dichte von Ruß, angenommen mit 1,86 g/cm³, 1. The specific density of carbon black, assumed to be 1.86 g / cm ³ ,

2. Das Volumen der Rußlösung, die in der oben angegebenen Lösung von Wasser und Ethanol dispergiert ist, die im vorliegenden Beispiel 0,5 cm³ beträgt,2. The volume of the carbon black solution which is dispersed in the above-mentioned solution of water and ethanol, which in the present example is 0.5 cm ³ .

3. Das Volumen der Zentrifugationsflüssigkeit (spin fluid), das im vorliegenden Fall 14 cm³ Wasser ist,3. The volume of the centrifugation fluid (spin fluid), which in the present case is 14 cm ^{3 of} water,

4. Die Viskosität der Zentrifugationsflüssigkeit, die in diesem Beispiel 0,933 Centipoises bei 23°C beträgt,4. The viscosity of the centrifugation liquid, which in this example is 0.933 centipoises Is 23 ° C,

5. Die Dichte der Zentrifugationsflüssigkeit, die in diesem Beispiel 0,9975 g/cm³ bei 23°C beträgt,5. The density of the centrifugation liquid, which in this example is 0.9975 g / cm ³ at 23 ° C.

6. Die Zentrifugationsgeschwindigkeit, die in diesem Beispiel 8000 UpM beträgt,6. The centrifugation speed, which in in this example is 8000 rpm,

7. Das Datensammlungsintervall, das in diesem Beispiel eine Sekunde beträgt.7. The data collection interval that occurs in this Example is one second.

Die Tischzentrifuge wird mit 8000 UpM betrieben, wobei das Stroboskop in Betrieb ist. 14 cm³ Wasser werden als Zentrifugationsflüssigkeit auf die Zentrifugationsscheibe indiziert. Die Trübung wird auf 0 eingestellt und 1 cm³ einer Lösung von 20% absolutem Ethanol und 80% destilliertem Wasser werden als Pufferlösung injiziert. Dann werden die Beschleunigungs- und Bremsknöpfe (cut and boost buttons) der Tischzentrifuge in Betrieb genommen und ein schwacher Konzentrationsgradient zwischen der Zentrifugationsflüssigkeit und der Pufferlösung erzeugt und der Gradient visuell beobachtet. Wenn der Gradient so schwach wird, daß keine unterscheidbare Grenzzone zwischen den beiden Flüssigkeiten erkennbar ist, werden 0,5 cm³ in wässriger Ethanollösung dispergierter Ruß auf die Zentrifugationsscheibe injiziert und die Datensammlung sofort begonnen. Wenn ein Verströmen auftritt, wird die Messung abgebrochen. Nach der Injektion des in wässriger Ethanollösung dispergierten Rußes wird die Scheibe 20 Minuten lang gedreht. Nach 20 Minuten Drehung wird die Scheibe angehalten, die Temperatur der Zentrifugationsflüssigkeit gemessen und die Durchschnittstemperatur der Zentrifugationsflüssigkeit, gemessen am Beginn des Laufes und die Temperatur der Zentrifugationsflüssigkeit, gemessen am Ende des Laufes, wird in den Computer eingegeben, der die Daten der Tischzentrifuge aufnimmt. Die Werte werden entsprechend der Standard-Stokes-Gleichung analysiert und sind in einem Diagramm, wie in Fig. 2 gezeigt, dargestellt.The table centrifuge is operated at 8000 rpm, the stroboscope is in operation. 14 cm ^{3 of} water are indicated as centrifugation liquid on the centrifugation disk. The turbidity is set to 0 and 1 cm ^{3 of} a solution of 20% absolute ethanol and 80% distilled water are injected as a buffer solution. Then the cut and boost buttons of the table centrifuge are put into operation and a weak concentration gradient is generated between the centrifuging liquid and the buffer solution and the gradient is observed visually. When the gradient becomes so weak that no distinguishable boundary zone between the two liquids can be seen, 0.5 cm ^{3 of} carbon black dispersed in aqueous ethanol solution are injected onto the centrifugation disk and the data collection is started immediately. If leakage occurs, the measurement is stopped. After the carbon black dispersed in aqueous ethanol solution is injected, the disk is rotated for 20 minutes. After 20 minutes of rotation, the disc is stopped, the temperature of the centrifugation liquid is measured and the average temperature of the centrifugation liquid, measured at the start of the run and the temperature of the centrifugation liquid, measured at the end of the run, is entered into the computer which records the data of the table centrifuge. The values are analyzed according to the standard Stokes equation and are shown in a diagram as shown in FIG. 2.

Das erfindungsgemäße Verfahren zur Herstellung von Ruß mit einer breiteren Aggregatgrößenverteilung wird nachfolgend unter Bezugnahme auf die folgenden Beispiele näher erläutert. Aufgrund der offenbarten Erfindung sind dem Fachmann weitere Ausführungsformen der Erfindung zugänglich, und die folgenden Beispiele sind lediglich zu Zwecken der Erläuterung aufgeführt und sollen die Erfindung in keiner Weise beschränken.The inventive method for the production of Soot with a wider aggregate size distribution will be described below with reference to the following Examples explained in more detail. Because of the disclosed Invention are further those skilled in the art Embodiments of the invention accessible, and the The following examples are for the purposes of Explanation and are intended to the invention in not restrict in any way.

Der in Fig. 1 gezeigte Ofen ist beispielhaft für die in den folgenden Beispielen verwendeten Ofen. In den Beispielen 1-3 wurde jeweils der gleiche flüssige Kohlenwasserstoff als Brennstoff verwendet. Weiterhin wurde in den Beispielen 1-3 ein flüssiger Kohlenwasserstoff als Beschickung verwendet, der verschieden war gegenüber dem als Brennstoff verwendeten.The oven shown in Fig. 1 is exemplary of the oven used in the following examples. In Examples 1-3, the same liquid hydrocarbon was used as the fuel. Furthermore, in Examples 1-3, a liquid hydrocarbon was used as the feed, which was different from that used as the fuel.

Beispiel 1example 1

Unter Verwendung des in Fig. 1 gezeigten Ofens wurde in die Mischkammer 3 mit einer Geschwindigkeit von 3,933 Nm³/sec (500 mscfh) Luft eingeführt, die auf eine Temperatur von 670°C (1238°F) vorerhitzt war, sowie flüssiger Kohlenwasserstoffbrennstoff mit einer Geschwindigkeit von 900 l/Std.Using the furnace shown in Fig. 1, air preheated to a temperature of 670 ° C (1238 ° F) and liquid hydrocarbon fuel were introduced into the mixing chamber 3 at a rate of 3.933 Nm ³ / sec (500 mscfh) a speed of 900 l / h

(238 Gallonen/Std.). Daraus wurde ein Strom heißer Verbrennungsgase erzeugt mit einer Primärverbrennung von 154%, der mit hoher Lineargeschwindigkeit in Abstromrichtung floß. Zu den Verbrennungsgasen wurde Kalium in Form einer wässrigen Lösung hinzugegeben, so daß 84 ppm Kalium, bezogen auf die Gesamtmenge der Beschickung, eingesetzt waren.(238 gallons / hour). A stream grew hotter from it Combustion gases are generated with primary combustion of 154%, which with high linear velocity in Downflow direction flowed. To the combustion gases Added potassium in the form of an aqueous solution, so that 84 ppm potassium based on the total the feed were used.

Danach wurden 25% der Gesamtbeschickung in Form eines nicht voratomisierten kohärenten Flüssigkeitsstroms radial auswärts in den Strom der heißen Verbrennungsgase durch die Sonde 19 vor dem Punkt, an dem der Strom der heißen Verbrennungsgase seine maximale Geschwindigkeit erreichte, eingeführt. Die Sonde 19 hatte einen äußeren Durchmesser von 5,1 cm (2 inches) und war ausgerüstet mit einer 0,64 cm (1/4 inch) NPT-Endkappe 27, die sechs Düsen eines Durchmessers von 1,78 mm (0,070 inch) aufwies, die senkrecht ausgerichtet und gleichwinklig um deren Umfang angeordnet waren. In diesem Beispiel wurde die Sonde 19 so angeordnet, daß die Endkappe 27 sich 30 cm (11,8 inches) stromaufwärts der Düsen 21 befand.Thereafter, 25% of the total charge, in the form of a non-pre-atomized coherent liquid stream, was introduced radially outward into the hot combustion gas stream through the probe 19 prior to the point at which the hot combustion gas stream reached its maximum velocity. Probe 19 had an outer diameter of 5.1 cm (2 inches) and was equipped with a 0.64 cm (1/4 inch) NPT end cap 27 which has six nozzles with a diameter of 1.78 mm (0.070 inch) had that were aligned vertically and arranged at equal angles around their circumference. In this example, the probe 19 was placed so that the end cap 27 was 30 cm (11.8 inches) upstream of the nozzles 21 .

Die verbleibenden 25% der Beschickung wurden radial einwärts in Form von nicht voratomisierten kohärenten Strömen durch zwölf Düsen 21 an dem Punkt, an dem die Verbrennungsgase ihre maximale Geschwindigkeit erreicht hatten, d.h. am Mittelpunkt der Übergangszone 13, radial einwärts in den Strom der heißen Verbrennungsgase eingespritzt. Die Übergangszone 13 hatte eine Länge von 27,9 cm (11 inches) und einen inneren Durchmesser von 31,5 cm (12,4 inches). Die Düsen 21 waren transversal ausgerichtet, jede mit einem Durchmesser von 1,99 mm (0,078 inches) und gleichwinklig in einer einzigen Ebene um den Umfang der Wand 17 der Übergangszone 13 herum angeordnet. Die Gesamtmenge der Beschickung wurde mit einer Gesamtgeschwindigkeit von 5439 l/Std. (1437 Gallonen/Std.) eingespritzt.The remaining 25% of the feed was injected radially inward in the form of non-pre-atomized coherent streams through twelve nozzles 21 at the point where the combustion gases had reached their maximum speed, ie at the midpoint of transition zone 13 , in the stream of hot combustion gases . The transition zone 13 had a length of 27.9 cm (11 inches) and an inner diameter of 31.5 cm (12.4 inches). The nozzles 21 were oriented transversely, each with a diameter of 1.99 mm (0.078 inches) and evenly arranged in a single plane around the circumference of the wall 17 of the transition zone 13 . The total amount of feed was at a total speed of 5439 l / h. (1437 gallons / hour) injected.

Das Verfahren wurde so geleitet, daß die Gesamtverbrennung 20,5% betrug. Die Reaktionskammer 31 hatte einen Durchmesser von 91 cm (36 inches). Die Abschreckdüse 41 war an einem Punkt etwa 2,45 m (10 feet) stromabwärts der Düsen 21 gelegen. Die analytischen Eigenschaften der Ruße sind in der Tabelle zusammengestellt.The process was conducted so that the total combustion was 20.5%. The reaction chamber 31 was 91 cm (36 inches) in diameter. The quench nozzle 41 was located at a point about 2.45 m (10 feet) downstream of the nozzles 21 . The analytical properties of the carbon blacks are summarized in the table.

Beispiel 2Example 2

Unter Verwendung der Apparatur, Beschickung und des Verfahrens von Beispiel 1 wurde mit folgenden Abänderungen Ruß hergestellt: In diesem Beispiel war die Sonde so angeordnet, daß die Endkappe 27 50 cm (19,7 inches) stromaufwärts der Düsen 21 innerhalb der Übergangszone 13 lag und 123 ppm Kalium, bezogen auf die Gesamtmenge der eingesetzten Beschickung, in Form einer wässrigen Lösung zu dem Strom der heißen Verbrennungsgase hinzugegeben wurde. Die analytischen Eigenschaften des Rußes sind in der Tabelle zusammengestellt. Carbon black was produced using the apparatus, feed and method of Example 1 with the following modifications: In this example, the probe was positioned so that the end cap 27 was 50 cm (19.7 inches) upstream of the nozzles 21 within the transition zone 13 and 123 ppm of potassium, based on the total amount of feed used, was added to the stream of hot combustion gases in the form of an aqueous solution. The analytical properties of the carbon black are summarized in the table.

Beispiel 3Example 3

Unter Verwendung der Apparatur, Beschickung und des Verfahrens von Beispiel 1 wurde mit folgenden Abänderungen Ruß hergestellt: Die innere Sonde 19 war so angeordnet, daß die Endkappe 27 60 cm (23,6 inches) oberhalb der Düsen 21 war und 123 ppm Kalium, bezogen auf die Gesamtmenge der verwendeten Beschickung, in Form einer wässrigen Lösung zu dem Strom der heißen Verbrennungsgase hinzugegeben wurde. Die analytischen Eigenschaften der Ruße sind in der Tabelle zusammengestellt. Carbon black was made using the apparatus, feed and method of Example 1 with the following modifications: Inner probe 19 was arranged so that end cap 27 was 60 cm (23.6 inches) above nozzles 21 and 123 ppm potassium on the total amount of feed used, in the form of an aqueous solution, was added to the stream of hot combustion gases. The analytical properties of the carbon blacks are summarized in the table.

Tabelle table

Die in der Tabelle angegebenen Werte zeigen, daß durch das erfindungsgemäße Verfahren Ruße mit erhöhten Δ D 50-Werten erhalten werden, während die Werte der Struktur und Oberfläche im wesentlichen gleich blieben. Weiterhin ist den Werten und den Beispielen entnehmbar, daß die Δ D 50-Werte der Ruße weiter gesteigert werden können, wenn der Abstand zwischen den beiden Einspritzpunkten der Beschickung gemäß der vorliegenden Erfindung vergrößert wird. The values given in the table show, that are obtained by the inventive process carbon blacks with increased Δ D 50 values, whereas the values of the structure and surface area remained essentially the same. Furthermore, it can be seen from the values and the examples that the Δ D 50 values of the carbon blacks can be increased further if the distance between the two injection points of the feed according to the present invention is increased.

In den Beispielen 1-3 wurden unterschiedliche Mengen an Kalium hinzugegeben, um bestimmte Strukturwerte des Rußes zu erzielen. Dabei ergibt sich die Wirkung der vorliegenden Erfindung indirekt dadurch, daß gleiche Mengen an Kalium in den Beispielen 2 und 3 erforderlich waren, die beide die in Beispiel 1 erforderliche Menge überstiegen, um einen bestimmten Strukturwert des Rußes zu erreichen. Die Zunahme der in den Beispielen 2 und 3 verwendeten Menge an Kalium, verglichen mit der in Beispiel 1 verwendeten Menge, zeigt, daß bei dem Abstand der Einspritzpunkte entsprechend Beispiel 1 der Strukturwert sich noch erhöhte hinsichtlich der wachsenden Entfernung zwischen den Einspritzpunkten der Beschickung. Beim weiteren Anstieg des Abstandes zwischen den Einspritzpunkten der Beschickung zeigen die konstanten Mengen des in den Beispielen 2 und 3 verwendeten Kaliums, daß kein weiterer Anstieg des CDBP-Wertes feststellbar ist, der durch die Einspritzung eines Teils der Beschickung in die heißen Verbrennungsgase vor Erreichung der maximalen Geschwindigkeit bei der Zunahme des Abstands zwischen den Einspritzpunkten der Beschickung in den Beispielen 2 und 3 verursacht wird.In Examples 1-3, different amounts of potassium added to certain structural values to achieve the soot. This has the effect the present invention indirectly in that equal amounts of potassium in Examples 2 and 3 were required, both of those in Example 1 required amount exceeded to a certain To achieve structural value of the soot. The increase in amount used in Examples 2 and 3 Potassium compared to that used in Example 1 Quantity, shows that at the distance the Injection points according to example 1 of the Structural value still increased with regard to the increasing distance between the injection points the feed. As the distance increases further point between the injection points of the feed the constant amounts of that in Examples 2 and 3 used potassium that no further increase in CDBP value can be determined by the Injection of part of the feed into the hot combustion gases before reaching the maximum Speed with increasing distance between the injection points of the feed in the Examples 2 and 3 is caused.

Die vorliegende Erfindung wurde unter Bezugnahme auf bestimmte Ausführungsformen beschrieben, sie ist nicht darauf begrenzt, dem Fachmann sind Abänderungen innerhalb des Erfindungsgedankens zugänglich.The present invention has been described with reference to described certain embodiments, it is are not limited to those skilled in the art Modifications within the inventive concept accessible.

Claims

1. Modulares Verfahren zur Herstellung von Ruß, in dem ein Brennstoff und ein Oxidationsmittel umgesetzt werden, so daß ein Strom heißer Verbrennungsgase mit einer Energie entsteht, die ausreicht zur Umwandlung der Ruß ergebenden Kohlenwasser stoffbeschickung in Ruß, wobei die Kohlenwasserstoffbeschic kung peripher in Form einer Vielzahl von nicht voratomisier ten Strömen oder voratomisierten Strömen in den Strom der heißen Verbrennungsprodukte, an einem Punkt, an dem der Strom der heißen Verbrennungsgase seine höchste Geschwindig keit erreicht hat, in einer Richtung, die im wesentlichen transversal zur Flußrichtung des Stroms der Verbrennungsgase ist, und unter einem Druck, bei dem die Beschickung einer Durchdringung unterworfen wird, die zu einer guten Abscherung und Vermischung der Beschickung erforderlich ist, eingespritzt wird, und wobei die Beschickung zersetzt und in Ruß umgewan delt wird, bevor die Kohlenstoff-bildende Reaktion durch Abschrecken beendet wird, und anschließendes Abkühlen, Ab trennen und Gewinnen des sich ergebenden Rußes, dadurch gekennzeichnet, daß ein Teil der Gesamtmenge der flüssigen Kohlenwasserstoff beschickung vor dem Punkt, an dem der Strom der Verbrennungs gase seine höchste Geschwindigkeit erreicht hat, und an einem Punkt, an dem in stromaufwärtiger Richtung kein weiterer Anstieg des CDBP-Wertes des erhaltenen Rußes durch Ein spritzen der Beschickung in den Strom der heißen Verbren nungsgase vor dem Punkt, an dem der Strom der Verbrennungs gase seine höchste Geschwindigkeit erreicht hat, beobachtet wird, in den Strom der Verbrennungsgase eingeführt wird, wodurch Ruße mit einer breiteren Teilchengrößenverteilung erhalten werden.1. Modular process for the production of soot, in which a fuel and an oxidizing agent are reacted, so that a stream of hot combustion gases is produced with an energy sufficient to convert the soot-giving hydrocarbon feed into soot, the hydrocarbon feed being peripheral in the form of a A plurality of non-pre-atomized streams or pre-atomized streams in the stream of hot combustion products, at a point where the stream of hot combustion gases has reached its highest speed, in a direction substantially transverse to the direction of flow of the stream of combustion gases, and injected under a pressure at which the feed is subjected to a penetration necessary for good shear and mixing of the feed, and the feed is decomposed and converted to soot before the carbon-forming reaction is terminated by quenching will, and subsequent Cooling, separating and recovering the resulting soot, characterized in that part of the total amount of the liquid hydrocarbon feed before the point at which the flow of the combustion gases has reached its highest speed and at a point at the upstream direction no further increase in the CDBP value of the soot obtained is observed by injecting the feed into the hot combustion gas stream before the point at which the combustion gas stream has reached its highest speed into which the combustion gas stream is introduced; whereby carbon blacks with a broader particle size distribution are obtained.

2. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß etwa 20 bis etwa 80% der Gesamtmenge der flüssigen Beschickung vor dem Punkt, an dem der Strom der Verbrennungsgase seine höchste Geschwindigkeit erreicht hat, und an einem Punkt, an dem in stromaufwärtiger Richtung kein weiterer Anstieg des CDBP-Wertes des erhaltenen Rußes durch Einspritzen der Be schickung in den Strom der heißen Verbrennungsgase vor dem Punkt, an dem der Strom der Verbrennungsgase seine höchste Geschwindigkeit erreicht hat, beobachtet wird, in den Strom der Verbrennungsgase eingespritzt wird.2. The method according to claim 1, characterized in that about 20 to about 80% of the total amount of liquid feed before the point where the flow of combustion gases is its has reached the highest speed and at one point in the upstream direction no further increase in the CDBP value of the carbon black obtained by injecting the Be in the stream of hot combustion gases before the Point at which the flow of combustion gases reaches its highest Speed has been observed is observed in the stream the combustion gases are injected.

3. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß etwa 25 bis etwa 75% der Gesamtmenge der flüssigen Beschickung vor dem Punkt, an dem der Strom der Verbrennungsgase seine höchste Geschwindigkeit erreicht hat, und an einem Punkt, an dem in stromaufwärtiger Richtung kein weiterer Anstieg des CDBP-Wertes des erhaltenen Rußes durch Einspritzen der Be schickung in den Strom der heißen Verbrennungsgase vor dem Punkt, an dem der Strom der Verbrennungsgase seine höchste Geschwindigkeit erreicht hat, beobachtet wird, in den Strom der Verbrennungsase eingespritzt wird.3. The method according to claim 1, characterized in that about 25 to about 75% of the total amount of liquid feed before the point where the flow of combustion gases is its has reached the highest speed and at one point in the upstream direction no further increase in the CDBP value of the carbon black obtained by injecting the Be in the stream of hot combustion gases before the Point at which the flow of combustion gases reaches its highest Speed has been observed is observed in the stream the combustion nose is injected.

4. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß die Beschickung in Form von nicht voratomisierten, kohärenten Strömen an dem Punkt, an dem der Strom der heißen Verbren nungsgase seine höchste Geschwindigkeit erreicht hat, in den Strom der heißen Verbrennungsgase eingespritzt wird. 4. The method according to claim 1, characterized in that loading in the form of non-pre-atomized, coherent Stream at the point where the stream of hot burns gas has reached its highest speed in the Stream of hot combustion gases is injected.

5. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß die flüssige Kohlenwasserstoffbeschickung in einer Richtung, die im wesentlichen transversal zur Flußrichtung des Stroms der Verbrennungsgase ist, vor dem Punkt, an dem der Strom der Verbrennungsgase seine höchste Geschwindigkeit erreicht hat, und an einem Punkt, an dem in stromaufwärtiger Richtung kein weiterer Anstieg des CDBP-Wertes des erhaltenen Rußes durch Einspritzen der Beschickung in den Strom der heißen Verbrennungsgase vor dem Punkt, an dem der Strom der Ver brennungsgase seine höchste Geschwindigkeit erreicht hat, beobachtet wird, in Form von nicht voratomisierten kohären ten Strömen in den Strom der heißen Verbrennungsgase einge spritzt wird.5. The method according to claim 1, characterized in that liquid hydrocarbon feed in one direction, which are essentially transverse to the flow direction of the current the combustion gases is before the point at which the current the combustion gases reach their highest speed and at a point upstream no further increase in the CDBP of the carbon black obtained by injecting the feed into the hot stream Combustion gases before the point where the flow of Ver combustion gases has reached its highest speed is observed in the form of non-pre-atomized coherent th streams into the stream of hot combustion gases is injected.

6. Verfahren nach Anspruch 5, dadurch gekennzeichnet, daß die flüssige Kohlenwasserstoffbeschickung von der inneren Peripherie des Stroms der heißen Verbrennungsgase nach außen vor dem Punkt, an dem der Strom der Verbrennungsgase seine höchste Geschwindigkeit erreicht hat, und an einem Punkt, an dem in stromaufwärtiger Richtung kein weiterer Anstieg des CDBP-Wertes des erhaltenen Rußes durch Einspritzen der Be schickung in den Strom der heißen Verbrennungsgase vor dem Punkt, an dem der Strom der Verbrennungsgase seine höchste Geschwindigkeit erreicht hat, in den Strom der heißen Verbren nungsgase eingespritzt wird.6. The method according to claim 5, characterized in that the liquid hydrocarbon feed from the inside Periphery of the flow of hot combustion gases to the outside before the point where the flow of combustion gases is its has reached the highest speed and at one point in the upstream direction no further increase in the CDBP value of the carbon black obtained by injecting the Be in the stream of hot combustion gases before the Point at which the flow of combustion gases reaches its highest Has reached speed in the stream of hot burning is injected.

7. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß die flüssige Kohlenwasserstoffbeschickung in Form von nicht voratomisierten, kohärenten Strömen in im wesentlichen trans versaler Richtung von der inneren Peripherie des Stroms der heißen Verbrennungsgase nach außen vor dem Punkt, an dem der Strom der Verbrennungsgase seine höchste Geschwindigkeit er reicht hat, und an einem Punkt, an dem in stromaufwärtiger Richtung kein weiterer Anstieg des CDBP-Wertes des erhaltenen Rußes durch Einspritzen der Beschickung in den Strom der heißen Verbrennungsgase vor dem Punkt, an dem der Strom der Verbrennungsgase seine höchste Geschwindigkeit erreicht hat, beobachtet wird, und die flüssige Kohlenwasserstoffbeschickung in Form von nicht voratomisierten, kohärenten Strömen in im wesentlichen transversaler Richtung von der äußeren Peripherie des Stroms der heißen Verbrennungsgase nach innen an dem Punkt, an dem der Strom der heißen Verbrennungsgase seine höchste Geschwindigkeit erreicht hat, in den Strom der heißen Verbrennungsgase eingespritzt wird.7. The method according to claim 1, characterized in that the liquid hydrocarbon feed in the form of not pre-atomized, coherent streams in essentially trans vertical direction from the inner periphery of the stream of hot combustion gases to the outside before the point at which the Flow of combustion gases at its highest speed has reached, and at a point where upstream Towards no further increase in the CDBP value of the obtained Soot by injecting the feed into the stream of hot combustion gases before the point at which the current of the Combustion gases has reached its highest speed is observed and the liquid hydrocarbon feed in the form of essentially non-pre-atomized, coherent streams transverse direction from the outer periphery of the flow of the hot combustion gases inside at that Point at which the flow of hot combustion gases is its has reached the highest speed is injected into the stream of hot combustion gases.