DE3823514A1 - Seitenkanalmaschine - Google Patents
SeitenkanalmaschineInfo
- Publication number
- DE3823514A1 DE3823514A1 DE19883823514 DE3823514A DE3823514A1 DE 3823514 A1 DE3823514 A1 DE 3823514A1 DE 19883823514 DE19883823514 DE 19883823514 DE 3823514 A DE3823514 A DE 3823514A DE 3823514 A1 DE3823514 A1 DE 3823514A1
- Authority
- DE
- Germany
- Prior art keywords
- blade
- side channel
- axial
- attack
- flow
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
- F04D—NON-POSITIVE-DISPLACEMENT PUMPS
- F04D5/00—Pumps with circumferential or transverse flow
- F04D5/002—Regenerative pumps
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
- F04D—NON-POSITIVE-DISPLACEMENT PUMPS
- F04D23/00—Other rotary non-positive-displacement pumps
- F04D23/008—Regenerative pumps
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
- F04D—NON-POSITIVE-DISPLACEMENT PUMPS
- F04D29/00—Details, component parts, or accessories
- F04D29/18—Rotors
- F04D29/188—Rotors specially for regenerative pumps
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Structures Of Non-Positive Displacement Pumps (AREA)
Description
Die Erfindung betrifft eine Seitenkanalmaschine mit axialer
Beschaufelung für den Einsatz als Pumpe oder Verdichter.
Es ist allgemein bekannt, daß die Betriebscharakteristik
und insbesondere der Wirkungsgrad von Seitenkanalmaschinen
entscheidend von Art und Gestaltung des Schaufelrades
abhängen (Schrifttumsangabe 1-3). So betragen beispielsweise
die Schaufelradverluste in herkömmlichen Seitenkanalmaschinen
bis zu 75% der Gesamtverluste [1]. Es ist auch allgemein
bekannt, daß herkömmliche Seitenkanalmaschinen nur mit
radialen Schaufelrädern ausgeführt worden sind, obwohl durch
Offenlegungsschrift DE-OS 19 21 945 eine Seitenkanalmaschine
mit axialer Beschaufelung vorgeschlagen und erörtert wurde.
Zu den wesentlichen Verlustquellen herkömmlicher radialer
Schaufelräder zählen bekanntlich die Stoß-, Reibungs- und
Spaltverluste. Gelingt es daher, ein verlustärmeres Schaufelrad
zu verwenden, dann ließen sich gleichzeitig die maßgeblichen
Kenngrößen Wirkungsgrad, Druckziffer und Lieferzahl
in wünschenswerter Weise erhöhen.
Es ist allgemein bekannt, daß die Arbeitsweise der Seitenkanalmaschinen
darauf beruht, daß das Fluid in der Seitenkanalmaschine
mehrmals das Schaufelrad durchläuft und nach
jedem solchen Durchlauf den im Schaufelrad gewonnenen peripheralen
Impuls auf die im Seitenkanal enthaltene Flüssigkeitssäule
überträgt. Der Druckaufbau im Seitenkanal ist
somit dem pro Zeiteinheit in den Seitenkanal übertragenen
peripheralen Impuls des sog. Massenaustauschstromes proportional.
Der Massenaustauschstrom entspricht dabei dem Meridianvolumenstrom
durch das Schaufelrad.
Anhand der allgemein bekannten Entwurfsgleichung für Seitenkanalmaschinen
[1] läßt sich der Einfluß der wesentlichen
Bestimmungsgrößen auf die Betriebscharakteristik einer
Seitenkanalmaschine beurteilen:
In Gl. 1 bedeuten:
H = Förderhöhe
A = Massenaustauschstrom = Meridianmassenstrom
g = Erdbeschleunigung
f = Querschnitt des Seitenkanals
V = Fördervolumenstrom
c au = Mittlere Umfangskomponente der Strömung am Schaufelaustritt
A = Massenaustauschstrom = Meridianmassenstrom
g = Erdbeschleunigung
f = Querschnitt des Seitenkanals
V = Fördervolumenstrom
c au = Mittlere Umfangskomponente der Strömung am Schaufelaustritt
Gemäß Gl. 1 muß ein möglichst günstiges Schaufelrad große
Meridianmassenströme A liefern, d. h., insbesondere eine große
Schluckzahl aufweisen, und gleichzeitig große Umfangskomponenten
c au am Schaufelaustritt aufweisen. Die Umfangskomponente
c au wird dabei maßgeblich vom Reaktionsgrad r der
Schaufeln bestimmt [1].
Aus Gl. 1 geht jedoch nicht unmittelbar hervor, welche Schaufelart,
z. B. axial oder radial, die vorgenannten Bedingungen
am besten erfüllt, da grundsätzlich jede Schaufel mit einem
Reaktionsgrad zwischen 0 und 1 in einer Seitenkanalmaschine
verwendbar ist. Es ist jedoch allgemein bekannt, daß Axialräder
aufgrund ihrer größeren Schluckzahlen um ein Mehrfaches größere
Meridianmassenströme bzw. Massenaustauschströme ermöglichen
als Radialräder vergleichbarer Durchmesser. Es ist
auch allgemein bekannt, daß sich bei Axialrädern durch geeignete
Wahl des Reaktionsgrades, z. B. r = ¹/₃, die angestrebten
großen Umfangskomponenten c au am Schaufelaustritt erzielen
lassen.
Eine nähere Untersuchung der in DE-OS 19 21 945 bekanntgewordenen
axialen Beschaufelung zeigt jedoch erhebliche
Ausführungsmängel, durch die keine nennenswerten Vorteile
gegenüber herkömmlichen radialen Beschaufelungen erzielt
werden können. Insbesondere sind die vorgeschlagenen Ein-
und Austrittwinkel sowie die Profilkonturen nicht den
Erfordernissen angepaßt. Durch die gegenüber der lichten
Weite des Seitenkanals etwa halb so große Schaufellänge
ergeben sich außerdem unverhältnismäßig große Rückströmbereiche
bei entsprechender Verminderung der Druckziffer.
Der Erfindung liegt daher die Aufgabe zugrunde, die Leistungsfähigkeit,
insbesondere Wirkungsgrad und Druckziffer von
Seitenkanalmaschinen mit axialer Beschaufelung wesentlich
zu erhöhen.
Die Aufgabe wird erfindungsgemäß durch die im kennzeichnenden
Teil des Patentanspruchs 1 genannten Merkmale
gelöst.
Hieraus sich ergebende technische Vorteile der Erfindung
sind zumindest folgende:
Dadurch, daß die axialen Schaufelblätter zweiflutig durchströmt
werden und auf diese Weise über die gesamte lichte
Weite des Seitenkanals wirken, wird auf das Fluid bei jedem
Umlauf durch den Seitenkanal doppelt so viel Energie bzw.
peripheraler Impuls übertragen wie bei der einflutigen,
herkömmlichen Axialschaufel gemäß DE-OS 19 21 945, die nur
über die halbe lichte Weite des Seitenkanals wirkt. Aus der
Theorie der Seitenkanalmaschinen [1 bis 3] folgt außerdem, daß
die Druckziffer der erfindungsgemäßen zweiflutigen axialen
Beschaufelung mindestens doppelt so groß ist wie bei der
einflutigen Bauweise gemäß DE-OS 19 21 945. Darüber hinaus
weist die erfindungsgemäße zweiflutige axiale Beschaufelung
geringere schädliche Rückströmbereiche im Seitenkanal auf
als bei herkömmlichen einflutigen Axialschaufeln, da die
mittlere Verweilzeit eines Fluidelementes im Seitenkanal
zwischen Austritt und Wiedereintritt in den Schaufelbereich
nur halb so groß ist wie bei der einflutigen Bauweise mit
halber Schaufellänge.
Durch die über die gesamte Schaufellänge verlaufende Profilverwindung
werden im Auslegungspunkt erfindungsgemäß die
Stoßverluste über die gesamte Eintrittslänge der Axialschaufel
vermieden, während dies bei den in DE-OS 19 21 945 vorgeschlagenen
Axialschaufeln mit konstantem Anstellwinkel
nicht oder nur in einem begrenzten Bereich der Eintrittskante
möglich ist. Darüber hinaus läßt sich durch die erfindungsgemäße
Profilverwindung über die gesamte Schaufellänge
das Geschwindigkeitsprofil des toroidalen Wirbelkerns im
Seitenkanal im Hinblick auf die angestrebte Leistungscharakteristik
einstellen.
Durch die Merkmale des Anspruchs 2 wird das Profil der
zweiflutigen Axialschaufeln im Hinblick auf eine maximale
Druckziffer optimiert. Aus der Theorie der Seitenkanalmaschinen
läßt sich unter anderem ableiten, daß die maximale Druckziffer
dann erzielt wird, wenn das Produkt aus meridionaler und
aus peripheraler Austrittsgeschwindigkeit auf dem Schaufelbereich
seinen größten Betrag annimmt. Aus der Theorie der
Strömungsmaschinen [1] ist allgemein bekannt, daß dieses
Produkt maßgeblich vom Reaktionsgrad der Beschaufelung
bestimmt wird. Erfindungsgemäß läßt sich mit der axialen
Beschaufelung ein optimaler Reaktionsgrad, bei welchem die
Druckziffer maximal wird, bestimmen und konstruktiv verwirklichen.
Aus den Ähnlichkeitsgesetzen der Strömungsmechanik
läßt sich ableiten, daß der optimale Reaktionsgrad ¹/₃ beträgt,
woraus erfindungsgemäß eine leichte Hakenform des Schaufelprofils
über die gesamte Schaufellänge folgt. Erfindungsgemäß
ist daher auch die Schaufel-Austrittskante leicht vorwärts
gerichtet.
Weitere Einzelheiten und Merkmale der Erfindung ergeben sich
aus der nachfolgenden Beschreibung eines speziellen Ausführungsbeispiels
der Erfindung anhand der Zeichnungen Fig. 1a,
1b und 1c.
Es zeigt Fig. 1a einen Meridianschnitt durch eine erfindungsgemäße
Seitenkanalmaschine mit einem zweiflutigen
axialen Schaufelkranz an Laufrad 1 innerhalb eines zweiflutigen
Seitenkanals 2 a, 2 b, dem Seitenkanalgehäuse 3 sowie
der Antriebswelle 4. Jede der zweiflutigen Axialschaufeln
besteht aus einem inneren Schaufelbereich 1 a und einem
äußeren Schaufelbereich 1 b, wobei der innere Schaufelbereich
1 a und der äußere Schaufelbereich 1 b zueinander
entgegengerichtete Anstellwinkel ±β₁ besitzen. Der innere
Schaufelbereich 1 a und der äußere Schaufelbereich 1 b
sind im Bereich OO zusammengesetzt. Die entgegengerichteten
Anstellwinkel ±β₁ zwischen innerem Schaufelbereich 1 a und
äußerem Schaufelbereich 1 b werden erfindungsgemäß durch
Profilverwindung über die gesamte Schaufellänge 1 erzielt.
Dabei verschwindet der Anstellwinkel am Übergang von innerem
Schaufelbereich 1 a zum äußeren Schaufelbereich 1 b an der
Stelle OO örtlich. Der Bereich OO mit verschwindendem Anstellwinkel
liegt erfindungsgemäß im Mittelkreis des toroidalen
Austauschwirbels 5. Der Verlauf des Austauschwirbels 5 beim
Betrieb der Seitenkanalmaschine entspricht dem meridionalen
Massenaustauschstrom, der wechselweise die beiden Seitenkanalhälften
2 a und 2 b durchströmt. Die Meridiangeschwindigkeit c ma
im inneren Schaufelbereich 1 a ist demgemäß der Meridiangeschwindigkeit
c mb im äußeren Schaufelbereich entgegengerichtet.
Aus Fig. 1a ist außerdem zu ersehen, daß das Fluid bei
jedem Umlauf im Seitenkanal 2 a, 2 b gemäß Austauschwirbel 5
zweimal die Schaufelradebene durchquert und dabei doppelt
so viel Energie und peripheralen Impuls zugeführt bekommt
wie bei einer einflutigen Axialbeschaufelung gemäß DE-OS 19 21
945.
Es zeigt Fig. 1b den Grundriß des erfindungsgemäßen zweiflutigen
Axialrades.
Es zeigt Fig. 1c eine Projektion der Schaufelbereiche 1 a, 1 b
in Richtung der Schaufelachse 6, aus der insbesondere die
Profilverwindung und die leichte Hakenform des Schaufelprofils
mit der leicht vorwärts gerichteten Austrittskante
zu ersehen sind. Dabei sind insbesondere die Eintrittswinkel
±β₁ 90° und die Austrittswinkel ±β₂ 90°.
Weitere Vorteile dieses Ausführungsbeispiels bestehen darin,
daß
- - die die gesamte Beschaufelung aus einem Blechteil geformt werden kann, und daß
- - der auf die Laufradlagerung wirkende Axialschub vollständig ausgeglichen ist, da die Axialkraft auf den inneren Schaufelbereich 1 a entgegengesetzt gleich der Axialkraft auf den äußeren Schaufelbereich 1 b ist, und daß
- - die Schallemission aufgrund des geringen, im Schaufelraum eingeschlossenen Gasvolumens und der geringen Stoß- und Reibungseffekte wesentlich geringer ist als bei herkömmlichen Seitenkanalmaschinen.
Ein weiteres Ausführungsbeispiel der Erfindung ist in Fig. 2a,
2b und 2c dargestellt und wird im folgenden näher beschrieben:
Es zeigt Fig. 2a einen Meridianschnitt durch eine Seitenkanalmaschine
mit einem zweiflutigen Axialrad 7 in einem
zweiflutigen Seitenkanal 8 a, 8 b sowie den inneren Axialschaufeln
9 a und den äußeren Axialschaufeln 9 b, welche durch
einen Teilungsring 10 voneinander abgegrenzt sind. Gegenüber
dem Ausführungsbeispiel gemäß Fig. 1a, 1b und 1c werden die
entgegengerichteten Anstellwinkel von innerer Axialschaufel
9 a und äußerer Axialschaufel 9 b durch Profilschränkung
im Bereich des Teilungsrings 10 erzielt. Die Axialschaufeln
9 a und 9 b weisen daher keine oder nur geringe Profilverwindung
sowie ebene Ein- und Austrittsflächen auf, wodurch
in besonderen Fällen der Herstellungsaufwand geringer wird.
Aus dem Strömungsbild gemäß Fig. 2a ist insbesondere
der Austauschwirbel gemäß Stromlinie 11 zu erkennen,
welcher symmetrisch zum Teilungsring 10 verläuft.
Es zeigt Fig. 2b eine Teilabwicklung des zweiflutigen
Axialrades 7 mit der inneren - gestrichelt eingezeichneten -
Axialschaufel 9 a und der äußeren Axialschaufel 9 b sowie
die maßgeblichen Geschwindigkeitsdreiecke für die Ein-
und Austrittsströmungen der inneren und äußeren Axialschaufeln
9 a und 9 b.
In Fig. 2b bedeuten:
c m = Meridiangeschwindigkeit
w = Relativgeschwindigkeit
c = Absolutgeschwindigkeit
u = Umfangsgeschwindigkeit der Schaufel
b₁ = Anstellwinkel am Schaufeleintritt
w = Relativgeschwindigkeit
c = Absolutgeschwindigkeit
u = Umfangsgeschwindigkeit der Schaufel
b₁ = Anstellwinkel am Schaufeleintritt
In Fig. 2b gelten folgende Indizes:
"i" für innere Beschaufelung
"a" für äußere Beschaufelung
"1" für den Schaufeleintritt
"2" für den Schaufelaustritt
"a" für äußere Beschaufelung
"1" für den Schaufeleintritt
"2" für den Schaufelaustritt
Aus den Geschwindigkeitsdreiecken gemäß Fig. 2b werden
insbesondere die entgegengerichteten Durchflutungen bzw.
Meridiangeschwindigkeiten c m von inneren Axialschaufeln 9 a
und äußeren Axialschaufeln 9 b deutlich.
Wie aus Fig. 2b zu ersehen ist, läßt sich der Schaufelwinkel
im Auslegungspunkt so wählen, daß örtlich stoßfreier Eintritt
an innerer und äußerer Beschaufelung 9 a, 9 b möglich ist.
Es zeigt Fig. 2c eine Normalansicht des zweiflutigen Axialrades
7 mit den inneren Axialschaufeln 9 a und den äußeren
Axialschaufeln 9 b, dem Teilungsring 10, dem Gehäuse 12, dem
Ansaugstutzen 13, dem Unterbrecher 14 und dem Austrittsstutzen
15. Der Drehsinn des Axialrades 7 ist durch Pfeil 16 angegeben.
Der Unterbrecher 14 ist in herkömmlicher Weise ausgeführt,
wobei insbesondere auch der selbstansaugende Betrieb als
Pumpe ermöglicht wird.
Schrifttumsangabe:
[1] Pfleiderer, C. Die Kreiselpumpen, 5. Aufl.
Anhang B₂
Springer Verl. 1961
[2] Gabi, M. Theoretische und experimentelle Untersuchung der Strömung in Seitenkanalverdichtern Dr. Ing. Diss. Univers. Karlsruhe, 1982
[3] N. N. Technisches Handbuch Verdichter 3. Aufl. Kap. 5.5 VEB Technik, Berlin, 1983
[2] Gabi, M. Theoretische und experimentelle Untersuchung der Strömung in Seitenkanalverdichtern Dr. Ing. Diss. Univers. Karlsruhe, 1982
[3] N. N. Technisches Handbuch Verdichter 3. Aufl. Kap. 5.5 VEB Technik, Berlin, 1983
Claims (5)
- Anspruch 1: Seitenkanalmaschine, gekennzeichnet durch ein zweiflutiges axiales Schaufelrad innerhalb eines zweiflutigen Seitenkanals mit Anstellwinkeln der inneren, achsnäheren Schaufelbereiche, die den Anstellwinkeln der äußeren, achsferneren Schaufelbereiche entgegengerichtet sind und einer Gesamtlänge der inneren und äußeren Schaufelbereiche, die gleich dem lichten Durchmesser des Seitenkanals ist, wobei die Meridiangeschwindigkeiten im inneren Schaufelbereich den Meridiangeschwindigkeiten im äußeren Schaufelbereich entgegengerichtet sind.
- Anspruch 2: Seitenkanalmaschine nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß die entgegengerichteten Anstellwinkel ±β₁ der Schaufelbereiche 1 a und 1 b durch Profilverwindung stetig über die gesamte Schaufellänge l von einem positiven Anstellwinkelbereich +β₁ vom Fuß des inneren Schaufelbereichs 1 a bis zur Schaufelmitte OO in einen negativen Anstellwinkelbereich -β₁ des äußeren Schaufelbereiches 1 b von der Schaufelmitte OO zur Schaufelspitze übergeht, wobei in der Schaufelmitte OO der Anstellwinkel örtlich verschwindend klein wird.
- Anspruch 3: Seitenkanalmaschine nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß die entgegengerichteten Anstellwinkel ±β₁ durch Profilschränkung zwischen den inneren Axialschaufeln 9 a und den äußeren Axialschaufeln 9 b erzielt wird.
- Anspruch 4: Seitenkanalmaschine nach Anspruch 3, dadurch gekennzeichnet, daß zwischen den inneren Axialschaufeln 9 a und den äußeren Axialschaufeln 9 b ein Teilungsring 10 angeordnet ist.
- Anspruch 5: Seitenkanalmaschine nach Anspruch 1 bis 4, dadurch gekennzeichnet, daß die axialen Schaufeln eine dem Reaktionsgrad von etwa ¹/₃ entsprechende Hakenform mit leicht vorwärtsgerichteter Austrittskante aufweisen.
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
DE19883823514 DE3823514A1 (de) | 1988-07-12 | 1988-07-12 | Seitenkanalmaschine |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
DE19883823514 DE3823514A1 (de) | 1988-07-12 | 1988-07-12 | Seitenkanalmaschine |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
DE3823514A1 true DE3823514A1 (de) | 1990-01-18 |
DE3823514C2 DE3823514C2 (de) | 1990-11-22 |
Family
ID=6358462
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
DE19883823514 Granted DE3823514A1 (de) | 1988-07-12 | 1988-07-12 | Seitenkanalmaschine |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
DE (1) | DE3823514A1 (de) |
Cited By (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
WO2001071193A1 (de) * | 2000-03-21 | 2001-09-27 | Siemens Aktiengesellschaft | Förderpumpe |
US7066711B2 (en) | 2001-05-22 | 2006-06-27 | Siemens Aktiengesellschaft | Delivery pump |
WO2014082892A1 (de) * | 2012-11-29 | 2014-06-05 | Tni Medical Ag | Kleiner, geräuscharmer seitenkanalverdichter, insbesondere für geräte in der beatmungstherapie |
Families Citing this family (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE102006041557A1 (de) * | 2006-09-05 | 2008-03-20 | Ludewig, Max, Prof. Dr.-Ing. | Seitenkanalmaschine mit höherer Leistung und erhöhtem Wirkungsgrad |
US9249806B2 (en) | 2011-02-04 | 2016-02-02 | Ti Group Automotive Systems, L.L.C. | Impeller and fluid pump |
Citations (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US2923246A (en) * | 1951-10-31 | 1960-02-02 | Chandler Evans Corp | Vortex pump |
DE1921945A1 (de) * | 1968-05-11 | 1970-01-15 | Philips Nv | Seitenkanalpumpe |
-
1988
- 1988-07-12 DE DE19883823514 patent/DE3823514A1/de active Granted
Patent Citations (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US2923246A (en) * | 1951-10-31 | 1960-02-02 | Chandler Evans Corp | Vortex pump |
DE1921945A1 (de) * | 1968-05-11 | 1970-01-15 | Philips Nv | Seitenkanalpumpe |
Non-Patent Citations (4)
Title |
---|
DD-B.: "Technisches Handbuch Verdichter", 3. Aufl.VEB Verlag Technik, Berlin, 1983, S. 422-429 * |
DE-B.: C. Pfleiderer "Die Kreiselpumpen für Flüssigkeiten und Gase", Springer Verlag Berlin/ Göttingen/Heidelberg, 5. Aufl., 1961, S.604-617 * |
Gabi, M.:"Theoretische und experimentelle Unter- suchung der Strömung in Seitenkanalverdichtern", Dr.-Ing. Diss. an der Univers. Karlsruhe, 1982, S. 69-71 * |
Grabow G.: "Vergleich zwischen Seitenkanalgebläsenin radialer und axialer Bauart", in: DD-Z. Energietechnik, 33. Jhrg., H. 3, März 1983, S. 98, 99 * |
Cited By (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
WO2001071193A1 (de) * | 2000-03-21 | 2001-09-27 | Siemens Aktiengesellschaft | Förderpumpe |
US7066711B2 (en) | 2001-05-22 | 2006-06-27 | Siemens Aktiengesellschaft | Delivery pump |
WO2014082892A1 (de) * | 2012-11-29 | 2014-06-05 | Tni Medical Ag | Kleiner, geräuscharmer seitenkanalverdichter, insbesondere für geräte in der beatmungstherapie |
KR101764036B1 (ko) | 2012-11-29 | 2017-08-01 | 티앤아이 메디컬 아게 | 소형 저소음의 환기 치료 장치 사이드 채널 컴프레서 |
US10532169B2 (en) | 2012-11-29 | 2020-01-14 | Tni Medical Ag | Small, low-noise side channel compressor, in particular for devices in ventilation therapy |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
DE3823514C2 (de) | 1990-11-22 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
DE69506297T2 (de) | Axialpumpen | |
EP2096316B1 (de) | Gehäusestrukturierung für Axialverdichter im Nabenbereich | |
EP2138727B1 (de) | Schaufeldeckband mit Durchlass | |
DE4422700A1 (de) | Diffusor für Turbomaschine | |
DE19722353A1 (de) | Kreiselpumpe mit einer Einlaufleiteinrichtung | |
DE876285C (de) | Ringverdichter | |
CH678352A5 (de) | ||
DE2113514B2 (de) | Überschall-Axialverdichter mit einem zylindrischen oder konischen divergierenden die Einlauföffnung hinten verlängernden Körper | |
DE69106179T2 (de) | Diagonal-Verdichter. | |
DE3823514A1 (de) | Seitenkanalmaschine | |
DE2160047A1 (de) | Radialgeblaese | |
DE102004038639A1 (de) | Francis Turbine | |
CH317623A (de) | Schaufelung für mit Fliehkraft wirkende Fördermaschinen | |
DE2258737A1 (de) | Seitenkanalverdichter | |
DE2836332A1 (de) | Schaufel eines pumpenrades eines hydrodynamischen drehmomentwandlers | |
DE8808920U1 (de) | Seitenkanalmaschine | |
EP1039140B1 (de) | Förderpumpe | |
DE19638185A1 (de) | Wasserpumpe | |
EP1053402B1 (de) | Kreiselpumpenlaufrad radialer bauart | |
DE1553050C3 (de) | Rotationskolbenmaschine mit einem Ringzylinder | |
DE452250C (de) | Gasturbine mit pendelnder Fluessigkeit als Treibmittel | |
DE698484C (de) | Kreiselpumpe zur wechselweisen Foerderung in beiden Drehrichtungen | |
DE311606C (de) | ||
DE178228C (de) | ||
AT110767B (de) | Gasturbine mit pendelnder Flüssigkeit als Treibmittel. |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
OP8 | Request for examination as to paragraph 44 patent law | ||
D2 | Grant after examination | ||
8364 | No opposition during term of opposition | ||
8339 | Ceased/non-payment of the annual fee |