DE3789888T2 - Hartmetall-Auftragelegierungen auf Eisenbasis und ohne Kobalt. - Google Patents
Hartmetall-Auftragelegierungen auf Eisenbasis und ohne Kobalt.Info
- Publication number
- DE3789888T2 DE3789888T2 DE3789888T DE3789888T DE3789888T2 DE 3789888 T2 DE3789888 T2 DE 3789888T2 DE 3789888 T DE3789888 T DE 3789888T DE 3789888 T DE3789888 T DE 3789888T DE 3789888 T2 DE3789888 T2 DE 3789888T2
- Authority
- DE
- Germany
- Prior art keywords
- weight
- alloy
- resistant
- nickel
- manganese
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Fee Related
Links
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 81
- 239000000956 alloy Substances 0.000 title claims abstract description 81
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 title claims abstract description 44
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 18
- 239000010941 cobalt Substances 0.000 title description 9
- 229910017052 cobalt Inorganic materials 0.000 title description 9
- GUTLYIVDDKVIGB-UHFFFAOYSA-N cobalt atom Chemical compound [Co] GUTLYIVDDKVIGB-UHFFFAOYSA-N 0.000 title description 9
- UONOETXJSWQNOL-UHFFFAOYSA-N tungsten carbide Chemical compound [W+]#[C-] UONOETXJSWQNOL-UHFFFAOYSA-N 0.000 title 1
- PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N Nickel Chemical compound [Ni] PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 51
- IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N Atomic nitrogen Chemical compound N#N IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 38
- 229910052759 nickel Inorganic materials 0.000 claims abstract description 27
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 claims abstract description 24
- 229910052757 nitrogen Inorganic materials 0.000 claims abstract description 24
- 229910052710 silicon Inorganic materials 0.000 claims abstract description 23
- 229910052750 molybdenum Inorganic materials 0.000 claims abstract description 21
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 19
- 239000010703 silicon Substances 0.000 claims abstract description 18
- ZOKXTWBITQBERF-UHFFFAOYSA-N Molybdenum Chemical compound [Mo] ZOKXTWBITQBERF-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 17
- 239000011733 molybdenum Substances 0.000 claims abstract description 17
- 229910052804 chromium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 16
- 239000011651 chromium Substances 0.000 claims abstract description 16
- 239000011159 matrix material Substances 0.000 claims abstract description 16
- VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N Chromium Chemical compound [Cr] VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 15
- 239000000203 mixture Substances 0.000 claims abstract description 15
- 150000001247 metal acetylides Chemical class 0.000 claims abstract description 13
- 229910052758 niobium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 12
- 239000010955 niobium Substances 0.000 claims abstract description 12
- 239000006023 eutectic alloy Substances 0.000 claims abstract description 9
- 229910052715 tantalum Inorganic materials 0.000 claims abstract description 9
- 239000010936 titanium Substances 0.000 claims abstract description 9
- 229910052719 titanium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 9
- 229910052720 vanadium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 9
- WPBNNNQJVZRUHP-UHFFFAOYSA-L manganese(2+);methyl n-[[2-(methoxycarbonylcarbamothioylamino)phenyl]carbamothioyl]carbamate;n-[2-(sulfidocarbothioylamino)ethyl]carbamodithioate Chemical compound [Mn+2].[S-]C(=S)NCCNC([S-])=S.COC(=O)NC(=S)NC1=CC=CC=C1NC(=S)NC(=O)OC WPBNNNQJVZRUHP-UHFFFAOYSA-L 0.000 claims abstract description 8
- GUCVJGMIXFAOAE-UHFFFAOYSA-N niobium atom Chemical compound [Nb] GUCVJGMIXFAOAE-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 8
- LEONUFNNVUYDNQ-UHFFFAOYSA-N vanadium atom Chemical compound [V] LEONUFNNVUYDNQ-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract 7
- RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N Titanium Chemical compound [Ti] RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract 6
- GUVRBAGPIYLISA-UHFFFAOYSA-N tantalum atom Chemical compound [Ta] GUVRBAGPIYLISA-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract 6
- 238000003466 welding Methods 0.000 claims description 18
- XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N Silicon Chemical compound [Si] XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 17
- 239000012535 impurity Substances 0.000 claims description 16
- 229910052748 manganese Inorganic materials 0.000 claims description 16
- 239000011572 manganese Substances 0.000 claims description 16
- 229910001566 austenite Inorganic materials 0.000 claims description 12
- PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N Manganese Chemical compound [Mn] PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 11
- 238000000034 method Methods 0.000 claims description 7
- 239000007789 gas Substances 0.000 claims description 4
- 238000012546 transfer Methods 0.000 claims description 4
- WFKWXMTUELFFGS-UHFFFAOYSA-N tungsten Chemical compound [W] WFKWXMTUELFFGS-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 3
- 229910052721 tungsten Inorganic materials 0.000 claims description 3
- 239000010937 tungsten Substances 0.000 claims description 3
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 abstract description 3
- 238000001816 cooling Methods 0.000 abstract description 2
- 238000005552 hardfacing Methods 0.000 abstract description 2
- 238000010276 construction Methods 0.000 abstract 1
- 238000012360 testing method Methods 0.000 description 17
- 239000000306 component Substances 0.000 description 9
- 239000006104 solid solution Substances 0.000 description 8
- 229910001347 Stellite Inorganic materials 0.000 description 7
- AHICWQREWHDHHF-UHFFFAOYSA-N chromium;cobalt;iron;manganese;methane;molybdenum;nickel;silicon;tungsten Chemical compound C.[Si].[Cr].[Mn].[Fe].[Co].[Ni].[Mo].[W] AHICWQREWHDHHF-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 7
- 230000007797 corrosion Effects 0.000 description 7
- 238000005260 corrosion Methods 0.000 description 7
- 238000005266 casting Methods 0.000 description 4
- 238000000227 grinding Methods 0.000 description 4
- 238000005728 strengthening Methods 0.000 description 4
- 239000008367 deionised water Substances 0.000 description 3
- 229910021641 deionized water Inorganic materials 0.000 description 3
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Chemical compound O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 description 2
- 238000000576 coating method Methods 0.000 description 2
- 230000005496 eutectics Effects 0.000 description 2
- 230000002687 intercalation Effects 0.000 description 2
- 238000009830 intercalation Methods 0.000 description 2
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 2
- 238000001000 micrograph Methods 0.000 description 2
- 238000012545 processing Methods 0.000 description 2
- 238000007711 solidification Methods 0.000 description 2
- 230000008023 solidification Effects 0.000 description 2
- 239000010959 steel Substances 0.000 description 2
- 230000003746 surface roughness Effects 0.000 description 2
- 229910000531 Co alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910000640 Fe alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- GRYLNZFGIOXLOG-UHFFFAOYSA-N Nitric acid Chemical compound O[N+]([O-])=O GRYLNZFGIOXLOG-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 208000013201 Stress fracture Diseases 0.000 description 1
- 239000000654 additive Substances 0.000 description 1
- 238000005275 alloying Methods 0.000 description 1
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 1
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 description 1
- 238000002485 combustion reaction Methods 0.000 description 1
- 239000008358 core component Substances 0.000 description 1
- 238000013461 design Methods 0.000 description 1
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 1
- 238000000866 electrolytic etching Methods 0.000 description 1
- QFXZANXYUCUTQH-UHFFFAOYSA-N ethynol Chemical group OC#C QFXZANXYUCUTQH-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000005251 gamma ray Effects 0.000 description 1
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 1
- 239000007788 liquid Substances 0.000 description 1
- 229910001004 magnetic alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000012423 maintenance Methods 0.000 description 1
- 239000000463 material Substances 0.000 description 1
- 239000000155 melt Substances 0.000 description 1
- 229910017604 nitric acid Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000002285 radioactive effect Effects 0.000 description 1
- 238000007788 roughening Methods 0.000 description 1
- 231100000241 scar Toxicity 0.000 description 1
- 239000000243 solution Substances 0.000 description 1
- 230000006641 stabilisation Effects 0.000 description 1
- 238000011105 stabilization Methods 0.000 description 1
- 239000003381 stabilizer Substances 0.000 description 1
- 239000002436 steel type Substances 0.000 description 1
- 238000005482 strain hardening Methods 0.000 description 1
- 229910000859 α-Fe Inorganic materials 0.000 description 1
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K35/00—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting
- B23K35/22—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting characterised by the composition or nature of the material
- B23K35/24—Selection of soldering or welding materials proper
- B23K35/30—Selection of soldering or welding materials proper with the principal constituent melting at less than 1550 degrees C
- B23K35/3053—Fe as the principal constituent
- B23K35/308—Fe as the principal constituent with Cr as next major constituent
- B23K35/3086—Fe as the principal constituent with Cr as next major constituent containing Ni or Mn
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
- C22C38/58—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with more than 1.5% by weight of manganese
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Carbon And Carbon Compounds (AREA)
- Powder Metallurgy (AREA)
- Heat Treatment Of Articles (AREA)
- Arc Welding In General (AREA)
- Laminated Bodies (AREA)
- Electroplating And Plating Baths Therefor (AREA)
Description
- Die vorliegende Erfindung betrifft neue kobaltfreie Aufschweißlegierungen auf Eisenbasis, die verschleißfest sind und insbesondere Reibverschleißbeständigkeit aufweisen. Die neuen Aufschweißlegierungen sind besonders geeignet für Verwendungszwecke, bei denen
- (1) hervorragende Reibverschleißbeständigkeit gefordert ist,
- (2) es sich um die Umwandlung von Kobalt in radioaktives &sup6;&sup0;Co handelt und
- (3) nichtmagnetische Legierungen verwendet werden müssen.
- Aufschweißlegierungen verwendet man, um billigeren Legierungen in den verschiedensten Industriezweigen und für die verschiedensten Verwendungszwecke Verschleißfestigkeit zu verleihen. Für die Herstellung von besonders stark genutzten Aufschweißlegierungen stellt Kobalt eine Hauptkomponente dar. Da Kobalt sehr teuer ist und sein Marktpreis starken Schwankungen unterliegt, besteht ein Bedarf an der Entwicklung von Aufschweißlegierungen mit vermindertem Co-Gehalt. Ein besonderer Bedarf an Aufschweißlegierungen mit vermindertem Co- Gehalt besteht für den Primärkreislauf von Kernkraftwerken. Der geringe Verschleiß und die Korrosion von Co-Legierungen führt schließlich zur Bildung des Gamma-Strahlen emittierenden Isotops &sup6;&sup0;Co. Dieses Isotop wird in die Oxide aufgenommen, welche die Out-of-core-Komponenten bilden, die vom Wartungspersonal inspiziert, repariert oder ausgewechselt werden müssen. Das aktivierte &sup6;&sup0;Co ist verantwortlich für den Hauptanteil der auf das Personal einwirkenden Strahlenbelastung.
- Eine Aufschweißlegierung ohne Kobalt oder mit nur geringem Kobaltgehalt muß außerdem verschleißfest sein und entsprechende Härte, Schweißbarkeit und Korrosionsbeständigkeit aufweisen. Es wäre daher wünschenswert, über kobaltfreie Aufschweißlegierungen mit entsprechender oder verbesserter Verschleißfestigkeit, Reibverschleißbeständigkeit, Härte sowie entsprechenden bzw. verbesserten mechanischen Eigenschaften für die verschiedensten Verwendungszwecke zu verfügen.
- Die GB-A-1049899 beschreibt kobaltfreie Legierungen mit 0,5 bis 2,0 Gew.-% C, 7 bis 14 Gew.-% Mn, 0,5 bis 2 Gew.-% Si, 19 bis 25 Gew.-% Cr, 3 bis 10 Gew.-% Ni, 0,08 bis 0,3 Gew.-% N und 0 bis 2,5 Gew.-% Nb, wobei der Rest auf Eisen und zufällige Verunreinigungen entfällt. Diese Legierungen sind gedacht für das Gießen von Auspuffventilen von Verbrennungsmotoren. Chrom dient dabei zur Erhöhung der Hochtemperaturkorrosionsbeständigkeit, Kohlenstoff zur Erhöhung der Korrosionsbeständigkeit und Warmhärte, und Silizium verbessert die Gießbarkeit, vermindert aber die Korrosionsbeständigkeit. Mangan, Nickel und Stickstoff gewährleisten ein vollständig austenitisiertes Gefüge. Mangan dient außerdem zur Verbesserung der Verschleißfestigkeit. Nickel verbessert die Korrosionsbeständigkeit und Warmfestigkeit, Stickstoff die Warmfestigkeit und Warmhärte und Niob die Warmhärte, die Hochtemperaturfestigkeit und die Lebensdauer bis zum Spannungsbruch.
- Eine Aufgabe der Erfindung ist daher die Bereitstellung neuer verschleißfester und reibverschleißbeständiger kobaltfreier Aufschweißlegierungen.
- Eine weitere Aufgabe der Erfindung ist die Bereitstellung von Verfahren zur Konstruktion von Bauteilen, die Verschleiß und korrodierenden (agressiven) Medien ausgesetzt sind, wobei den Bauteilen kobaltfreie, verschleißfeste, reibverschleißbeständige Hartlegierungen aufgeschweißt sind.
- Die Erfindung betrifft kobaltfreie Legierungen für agressiven Medien ausgesetzte Bauteile.
- Diese Legierungen sind gekennzeichnet durch hohe Verschleißfestigkeit und Reibverschleißbeständigkeit und bestehen aus 0,85 bis 1,4 Gew.-% C, 5,0 bis 13,0 Gew.-% Mn, 1,5 bis 5,5 Gew.-% Si, 18,0 bis 27,0 Gew.-% Cr, 4,0 bis 12,0 Gew.-% Ni, 1,5 bis 6,0 Gew.-% Mo, 0,1 bis 0,3 Gew.-% N, 0 bis 1,0 V, 0 bis 1,0 Gew.-% Nb, 0 bis 1,0 Gew.-% Ti und 0 bis 1,0 Gew.-% Ta, wobei der Rest, abgesehen von den Verunreinigungen, auf Eisen entfällt. Die Legierungen sind gekennzeichnet durch ein Mikrogefüge aus einer Austenitmatrix und eutektischen Legierungscarbiden.
- Die Erfindung betrifft neue Legierungen mit ausgezeichneter Verschleißfestigkeit und besonders hoher Reibverschleißbeständigkeit. Zu Reibverschleiß kommt es dann, wenn zwei Metallflächen unter Belastung aufeinander gleiten, wodurch es zu einem teilweisen Haften auf den Kontaktflächen, zu ihrer Aufrauhung und schließlich zum wechselseitigen Material abtrag kommt. Dieser bewirkt dann auch den Reibverschleiß, der gewöhnlich als Änderung der Tiefe der Oberflächenrauhigkeit gemessen wird. Das Ausmaß des Reibverschleißes hängt nicht nur von den Eigenschaften der Berührungsflächen ab, sondern auch von den Eigenschaften der darunterliegenden Schichten, da die Flächen unter einer Belastung stehen.
- Die konventionellen Co-Aufschweißlegierungen, wie Stellite No. 6, bestehen aus zwei Phasen, und zwar aus Carbiden und einer Matrix auf Co-Basis. Da diese einen relativ hohen Gehalt an dem im Mischkristall enthaltenen Kohlenstoff zu lösen vermag, was manchmal als Einlagerungsmischkristallhärtung bezeichnet wird, sind die Härte und die Verformungsbeständigkeit der Matrix realtiv hoch. Die Matrix auf Co-Basis ist gewöhnlich mit einem entsprechenden eutektischen Carbid verbunden.
- Demgegenüber stellt die Erfindung harte verschleißfeste und reibverschleißbeständige Oberflächen für eine Co-Aufschweißlegierung bereit, die jedoch aufgrund der oben beschriebenen Nachteile des Kobalts für bestimmte Verwendungszwecke kobaltfrei sind. Die Erfindung betrifft kobaltfreie Legierungen mit einem Mikrogefüge, bestehend aus einer Austenitmatrix (Fe- Basis) und eutektischen Legierungscarbiden, welche die für Aufschweißlegierungen geforderte Verschleißfestigkeit und Reibverschleißbeständigkeit gewährleisten.
- Die erfindungsgemäßen kobaltfreien Legierungen haben folgende Zusammensetzung:
- 0,85 - 1,4 Gew.-% C
- 5,0 - 13,0 Gew.-% Mn
- 1,5 - 5,5 Gew.-% Si
- 18,0 - 27,0 Gew.-% Cr
- 4,0 - 12,0 Gew.-% Ni
- 1,5 - 6,0 Gew.-% Mo
- 0,1 - 0,3 Gew.-% N
- 0 - 1,0 Gew.-% V
- 0 - 1,0 Gew.-% Nb
- 0 - 1,0 Gew.-% Ti
- 0 - 1,0 Gew.-% Ta
- Rest - Eisen
- Eisen löst in austenistischen Gefügen mehr Kohlenstoff und Stickstoff als Nickel. Deshalb sind die erfindungsgemäßen Legierungen Eisen-Legierungen. Da reines Eisen bei Raumtemperatur im Gefüge als Ferrit vorliegt, werden zur Stabilisierung des Austenitgefüges Austenitbildner wie Nickel und Mangan zulegiert. Da jedoch Mangan ebenfalls zur Steigerung der Kohlenstofflöslichkeit beiträgt, sollte es der vorwiegende Austenitstabilisator sein und in einer Menge von 5 bis 13 Gew.-%, vorzugsweise 5 bis 12 Gew.-% und insbesondere ca. 8 Gew.-% eingesetzt werden. Mengen von unter 5 Gew.-% sind nicht empfehlenswert, da die restliche Menge an Austenitbildner auf Nickel entfallen muß, das, wenn es in einer zu hohen Menge zulegiert wird, die Reibverschleißbeständigkeit negativ beeinflußt. Andererseits kommt es bei Manganmengen von über etwa 13% zu einer Verminderung der Zähigkeit und Schweißbarkeit der Legierung, weshalb Nickel in einer Menge von 4 bis 12 Gew.-%, vorzugsweise 4 bis 9 Gew.-% und insbesondere etwa 5 Gew.-% zu verwenden ist.
- Silizium wird in einer Menge von 1,5 bis 5,5 Gew.-% verwendet, um die Mischkristallverfestigung der Fe-Matrix sowie die Fließfähigkeit der geschmolzenen Legierung während ihrer Verarbeitung zu verbessern. Da jedoch Silizium dazu neigt, sich in der Schmelzphase während der Erstarrung der Legierung zu verteilen und auf diese Weise in den zuletzt erstarrenden Anteil der Legierungsschmelze aussteigert, kann ein hoher Si-Gehalt zwar hohe Härte bewirken, aber gleichzeitig auch geringe Zähigkeit. Daher wird Silizium in einer Menge von unter etwa 5,5 Gew.-% in einem Bereich von 1,5 bis 5,0 Gew.-% und besonders bevorzugt in einer Menge von etwa 3 Gew.-% verwendet.
- Molybdän führt auch zur Mischkristallverfestigung und insbesondere zur Einlagerungsmischkristallverfestigung mit Kohlenstoff. Deshalb sollte immer etwas Molybdän vorhanden sein, andererseits kann ein zu hoher Mo-Gehalt zur Stabilisierung unerwünschter Legierungscarbide wie Mo&sub6;C und zur Verminderung des C-Gehalts des Mischkristalls führen. Daher wird Molybdän in einer Menge von 1,5 bis 6 Gew.-%, vorzugsweise von ca. 3 Gew.-% und besonders bevorzugt von etwa 2 Gew.-% verwendet.
- Stickstoff verbessert die Mischkristallverfestigung und insbesondere erhöht es die Umformverfestigung. Zu hoher N-Gehalt kann jedoch zu Problemen beim Schweißen führen, weshalb Stickstoff vorzugsweise in einem Mengenbereich von 0,1 bis 3 Gew.-%, insbesondere von etwa 0,2 Gew.-% verwendet wird.
- Chrom wird in erster Linie zur Gewährleistung der Korrosionsbeständigkeit zulegiert und zwar in einer Menge von etwa 18 bis 27 Gew.-%.
- Um zur gewünschten Matrix bzw. den gewünschten Carbiden zu gelangen, wird Kohlenstoffin einer Menge von 0,85 bis 1,4 Gew.-% zulegiert. In bestimmten Fällen können zur Verbesserung der Morphologie der Primärcarbide Mikrolegierungselemente wie V, Nb, Ta und Ti zulegiert werden, wodurch es auch zu einer Verbesserung der mechanischen Eigenschaften kommt. Zu große Mengen dieser starken Carbidbildner können jedoch den C-Gehalt im Mischkristall senken, so daß die Zugabe jedes dieser Elemente auf maximal 1 Gew.-% beschränkt ist.
- Obwohl es wünschenswert und vorzuziehen ist, daß der Restgehalt der Legierung neben den oben eigens angegebenen Legierungselementen auf Eisen entfällt, versteht es sich von selbst, daß während der Verarbeitung auch Spurenmengen an unvermeidlichen Verunreinigungen vorliegen können. Es wird jedoch erwartet, daß diese geringen Mengen an unvermeidlichen Verunreinigungen die erwünschten Eigenschaften der erfindungsgemäßen Legierungen nicht wesentlich verändern bzw. beeinträchtigen.
- Die erfindungsgemäßen Legierungen können durch Gießen gebildet werden, da das Mikrogefüge durch die ausgewählte Legierungszusammensetzung erreicht wird. Obwohl die Größe der Erstarrungszelle von der Abkühlungsgeschwindigkeit aus dem flüssigen Zustand abhängt, unterscheiden sich Guß- und Schweißlegierungen nicht erheblich hinsichtlich ihrer Hauptkomponenten. In der typischen erfindungsgemäßen Zusammensetzung sind gewöhnlich mindestens zwei Arten von Carbiden zu beobachten.
- Die erfindungsgemäßen Legierungen sind schweißbar, insbesondere nach dem traditionellen Gas-Wolfram-Lichtbogenverfahren (GTA) und dem Plasma-Transfer-Lichtbogenverfahren (PTA) unter Vorwärmung auf ca. 200ºC. Bei Legierungen mit einem C-Gehalt gegen das obere Ende des erwünschten Bereichs hin ist eine Vorwärmung auf ca. 425ºC vorzuziehen, um einen rißfreien Schweißauftrag zu gewährleisten. Andere Schweißverfahren wie Autogenschweißen oder Metall-Schutzgasschweißen können ebenfalls angewandt werden.
- Die erfindungsgemäßen Legierungen können als Aufschweißlegierungen für Produktionsanlagen verwendet werden, bei denen das jeweilige Bauteil abrasiven oder korrodierenden (aggressiven) Medien ausgesetzt ist. So z. B. können die Legierungen durch Aufbringen von Schweißaufträgen auf Platten aus legiertem Stahl verwendet werden.
- In den beigefügten Zeichnungen stellen dar:
- Fig. 1A ein Mikrophoto (500-fach vergrößert) eines gegossenen Stabes mit einem Durchmesser von 16 mm bei folgender Zusammensetzung: 1,11% C, 8,46% Mn, 3,11% Si, 4,06% Ni, 14,9% Cr, 1,64% Mo, 0,23% N, Rest - Fe. Das Mikrophoto wurde erhalten nach elektrolytischem Ätzen der Legierung in 50%-iger Salpetersäure und einer Murakami-Lösung. Wie Fig. 1A zeigt, handelt es sich hier um eine Austenitmatrix mit gewissen eutektischen Legierungscarbidanteilen.
- Fig. 1B zeigt ein Mikrophoto (500-fach vergrößert) eines durch Plasma-Transfer-Lichtbogenschweißen erhaltenen Auftrags auf einer Platte aus austenitischem Stahl vom Typ 304SS. Der Schweißauftrag besteht aus 1,34% C, 9,37% Mn, 3,23% Si, 5,97% Ni, 20,86% Cr, 2,10% Mo und 0,2% N, wobei der Restgehalt auf Eisen entfällt. Wie aus Fig. 1B zu ersehen ist, unterscheidet sich das Gefüge qualitativ nicht erheblich von dem in Fig. 1A. Auch hier handelt es sich um eine Austenitmatrix mit mehreren eutektischen Carbidanteilen.
- Die erfindungsgemäßen Aufschweißlegierungen besitzen ausgezeichnete Verschleißfestigkeit und insbesondere Reibverschleißbeständigkeit.
- Die nachfolgenden Beispiele illustrieren die Erfindung, ohne sie jedoch einzuschränken.
- In der nachfolgenden Tabelle ist beispielhaft eine Anzahl erfindungsgemäßer Legierungen aufgeführt. BEISPIELE FÜR SPEZIELLE ERFINDUNGSGEMÄSSE LEGIERUNGSZUSAMMENSETZUNGEN Zusammensetzung (Gew.-%) Erwärmung Form Andere Zusätze Guß Rest c: Sämtliche Einträge bedeuten nominelle Zusammensetzung
- Die Reibverschleißbeständigkeitsprüfung, auf der die in den Beispielen angeführten Ergebnisse beruhen, besteht in folgendem:
- Die flache Seite eines Prüfdorns mit einem Durchmesser von 9,5 mm (0,375 in) wird gegen einen flachen Prüfling unter Verwendung eines modifizierten Brinell-Härteprüfers gedrückt, wobei sowohl der Dorn, als auch der flache Prüfling (Block) aus derselben Legierung hergestellt sind. Die Belastung beträgt 9800, 19600 und 29400 N (2200, 4400 bzw. 6600 Pound) was einer normalen Belastung von 140, 275 bzw. 415 MPa (20, 40 bzw. 60 ksi) entspricht. Der Prüfdorn wird dann von Hand unter einem Winkel von 1200 zehnmal hin und her gedreht. Die Oberflächen des Prüflings für die Verschleißbeständigkeitsprüfung werden hergestellt mit einem arithmetischen Mittel an Planschleifgenauigkeit von 0,2 bis 0,4 um (l8 bis 16 uin), gemessen in vertikaler Richtung zur Schleifrichtung. Der Grad der Beschädigung in Zusammenhang mit jeder Reibverschleißbeständigkeitsprüfung wurde durch Oberflächenprüfung ermittelt. Für jede Verschleißnarbe auf dem Reibverschleißprüfblock wurde sowohl parallel als auch senkrecht zu den ursprünglichen Schleifmarken das jeweilige Oberflächenrauhigkeitsprofil ermittelt. Die Rauhigkeitsprofile wurden mit einem Gleit-Bendix- Microcorder mit rotierendem Stift erzeugt. Es wurden die Differenzen zwischen der Höhe des höchsten Peaks und des tiefsten Tals auf jeder der vier Radialspuren berechnet und gemittelt. In ähnlicher Weise berechnet und gemittelt wurde auch die Differenz in den Höhen der Bewegungen gleicher Länge parallel und senkrecht zur Schleifrichtung an einer nicht geprüften Oberfläche desselben Blocks. Der Grad der Beschädigung wurde dann bei jeder Reibverschleißprüfung durch Subtraktion der durchschnittlichen Differenz der geschliffenen Oberfläche vor der Prüfung von der durchschnittlichen Differenz der Oberfläche nach Durchführung der Reibverschleißprüfung ermittelt. Die Reibverschleißprüfung wurde, wenn nicht anders angegeben, bei jeder der drei Prüflasten jeweils zweimal durchgeführt.
- Die Eigenschaften der erfindungsgemäß hergestellten und unter Gießbedingungen geprüften Legierungen sind in Tabelle 1 zusammengefaßt. Sie zeigen, verglichen mit der konventionellen kobalthaltigen Aufschweißlegierung Stellite No. 6 (s. Tabelle 1, letzte Zeile), zufriedenstellende Härte, Zugfestigkeit und Reibverschleißbeständigkeit. Tabelle 1 Ergebnisse der Prüfung von Gußlegierungen Mechanische Eigenschaften Legierung Härte Dehnung Kerbschlagzähigkeitsbeanspruchung Joule Stellite Tabelle 1 (Fortsetzung Ergebnisse der Prüfung von Gußlegierungen Reibverschleißprüfung Oberflächenbeschädigung Legierung an der Luft in entionisiertem Wasser Stellite Nr. 6 ¹YS = Streckgrenze ²UTS = Zugfestigkeit ³R.A. = Einschnürung
- Tabelle 2 umfaßt 11 Beispiele von erfindungsgemäßen Legierungen für das Auftragschweißen in einem Gas-Wolfram- Lichtbogen (GTA) oder Plasma-Transfer-Lichtbogen (PTA) auf 38 mm dicken Platten aus Austenitstahl AISI 304. GTA-geschweißt wurde jeweils auf einer Fläche von 50·100 mm auf einer 100· 150 mm großen Platte. PTA-geschweißt wurde jeweils auf der gesamten Oberfläche einer 280·150 mm großen Platte. Wird bei den in der Tabelle angegebenen Temperaturen vorgewärmt, erhält man rißfreie Aufträge. Die Reibverschleißbeständigkeit der PTA-geschweißten Aufträge ist ausgezeichnet. Die entsprechenden Ergebnisse für die kobalthaltigen Aufschweißlegierungen Stellite No. 6® und 156® sind in der letzten bzw. vorvorletzten Zeile der Tabelle angegeben. Tabelle 2 Eigenschaften des Schweißauftrags aus Hartlegierungen Legierung Härte Mechanische Eigenschaften Dehnung Kerbschlagzähigkeitsbeanspruchung Joule (Schweißaufträge) Stellite Tabelle 2 (Fortsetzung) Eigenschaften des Schweißauftrags aus Hartlegierungen Legierung Schweißbarkeitsprüfung Vorwärmtemp. Zahl der Schichten ohne Risse Oberflächenbeschädigung an der Luft in entionisiertem Wasser (Schweißaufträge) Stellite ¹ Ergebnisse erzielt von der Fa. Cabot Corporation an ungekerbten Prüfstäben
- Zu Vergleichszwecken wurde die Reibverschleißbeständigkeit bestimmter handelsüblicher Fe- und Ni-Aufschweißlegierungen geprüft, wobei die beschriebene Methode angewandt wurde. Die dabei erzielten Ergebnisse sind in Tabelle 3 zusammengefaßt. Die genannten Legierungen zeigen im allgemeinen eine geringere Reibverschleißbeständigkeit als die in den Tabellen 1 und 2. Tabelle 3 Reibverschleißprüfungen (Self-mated galling tests) von PTA-Aufträgen aus handelsüblichen Ni- und Fe-Aufschweißlegierungen in entionisiertem Wasser Legierung Colmonoy 84 (Ni) Haynes 711 (Ni) RHDIC (Fe) Vertex 4776 (Ni) Tribaloy T-700 (Ni) * Die Legierungshautpkomponente ist in Klammern gesetzt. (a) = Wenn nicht anders angegeben, nur einfache Prüfung. (b) = Mittel aus zweifacher Prüfung. NM = Nicht gemessen.
Claims (18)
1. Kobaltfreie verschleißfeste und reibverschleißbeständige
Aufschweißlegierung, bestehend aus 0,85 bis 1,4 Gew.-%
Kohlenstoff, 5,0 bis 13,0 Gew.-% Mangan, 1,5 bis 5,5 Gew.-%
Silizium, 18,0 bis 27 Gew.-% Chrom, 4,0 bis 12,0 Gew.-% Nickel,
1,5 bis 6,0 Gew.-% Molybdän, 0,1 bis 0,3 Gew.-%
Stickstoff, 0 bis 1,0 Gew.-% Vanadium, 0 bis 1,0 Gew.-% Niob, 0 bis
1,0 Gew.-% Titan, 0 bis 1,0 Gew.-% Tantal und einem Rest, der,
abgesehen von den Verunreinigungen, auf Eisen entfällt,
wobei diese Legierung ein Mikrogefüge aufweist, das im
wesentlichen aus einer Austenitmatrix und eutektischen
Legierungscarbiden besteht
2. Legierung gemäß Anspruch 1, dadurch
gekennzeichnet, daß sie 5,0 bis 12,0 Gew.-% Mangan, 1,5 bis
5.0 Gew.-% Silizium sowie 4,0 bis 9,0 Gew.-% Nickel enthält und
Molybdän bis zu 3,0 Gew.-% anwesend ist.
3. Legierung nach Anspruch 2 mit folgender Zusammensetzung in
Gew.-%:
Kohlenstoff 1,03
Mangan 7,97
Silizium 3,11
Nickel 4,02
Chrom 24,71
Molybdän 1,99
Stickstoff 0,26
Eisen Rest, abgesehen von Verunreinigungen.
4. Legierung nach Anspruch 2 mit folgender Zusammensetzung in
Gew.-%:
Kohlenstoff 1,1
Mangan 8,0
Silizium 3,0
Nickel 5,5
Chrom 24,0
Molybdän 1,5
Stickstoff 0,2
Vanadium 0,5
Eisen Rest, abgesehen von Verunreinigungen.
5. Legierung nach Anspruch 2 mit folgender Zusammensetzung in
Gew.-%:
Kohlenstoff 1,1
Mangan 8,0
Silizium 3,0
Nickel 5,5
Chrom 24,0
Molybdän 1,5
Stickstoff 0,2
Niobium 0,5
Eisen Rest, abgesehen von Verunreinigungen.
6. Legierung nach Anspruch 2 mit folgender Zusammensetzung in
Gew.-%:
Kohlenstoff 1,33
Mangan 9,16
Silizium 3,18
Nickel 4,00
Chrom 24,74
Molybdän 2,15
Stickstoff 0,22
Eisen Rest, abgesehen von Verunreinigungen.
7. Legierung nach Anspruch 2 mit folgender Zusammensetzung in
Gew.-%:
Kohlenstoff 1,34
Mangan 9,37
Silizium 3, 23
Nickel 5, 97
Chrom 20,86
Molybdän 2,10
Stickstoff 0,22
Eisen Rest, abgesehen von Verunreinigungen.
8. Legierung nach Anspruch 2 mit folgender Zusammensetzung in
Gew.-%:
Kohlenstoff 1,14
Mangan 7,?5
Silizium 2,97
Nickel 5,85
Chrom 19,09
Molybdän 1,94
Stickstoff 0,19
Eisen Rest, abgesehen von Verunreinigungen.
9. Legierung nach Anspruch 2 mit folgender Zusammensetzung in
Gew.-%:
Kohlenstoff 1,10
Mangan 7,40
Silizium 2,82
Nickel 8,36
Chrom 21,28
Molybdän 1,86
Stickstoff 0,18
Eisen Rest, abgesehen von Verunreinigungen.
10. Verfahren zum Bau einer Anlage, die einer aggressiven
Umgebung ausgesetzte Bauteile umfaßt, wobei das Verfahren die
Stufe der Bildung dieser Bauteile aus einer kobaltfreien
verschleißfesten
und reibverschleißbeständigen Legierung nach
Anspruch 1 umfaßt.
11. Kobaltfreies verschleißfestes und
reibverschleißbeständiges Bauteil für die Verwendung in einer aggressiven
Umgebung, wobei dieses Bauteil aus einer Legierung nach
Anspruch 1 gebildet ist.
12. Kobaltfreie verschleißfeste und reibverschleißbeständige
Aufschweißlegierung, die aus 1,04 Gew.-% Kohlenstoff, 11,91
Gew.-% Mangan, 3,13 Gew.-% Silizium, 24,62 Gew.-% Chrom, 2,99
Gew.-% Nickel, 1,99 Gew.-% Molybdän, 0,1 Gew.-% Stickstoff, 0
bis 1,0 Gew.-% Vanadium, 0 bis 1,0 Gew.-% Niob, 0 bis 1,0
Gew.-% Titan, 0 bis 1,0 Gew.-% Tantal und einem Rest, der,
abgesehen von den Verunreinigungen, auf Eisen entfällt,
besteht und ein Mikrogefüge aufweist, das im wesentlichen
aus einer Austenitmatrix und eutektischen Legierungscarbiden
besteht.
13. Kobaltfreie verschleißfeste und reibverschleißbeständige
Aufschweißlegierung, die aus 1,33 Gew.-% Kohlenstoff, 12,60
Gew.-% Mangan, 3,13 Gew.-% Silizium, 24,67 Gew.-% Chrom, 3,27
Gew.-% Nickel, 2,15 Gew.-% Molybdän, 0,22 Gew.-% Stickstoff, 0
bis 1,0 Gew.-% Vanadium, 0 bis 1,0 Gew.-% Niob, 0 bis 1,0
Gew.-%, Titan, O bis 1,0 Gew.-% Tantal und einem Rest, der,
abgesehen von den Verunreinigungen, auf Eisen entfällt,
besteht und ein Mikrogefüge aufweist, das im wesentlichen aus
einer Austenitmatrix und eutektischen Legierungscarbiden
besteht.
14. Kobaltfreie verschleißfeste und reibverschleißbeständige
Aufschweißlegierung, die aus 1,34 Gew.-% Kohlenstoff, 9,56
Gew.-% Mangan, 3,38 Gew.-% Silizium, 19,06 Gew.-% Chrom, 3,94
Gew.-% Nickel, 1,60 Gew.-% Molybdän, 0,23 Gew.-% Stickstoff, 0
bis 1,0 Gew.-% Vanadium, 0 bis 1,0 Gew.-% Niob, 0 bis 1,0
Gew.-% Titan, O bis 1,0 Gew.-% Tantal und einem Rest, der,
abgesehen von den Verunreinigungen, auf Eisen entfällt,
besteht und ein Mikrogefüge aufweist, das im wesentlichen aus
einer Austenitmatrix und eutektischen Legierungscarbiden
besteht.
15. Kobaltfreie verschleißfeste und reibverschleißbeständige
Aufschweißlegierung, die aus 1,11 Gew.-% Kohlenstoff, 8,46
Gew.-% Mangan, 3,11 Gew.-% Silizium, 14,97 Gew.-% Chrom, 4,06
Gew.-% Nickel, 1,64 Gew.-% Molybdän, 0,23 Gew.-% Stickstoff, 0
bis 1,0 Gew.-% Vanadium, 0 bis 1,0 Gew.-% Niob, 0 bis 1,0
Gew.-% Titan, 0 bis 1,0 Gew.-% Tantal und einem Rest, der,
abgesehen von den Verunreinigungen, auf Eisen entfällt,
besteht und ein Mikrogefüge aufweist, das im wesentlichen aus
einer Austenitmatrix und eutektischen Legierungscarbiden
besteht.
16. Legierung nach einem der Ansprüche 3, 4, 5 oder 12 in
gegossener Form.
17. Legierung nach einem der Ansprüche 6, 7, 13 oder 14 in
einer in Plasma-Transfer-Lichtbogen-geschweißten Form.
18. Legierung nach einem der Ansprüche 8, 9 oder 15 in einer
in Gas-Wolfram-Lichtbogen-geschweißten Form.
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
US06/922,528 US4803045A (en) | 1986-10-24 | 1986-10-24 | Cobalt-free, iron-base hardfacing alloys |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
DE3789888D1 DE3789888D1 (de) | 1994-06-30 |
DE3789888T2 true DE3789888T2 (de) | 1994-09-08 |
Family
ID=25447169
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
DE3789888T Expired - Fee Related DE3789888T2 (de) | 1986-10-24 | 1987-10-14 | Hartmetall-Auftragelegierungen auf Eisenbasis und ohne Kobalt. |
Country Status (6)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US4803045A (de) |
EP (1) | EP0265165B1 (de) |
AT (1) | ATE106103T1 (de) |
CA (1) | CA1307137C (de) |
DE (1) | DE3789888T2 (de) |
ES (1) | ES2052577T3 (de) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE102013213752A1 (de) * | 2013-07-15 | 2015-01-15 | Ford Global Technologies, Llc | Verfahren zur Herstellung eines Werkzeugs für die Bearbeitung von Blechen sowie Werkzeug |
Families Citing this family (36)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
SE500018C2 (sv) * | 1992-05-27 | 1994-03-21 | Hoeganaes Ab | Pulverkomposition för ytbeläggning samt ytbeläggningsförfarande |
US5350560A (en) * | 1993-07-12 | 1994-09-27 | Triten Corporation | Wear resistant alloy |
DE69521332D1 (de) * | 1994-11-03 | 2001-07-19 | Electric Power Res Inst | Kobaltfreie hartschichtlegierungen mit verbesserter schweisscharakteristik |
CA2333933C (en) * | 2000-02-04 | 2004-09-21 | Hitachi, Ltd. | Valve bonded with corrosion and wear proof alloy and apparatuses using said valve |
FR2811336B1 (fr) * | 2000-07-04 | 2002-08-30 | Metallurg Avancee Soc Ind De | Compositions d'acier, procede pour son obtention et pieces fabriquees a partir de ces compositions |
JP3978004B2 (ja) * | 2000-08-28 | 2007-09-19 | 株式会社日立製作所 | 耐蝕・耐摩耗性合金とそれを用いた機器 |
KR100414687B1 (ko) * | 2001-03-31 | 2004-01-13 | 학교법인 한양학원 | Fe계 경면처리 합금 |
KR100459015B1 (ko) * | 2002-08-26 | 2004-12-03 | 학교법인 한양학원 | Fe계 경면처리 합금 |
US20050139294A1 (en) * | 2002-08-26 | 2005-06-30 | Hanyang Hak Won Co. Ltd. | Fe-based hardfacing alloy |
CA2585499C (en) * | 2003-10-27 | 2014-05-13 | Global Tough Alloys Pty Ltd | Improved wear resistant alloy |
KR101174534B1 (ko) | 2004-10-27 | 2012-08-16 | 글로벌 터프 알로이즈 피티와이 리미티드 | 개선된 내마모성 합금 |
US8136384B2 (en) * | 2008-08-13 | 2012-03-20 | National Oilwell Varco, L.P. | Hardband wear testing system and method |
US8430075B2 (en) * | 2008-12-16 | 2013-04-30 | L.E. Jones Company | Superaustenitic stainless steel and method of making and use thereof |
US9808877B2 (en) * | 2009-11-25 | 2017-11-07 | Azz Wsi Llc | Alloy, overlay, and methods thereof |
CN104039483B (zh) | 2011-12-30 | 2017-03-01 | 思高博塔公司 | 涂层组合物 |
US20150275341A1 (en) | 2012-10-11 | 2015-10-01 | Scoperta, Inc. | Non-magnetic metal alloy compositions and applications |
CN105813796A (zh) | 2013-10-31 | 2016-07-27 | 维米尔制造公司 | 结合碳化物粒子的硬表堆焊 |
WO2015081209A1 (en) | 2013-11-26 | 2015-06-04 | Scoperta, Inc. | Corrosion resistant hardfacing alloy |
CA2951628C (en) | 2014-06-09 | 2024-03-19 | Scoperta, Inc. | Crack resistant hardfacing alloys |
US10094010B2 (en) * | 2014-06-19 | 2018-10-09 | The Ohio State University | Cobalt-free, galling and wear resistant austenitic stainless steel hard-facing alloy |
CN106661700B (zh) | 2014-07-24 | 2019-05-03 | 思高博塔公司 | 耐冲击的耐磨堆焊和合金及其制备方法 |
CN104258922B (zh) * | 2014-07-24 | 2016-09-07 | 宁国市开源电力耐磨材料有限公司 | 一种颚式破碎机用高铬合金耐磨衬板 |
CN104164624B (zh) * | 2014-07-24 | 2016-04-27 | 宁国市开源电力耐磨材料有限公司 | 一种球磨机用高锰钢衬板 |
MY190226A (en) | 2014-07-24 | 2022-04-06 | Oerlikon Metco Us Inc | Hardfacing alloys resistant to hot tearing and cracking |
EP3234209B1 (de) | 2014-12-16 | 2024-07-24 | Scoperta, Inc. | Harte und verschleissfeste eisenlegierungen mit mehreren hartphasen |
AU2016317860B2 (en) | 2015-09-04 | 2021-09-30 | Scoperta, Inc. | Chromium free and low-chromium wear resistant alloys |
US10851444B2 (en) | 2015-09-08 | 2020-12-01 | Oerlikon Metco (Us) Inc. | Non-magnetic, strong carbide forming alloys for powder manufacture |
MX2018005092A (es) | 2015-11-10 | 2019-06-06 | Scoperta Inc | Materiales de rociado por arco de dos hilos controlado por oxidación. |
GB2546809B (en) * | 2016-02-01 | 2018-05-09 | Rolls Royce Plc | Low cobalt hard facing alloy |
EP3433393B1 (de) | 2016-03-22 | 2021-10-13 | Oerlikon Metco (US) Inc. | Vollständig lesbare thermische spritzbeschichtung |
CN107553001B (zh) * | 2017-09-01 | 2021-03-26 | 武汉铁锚焊接材料股份有限公司 | 一种核电构件电弧增材制造用埋弧焊丝 |
GB201716640D0 (en) * | 2017-10-11 | 2017-11-22 | Rolls Royce Plc | Cobalt-free alloys |
FR3078077A1 (fr) * | 2018-02-16 | 2019-08-23 | Velan S.A.S | Composition amelioree pour la formation d'alliages durs |
GB201803142D0 (en) * | 2018-02-27 | 2018-04-11 | Rolls Royce Plc | A method of manufacturing an austenitc iron alloy |
US11939646B2 (en) | 2018-10-26 | 2024-03-26 | Oerlikon Metco (Us) Inc. | Corrosion and wear resistant nickel based alloys |
DE102019216995A1 (de) * | 2018-11-27 | 2020-05-28 | Aktiebolaget Skf | Lagerbauteil mit einem metallischen Grundkörper und einer Beschichtung mit legiertem Stahl |
Family Cites Families (8)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
GB904141A (en) * | 1958-11-06 | 1962-08-22 | Universal Cyclops Steel Corp | Stainless steel alloy |
US3165400A (en) * | 1961-06-27 | 1965-01-12 | Chrysler Corp | Castable heat resisting iron alloy |
US3366472A (en) * | 1963-12-31 | 1968-01-30 | Armco Steel Corp | Stainless steel |
GB1049899A (en) * | 1964-06-11 | 1966-11-30 | Ford Motor Co | Valve |
DE1553841B2 (de) * | 1966-03-22 | 1974-06-06 | Wuerttembergische Metallwarenfabrik, 7340 Geislingen | Verwendung einer austenitischen kaltverfestigten Edelstahl-Legierung für Messerklingen |
DE2364175A1 (de) * | 1973-01-08 | 1974-07-18 | Ind De La Soudure Oerlikon Bue | Austenitischer manganstahl mit niob und/oder tantalkarbiden zum auftragschweissen auf gegenstaende aus stahl |
JPS59501868A (ja) * | 1982-09-15 | 1984-11-08 | ヴイツカ−ズ オ−ストラリア リミテツド | 耐摩耗鋼 |
US4494988A (en) * | 1983-12-19 | 1985-01-22 | Armco Inc. | Galling and wear resistant steel alloy |
-
1986
- 1986-10-24 US US06/922,528 patent/US4803045A/en not_active Expired - Lifetime
-
1987
- 1987-09-25 CA CA000547856A patent/CA1307137C/en not_active Expired - Lifetime
- 1987-10-14 AT AT87309076T patent/ATE106103T1/de not_active IP Right Cessation
- 1987-10-14 DE DE3789888T patent/DE3789888T2/de not_active Expired - Fee Related
- 1987-10-14 EP EP87309076A patent/EP0265165B1/de not_active Expired - Lifetime
- 1987-10-14 ES ES87309076T patent/ES2052577T3/es not_active Expired - Lifetime
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE102013213752A1 (de) * | 2013-07-15 | 2015-01-15 | Ford Global Technologies, Llc | Verfahren zur Herstellung eines Werkzeugs für die Bearbeitung von Blechen sowie Werkzeug |
DE102013213752B4 (de) * | 2013-07-15 | 2017-01-05 | Ford Global Technologies, Llc | Verfahren zur Herstellung eines Werkzeugs für die Bearbeitung von Blechen sowie Werkzeug |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
CA1307137C (en) | 1992-09-08 |
EP0265165A2 (de) | 1988-04-27 |
ES2052577T3 (es) | 1994-07-16 |
ATE106103T1 (de) | 1994-06-15 |
EP0265165B1 (de) | 1994-05-25 |
US4803045A (en) | 1989-02-07 |
DE3789888D1 (de) | 1994-06-30 |
EP0265165A3 (en) | 1989-02-01 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
DE3789888T2 (de) | Hartmetall-Auftragelegierungen auf Eisenbasis und ohne Kobalt. | |
DE2423193C2 (de) | Verwendung eines austenitischen rostfreien Stahls | |
AT394397B (de) | Korrosionsbestaendige und verschleissfeste cobalt-basis-legierung | |
DE3338503A1 (de) | Verschleissfester rostfreier stahl | |
DE19621091B4 (de) | Verwendung von Hochtemperaturlegierungen auf Eisenbasis für Teile von Verbrennungsmotoren | |
DE60109528T2 (de) | Verschleissbeständige Eisen-legierung | |
DE102007031927B4 (de) | Austenitische auf Eisen basierende Legierung | |
DE69923318T2 (de) | Fortentwickelte ultrasuperkritische boilerrohrlegierung | |
DE69303518T2 (de) | Hitzebeständiger, ferritischer Stahl mit niedrigem Chromgehalt und mit verbesserter Dauerstandfestigkeit und Zäheit | |
DE10305568B4 (de) | Verschleißfeste Legierung enthaltend Restaustenit für Ventilsitzeinsätze | |
CH657380A5 (de) | Bei erhoehten temperaturen hitzebestaendige, verschleissfeste und zaehe legierung auf nickelbasis. | |
DE4342188C2 (de) | Austenitische Legierungen und deren Verwendung | |
EP3775308B1 (de) | Verwendung einer nickel-chrom-eisen-aluminium-legierung | |
DE2714674C3 (de) | Superlegierung mit hoher Dauerfestigkeit | |
DE102007062417A1 (de) | Austenitische warmfeste Nickel-Basis-Legierung | |
CH657379A5 (de) | Bei erhoehten temperaturen hitzebestaendige, verschleissfeste und zaehe legierung. | |
DE1558668C3 (de) | Verwendung von kriechfesten, nichtrostenden austenitischen Stählen zur Herstellung von Blechen | |
DE69204348T2 (de) | Rostfreies plattiertes Blech und Verfahren zu seiner Herstellung. | |
DE3720055A1 (de) | Korrosionsbestaendiger und verschleissfester stahl | |
DE3207709A1 (de) | Superlegierung auf kobaltbasis | |
DE3427206C2 (de) | Legierung auf Nickelbasis | |
DE2331134A1 (de) | Walzplattierte werkstoffe aus einem grundwerkstoff aus stahl und aus plattierauflagen aus korrosionsbestaendigen, austenitischen staehlen und legierungen | |
DE102015116128A1 (de) | Legierungspulver zum Auftragsschweißen und Auftragsschweißungslegierungselement sowie unter Verwendung desselben erhaltenes Motorventil | |
DE69112680T2 (de) | Korrosionsbeständige Gusslegierung. | |
DE2639325C3 (de) | Verwendung einer Nickel-Basis-Legierung |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
8364 | No opposition during term of opposition | ||
8339 | Ceased/non-payment of the annual fee |