DE3730430A1 - Verfahren zur herstellung eines geformten reibungsteils, bei dem kein schleifvorgang erforderlich ist - Google Patents
Verfahren zur herstellung eines geformten reibungsteils, bei dem kein schleifvorgang erforderlich istInfo
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Description
Die Erfindung betrifft ein Verfahren zur Herstellung eines
geformten Reibungsteils, bei dem kein Schleifvorgang erforderlich
ist.
Mischungen, die zur Herstellung eines Reibungsteils verwendet
werden, sind üblicherweise trocken gemischt, heißgeformt,
hitzebehandelt und geschliffen worden. Diese Mischungen enthielten
die folgenden Substanzen:
- (1) Matrixfasern wie z. B. organische Fasern und anorganische Fasern,
- (2) organische Substanz wie z. B. Phenolharz-Bindemittel und Kautschuk und
- (3) einen anorganischen Füllstoff wie z. B. Bariumsulfat und Calciumcarbonat.
Bisher mußten solche Mischungen nach einer Hitzebehandlung
einem Schleifvorgang unterzogen werden, un das Reibungsteil
zu erhalten. Dies führte bei dem erhaltenen Reibungsteil zu
den folgenden Problemen:
- 1. Um ein Reibungsteilprodukt mit einer Dicke von 3,5 mm zu erhalten, wird ein Formkörper mit einer Dicke von 5,0 mm, wie er in Fig. 2 gezeigt wird, benötigt. Infolgedessen werden etwa 30% des Formkörpers als Abfall verworfen.
- 2. Eine relativ lange dauernde Hitzebehandlung ist erforderlich, um eine ausreichende Hitzebehandlung des Inneren des Formkörpers zu erzielen. Eine lange dauernde Hitzebehandlung führt jedoch nicht zu einer genügenden Oxidation des Harzes innerhalb des Formkörpers. Dies bewirkt, daß hinsichtlich der Verhinderung des Schwundes ein Problem auftritt.
Weitere Nachteile treten auf, wenn das Reibungsteil ohne
Schleifvorgang hergestellt wird. Zwar zeigen die auf diese
Weise hergestellten Reibungsteile keinen Schwund bzw. keine
Abnahme der Wirksamkeit, jedoch ist ihr Reibungskoeffizient
( μ ) im allgemeinen klein. Ferner ändert sich der Reibungskoeffizient
( μ ) in hohem Grade, wenn der Abrieb mit der Betriebszeit
zunimmt. Infolgedessen waren Reibungsteile bisher
ohne Schleifen nicht herstellbar.
Die vorstehend erwähnten Nachteile bei dem gebräuchlichen
Verfahren werden aus dem folgenden Grund hervorgerufen. Unter
Bezugnahme auf Fig. 2, eine schematische Abbildung eines
Formkörpers, ist die Schicht, die an die Oberfläche des
Formkörpers angrenzt, reich an Harzbestandteilen, weil die
Harzbestandteile dazu neigen, sich nach dem Heißformen in
Bereichen anzusammeln, die mit einer Preßform in Berührung
stehen. Infolgedessen werden eine Schicht 1, in der sich
die Oxidation ausgebreitet hat, und eine harzreiche Schicht 2
gebildet, weil sich die Oxidation wegen der Hitzebehandlung
in der äußersten Oberflächenschicht ausbreitet.
In der Schicht 1, in der sich die Oxidation ausgebreitet hat,
tritt kaum Schwund auf, weil in der Schicht 1, in der sich
die Oxidation ausgebreitet hat, die organischen Bestandteile
thermisch abgebaut und vermindert worden sind, jedoch kommt
es in der Schicht 1, in der sich die Oxidation ausgebreitet
hat, zu einem großen Abriebbetrag, weil die Festigkeit der
Schicht 1, in der sich die Oxidation ausgebreitet hat, gering
ist. Wenn die Schicht 1, in der sich die Oxidation ausgebreitet
hat, abgerieben und die harzreiche Schicht 2 freigelegt
ist, ist es ferner wahrscheinlich, daß Schwund auftritt,
weil die harzreiche Schicht 2 reich an Harzbestandteilen
ist.
Infolgedessen ist der Reibungskoeffizient für die Schicht 1,
in der sich die Oxidation ausgebreitet hat, von dem Reibungskoeffizienten
für die harzreiche Schicht 2 verschieden. Dadurch
wird das Problem hervorgerufen, daß eine größere Änderung
des Reibungskoeffizienten ( m ) des Gegenstandes eintritt,
wenn die Betriebszeit zunimmt.
Infolgedessen besteht ein starkes Bedürfnis nach einem neuen
Verfahren zur Herstellung eines geformten Reibungsteils, das
nicht die vorstehend erwähnten Nachteile hat.
Der Erfindung liegt die Aufgabe zugrunde, ein Verfahren zur
Herstellung eines geformten Reibungsteils bereitzustellen,
bei dem kein Schleifvorgang erforderlich ist.
Diese Aufgabe wird durch ein Verfahren zur Herstellung eines
geformten Reibungsteils mit den nachstehend beschriebenen
aufeinanderfolgenden Verfahrensschritten bei dem kein
Schleifvorgang erforderlich ist, gelöst:
- (1) Herstellung einer Mischung für ein Reibungsteil, die (1a) Matrixfasern mit einem Faserdurchmesser von 50 µm oder weniger, (1b) eine organische Substanz, die z. B. ein Harz- Bindemittel oder ein Kautschuk sein kann, und (1c) einen anorganischen Füllstoff mit einem Korndurchmesser von 50 µm oder weniger enthält, wobei der Mischungsanteil der organischen Substanz, die während des Formens fließt, 20 bis 30 Vol.-%, bezogen auf 100 Vol.-% des gesamten erhaltenen Reibungsteils, beträgt,
- (2) Formen der Mischung zu einem Formkörper unter Anwendung einer Preßform, wobei die Mischung einem Druck von 1,96 bis 3,92 kN/cm² und Hitze ausgesetzt wird, und
- (3) Hitzebehandlung des Formkörpers.
Die bevorzugten Ausführungsformen der Erfindung werden nachstehend
unter Bezugnahme auf die beigefügten Zeichnungen näher
erläutert.
Fig. 1 ist eine Schnittzeichnung eines Kupplungs-Reibungsteils
einer bevorzugten Ausführungsform der Erfindung.
Fig. 2 ist eine Schnittansicht eines gebräuchlichen Kupp
lungs-Reibungsteils vor dem Schleifen.
Fig. 3 ist eine graphische Darstellung, in der die Rauhigkeit
eines Kupplungs-Reibungsteils einer bevorzugten Ausführungsform
als erfindungsgemäßes Testbeispiel mit der Rauhigkeit
eines Vergleichsbeispiels verglichen wird.
Fig. 4 ist eine graphische Darstellung, in der das relative
Porenvolumen (durch Imprägnieren mit Öl ermittelt) des Kupp
lungs-Reibungsteils der bevorzugten Ausführungsform der Erfindung
mit dem relativen Porenvolumen des Vergleichsbeispiels
verglichen wird.
Fig. 5 ist eine graphische Darstellung, in der der Reibungskoeffizient
des Kupplungs-Reibungsteils der bevorzugten Ausführungsform
der Erfindung mit dem Reibungskoeffizienten des
Vergleichsbeispiel verglichen wird.
Fig. 6 ist eine graphische Darstellung, in der der Abriebebetrag
des Kupplungs-Reibungsteils der bevorzugten Ausführungsform
der Erfindung mit dem Abriebbetrag des Vergleichsbeispiels
verglichen wird.
In der Mischung für das erfindungsgemäße Reibungsteil werden
Matrixfasern mit einem Faserdurchmesser von 50 µm oder weniger
und ein anorganischer Füllstoff mit einem Korndurchmesser
von 50 µm oder weniger verwendet. Der Mischungsanteil
der organischen Substanz, die z. B. ein Harz-Bindemittel oder
ein Kautschuk sein kann, beträgt 20 bis 30 Vol.-%, bezogen
auf 100 Vol.-% des gesamten erhaltenen Reibungsteils.
Die Durchmesser der verwendeten Substanzen sind vermindert,
und auch der Mischungsanteil der verwendeten organischen Substanz
ist vermindert, um das Dispergieren der Substanzen zu
verbessern und den Formkörper porös zu machen. Infolgedessen
dringt Sauerstoff in das Innere des Formkörpers ein, und die
Struktur der Oberfläche des Reibungsteils sowie die Struktur
des Inneren des Reibungsteils werden nach der Hitzebehandlung
homogen.
Zu den verwendeten Matrixfasern gehören nicht nur anorganische
Fasern, sondern auch organische Fasern. Die anorganischen
Fasern umfassen einen oder mehr als einen Vertreter
der Gruppe Glasfasern, Keramikfasern, Siliciumdioxidfasern,
Aluminiumoxidfasern, Mineralwolle und Metallfasern. Die anorganischen
Fasern, die verwendet werden können, sind diejenigen,
die in dem gebräuchlichen Reibungsteil verwendet werden.
Unter Mineralwolle sind künstliche amorphe anorganische
Fasern zu verstehen, die Asbest ähnlich sind und im Zustand
feiner Fasern hergestellt werden, indem verschiedene Mineralien
bei hoher Hitze geschmolzen werden und die geschmolzenen
Mineralien danach einer Zentrifugalkraft oder Preßluft
ausgesetzt werden.
Von den organischen Fasern, die verwendet werden können, werden
hitzebeständige Fasern bevorzugt. Diese umfassen beispielsweise
einen oder mehr als einen Vertreter der Gruppe
aromatische Polyamidfasern, Polyimidfasern, Polyamidimidfasern,
Phenolharzfasern und Kohlenstoffasern.
Der Mischungsanteil der Matrixfasern wird gemäß der gewünschten
Art des Reibungsteils festgelegt.
Unter der organischen Substanz ist eine Substanz wie z. B.
ein Harz-Bindemittel oder Kautschuk zu verstehen, die während
des Formens fließt. Zu dem Harz-Bindemittel gehören ein
Phenolharz-Bindemittel und ein Melaminharz-Bindemittel, jedoch
wird im allgemeinen das Phenolharz-Bindemittel verwendet.
Unter dem Phenolharz-Bindemittel ist ein Bindemittel zu verstehen,
das hauptsächlich aus einem Harz besteht, das durch
Kondensation eines oder mehr als eines Phenols wie z. B. Phenol
und Cresolmit Formaldehyd oder einer Formaldehyd bildenden
Verbindung erhalten worden ist. Es kann ein Phenolharz
verwendet werden, das mit Cashew-Nußöl, Polyvinylbutyral,
Pflanzenöl, Melamin oder Epoxyverbindungen modifiziert
ist. Nicht modifzierte Phenolharze werden bevorzugt, weil
sie Schwundprobleme abschwächen.
Zu dem Kautschuk, der verwendet werden kann , gehört Styrol-
Butadien-Kautschuk (SBR) oder Nitril-Butadien-Kautschuk bzw.
Nitrilkautschuk (NBR).
Die Mischung für das erfindungsgemäße Reibungsteil enthält
einen anorganischen Füllstoff und wahlweise einen organischen
Füllstoff. Als Füllstoffe können die folgenden verwendet
werden: ein Reibungs-Zusatzstoff wie z. B. Graphit, Molybdändisulfid, Bleisulfid oder Antimontrisulfid; ein organischer
Staub wie z. B. Cashew-Staub; ein Metallpulver aus
z. B. Kupfer oder Messing und anorganischer Füllstoff wie
z. B. Bariumsulfat, Magnesiumoxid, Zirkoniumoxid oder Kryolith.
Bei dem Formverfahren wird die Mischung bzw. der Formkörper
einem Druck von 1,96 bis 3,92 kN/cm² ausgesetzt. Wenn ein
Druck von weniger als 1,96 kN/cm² ausgeübt wird, hat das erhaltene
Reibungsteil keine ausreichende Festigkeit. Wenn ein
Druck von mehr als 3,92 kN/cm² ausgeübt wird, hat das erhaltene
Reibungsteil keine ideale Porosität.
Bei dem Hitzebehandlungsvorgang wird im allgemeinen eine Hitzebehandlung
bei 200 bis 280°C, die 4 bis 8 h dauert, angewandt.
Das erfindungsgemäße Verfahren zur Herstellung eines geformten
Reibungsteils ohne Schleifen weisen die nachstehend beschriebenen
aufeinanderfolgenden Verfahrensschritte auf:
Es weist einen ersten Herstellungsvorgang auf, bei dem eine
Mischung für das Reibungsteil hergestellt wird. Diese Mischung
wird so hergestellt, daß sie (i) Matrixfasern mit
einem Faserdurchmesser von 50 µm oder weniger, (ii) eine organische
Substanz wie z. B. ein Harz-Bindemittel oder einen
Kautschuk und (iii) einen anorganischen Füllstoff mit einem
Korndurchmesser von 50 µm oder weniger enthält.
Der Mischungsanteil der organsichen Substanz, die während des
Formens fließt, wird so eingestellt, daß er 20 bis 30 Vol.-%,
bezogen auf 100 Vol.-% des gesamten erhaltenen Reibungsteils,
beträgt.
Der nächste Schritt ist ein Formvorgang, bei dem durch Formen
der Mischung in einer Preßform ein Formkörper erhalten
wird. Bei diesem Schritt wird ein Druck von 1,96 bis 3,92 kN/cm²
ausgeübt und wird der Mischung für das Reibungsteil
Wärme zugeführt.
Als Endvorgang wird ein Hitzebehandlungsvorgang angewendet,
um den erhaltenen Formkörper zu erhitzen.
Als Ergebnis des erfindungsgemäßen Verfahrens und insbesondere
der beiden ersten Schritte wird der Formkörper porös.
Infolgedessen ist in dem Formkörper durch das erfindungsgemäße
Herstellungsverfahren selbst in dem Fall eine ausreichende
Sauerstoffmenge enthalten, daß ein größerer Formpreßdruck
ausgeübt wird, weil Substanzen mit geringen Faserdurchmessern
und Korndurchmessern und mit besserem Dispergierverhalten
verwendet werden und weil der Mischungsanteil der
organischen Substanz in der Mischung klein ist. Infolgedessen
ist der Unterschied zwischen dem Oxidationsgrad an der
Oberfläche und dem Oxidationsgrad im Inneren des erhaltenen
Reibungsteils außerordentlich gering, wenn der Formkörper
hitzebehandelt wird.
Ferner kann durch das erfindungsgemäße Herstellungsverfahren
ein Reibungsteil mit verbesserter bzw. geringerer Rauhigkeit
hergestellt werden, weil Substanzen mit gleichmäßigen und
geringen Faserdurchmessern und Korndurchmessern verwendet
werden und der Formpreßdruck wesentlich erhöht wird. Durch
das erfindungsgemäße Herstellungsverfahren können auch Reibungsteile
mit schnelleren Auswringeigenschaften bzw. mit
schnellerer Auspreßbarkeit sowie mit einer stärkeren Bindekraft
zwischen den Teilchen hergestellt werden.
Demnach kann durch die Anwendung des erfindungsgemäßen Herstellungsverfahrens
auf den Schleifprozeß verzichtet werden,
weil die Mischung für das Reibungsteil und die Verfahrensbedingungen
in hohem Maße verbessert worden sind. Ferner kann
durch das erfindungsgemäße Herstellungsverfahren auch ein
Reibungsteil hergestellt werden, das in seinem Verhalten hinsichtlich
der Verhinderung oder Verminderung von Abrieb und
Schwund bzw. Abnutzung verbessert ist.
Die Erfindung wird nachstehend anhand von beispielhaften Ausführungsformen
näher erläutert.
Ein Reibungsteil, wie es in Fig. 1 gezeigt wird, wurde als
Testbeispiel gemäß einer Ausführungsform der Erfindung aus
den in der nachstehenden Tabelle angegebenen Bestandteilen
in den in dieser Tabelle angegebenen Anteilen hergestellt.
Bei den in der Tabelle verwendeten Einheiten handelt es sich
um Masse-%.
Die in dem Beispiel verwendeten Glasfasern hatten eine Länge
von etwa 1,5 mm und einen Durchmesser von etwa 10 µm. Als
organische Fasern wurde Kevlar (Warenzeichen; hergestellt
von E. I. du Pont des Nemours & Company), d. h., aromatische
Polyamidfasern, im Zustand einer Pulpe verwendet. Als Phenolharz
wurde nicht modifiziertes Phenolharz verwendet. Als
anorganischer Füllstoff wurde Bariumsulfat (BaSO₄) verwendet.
Zur Herstellung des Testbeispiels wurden die folgenden Bedingungen
angewendet:
Druckbedingung:Formpreßdruck von 1,96 bis 3,92 kN/cm², als
Flächen- bzw. Anpreßdruck gemessen
Hitzebehandlungsbedingung:250°C; 4 h lang
Die Bestandteile wurden in den Anteilen, die in der nachstehenden
Tabelle angegeben sind, 10 min lang in einem V-Mischer
gemischt, um eine Mischung für ein geformtes Reibungsteil
für eine Kupplungsscheibe zu erhalten. Die erhaltene
Mischung wurde in eine Form bzw. Preßform eingefüllt und bei
Raumtemperatur vorgeformt, während 1 min lang ein Druck von
2,94 kN/cm² ausgeübt wurde. Dann wurde der vorgeformte Körper
etwa 10 min lang einer Heißpreßbehandlung unter einer
Temperatur von etwa 160°C und einem Druck von 1,96 bis 3,92 kN/cm²
unterzogen. Der Formkörper wurde aus der Form herausgenommen
und 4 h lang bei 250°C hitzebehandelt.
Die Bestandteile und ihre Anteile an der Zusammensetzung einer
Mischung für ein Vergleichsbeispiel sind auch in der
vorstehenden Tabelle angegeben. Die in dem Vergleichsbeispiel
verwendeten Glasfasern hatten eine Länge von etwa 1,5 mm
und einen Durchmesser von etwa 10 µm. In dem Vergleichsbeispiel
wurden Kautschuk (Styrol-Butadien-Kautschuk; SBR)
und organischer Staub (Cashew-Staub) verwendet. Die angewandte
Druckausübungsbedingung war 785 N/cm² bis 1,47 kN/cm².
Abgesehen von den vorstehend beschriebenen Bedingungen wurde
das Vergleichsbeispiel unter denselben Bedingungen wie für
die Herstellung des Testbeispiels der erfindungsgemäßen Ausführungsform
hergestellt.
Zur Bewertung der Eigenschaften des Testbeispiels und des
Vergleichsbeispiels wurden die Rauhigkeit, das relative Porenvolumen
(durch Imprägnieren mit Öl ermittelt), der Reibungskoeffizient
und der Abriebbetrag gemessen.
Die Rauhigkeit, d. h. die Dimensionsgenauigkeit, wurde unter
Anwendung eines Rauhigkeitsmeßinstruments gemessen. Die
physikalischen Eigenschaften der Reibungsteile der Erfindung
und des Vergleichsbeispiels wurden bewertet, indem das relative
Porenvolumen (durch Imprägnieren mit Öl ermittelt) gemessen
wurde. Die Reibungskoeffizienten und die Abriebbeträge
des Testbeispiels und des Vergleichsbeispiels wurden unter
den folgenden Bedingungen unter Anwendung eines Kupplungsdynamometers
gemessen:
Abmessungen der Kupplung:236 mm ⌀ × 150 mm ⌀ × 3,5 mm
Kupplungsdeckelbelastung:400 kg
Temperatur:300°C (etwa 50 Schaltvorgänge waren erforderlich,
um die Temperatur von Raumtemperatur auf
300°C zu erhöhen)
Trägheitskraft:0,4 kg × m × s-2
Drehzahl:2500 U/min
Zahl der Schaltvorgänge:200
Die Ergebnisse dieser Bewertungen werden in Fig. 3 bis Fig.
6 gezeigt. Wie aus Fig. 3 ersichtlich ist, ist die Oberflächenrauhigkeit,
d. h., die Differenz zwischen der Höhe der
höchsten und der Höhe der niedrigsten Oberfläche, bei dem
erfindungsgemäßen Testbeispiel wesentlich geringer als bei
dem Vergleichsbeispiel. Es ist deshalb nicht notwendig, das
Testbeispiel zu schleifen.
Wie aus Fig. 4 ersichtlich ist, ist das relative Porenvolumen
(durch Imprägnieren mit Öl ermittelt) des Testbeispiels
derart verbessert worden, daß es etwa doppelt so hoch ist
wie das relative Porenvolumen (durch Imprägnieren mit Öl ermittelt)
des Vergleichsbeispiels. Dies ist darauf zurückzuführen,
daß der während des Herstellungsverfahrens des Testbeispiels
auf das Reibungsteil ausgeübte Druck dreimal größer
ist als bei der Herstellung des Vergleichsbeispiels.
Infolgedessen würde die Porosität des Reibungsteils des
Testbeispiels unter demselben Druckwert doppelt so hoch
werden wie die Porosität des Vergleichsbeispiels, und demnach
wird die Oxidation während der Hitzebehandlung vollständig
bzw. in hohem Maße durchgeführt. Als Ergebnis hat
sich die Eigenschaft des Testbeispiels, den Schwund bzw. die
Abnutzung zu verhindern oder zu verringern, entsprechend der
Oxidation ausgebreitet.
Wie aus Fig. 5 hervorgeht, ist der Reibungskoeffizient ( m )
des erfindungsgemäßen Testbeispiels auch zu Beginn seiner
Betriebszeit hoch, und es tritt kein Schwund ein.
Wie aus Fig. 6 hervorgeht, ist der Abriebbetrag des erfindungsgemäßen
Testbeispiels wesentlich geringer als der Abriebbetrag
des Vergleichsbeispiels, und das erfindungsgemäße
Testbeispiel zeigt ein sehr gutes Verhalten hinsichtlich der
Verringerung des Abriebs. Dies ist auf die erhöhte Bindekraft
mit einer geringeren Harzmenge aufgrund der kleineren
Substanzteilchen und des stark erhöhten Formpreßdruckes zurückzuführen.
Claims (20)
1. Verfahren zur Herstellung eines geformten Reibungsteils,
gekennzeichnet durch die nachstehende Schrittfolge:
Herstellung einer Mischung für die Fertigung des Reibungsteils
durch Vereinigen von Matrixfasern mit einem Faserdurchmesser
von 50 µm oder weniger, einer organischen Substanz
und eines anorganischen Füllstoffs mit einem Korndurchmesser
von 50 µm oder weniger, wobei der Mischungsanteil der organischen
Substanz, die während eines Formvorgangs fließt, 20
bis 30 Vol.-%, bezogen auf 100 Vol.-% der gesamten in der Mischung
enthaltenen Reibungsteilbestandteile, beträgt,
Formen der Mischung in einer Form bzw. Preßform, um einen Formkörper zu erhalten, wobei die Mischung einem Druck von 1,96 bis 3,92 kN/cm² und Hitze ausgesetzt wird, und
Hitzebehandlung des Formkörpers.
Formen der Mischung in einer Form bzw. Preßform, um einen Formkörper zu erhalten, wobei die Mischung einem Druck von 1,96 bis 3,92 kN/cm² und Hitze ausgesetzt wird, und
Hitzebehandlung des Formkörpers.
2. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß
die organische Substanz ein Harz-Bindemittel oder ein Kautschuk
ist.
3. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß
die Matrixfasern Glasfasern und mindestens einen Vertreter
der Gruppe aromatische Polyamidfasern, Polyimidfasern und
Polyamidimidfasern enthalten.
4. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß
die Matrixfasern anorgansiche Fasern sind, die Glasfasern,
Keramikfasern, Siliciumdioxidfasern, Aluminiumoxidfasern,
Mineralwollefasern oder Metallfasern enthalten.
5. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß
die Matrixfasern hitzebeständige organische Fasern sind, die
aromatische Polyamidfasern, Polyimidfasern, Polyamidfasern,
Polyamidimidfasern, Phenolharzfasern oder Kohlenstoffasern
enthalten.
6. Verfahren nach Anspruch 2, dadurch gekennzeichnet, daß
das Harz-Bindemittel Phenolharz-Bindemittel oder ein Me
laminharz-Bindemittel ist.
7. Verfahren nach Anspruch 6, dadurch gekennzeichnet, daß
das Phenolharz ein Harz enthält, das durch Kondensation von
entweder Phenol oder Cresol mit Formaldehyd oder einer Formaldehyd
bildenden Verbindung erhalten worden ist.
8. Verfahren nach Anspruch 2, dadurch gekennzeichnet, daß
das Harz-Bindemittel ein Phenolharz-Bindemittel ist, das mit
Cashew-Nußöl, Polyvinylbutyral, Pflanzenöl, Melamin oder einer
Epoxyverbindung modifiziert ist.
9. Verfahren nach Anspruch 2, dadurch gekennzeichnet, daß
der Kautschuk ein Styrol-Butadien-Kautschuk oder ein Nitril-
Butadien-Kautschuk bzw. Nitrilkautschuk ist.
10. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß
der anorganische Füllstoff Molybdändisulfid, Bleisulfid, Antimontrisulfid,
ein Kupfer-Metallpulver, ein Messing-Metallpulver,
Bariumsulfat, Magnesiumoxid, Zirkoniumoxid oder Kryolith
enthält.
11. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß
der Formkörper 4 bis 8 h lang einer Hitzebehandlung bei einer
Temperatur von 200°C bis 280°C unterzogen wird.
12. Geformtes Reibungsteil, dadurch gekennzeichnet, daß es
durch ein Verfahren erhalten wird, bei dem
eine Mischung für die Fertigung des Reibungsteils hergestellt
wird, indem Matrixfasern mit einem Faserdurchmesser
von 50 µm oder weniger, eine organische Substanz und ein
anorganischer Füllstoff mit einem Korndurchmesser von 50 µm
oder weniger vereinigt werden, wobei der Mischungsanteil der
organischen Substanz, die während eines Formvorgangs fließt,
20 bis 30 Vol.-%, bezogen auf 100 Vol.-% der gesamten in der
Mischung enthaltenen Reibungsteilbestandteile, beträgt,
die Mischung in einer Preßform geformt wird, um einen Formkörper zu erhalten, wobei die Mischung einem Druck von 1,96 bis 3,92 kN/cm² und Hitze ausgesetzt wird, und
der Formkörper einer Hitzebehandlung unterzogen wird.
die Mischung in einer Preßform geformt wird, um einen Formkörper zu erhalten, wobei die Mischung einem Druck von 1,96 bis 3,92 kN/cm² und Hitze ausgesetzt wird, und
der Formkörper einer Hitzebehandlung unterzogen wird.
13. Geformtes Reibungsteil nach Anspruch 12, dadurch gekennzeichnet,
daß die organische Substanz ein Harz-Bindemittel
oder ein Kautschuk ist.
14. Geformtes Reibungsteil nach Anspruch 12, dadurch gekennzeichnet,
daß die Matrixfasern Glasfasern und mindestens
einen Vertreter der Gruppe aromatische Polyamidfasern, Polyimidfasern
und Polyamidimidfasern enthalten.
15. Geformtes Reibungsteil nach Anspruch 12, dadurch gekennzeichnet,
daß die Matrixfasern anorganische Fasern sind, die
Glasfasern, Keramikfasern, Siliciumdioxidfasern, Aluminiumoxidfasern,
Mineralwollefasern oder Metallfasern enthalten.
16. Geformtes Reibungsteil nach Anspruch 12, dadurch gekennzeichnet,
daß die Matrixfasern hitzebeständige organische
Fasern sind, die aromatische Polyamidfasern, Polyimidfasern,
Polyamidimidfasern, Phenolharzfasern oder Kohlenstoffasern
enthalten.
17. Geformtes Reibungsteil nach Anspruch 13, dadurch gekennzeichnet,
daß das Harz-Bindemittel ein Phenolharz-Bindemittel
oder ein Melaminharz-Bindemittel ist.
18. Geformtes Reibungsteil nach Anspruch 17, dadurch gekennzeichnet,
daß das Phenolharz-Bindemittel ein Harz ist, das
durch Kondensation von entweder Phenol oder Cresol mit Formaldehyd
oder einer Formaldehyd bildenden Verbindung erhalten
worden ist.
19. Geformtes Reibungsteil nach Anspruch 17, dadurch gekennzeichnet,
daß das Phenolharz-Bindemittel ein Phenoharz ist,
das mit Cashew-Nußöl, Polyvinylbutyral, Pflanzenöl, Melamin
oder einer Epoxyverbindung modifiziert ist.
20 Geformtes Reibungsteil nach Anspruch 13, dadurch gekennzeichnet,
daß der Kautschuk ein Styrol-Butadien-Kautschuk
oder ein Nitril-Butadien-Kautschuk bzw. Nitrilkautschuk ist.
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP21452786A JPS6369833A (ja) | 1986-09-11 | 1986-09-11 | 非研磨モ−ルド摩擦部材の製造方法 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
DE3730430A1 true DE3730430A1 (de) | 1988-03-24 |
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ID=16657198
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
DE19873730430 Ceased DE3730430A1 (de) | 1986-09-11 | 1987-09-10 | Verfahren zur herstellung eines geformten reibungsteils, bei dem kein schleifvorgang erforderlich ist |
Country Status (3)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS6369833A (de) |
DE (1) | DE3730430A1 (de) |
GB (1) | GB2195944A (de) |
Cited By (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
EP0451320A2 (de) * | 1990-03-26 | 1991-10-16 | Aisin Kako Kabushiki Kaisha | Verfahren zur Herstellung einer Reibungsmaterialmatrix |
FR2706556A1 (fr) * | 1993-06-18 | 1994-12-23 | Luk Lamellen & Kupplungsbau | Garniture de friction. |
EP1031754A1 (de) * | 1999-02-22 | 2000-08-30 | Nisshinbo Industries Inc. | Asbestfreie Reibungsmaterialien |
Families Citing this family (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
FR2654671B1 (fr) * | 1989-11-17 | 1992-04-10 | Paci | Procede de preparation d'une composition elastomerique a haute resistance a l'abrasion et produits obtenus. |
JP2563932Y2 (ja) * | 1990-07-03 | 1998-03-04 | 本田技研工業株式会社 | クラッチライニング材 |
CN1065251C (zh) * | 1997-06-18 | 2001-05-02 | 中国石油化工总公司 | 一种用于制动控制***的摩擦材料 |
GB2328640B (en) * | 1997-08-29 | 2002-07-10 | G B Tools Components Export | Manufacture of thermoset friction lining sheet |
Citations (12)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE2602672A1 (de) * | 1976-01-24 | 1977-07-28 | Textar Gmbh | Reibmaterial fuer kupplungen und bremsen |
GB2016027A (en) * | 1978-03-01 | 1979-09-19 | Johns Manville | Friction materials |
DE2922251A1 (de) * | 1978-06-02 | 1979-12-06 | Bendix Corp | Reibungsmaterial auf organischer basis |
GB2068978A (en) * | 1980-02-05 | 1981-08-19 | Amsted Ind Inc | Friction Materials Comprising Rubber Binder and Aromatic Polyamide Fibre |
GB2083060A (en) * | 1980-08-29 | 1982-03-17 | Borg Warner | Asbestos-free friction material |
US4324706A (en) * | 1980-01-22 | 1982-04-13 | Teijin Limited | Friction material |
DE3141591A1 (de) * | 1980-10-29 | 1982-06-09 | Aisin Kako K.K., Kariya, Aichi | Verfahren zur herstellung eines asbestfaserfreien reibungsmaterials |
DE3225214A1 (de) * | 1981-07-06 | 1983-01-20 | Akebono Brake Industry Co. Ltd., Tokyo | Asbestfreies reibungsmaterial |
US4371631A (en) * | 1981-08-03 | 1983-02-01 | Manville Service Corporation | Backing plate composition for brake shoes |
US4374211A (en) * | 1981-09-15 | 1983-02-15 | Thiokol Corporation | Aramid containing friction materials |
US4446203A (en) * | 1983-03-21 | 1984-05-01 | Borg-Warner Corporation | Asbestos-free friction materials |
DD244346A1 (de) * | 1985-12-10 | 1987-04-01 | Cosid Kautasit Werke Veb | Thermostabiler reibwerkstoff |
Family Cites Families (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
GB367176A (en) * | 1930-02-20 | 1932-02-18 | World Bestos Corp | Improvements in or relating to friction material |
-
1986
- 1986-09-11 JP JP21452786A patent/JPS6369833A/ja active Pending
-
1987
- 1987-08-26 GB GB08720093A patent/GB2195944A/en not_active Withdrawn
- 1987-09-10 DE DE19873730430 patent/DE3730430A1/de not_active Ceased
Patent Citations (12)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE2602672A1 (de) * | 1976-01-24 | 1977-07-28 | Textar Gmbh | Reibmaterial fuer kupplungen und bremsen |
GB2016027A (en) * | 1978-03-01 | 1979-09-19 | Johns Manville | Friction materials |
DE2922251A1 (de) * | 1978-06-02 | 1979-12-06 | Bendix Corp | Reibungsmaterial auf organischer basis |
US4324706A (en) * | 1980-01-22 | 1982-04-13 | Teijin Limited | Friction material |
GB2068978A (en) * | 1980-02-05 | 1981-08-19 | Amsted Ind Inc | Friction Materials Comprising Rubber Binder and Aromatic Polyamide Fibre |
GB2083060A (en) * | 1980-08-29 | 1982-03-17 | Borg Warner | Asbestos-free friction material |
DE3141591A1 (de) * | 1980-10-29 | 1982-06-09 | Aisin Kako K.K., Kariya, Aichi | Verfahren zur herstellung eines asbestfaserfreien reibungsmaterials |
DE3225214A1 (de) * | 1981-07-06 | 1983-01-20 | Akebono Brake Industry Co. Ltd., Tokyo | Asbestfreies reibungsmaterial |
US4371631A (en) * | 1981-08-03 | 1983-02-01 | Manville Service Corporation | Backing plate composition for brake shoes |
US4374211A (en) * | 1981-09-15 | 1983-02-15 | Thiokol Corporation | Aramid containing friction materials |
US4446203A (en) * | 1983-03-21 | 1984-05-01 | Borg-Warner Corporation | Asbestos-free friction materials |
DD244346A1 (de) * | 1985-12-10 | 1987-04-01 | Cosid Kautasit Werke Veb | Thermostabiler reibwerkstoff |
Cited By (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
EP0451320A2 (de) * | 1990-03-26 | 1991-10-16 | Aisin Kako Kabushiki Kaisha | Verfahren zur Herstellung einer Reibungsmaterialmatrix |
EP0451320A3 (en) * | 1990-03-26 | 1993-01-13 | Aisin Kako Kabushiki Kaisha | Process for producing matrix for friction material |
FR2706556A1 (fr) * | 1993-06-18 | 1994-12-23 | Luk Lamellen & Kupplungsbau | Garniture de friction. |
EP1031754A1 (de) * | 1999-02-22 | 2000-08-30 | Nisshinbo Industries Inc. | Asbestfreie Reibungsmaterialien |
US6413622B1 (en) | 1999-02-22 | 2002-07-02 | Nisshinbo Industries, Inc. | Non-asbestos friction materials |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JPS6369833A (ja) | 1988-03-29 |
GB8720093D0 (en) | 1987-09-30 |
GB2195944A (en) | 1988-04-20 |
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Legal Events
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---|---|---|---|
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