DE3713400C2 - - Google Patents
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Description
Die Erfindung betrifft ein Verfahren und eine Vorrichtung zum Steuern von
Extrusionsseiten unter Anwendung eines Mikroprozessors.
In der Kunststoffindustrie werden weitgehend Extrusionsreihen zur Herstellung
von Granulaten, Rohren, Profilen (Platten und anderen Profilen), Hohlkörpern,
(Flaschen, Fässer) sowie zum Folienblasen, Drahtüberziehen und
Erspinnen verwendet. Extrusionsseiten werden von Extrudern samt
den sich anschließenden Werkzeugen, Abzieh- und sonstigen Folgeeinrichtungen
gebildet.
Infolge der sich ständig erhöhenden, an durch Extruder hergestellte
Kunststoffprodukte gestellten qualitativen und quantitativen Anforderungen entwickelten
sich Technologie und Verarbeitungsmaschine in einem bedeutenden
Maß. In den letzten Jahren haben sich die mechanischen Elemente der
Maschinen nur geringfügig geändert, der Schwerpunkt der Entwicklung verschob
sich auf die Steuerung und Regelung der Einrichtungen.
Eine wirtschaftliche Herstellung von Fertigprodukten guter Qualität beansprucht
eine Prozeßsteuerung der Extruder und der Folgeeinrichtungen. In Richtung
auf höchstes Realisierungsniveau fortschreitend enthält die Prozeßsteuerung
die folgenden Teiltätigkeiten:
- a) Sammeln der Meßdaten:
Überprüfung der Funktionsparameter des Extrudierens (Massenstrom, Drehzahl der Schnecke, Drehzahl des Getriebes der Abzugsvorrichtung, Zonentemperaturen, Kopfdruck) und Vergleich mit den registrierten Grenzwerten. - b) Aufzeichnen:
Registrierung der Funktionsparameter in gedruckter Form, eventuell auf einem maschinellen Datenträger (z. B. Magnetband, Magnetplatte). Nachträgliche Kontrolle und Auswertung der Betriebsführung. - c) Analyse der Meßergebnisse:
Zahlenmäßige und logische Prüfung der Funktionsparameter, Feststellung der Ursache von Betriebsstörungen. - d) Alarm:
Beim Überschreiten der kritischen Grenzwerte der Funktionsparameter Warnung des Bedienungspersonals (optische und/oder akustische Signale). - e) Regelung:
Halten des Wertes der Funktionsparameter auf einem konstanten oder sich programmäßig ändernden Pegel mit Hilfe von Regelstromkreisen. - f) Steuerung:
Steuerung des Startens und Abstellens des Prozesses sowie der abwehrenden Intervention bei einer Betriebsstörung. - g) Optimierung:
Im Interesse eines bestimmten Zwecks (z. B. der Optimierung des Materialverbrauchs, der Optimierung der Leistung der Vorrichtung) die Veränderung der Betriebsparameter. - h) Adaptive Optimierungskontrolle:
Das Optimierungsverfahren wird mit Hilfe eines Mikroprozessors aufgrund eines mathematischen Modells durchgeführt, welcher die Betriebsangaben kontinuierlich auswertet. Das Modell stellt ein mathematisches System dar, das unter den Parametern des Verfahrens mit einer annehmbaren Näherung die Zusammenhänge, die in der Realität bestehen, modellhaft darstellt. In diesem Fall erstreckt sich die Optimierung auf alle Betriebsparameter.
Die bekannten Lösungen für eine Steuerung von Extrusionsreihen mit Mikroprozessoren
lassen sich wie folgt gruppieren:
- a) Temperatursteuerung,
- b) Dimensionssteuerung,
- c) Optimierungssteuerung des Materialverbrauchs und
- d) Optimierungsregelung des Leistungsverbrauchs.
Bei der Temperatursteuerung werden im Grunde genommen die Prinzipien der
seit langem bekannten Analogsteuerung angewandt, die genauer als die anderen
Steuerungen ist. Diese Steuerung beruht auf einem Vergleich der gemessenen
Werte mit den von der Bedienungsmannschaft eingestellten Werten, und zwar
sowohl in den Fällen der Zylindertemperatur als auch der Werkzeugtemperatur.
Das System erhält diesen eingestellten oder Führungswert immer von außen her,
sowohl im Falle der Analogsteuerung, wenn es um die Einstellung eines Gerätezeigers,
als auch im Fall einer Digitalsteuerung, wenn es um die Dateneingabe
mit Hilfe einer Mikroprozessor-Tastatur geht. Bei einer Kaskaden-Temperatursteuerung
ist der Führungswert die Temperatur der Schmelze, in diesem Fall wird
die Abweichung der jeweiligen Zylinder- oder Werkzeug-Zonentemperatur von
der Schmelzentemperatur dem System eingegeben.
Bei der Dimensionssteuerung ist das Ziel das Einhalten eines bestimmten Wertes
einer der charakteristischen Abmessungen des Endproduktes, so z. B. bei der
Rohrherstellung der Wandstärke, beim Plattenextrudieren der Plattenstärke. Die
Wand- oder Plattenstärke wird in Abhängigkeit von der Zeit an verschiedenen
Stellen des Produktes mit Hilfe einer Sonde, z. B. mit einem Induktiv-Meßgeber
oder einer Ultraschallmeßanlage fortwährend gemessen, und der jeweilige
Meßwert wird mit dem Nennwert mit Hilfe des Programmes der Rechnermaschine
gemittelt verglichen. Im Falle einer Abweichung von dem vorgegebenen
Wert wird die Abziehgeschwindigkeit des Produktes verändert.
Bei der Optimierungsregelung des Materialverbrauchs ist es das Ziel, eine
möglichst geringe Materialmenge für eine vorgegebene Länge des Endproduktes
aufzuwenden. In diesem Fall erreicht nur ein bestimmter Teil des Endproduktes
die gewünschte, vorgegebene Abmessung. Das Steuerungsverfahren ist dem oben erwähnten
ähnlich.
Bei der Leistungsoptimierungs-Steuerung wird das Einhalten des Massenstromes
an einem Maximalwert orientiert. Der Massenstrom
wird in erster Linie durch die Drehzahl der Zubringerschnecke beeinflußt, und
während deren Steuerung wird noch kontrolliert, ob der Kopfdruck bzw. die
Belastung des die Zubringerschnecke antreibenden Motors die Nennwerte überschreiten.
So wurden bereits Anstrengungen unternommen, die Steuerung von
Extrusionsreihen unter Verwendung eines Mikroprozessors
durchzuführen. In der Zeitschrift "Kunststoffberater", Jahrgang
21, 8/1976, Seiten 376 bis 379, wird ein Mikrorechner
beschrieben, der die Steuerung von Temperatur, Stoffmenge,
Durchsatz, Dosierung übernimmt. Die Ist-Werte, die dafür
notwendig sind, werden durch ein im Rechner gespeichertes
Programm eingelesen und mit einem Regel-Algorithmus
ausgewertet und anschließend werden die ermittelten
Stellgrößen ausgegeben. In "Kunststoffberater", Jahrgang 25,
1/2/1980, Seiten 22/23 wird die Berechnung von Werkzeugen für die Extrusion
von Thermoplasten und Elastomeren unter Berücksichtigung
rheologischer und thermodynamischer Hinsicht mit Hilfe von
mathematischem Modellen auf der Basis der
Differenzenrechnung, die auf einem Rechner abläuft, erwähnt.
In "Kunststoff-Rundschau", 18. Jahrgang, Heft 8, August 1971,
Seiten 375 bis 383 wird mit Hilfe eines Analogrechners die
"Kaskaden-Regelung" beschrieben, um einen Extruder zu
simulieren. In "Kunststofftechnik", 8 (1969), Nr. 3, Seiten
79 bis 85 werden als Parameter für Steuer- und Regelorgane
die Zylindertemperatur, Schneckendrehzahl und die
Einzugszonentemperatur erwähnt, wobei in der
Schlußbetrachtung die Möglichkeit der Steuerung oder Regelung
von Extrusionsanlagen mit Hilfe von Prozeßrechnern gefordert
wird, die allerdings zu dem damaligen Stand der Technik noch
als Utopie angesehen wird. In der Zeitschrift
"Plastverarbeiter", 29. Jahrgang, 1978, Nr. 5, Seiten 231 bis
243 wird der Wunsch nach einer Prozeßführung mittels eines
Rechners geäußert, allerdings wird geschrieben, daß dazu
immer noch die Grundvoraussetzungen fehlen.
Durch die Erfindung wird die Aufgabe gelöst, ein Verfahren
und eine Vorrichtung zum Steuern von Extrusionsreihen mit
Hilfe eines Prozeßrechners unter Besserung der Qualität des
Produktes sowie gleichzeitiger Steigerung der
Leistungsfähigkeit der Anlagen zu schaffen.
Dies wird erfindungsgemäß durch die Merkmale des Anspruchs 1
bzw. 5 erreicht.
Mit der Anwendung des erfindungsgemäßen Verfahrens und der erfindungsgemäßen
Vorrichtung können die Temperatur-, Dimensions- und Leistungsoptimierungs-Steuerungen
gleichzeitig realisiert werden; darüber hinaus werden für
die Materialströmung in den Werkzeugspalten solche Parameter eingestellt, die
die Qualität des Endproduktes auf einem entsprechenden Niveau halten.
Dadurch kann eine optimale Herstellung verwirklicht werden, d. h. in einer bestimmten
Zeiteinheit kann die maximale Menge an Hochqualitätsprodukten
erreicht werden. Außer der Steigerung des Herstellungsvolumens ermöglicht das
erfindungsgemäße Verfahren auch die Verminderung der Aufenthaltszeit der
Kunststoffschmelze in der Extrudervorrichtung, wodurch eine Einsparung an
Hilfsmitteln, beispielsweise an Zusätzen, erzielt werden kann. Es wird darauf
hingewiesen, daß die Hälfte des Rohstoffpreises der harten PVC-Gemische das
PVC-Pulver selbst, die andere Hälfte aber die Stabilisator-, Gleit- und andere
Hilfsmittel ausmachen. Das System, d. h. das mathematische Modell, das in
Form der Software im Speicher abgelegt ist, bildet einen wichtigen Teil der
erfindungsgemäßen Vorrichtung.
Im Vergleich mit den bekannten Verfahren und Vorrichtungen enthalten das erfindungsgemäße
Verfahren und die erfindungsgemäße Vorrichtung mehrere Neuheiten.
Gemäß den bekannten Verfahren erfolgt die Temperatursteuerung dadurch,
daß der Momentwert mit dem von der Bedienungsmannschaft eingestellten
Nennwert verglichen wird. Demgegenüber werden gemäß der Erfindung die
Führungstemperaturen TH 1 . . . TH 5 und TS 1 . . . TS 3 unter Berücksichtigung auf
die gegenseitigen Beziehungen kalkuliert, wie es aus Fig. 2 anhand eines Flußdiagramms
ersichtlich ist. Mit der Änderung der äußeren Bedingungen der
Parameter des Extrusionsprozesses können sich die optimalen Führungswerte
im Laufe der Herstellung ändern, die erforderlichen Korrekturen werden dabei
durch die Vorrichtung durchgeführt. Eine Neuheit in der Dimensionsregelung
liegt darin, daß die Vorrichtung keinen Dimensionssensor enthält, die optimalen
Werte für den Mengenstrom und die Abziehgeschwindigkeit werden durch die
Vorrichtung unter Berücksichtigung der gegenseitigen Beziehungen berechnet,
die im Flußdiagramm dargestellt sind, und ebenso werden die während der
Herstellung erforderlichen Korrekturen durch die Vorrichtung durchgeführt. Die
Neuheit der Leistungsoptimierungsregelung liegt darin, daß die kritische Schergeschwindigkeit
im Interesse der guten Qualität des Endproduktes berücksichtigt
wird.
Das erfindungsgemäße Verfahren und die erfindungsgemäße Vorrichtung werden
im folgenden anhand einer vorteilhaften Ausführungsform mit Hilfe der
Zeichnung näher erläutert. In der Zeichnung zeigt
Fig. 1 ein Blockschaltbild einer vorteilhaften Ausführungsform des erfindungsgemäßen
Prozeßsteuersystems, und
Fig. 2 ein Flußdiagramm aus dem die gegenseitigen Zusammenhänge der Parameter
des erfindungsgemäßen Extrusionsverfahrens ersichtlich sind.
Fig. 1 stellt eine mögliche Ausführungsform des erfindungsgemäßen Systems
für die Prozeßsteuerung in Form eines Ablaufschemas dar.
Die Vorrichtung nach Fig. 1 besteht aus Fühlern und Wandlern 1, einer Eingangseinheit
2, einem Speicher 3, einer Steuereinheit 4, einer arithmetischen
Einheit 5, einer Ausgangseinheit 6, einem Signalwandler und Stellorganen 7,
einem Extruder 8 und einer Abziehvorrichtung 9.
Der Eingang der Fühler und Wandler 1 ist an den Extruder 8 und die
Abziehvorrichtung 9 angeschlossen. Die Ausgänge der Fühler und Wandler 1
sind mit der Eingangseinheit 2 verbunden, während der Ausgang der Eingangseinheit
2 mit der einerseits an den Speicher 3 und andererseits an die arithmetische
Einheit 5 angeschlossenen Steuereinheit 4 verbunden ist. Der Ausgang
der Steuereinheit 4 ist an den Eingang der Ausgangseinheit 6 angeschlossen,
während der Ausgang der Ausgangseinheit 6 an den Eingang des Signalwandlers
und der Stellorgane 7 angeschlossen ist. Die Ausgänge des Signalwandlers und
der Stellorgane 7 sind an den Extruder 8 und an die Abziehvorrichtung 9 angeschlossen.
Die Fühler 1 nehmen die Extrudiergeschwindigkeit, die Temperatur
und den Druck wahr, die Wandler wandeln die von den Fühlern abgegebenen
analogen elektrischen Signale in digitale Signale. Die von den Fühlern abgegebenen
bzw. von den Wandlern gewandelten digitalen Signale gelangen zu der
Eingangseinheit 2 des Mikroprozessors. Der Speicher 3 speichert das mathematische
Modell sowie das für die Teilprozesse des Extrudierens (Transport des
Feststoffes, Schmelzen, Transport der Schmelze) und für die in dem Werkzeug
vorsichgehende Strömung charakteristische Korrelationssystem.
Die Eingangsveränderlichen des Modells sind die physikalischen und
rheologischen Parameter des zu verarbeitenden festen Kunststoffes, die
geometrischen Parameter des Werkzeugs und der Abziehvorrichtung, die
Funktionsparameter sowie die charakteristische Abmessung des Fertigprodukts.
Die Ausgangsveränderlichen sind das Temperatur- und Druckprofil des Feststoffes
in dem Schneckenkanal, die Parameter des an der Zylinder- und
Schneckenfläche sich abspielenden Schmelzprozesses, das Temperatur- und
Druckprofil der Schmelze in dem Schneckenkanal, der Volumenstrom der
Schmelze, die Temperatur und der Druck der in das Werkzeug eintretenden
Schmelze und die Austrittstemperatur der Schmelze.
Nach dem Vergleich der Ausgangsveränderlichen und der aus der Eingangseinheit
2 stammenden Meßergebnisse entscheidet die Steuereinheit 4, ob der
Prozeß betriebsgerecht vor sich geht oder ob eine Intervention erforderlich ist.
In dem letzteren Fall werden die in die Ausgangseinheit 6 weitergeleiteten
Daten in dem Signalwandler und in den Stellorganen 7 gewandelt, wonach der
Betrieb den konvertierten Werten entsprechend weitergeführt wird. Die
entsprechenden Funktionsparameter werden in dem erforderlichen Maß
geändert, wodurch der Prozeß in Richtung zu der optimalen Funktion gelenkt
wird. Die in der arithmetischen Einheit 5 vorsichgehenden Berechnungen
werden von der Steuereinheit 4 periodisch neu eingeleitet. Der Signalwandler
und die Stellorgane 7 führen die Intervention an den entsprechenden Einheiten
des Extruders 8 und der Abziehvorrichtung 9 aus.
Aus Fig. 2 ist ein Flußdiagramm ersichtlich, in dem die gegenseitigen Abhängigkeiten
der Parameter des erfindungsgemäßen Extrusionsverfahrens dargestellt
sind, wobei die Bezugsziffern die folgende Bedeutung haben:
11 Messung der Abziehgeschwindigkeit
12 Steuerung der Abziehgeschwindigkeit
13 Berechnung des Führungswertes der Abziehgeschwindigkeit
14 Messung der Zylindertemperatur (TH 1 . . . TH 5)
15 Steuerung der Zylindertemperatur (TH 1 . . . TH 5)
16 Berechnung des Führungswertes der Zylindertemperatur (TH 1 . . . TH 5)
17 Messung der Werkzeugtemperatur (TS 1 . . . TS 3)
18 Steuerung der Werkzeugtemperatur (TS 1 . . . TS 3)
19 Berechnung des Führungswertes der Werkzeugtemperatur (TS 1 . . . TS 3)
20 Messung der Schneckendrehzahl (F)
21 Steuerung der Schneckendrehzahl (F)
22 Berechnung des Rührwertes der Schneckendrehzahl (F)
23 Messung des Kopfdrucks (P)
24 Berechnung der Schergeschwindigkeit ()
25 Messung der Schmelzetemperatur (TA)
26 geometrische Daten des Werkzeuges (D)
27 Berechnung der Gewindesteigung (E)
28 Berechnung des Schmelzvolumenstromes (Q)
29 Berechnung der Dimensionen des Endproduktes
30 Berechnung der Viskosität (η)
31 Berechnung des Anschwellens der Kunststoffschmelze beim Austreten aus dem Werkzeug (N₁)
32 Rheologische Daten (R)
12 Steuerung der Abziehgeschwindigkeit
13 Berechnung des Führungswertes der Abziehgeschwindigkeit
14 Messung der Zylindertemperatur (TH 1 . . . TH 5)
15 Steuerung der Zylindertemperatur (TH 1 . . . TH 5)
16 Berechnung des Führungswertes der Zylindertemperatur (TH 1 . . . TH 5)
17 Messung der Werkzeugtemperatur (TS 1 . . . TS 3)
18 Steuerung der Werkzeugtemperatur (TS 1 . . . TS 3)
19 Berechnung des Führungswertes der Werkzeugtemperatur (TS 1 . . . TS 3)
20 Messung der Schneckendrehzahl (F)
21 Steuerung der Schneckendrehzahl (F)
22 Berechnung des Rührwertes der Schneckendrehzahl (F)
23 Messung des Kopfdrucks (P)
24 Berechnung der Schergeschwindigkeit ()
25 Messung der Schmelzetemperatur (TA)
26 geometrische Daten des Werkzeuges (D)
27 Berechnung der Gewindesteigung (E)
28 Berechnung des Schmelzvolumenstromes (Q)
29 Berechnung der Dimensionen des Endproduktes
30 Berechnung der Viskosität (η)
31 Berechnung des Anschwellens der Kunststoffschmelze beim Austreten aus dem Werkzeug (N₁)
32 Rheologische Daten (R)
Alle Parameter stehen in Verbindung mit einem Mikroprozessor, diese Tatsache
ist aber aus Fig. 2 nicht ersichtlich.
Die erfindungsgemäße Vorrichtung führt also fortwährend Messungen und
Steuerungen der Parameter durch, und zwar der Zylindertemperaturen TH 1 . . .
TH 5, der Werkzeugtemperaturen TS 1 . . . TS 3, der Schneckendrehzahl F und der
Abziehgeschwindigkeit L. Ferner werden noch ununterbrochen die Schmelzetemperatur
TA und deren Druck (d. h. der Kopfdruck) P vor dem Eintritt ins
Werkzeug gemessen. Diese Parameter stellen gleichzeitig die Eingangsdaten des
mathematischen Modells dar, das bei dem Extrusionsverfahren angewendet
wird. Die Eingangsdaten werden um die geometrischen Daten des Werkzeuges G
und die rheologischen Parameter des zu verarbeitenden Kunststoffes R
ergänzt.
Im mathematischen Modell werden auch die Vorgänge betrachtet, die sich in
der Extruderanlage (in der Nähe des Schneckenkanals), im Werkzeug bzw.
in der Abziehanlage abspielen. Die im Schneckenkanal ablaufenden Teilvorgänge
bestehen aus der Förderung des Feststoffes, dem Schmelzen und dem
Homogenisieren der Schmelze. Der prinzipiell erreichbare maximale Volumenstrom
der entstehenden Schmelze wird durch den Volumenstrom der Förderung
des Feststoffes bestimmt. Daraus folgt, das dieser Teilvorgang die Geschwindigkeit
des ganzen Extrusionsverfahrens bestimmt.
Für den Volumenstrom des festen Kunststoffes gilt folgende Beziehung:
Q sz = V · F · tg R h · tg Φ /(tg R h + tg Φ) (1)
wobei V = H · π (D-H) · (E-e) das Volumen des Schneckenkanals pro Gewindesteigung
ist und
- tg R h = E/( π D),
- D der Durchmesser des Extruderzylinders,
- H die Gewindetiefe der Extruderschnecke,
- E die Gewindesteigung der Extruderschnecke,
- e die Breite des Schneckenstegs in Axialrichtung und
- F die Drehzahl der Strangpressenschnecke sind.
- D der Durchmesser des Extruderzylinders,
- H die Gewindetiefe der Extruderschnecke,
- E die Gewindesteigung der Extruderschnecke,
- e die Breite des Schneckenstegs in Axialrichtung und
- F die Drehzahl der Strangpressenschnecke sind.
Zwischen den geometrischen Dimensionen, den Reibungsfaktoren des zu
verarbeitenden Kunststoffes und dem Förderwinkel Φ gilt die folgende Beziehung:
cos Φ = A₁ sin Φ + A₄ + A₅ + A₆ (2)
In der Gleichung (2) gilt für
A₁ = A₂ (R a + µ cs )/(1-A₃µ cs ) (3)
wobei A₂ = (D-H)/D; A₃ = E/(D-H); R a = arc tg {E/[π · (D-H)} und µ cs der
Reibungsfaktor an der Schneckenoberfläche sind.
A₄ = 2Hµ cs p m A₂/[µ h p h (E-e)] · [(A₁ R a ) + A₂] (4)
wobei p m = 0,33; p h = (1-A₇) · m/(1-A k ₇); A₇ = (D- 2H)/D; k = m/p m ;
m = cos² R a + p m sin² R a und µ n der Reibungsfaktor an der Zylinderoberfläche sind.
m = cos² R a + p m sin² R a und µ n der Reibungsfaktor an der Zylinderoberfläche sind.
A₅ = A₇µ cs p cs cos R cs /(µ h p h ) · [(A₁ R cs ) + A₇] (5)
wobei p cs = [(m/A₇)-1]/[(1/A₇) k -1] und R cs = arc tg {E/[π (D-2H) ]}
sind,
A₆ = (A₂ cos R a · sin R a H/µ h p h L cs )(A₁ R a + -A₂) ln P sz (6)
wobei L cs die tatsächliche der Schnecke und P sz der hier gemessene
Feststoffdruck sind.
Für die Reibungsfaktoren gelten die folgenden Beziehungen:
µ h = b₁T h ³ + b₂T h ² + b₃T h + b₄v h ³ + b₅v h -² + b₆v h + b₇ (7)
µ cs = c₁T cs ³ + c₂T cs ² + c₃T cs + c₄v cs ³ + c₅v -cs ² + c₆v cs + c₇ (8)
In den obigen Beziehungen sind
- T n die Temperatur an der Zylinderoberfläche,
- T cs die Temperatur an der Schneckenoberfläche,
- v cs = π (D-2H)F die Tangentialgeschwindigkeit an der Schneckenoberfläche,
-v h = π DF die Tangentialgeschwindigkeit an der Zylinderoberfläche und
- b₁ . . . b₇ und c₁ . . . c₇ die von der Qualität des zu verarbeitenden Stoffes abhängigen Faktoren, wobei die letzteren durch Experimente bestimmt werden können.
- T n die Temperatur an der Zylinderoberfläche,
- T cs die Temperatur an der Schneckenoberfläche,
- v cs = π (D-2H)F die Tangentialgeschwindigkeit an der Schneckenoberfläche,
-v h = π DF die Tangentialgeschwindigkeit an der Zylinderoberfläche und
- b₁ . . . b₇ und c₁ . . . c₇ die von der Qualität des zu verarbeitenden Stoffes abhängigen Faktoren, wobei die letzteren durch Experimente bestimmt werden können.
Die Werte der Reibungsfaktoren von verschiedenen Kunststoffen liegen
zwischen 0,12 und 0,59, wobei diese Werte von der Temperatur und der Tangentialgeschwindigkeit abhängen.
Für eine Umrechnung des Volumenstromes in Massenstrom muß die Dichte des
Kunststoffgranulats bestimmt werden:
ρ = [(a₀-a₁T)/V] · (1 + P/a) b (9)
wobei die Werte der Faktoren a₀, a₁ und a bzw. b von der Qualität des zu
verarbeitenden Kunststoffes abhängen und durch Experimente bestimmt werden
können.
Das Kunststoffgranulat verdichtet sich während seiner Vorwärtsförderung im
Schneckenkanal des Extruders, dabei entsteht ein fester Kunststoff-Pfropf,
dessen Dichte in der Praxis mit der Dichte des homogenen festen Kunststoffes
gleich ist. Die Dichtewerte der homogenen Kunststoffe können in Abhängigkeit
vom Druck und der Temperatur aufgrund der in der Fachliteratur befindlichen
Daten berechnet werden.
Das Volumen entsprechend einer Gewindesteigung des Schneckenkanals vermindert
sich vom Aufgabetrichter bis zum Werkzeug hin entlang des Kanals. Diese
Tatsache ergibt sich aus den Veränderungen der geometrischen Daten, meistens
nimmt die Gewindetiefe H, seltener die Gewindesteigung E ab. Die geometrischen
Dimensionen werden im allgemeinen im mittleren Teil der Schnecke
verändert, in der Nähe des Aufgabetrichters (Feststofförder-Zone) und in
der Nähe des Werkzeuges (Schmelzeförder-Zone) ist die Geometrie konstant.
Die Temperatur der inneren Oberfläche des Zylinders steigt entlang des Kanals
in Richtung zum Werkzeug hin an. Die Temperatur der inneren Oberfläche
wird insbesondere durch die Zonentemperaturen des Zylinders bestimmt, sie
kann in Axialrichtung der Schnecke (Temperaturprofil) mit Hilfe der geometrischen
Positionen der Temperaturfühler und der gemessenen Zonentemperaturen
TH 1 . . . TH 5 anhand der linearen oder parabolischen Interpolation ermittelt
werden. In dem Bereich, in dem die Temperatur den Erweichungspunkt des zu
verarbeitenden Kunststoffes erreicht, entsteht eine Schmelzenschicht auf der
Zylinderoberfläche. Die maximale Dicke dieser Schmelzenschicht entspricht der
Größe des Spaltes zwischen dem Schneckensteg und dem Zylinder (0,1 bis
0,01 mm). Nach dem Erscheinen der Schmelzenschicht wird das Schmelzen im
Bereich einer Strecke beendet, die 1 bis 2 Gewindesteigungen entspricht, und
der Schneckenkanal wird vollständig mit geschmolzenem Stoff gefüllt. Die
Temperatur der Schneckenoberfläche folgt mit einem gegebenen Unterschied
der Temperatur der Zylinderoberfläche. Deren Größe wird ausschlaggebend
durch die Kühlung der Schnecke bestimmt. Im Falle einer neutralen (nicht
gekühlten) Schnecke ist dieser Unterschied vernachlässigbar.
Bevor die Erweichungstemperatur erreicht wird, kann der Druck des festen
Kunststoffes an verschiedenen Punkten der Schnecke (Druckprofil) gemäß der
Gleichung (6) errechnet werden. Die Berechnung erfolgt nach der Iterationsmethode:
- 1) In der Axialrichtung der Schnecke wird die Schnecke in kleine Strecken aufgeteilt, und deren grundlegende geometrische Dimensionen (H, E, e) werden berechnet, dann werden deren durchschnittliche Temperaturen anhand der linearen oder parabolischen Interpolation bestimmt.
- 2) Wenn die Temperatur kleiner als die durchschnittliche Erweichungstemperatur des zu verarbeitenden Kunststoffes ist, wird der Volumenstrom der Feststofförderung nach den Gleichungen (1) bis (6) berechnet.
- 3) Der Volumenstrom wird nach der Gleichung (9) in Mengestrom umgerechnet.
- 4) Der Druck auf dem gegebenen Punkt wird nach der Gleichung (6) berechnet, dann werden die Berechnungen mit dem Druckwert nach der Gleichung (2) bereinigt, bis der Unterschied zwischen zwei, in nacheinander erfolgenden Zyklen berechneten Druckwerten kleiner als ein gegebener Wert wird. Das Kontrollkriterium der Berechnungen entspricht dem Wert des Mengestromes.
Der Druck hat eine wichtige Rolle in der Förderung des festen Kunststoffes:
bis zu einer gegebenen Grenze steigert er die Förderung, übersteigt der Druck
diesen Wert, vermindert sich der Mengestrom. Abhängig von der Qualität des
zu verarbeitenden Kunststoffes können die Schneckendrehzahl und das
Temperaturprofil mit Hilfe der Gleichungen (1) bis (9) ermittelt werden, bei
denen und bei der gegebenen Schneckengeometrie das Druckprofil am günstigsten
und gleichzeitig der Mengestrom der Festkunststoff-Förderung maximal
sind. Aufgrund dieser Berechnungen wird die Bestimmung der Führungswerte
TH 1 . . . TH 5 und F durchgeführt.
Der Mengestrom der Schmelzeförderung ist:
Q ö = V · F (10)
wobei V das Volumen der letzten Gewindesteigung des Schneckenkanals ist. Der
Mengestrom kann auch in diesem Fall aus der Beziehung zwischen Dichte und
Temperatur bzw. Druck - aufgrund der in der Fachliteratur angegebenen Daten
- berechnet werden. Je größer der Mengestrom der Schmelzeförderung, desto
größer ist die Leistung der Extruderanlage. Der größere Feststoffstrom
erhöht die Rückströmung im Schneckenkanal, dadurch wird die ins Werkzeug
eintretende Schmelze homogener, deren Temperatur, Druck und Viskosität
schwanken dabei in Abhängigkeit von der Zeit in kleinerem Maß.
Das Werkzeug kann hinsichtlich der Schmelzenströmung in zwei Teile aufgeteilt
werden: der erste Teil weist den formgebenden Werkzeugspalt auf, der eine
dem Endprodukt entsprechende Dimension hat, wobei der zweite Teil eine, den
Extruderkopf mit dem Werkzeugspalt verbindende Strecke umfaßt, die im
wesentlichen als ein Kanal mit sich verminderndem Querschnitt betrachtet
werden kann. Der Widerstand des formgebenden Werkzeugspaltes ist wesentlich
größer, deshalb muß dessen Geometrie bei der Berechnung in Betracht gezogen
werden. In einem allgemeinen Fall kann der Volumenstrom der durch den
Werkzeugspalt fließenden Schmelze nach der folgenden Gleichung berechnet
werden:
Q = K · P/η (11)
wobei
- K der Reziprok-Werkzeugwiderstand,
- P der Druck der ins Werkzeug eintretenden Schmelze, und
- η deren Viskosität sind.
- K der Reziprok-Werkzeugwiderstand,
- P der Druck der ins Werkzeug eintretenden Schmelze, und
- η deren Viskosität sind.
Die Viskosität der Schmelze ist die Funktion der Temperatur und der Schergeschwindigkeit
.
Im Fall eines Spaltes mit rundem Querschnitt beträgt dieser Reziprok-Werkzeugwiderstand
K = R⁴ · π/8L sz (12)
wobei
- R der Radius des kreisförmigen Spaltes und
- L sz die Länge des Werkzeugspaltes mit konstanter geometrischer Dimension sind.
- R der Radius des kreisförmigen Spaltes und
- L sz die Länge des Werkzeugspaltes mit konstanter geometrischer Dimension sind.
Die Schergeschwindigkeit beträgt
Wenn der Spalt dagegen z. B. einen viereckigen Querschnitt hat, beträgt
K = BH r ³/12L sz (14)
wobei
- B die Breite des Spaltes und
- H r dessen Höhe sind.
- B die Breite des Spaltes und
- H r dessen Höhe sind.
Die Schergeschwindigkeit beträgt dann
Die aus den Gleichungen (14) und (15) ermittelten Daten sind dann richtig,
wenn B/H r < 20 ist. In anderen Fällen ist der Wert von K noch mit einem Strömungsfaktor
f p zu multiplizieren, dessen Wert bei H r /B = 1 gleich 0,42 ist.
Wenn sich der Wert H r /B Null nähert, nähert sich f p dem Wert 1. In solchen
Fällen, wenn Spalte mit verschiedenen Geometrien (z. B. halbkreisförmig,
elliptisch) verwendet werden, kann ein Wertpaar B und H r aus der Geometrie
definiert werden, so daß der Strömungsfaktor in Funktion von H r /B ermittelt
werden kann und die Gleichung (14) verwendet wird. Zum Beispiel im Falle eines
Rohrwerkzeuges (ein röhrenförmiger Spalt):
wobei
- R k der Radius des äußeren Kreises,
- R b der Radius des inneren Kreises,
- R a = (R k + R b )/2 und
- HV = R k -R b sind.
- R k der Radius des äußeren Kreises,
- R b der Radius des inneren Kreises,
- R a = (R k + R b )/2 und
- HV = R k -R b sind.
Mit der Anwendung von verschiedenen Werkzeugen wird bei der Erhöhung des
Volumenstromes ein kritischer Schergeschwindigkeitswert erreicht, bei dem
Strömungsstörungen (z. B. Schmelzebruch, Oberflächenrunzelungen) entstehen.
Die kritische Schergeschwindigkeit beträgt:
wobei
- η₀ die maximale Viskosität,
- n = d lg /d lg τ und
- τ die Scherspannung sind.
- η₀ die maximale Viskosität,
- n = d lg /d lg τ und
- τ die Scherspannung sind.
Die rheologischen Kennzeichen der Schmelze sind die folgenden: die Viskosität
und der erste Normalspannungsunterschied sind gleicherweise die Funktionen
der Temperatur bzw. der Schergeschwindigkeit. Die funktionellen Zusammenhänge
werden durch eine Gleichung mit vier Parametern angegeben, die die
non-linearen visko-elastischen Parameter beschreibt.
Die Viskosität ist
der erste Normalspannungsunterschied ist
Nach den Gleichungen (19) und (20) gilt:
wobei
- λ die Relaxationszeit und
- c der Verschiebungsfaktor sind.
- λ die Relaxationszeit und
- c der Verschiebungsfaktor sind.
Die Parameter η₀, α, λ und c der Integralgleichung mit vier Parametern
können mit rheologischen Messungen bestimmt werden.
Das Anschwellen der Kunststoffschmelze nach dem Austritt aus dem Werkzeugspalt
kann im Falle eines Spaltes mit kreisförmigem Querschnitt S z. B. mit
Hilfe der folgenden Gleichung berechnet werden:
wobei in anderen Fällen, d. h. bei der Anwendung von anderen Werkzeugen die
aufgrund von Erfahrungen veränderten Formen der obigen Gleichung
angewendet werden können.
Die Steuerung geht von den geometrischen Parametern des Werkzeuges R, B, H r
und L sz aus. Danach werden der Werkzeugwiderstand E = 1/K aus den Werten
K z. B. nach einer der Gleichungen (12), (14) bzw. (16), und demgemäß die
Schergeschwindigkeit nach einer der Gleichungen (13), (15) oder (17)
berechnet.
In Kenntnis der Temperatur TA, der rheologischen Daten η₀, α, λ und c
sowie der Schergeschwindigkeit können die Viskosität η aus der Gleichung
(19) und der erste Normalspannungsunterschied N₁ aus der Gleichung (20) und
ferner das Anschwellen aus der Gleichung (21) bestimmt werden.
In Kenntnis des Drucks P, der Viskosität und des Reziprok-Werkzeugwiderstandes
können der Volumenstrom Q aus der Gleichung (11) und die kritische
Schergeschwindigkeit aus der Gleichung (18) berechnet werden.
Das Hauptkriterium der Steuerung besteht darin, Änderungen der Schmelzentemperatur
TA und des Schmelzendrucks P während des Prozesses möglichst
klein zu halten oder gar zu vermeiden. Dies kann mit Hilfe der Gleichungen (1)
bis (9) des obenbeschriebenen mathematischen Modells verwirklicht werden. Mit
Hilfe dieses Modells können die Führungswerte TH 1 bis TH 5 und F unter Anwendung
der erfindungsgemäßen Vorrichtung errechnet werden. Die Schwankung
kann durch die Korrekturen der Führungswerte TS 1 bis TS 3 vermindert werden.
Die Steuerung der Dimensionen des Endproduktes erfolgt unter Berücksichtigung
des Volumenstromes, des ersten Normalspannungsunterschiedes, des sich daraus
ergebenden Anschwellens und der Werkzeuggeometrie sowie der kritischen
Schergeschwindigkeit, wobei der Volumenstrom aus der Gleichung (11), der
erste Normalspannungsunterschied aus der Gleichung (20), das Anschwellen aus Gleichung
(21) und die kritische Schergeschwindigkeit aus der Gleichung (18) berechnet
werden können.
Claims (4)
1. Verfahren zum Steuern von Extrusionsreihen unter Anwendung
eines Mikroprozessors, bei welchem die Funktionsparameter,
nämlich die Zylindertemperatur, die Werkzeugtemperatur,
die Schneckendrehzahl und die Abziehgeschwindigkeit in
zusätzlicher Abhängigkeit von der Schmelzentemperatur und
dem Kopfdruck gesteuert werden, dadurch gekennzeichnet,
daß die gesteuerten Größen der Funktionsparameter
zusätzlich in Abhängigkeit von rheologischen Parametern,
nämlich dem Volumenstrom der durch den Werkzeugspalt
fließenden Schmelze, der Schergeschwindigkeit, der
Viskosität, dem ersten Normalspannungsunterschied und dem
Anschwellen der Schmelze nach dem Austritt aus dem
Werkzeugspalt gesteuert werden, wobei die rheologischen
Parameter nach Gleichungen (11, 18, 19, 20 und 21)
berechnet werden.
2. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß die
Führungswerte der Zylindertemperaturen, der
Werkzeugtemperaturen sowie der Schneckendrehzahl mit
Hilfe der Gleichungen (1 bis 9) eines mathematischen
Modells sowie aus den gemessenen Kopfdruck- und
Stofftemperaturen bestimmt werden.
3. Verfahren nach Anspruch 1 oder 2, dadurch gekennzeichnet,
daß die charakteristische Dimension des Endproduktes mit
Hilfe der Gleichungen (11 und 19 bis 21) sowie aus den
gemessenen Abziehgeschwindigkeitswerten berechnet wird,
daß dann der Führungswert der Abziehgeschwindigkeit mit
Hilfe der errechneten Dimension korrigiert wird.
4. Vorrichtung zum selbstkorrigierenden und
-kontrollierenden, adaptiven, optimalen Steuern von
Extrusionsreihen, mit Fühlern und Wandlern, einer
Eingangseinheit, einer mit Speicher und einer
arithmetischen Einheit versehenen Steuereinheit, einer
Ausgangseinheit sowie einem Signalwandler und
Stellorganen, die an die Strangpressenvorrichtung und den
Abzieher angeschlossen sind, dadurch gekennzeichnet, daß
die arithmetische Einheit mit einem Speicher versehen
ist, der Programme nach den Ansprüchen 1, 2 bzw. 3
enthält, deren Ausgangsdaten die Führungswerte der
Zylindertemperaturen, der Werkzeugtemperaturen, der
Schneckendrehzahl sowie der Abziehgeschwindigkeit bilden.
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
AT188586 | 1986-12-04 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
DE3713400A1 DE3713400A1 (de) | 1988-06-09 |
DE3713400C2 true DE3713400C2 (de) | 1990-01-25 |
Family
ID=3523124
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
DE19873713400 Granted DE3713400A1 (de) | 1986-12-04 | 1987-04-21 | Verfahren und vorrichtung zum steuern von strangpressenreihen unter anwendung eines mikroprozessors |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
DE (1) | DE3713400A1 (de) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE102005020374A1 (de) * | 2005-05-02 | 2007-05-24 | Fraunhofer-Gesellschaft zur Förderung der angewandten Forschung e.V. | Steuerung eines Produktionsprozesses für extrudierte Profilbauteile |
Families Citing this family (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US5099090A (en) * | 1988-05-11 | 1992-03-24 | Ariel Electronics, Inc. | Circuit writer |
US5158725A (en) * | 1991-04-29 | 1992-10-27 | The Goodyear Tire & Rubber Company | Continuous mixing of elastomeric compounds |
AT414225B (de) | 2004-06-25 | 2006-10-15 | Technoplast Kunststofftechnik | Verfahren zur herstellung von profilen aus thermoplastischem kunststoff |
-
1987
- 1987-04-21 DE DE19873713400 patent/DE3713400A1/de active Granted
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE102005020374A1 (de) * | 2005-05-02 | 2007-05-24 | Fraunhofer-Gesellschaft zur Förderung der angewandten Forschung e.V. | Steuerung eines Produktionsprozesses für extrudierte Profilbauteile |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
DE3713400A1 (de) | 1988-06-09 |
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