DE3711150A1 - Hochfrequenz-duesenstab-trockner - Google Patents
Hochfrequenz-duesenstab-trocknerInfo
- Publication number
- DE3711150A1 DE3711150A1 DE19873711150 DE3711150A DE3711150A1 DE 3711150 A1 DE3711150 A1 DE 3711150A1 DE 19873711150 DE19873711150 DE 19873711150 DE 3711150 A DE3711150 A DE 3711150A DE 3711150 A1 DE3711150 A1 DE 3711150A1
- Authority
- DE
- Germany
- Prior art keywords
- web
- nozzle rod
- electrode
- nozzle
- power
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Withdrawn
Links
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F26—DRYING
- F26B—DRYING SOLID MATERIALS OR OBJECTS BY REMOVING LIQUID THEREFROM
- F26B3/00—Drying solid materials or objects by processes involving the application of heat
- F26B3/32—Drying solid materials or objects by processes involving the application of heat by development of heat within the materials or objects to be dried, e.g. by fermentation or other microbiological action
- F26B3/34—Drying solid materials or objects by processes involving the application of heat by development of heat within the materials or objects to be dried, e.g. by fermentation or other microbiological action by using electrical effects
- F26B3/343—Drying solid materials or objects by processes involving the application of heat by development of heat within the materials or objects to be dried, e.g. by fermentation or other microbiological action by using electrical effects in combination with convection
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F26—DRYING
- F26B—DRYING SOLID MATERIALS OR OBJECTS BY REMOVING LIQUID THEREFROM
- F26B13/00—Machines and apparatus for drying fabrics, fibres, yarns, or other materials in long lengths, with progressive movement
- F26B13/10—Arrangements for feeding, heating or supporting materials; Controlling movement, tension or position of materials
- F26B13/101—Supporting materials without tension, e.g. on or between foraminous belts
- F26B13/104—Supporting materials without tension, e.g. on or between foraminous belts supported by fluid jets only; Fluid blowing arrangements for flotation dryers, e.g. coanda nozzles
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
- Microbiology (AREA)
- Textile Engineering (AREA)
- Health & Medical Sciences (AREA)
- Biomedical Technology (AREA)
- Biotechnology (AREA)
- Molecular Biology (AREA)
- Drying Of Solid Materials (AREA)
Description
Die Erfindung betrifft allgemein Verfahren zur Behandlung
sich kontinuierlich bewegender Bahnen und insbesondere die
Tunneltrocknung von Bahnen, die vorher mit einem flüssigen
Mittel beschichtet wurden. Die Erfindung kombiniert die Aus
wirkungen des Auftreffens gasförmigen Fluides, das die Bahn
behandelt und sie wahlweise abstützt, mit Hochfrequenzener
gie-Übertragung auf die Bahn, vorzugsweise in dem Bereich
der Radiofrequenzen, wodurch die Behandlung verbessert wird.
Trockner, bei denen Luft mit hoher Geschwindigkeit auf
trifft, sind weithin in der Industrie zur Trocknung einer
Vielzahl von bahnartigen Produkten wie Papier, photographi
schen Filmen, beschichteten Geweben usw. in Gebrauch. In
der fortgeschrittensten Form werden die Luftstrahlen aus den
Düsenstäben auch benutzt, um die Bahn zum Schweben zu bringen
und zu positionieren, während sie sich längs des Trocknungs
weges bewegt, um so mechanische Berührung der Bahn mit dem
Trockner zu vermeiden und den Aufbau von Bahnspannungen beim
Weg durch den Trockner zu beseitigen. In dieser Form ergeben
derartige Trockner allgemein einen guten Dienst und hohe
Trocknungsgeschwindigkeit. Wie jedoch auch alle anderen
Lufttrockensysteme besitzen sie verschiedene systembedingte
Begrenzungen:
- a) Das Produkt muß teilweise mehr getrocknet werden, als es dem zu erzielenden Trockenzustand entspricht, um sicher zustellen, daß irgendwelche feuchtere oder stärker be schichtete Bereiche vollständig durchgetrocknet sind, be vor sie den Trockner zu nachfolgenden Bearbeitungsstufen oder zu einem Aufwickelstand für die Bahn verlassen. Das ist insbesondere dann mühsam, wenn die bearbeitete Bahn anomale, stärker beschichtete Gebiete enthält, wie Kan ten, Sprungstellen der Beschichtung oder Spritzer. In vie len Fällen bestimmen solche Anomalitäten die größtmög liche Bearbeitungsgeschwindigkeit, statt die normalen Trockungsvorgänge am Produkt.
- b) Um höhere Trocknungsgeschwindigkeit bei einer bestimmten Trockner-Wegstrecke zu erzielen, kann die Bedienungsper son nur entweder die Luftstrahlgeschwindigkeit oder die Lufttemperatur erhöhen. Keine der beiden Maßnahmen kann unbegrenzt durchgeführt werden, da außerordentliche Werte in beiden Fällen die Beschichtung oder die Grundbahn be schädigen können.
- c) Wenn die Trocknungsgeschwindigkeit erhöht wird, tritt das Problem der "Hautbildung" bei einer anfangs nassen Be schichtungsfläche mehr und mehr hervor. Wenn die gesamte Trocknungsenergie oder zumindest der größte Teile von ihr durch die Oberfläche übertragen wird, entsteht über der Beschichtungsstärke ein Feuchtigkeitsgradient. Dadurch wird die Oberfläche trockner als die Tiefe der Schicht, und verliert so in den kritischen frühen Trocknungsphasen Beweglichkeit. Dadurch kann die Oberflächenspannung der Beschichtung nicht die Oberfläche zur Beseitigung von Un regelmäßigkeiten ausglätten, wie es bei jedem Beschich tungsvorgang sonst der Fall ist. Die beschriebene Wirkung ist den meisten bekannt, wenn sie sehen, daß Pinselstriche allmählich bei einer langsam trocknenden Lackbeschichtung verschwinden.
Viele Schwierigkeiten bei Luft- oder Strahlungstrocknern der
beschriebenen Art können dadurch umgangen werden, daß die
elektrische Heizungsenergie während des Trocknungsvorganges
in die Bahn eingeführt wird. Um günstig zu wirken, braucht
diese zusätzliche Zugabe nur einen Teil der zum Verdampfen
des Lösungsmittels aus der Bahn nötigen Energie darzustel
len. Bei den meisten praktischen Anwendungen muß ein guter
Anteil der auf die Bahn auftreffenden Luftströmung dazu die
nen, das verdampfte Lösungsmittel zu lösen und abzutragen.
Die allgemeinen Eigenschaften dielektrischer Trocknung, die
sie bei der Trocknung zu Herstellungszwecken nützlich machen,
sind in vielen Schriften festgehalten. In Kürze sind diese
Faktoren:
- a) Bei dem typischen Fall, bei dem die feuchte Beschichtung hauptsächlich die HF-Verlustenergie aufnimmt, ergibt die dielektrische Heizung eine Kompensationswirkung, um das Trocknen von Beschichtungsanomalien in Quer- und Längs richtung der Bahn auszugleichen. Das ergibt sich deshalb, weil die Energie selektiv proportional zur Menge des ört lich vorhandenen dielektrische Verluste erzeugenden Lö sungsmittels in der Bahn absorbiert wird.
- b) Weil die dielektrische Energie direkt im Innern der Schicht oder der Bahn befreit wird, wird ein gleichför miger Feuchtigkeitsgradient in Dickenrichtung erreicht. Dadurch wird der "Hautbildungs"-Effekt, wie er bereits früher beschrieben wurde, reduziert und es ergibt sich normalerweise eine verbesserte Oberflächenglätte bei be schichteten Bahnen.
- c) Eine höhere Energieaufnahmegeschwindigkeit zum schnelle ren Trocknen kann oft deswegen erreicht werden, weil die dielektrische Kopplung die Begrenzungen des üblichen Kon vektions-Wärmeübergangs umgeht. So können Luftgeschwin digkeiten oder Temperaturen bei dem mit auftreffender Luft arbeitenden Trockner, die für das betreffende Erzeug nis zu hoch sind, vermieden werden.
Da die Vorteile des dielektrischen Trocknens, wie sie
eben beschrieben wurden, allgemein bei der Trocknung zu
Herstellzwecken gut bekannt sind, wurde viel Arbeit in
die Entwicklung verbesserter dielektrischer Trockner so
wohl im HF-, wie im VHF-Bereich eingesetzt. Einige An
strengungen erwiesen sich dabei als recht nützlich, je
doch wurden auch viele erreichten Fortschritte aus einer
Vielzahl von Gründen wieder aufgegeben. Dem Fachmann sind
folgende Schwierigkeiten bekannt:
- a) Es erweist sich allgemein als eine gehörige Ingenieur- und Entwicklungsanstrengung, einen dielektrischen Trock ner für eine bestimmte Anwendung zu entwerfen, und die ser Vorgang ist deshalb normalerweise zeitraubend und teuer.
- b) Bei üblichen dielektrischen Trocknern ist es schwierig, das Energieeingabeprofil längs des Trocknerweges vorher zusagen, und es ist genau so schwierig, es nach Einlei ten des Vorganges einzustellen. Bei empfindlichen Erzeug nissen ergibt sich ein sehr hohes technisches Risiko für den Betreiber der Anlage, der versucht, einige der sich anbietenden Vorteile der dielektrischen Heizung vollstän dig zu verwirklichen. Deshalb wählen sich viele Anlagen betreiber Systeme aus, die nur mit Luftstrahlen arbeiten, da diese rascher und vorhersehbarer betrieben werden kön nen.
Viele dieser Schwierigkeiten leiten sich von der Auslegung
und dem Entwurf üblicher HF-Bahntrockner ab. Typischerweise
besteht ein solcher aus einer leiterartigen Anordnung aus
abwechselnd "heißen" und geerdeten Elektroden, die ein elek
trisches Streufeld schaffen, das die naheliegende zu bear
beitende Bahn erfaßt. Die Elektroden sind zuleitungsmäßig
mit schweren HF-Leitersystemen zu einem gemeinsamen HF-
Leistungsgenerator zusammengefaßt. HF-Generatorleistungen im
10 kW-50 kW-Bereich sind dabei weitgehend üblich. Bei die
ser Anordnung ist es schwierig, die Aufbringerlänge zu ver
größern oder den gemeinsamen Generator um mehr als 1/4 Wel
lenlänge der Betriebsfrequenz zu entfernen, wegen der da
bei entstehenden Steh-Spannungswellenauswirkungen. Bei einer
solchen Anordnung ist der Spannungspegel über jedem Elektro
denpaar und damit das elektrische HF-Feld im wesentlichen in
der ganzen Anordnung gleich. Der Gesamtpegel kann von
dem gemeinsamen Generator aus oder über verschiedene, dem
Fachmann bekannte Kreis-Ankopplungen eingestellt werden.
Bei dieser Anordnung kommt die Schwierigkeit, die Leistungs
eingabe zur Bahn längs ihres Trocknungsweges durch das
Elektrodensystem vorherzusagen oder zu lenken, von zwei
größeren Effekten. Zunächst ändert sich die örtliche Ener
giekopplung mit der Bahn in Abhängigkeit vom Kehrwert des
Spaltes zwischen dem Elektrodenpaar und der Bahn. Wenn die
Ebenheit oder die Positionierung der Bahn nicht so gut kon
trolliert werden kann, ist die örtliche Energiezufuhr eben
falls unkontrollierbar. Der zweite Faktor hat mit der kom
plizierten Natur des dielektrischen Verlustfaktors des Ma
terials zu tun, das die Energie aufnimmt. Bei HF-Systemen
ist dies üblicherweise ein teilweise leitendes Lösungs
mittel, das ionisierte gelöste Stoffe enthält. Bei Mikro
wellensystemen (VHF-Systemen) kommen zusätzliche Mechanis
men wie polare Molekülkopplung ins Spiel. Das Maß der ört
lich übertragenen Energie hängt gleichzeitig von den ört
lichen Zuständen der Lösungsmittelmenge, seiner Lösungs
stoffkonzentration und seiner Temperatur ab. Alle diese
Faktoren ändern sich längs des Trocknerweges in komplizier
ter und voneinander abhängiger Weise.
Die Trocknungsanwendung braucht eine wirksame
Kombination der besten Eigenschaften der Luftstrahltrock
nung mit den besten Eigenschaften dielektrischer Trocknung.
Wenn diese zusammen verwendet werden, ergibt sich ein Syn
ergismus zur Erzeugung eines Trocknersystemes, das jeder
Annäherungslösung mit einem der beiden Phänomene überlegen
ist. Beide Wege tragen zu der Gesamtenergieübertragung auf
die Bahn bei. Die HF-Energie trägt dazu bei, die Beschich
tungsanomalien auszugleichen, während die auftreffenden Luft
strahlen das abgedampfte Lösungsmittel wegtragen und dabei
helfen, die Beschichtungstemperatur in der Nähe zum Taupunkt
statt zu dem Siedepunkt zu halten.
Es sind einige industrielle Lösungen oder Lösungsversuche
für dieses Problem bekanntgeworden, die sich mit der Kombi
nation aus Luftstrahl- und dielektrischer Trocknung ergeben.
Ein solches Ergebnis ist aus der US-PS 42 57 167 zu entneh
men. Hier sind einzelne Luftstrahl-Düsenstäbe einer ziem
lich konventionellen Auslegung als abwechselnd pola
risierte Elektrodenstäbe eines Streufeld-HF-Kopplers
verwendet. Das aktive HF-Streufeld wird zwischen den
getrennten Düsenstäben erzeugt. Das führt allgemein zu we
nig effizienter Kopplung dielektrischer Energie, da der op
timale Düsenstab-Abstand normalerweise zu groß ist, um ein
optimales HF-Feld zu errichten. Dies wird teilweise dadurch
überwunden, daß zusätzliche Satelliten-Elektrodenstäbe zwi
schen die Düsenstäbe wahlweise eingesetzt sind. Die gesamte
Reihe von Düsenstäben, die als Elektroden wirken, wird von
einem gemeinsamen HF-Leistungsgenerator angesteuert, wie es
bei einer üblichen HF-Streufeld-Leiterelektrode der Fall
ist.
Obwohl die in der US-PS 42 57 167 beschriebene Anordnung
einen Weg zeigt, eine möglicherweise nützliche Kombination
von Luftstrahl- und Dielektrizitäts-Trockung zu erreichen,
ist sie doch allen technischen und Verfahrensproblemen un
terworfen, die vorher den dielektrischen Trocknern zuge
schrieben wurden. Darunter befinden sich die Probleme, we
sentliche Mengen von HF-Leistung von einem entfernt liegen
den Generator über die Gesamtlänge eines Tunneltrockners
zu verteilen, der einige 30 m (hunderte Fuß) Länge besitzt.
Die Anordnung schließt auch die Vielseitigkeit bei Versuchen
aus, die optimale Anzahl und den optimalen Anbringungsort
von HF-Heizzonen bei einem existierenden langen Tunnel
trockner zu erproben und ein kontrollierbares Leistungsüber
tragungsprofil in dieser Länge zu erreichen.
Es sind auch weitere Versuche bekanntgeworden, Luftstrahl-
und Dielektrizitätstrocknung durch Verwendung von VHF-
Leistungsquellen zu kombinieren. Die Mikrowellen-Leistungs
zufuhren, die typischerweise mit schlangen
förmigen Wellenleiterabschnitten arbeiten, bringen große
Schwierigkeiten mit sich, gesteuerte Energieverteilung in
Quer- und Längsrichtung der Bahn in der Bearbeitungszone
zu erreichen.
Als Düsenstab wird hier ein Aufbau bezeichnet, der normaler
weise länglich ist und sich quer zum Weg der sich bewegenden
Bahn in enger Nachbarschaft dazu erstreckt. Der Düsenstab
schafft Gasstrahlen durch einen oder mehrere Schlitz- oder
Loch-Mündungen, die auf die naheliegende Bahn auftreffen.
Diese auftreffende Strömung wird typischerweise dazu benutzt,
die Bahn zu erhitzen, aufzubereiten und/oder zu trocknen.
Zusätzlich kann die kinetische Energie der Gasströmung so
gerichtet werden, daß sie eine Zone etwas höheren Druckes
als der Umgebungsdruck schafft, um so die sich bewegende
Bahn mechanisch zu positionieren und/oder abzustützen.
Als Luft wird hier jedes gasförmige Fluid bezeichnet, das
fühlbare oder latente Wärme zu oder von der Bahn transportie
ren kann, und normalerweise fähig ist, von der Bahn stammende
Lösungsmitteldämpfe zu Sammelstellen von dem Bearbeitungs
bereich weg abzuführen. Bei einer typischen Anwendung ist das
Gas Luft mit gesteuerter Temperatur und Feuchtigkeit.
Als "nahe" wird hier der Bereich zwischen dem Düsenstab und
der Bahn bezeichnet, soweit er innerhalb der Projektion des
einzelnen Düsenstabaufbaues auf die Bahn liegt. In Abhängig
keit von der jeweiligen Diskussion kann dieser Ausdruck mit
Bezug auf die Bahnoberfläche, die Arbeitsfläche des Düsen
stabes oder den Raum zwischen diesen beiden angewendet wer
den. Dies ist der Bereich, in dem die auftreffenden Gasstrah
len den größten Teil ihrer Wärmeübertragungswirkung entfalten
und auch eine Druckabstützung für die Anordnung der Bahn
schaffen, falls diese Eigenschaft bei der Auslegung eine
Rolle spielt.
Hochfrequenz (HF) oder Radiofrequenz bedeutet hier eine elek
trische Spannung oder einen solchen Strom, dessen/deren Pola
rität sich periodisch mit der Zeit ändert. Als Frequenzbe
reich für HF wird hier 0,5 MHz bis annähernd 500 MHz ange
sehen. Für industrielle Heizungsanwendung gibt es gesetz
liche und technische Betriebsvorschriften in einem der ISM
(industrial, scientific and medical)-Bände im Teil 18 der
Vorschriften der Federal Communications Commission. (ISM =
industrielle, wissenschaftliche und medizinische Anwendung;
FCC = Bundeskomission für Nachrichtentechnik.)
Es ist das Ziel der Erfindung, ein Verfahren und eine Vor
richtung zu schaffen, die es erlaubt, bei einer industriel
len Bahntrocknung die Vorteile auszunutzen, die sich durch
die Kombination von Luftstrahl- und dieelektrischer Trock
nung ergeben, und zwar so, daß die hauptsächlichen techni
schen und wirtschaftlichen Probleme früherer bekannter Ver
fahren vermieden werden. Zusätzlich zu den durch das Ver
fahren erbrachten Vorteilen ergibt die nachstehend beschrie
bene neue Lösung beträchtliche kommerzielle Vorteile für
den Betrieb eines bestehenden konventionellen Luftstrahl-
Luftströmungstrockners, wenn dessen Wirksamkeit mit minima
lem technischem Risiko und geringen Stillegezeiten verbes
sert werden soll.
Dieses Ziel wird erreicht durch die vorliegende Erfindung
einer Vorrichtung, die das Führen und Richten von
Luftstrahlen eines üblichen Düsenstabes mit einer unab
hängigen HF-Energieaufbringung vereinigt. Die elektrisch lei
tenden, typischerweise aus Metall bestehenden Seiten- und
Oberkanten des Gehäuses und die Düsenkanten werden benutzt,
um Paare von Elektroden zu bilden, die üblicherweise mit
Massepotential betrieben werden. Ein einziger oder mehrere
Leiterstäbe sind zentral an der Oberfläche der Düsenstab
anordnung angesetzt, die der zu bearbeitenden Bahn naheliegt.
Dieser leitfähige Stab wirkt als die "heiße" elektrische
Elektrode. Ein HF-Generator, der vorzugsweise innerhalb der
Umhüllung des Düsenstab-Gehäuses liegt, führt HF-Leistung
zu dieser Elektrode und errichtet ein HF-Streufeld mit jeder
der seitlichen Masseelektroden, die sich in den benachbar
ten Bereichen des Düsenaufbaues befinden und ebenfalls mit
dem Generator verbunden sind. Diese elektrischen Streufelder
sind im wesentlichen auf den Naheraum zwischen dem Düsen
stab und der Bahn begrenzt. Sie treffen auf die naheliegende
Bahn auf und dringen in diese ein, welche einer Trockung
unterzogen wird, und koppeln zusätzliche Energie in diese ein
durch den gleichen dielektrischen Verlustmechanismus, wie es
bei anderen dielektrischen Trocknern der Fall ist.
Eine herausstehende Eigenschaft der elektrischen Schaltung
erfindungsgemäßer Art besteht darin, daß sie aus eigenem die
Stärke oder Intensität des elektrischen HF-Feldes über den
Elektrodenpaaren erfaßt und richtet, wenn die nahe Bahn ihren
Abstand von den Elektrodenflächen ändert. Sie tut das in
solcher Weise, daß der Nennpegel der Leistungsübertragung
von dem Gerät zu der Bahn bei normalen Spaltänderungen im
wesentlichen konstant bleibt. Es ist auch möglich, den Nenn
pegel der Leistungsübertragung dadurch einzustellen, daß die
Versorgungsgleichspannung für die Schaltung extern geändert
wird, wodurch der Leistungspegel längs des Trocknerweges im
Hinblick auf optimale Trockungsergebnisse des Verfahrens
gestaltet werden kann.
Die besprochenen Eigenschaften können in einer Anordnung re
alisiert werden, deren Außenhülle im wesentlichen der eines
üblichen Düsenstabes gleich ist. In den meisten Fällen kann
die Anordnung so ausgelegt werden, daß sie in der Befesti
gungslage festgeschraubt wird und irgendeinen üblichen Düsen
stab bei einem bereits vorhandenen Luftströmungstrockner er
setzt. Sie kann ohne Änderung an den bestehenden Luftzuführ-
Leitungsverbinder angeschlossen werden. Die einzigen erfor
derlichen Abwandlungen bei einer bestehenden Einrichtung sind
die Hinzufügung von Niederspannungs-Gleichstromversorgung und
wahlweise von Steuerkabeln, die durch den Trocknertunnel verlegt
werden. Die Betriebssicherheit kann erhöht werden, wenn
elektrische Eingriffsschalter bei den für die Bedienungs
person zugänglichen Türen vorgesehen werden. Es wird auch
notwendig sein, die elektrische Abschirmung des Trockner
tunnels zu überprüfen bzw. zu verbessern oder eine weitere
Umhüllung vorzusehen, um sicherzustellen, daß keine unzuläs
sige elektromagnetische Strahlung an die Umgebung abgegeben
wird.
Mit Hilfe der beschriebenen Merkmale können die angegebenen
Ziele der Erfindung ohne weiteres erreicht werden.
- a) Die eingebauten Anordnungen erlauben, wenn sie als direkte angeschraubte Ersatzteile für übliche Düsenstäbe benutzt werden, eine einfache mit geringem Risiko behaftete Ent wicklung kritischer Verfahrens- und Produktparameter durch direkte Untersuchungen bei der Vorrichtung. Die Einheiten können rasch in unterschiedlicher Anzahl oder Lage installiert und bewertet werden. Sog. "A/B"-Testvergleiche können erhalten werden, bei denen eine "Nurluft"-Trocknung duchgeführt wird, einfach durch Abschalten der elektrischen Leistung. Wenn aus bestimmten Gründen die zusätzliche HF- Energiezuführung schädliche Auswirkungen ergibt, kann die normale Bearbeitung einfach dadurch aufgenommen werden, daß die elektrische Leistung abgeschaltet oder die vorher vorhandenen Düsenstäbe wieder an ihre Stelle angeschraubt werden.
- b) Werden bei jedem HF/Düsenstab-Modul integrale HF-Generato ren vorgesehen, so können die Anordnungen auch bei sehr großen Tunnellängen in jeder räumlichen Anordnung benutzt werden, ohne die technischen Probleme und Kosten anzu treffen, die mit dem Anschließen aller Düsenstäbe an ei nen gemeinsamen zentralen HF-Generator entstehen.
- c) Die Verwendung von einzelnen Kleinleistungsgeneratoren bei jedem Modul ergibt zwei wertvolle Eigenschaften, die früher nicht zugänglich waren. Erstens kann der Leistungs pegel jeder Anordnung unterschiedlich oder fernsteuerbar gemacht werden, so daß ein besonderes HF-Leistungs-Zu führprofil längs der Trocknerweglänge errichtet wird. Das kann besonders dann nützlich sein, wenn sehr empfind liche Erzeugnisse bearbeitet werden. Zweitens ist es, da jede Modul-Leistungsversorgung in ihrer Gesamtabgabe begrenzt ist, unwahrscheinlich, daß irgendein anomal schwerer Beschichtungsfehler eine katastrophale Energie zuführung ergibt, wie wenn z.B. die Gesamtleistung eines gro ßen gemeinsamen HF-Generators von einem kleinen Anteil der Bahn aufgenommen wird.
- d) Die elektrischen Schaltungseigenschaften, die die über tragene Leistung unabhängig von typischen Spaltänderungen im wesentlichen konstant halten, ergeben für die Bedie nung des Trockners eine größere Verfahrensbreite, als sie bei den früheren Geräten erreichbar war. Durch Reduzieren der Auswirkungen von Bahnspannung, Produktänderungen usw., die alle die Spaltbreite beeinflussen können, sollte es möglich sein, die Verfahrenswirksamkeit und die Qualitäts kontrolle zu verbessern.
- e) Durch Aufnahme der Streufeld-Elektrodenelemente in die naheliegende Fläche des Düsenstabes werden verschiedene wichtige Vorteile gegenüber dem Stand der Technik erreicht. Der Nennspalt Elektrode zu Bahn ist allgemein kleiner und in diesem Bereich besser gesteuert als in dem Raum zwischen den Düsenstäben. Der kleinere Spalt ergibt eine bessere elektrische Kopplung als ein großer Spalt. Auch die Proportionierung der Abstände der Elektrodenelemente, des Spaltes und der dielektrischen Verlust-Eigenschaften des Materials können bei einer bestimmten Anwendung unabhängig von der Auslegung des Auftreff-Luftstrahles oder des Düsenstabes zum Düsenstababstand optimiert wer den.
Die Gesamtergebnisse der vorliegenden Erfindung infolge der
beschriebenen Eigenschaften bestehen darin, daß die sich
mit Trocknung von Bahnen befassende Industrie mit einer Mög
lichkeit versorgt wird, die die maximalen Vorteile des kom
binierten Luftstrahl- und HF-Trocknens ergibt, ohne daß
schädliche Beeinflussungen und technische Risiken wie bei dem
Stand der Technik auftreten.
Die Erfindung wird nachfolgend anhand der Zeichnung bei
spielsweise näher erläutert; in dieser zeigt:
Fig. 1 eine schematische Seitenansicht eines Tunneltrock
ners unter Benutzung üblicher Düsenstäbe nach dem
Stand der Technik zur Schaffung der Trocknungwir
kung und mechanischer Abstützung der sich bewegen
den Bahn,
Fig. 2 eine perspektivische Darstellung des Düsenstabes
mit zugefügter HF-Heizaufbringung erfindungsgemäßer
Art,
Fig. 3 eine Endansicht des Düsenstabes erfindungsgemäßer
Art mit abgenommenem Enddeckel, mit teilweise auf
geschnittener Behandlungsgas-Einlaßleitung,
Fig. 4 eine Teilansicht der Darstellung Fig. 3 mit schema
tischer Darstellung der elektrischen HF-Streufelder
im Naheraum und ihrer Beziehung zu der zu bearbei
tenden Bahn,
Fig. 5A eine schematische Darstellung der Elemente der HF-
Elektroden mit den wichtigen Kopplungsparametern,
Fig. 5B eine schematische Darstellung von Vielfachelektro
den und -feldern innerhalb der Arbeitsfläche des
Düsenstabes,
Fig. 5C und 5D Äquivalentschemen der Elektroden nach Fig. 5A bzw. 5B,
Fig. 6A und 6C graphische Darstellungen von Leistungsankopplungs-
Eigenschaften unterschiedlicher Schaltungsanord
nungen,
Fig. 6B und 6D Schaltschemen von zwei Reihen-Schaltungsanordnungen
eines HF-Generators, und
Fig. 7 ein elektrisches Schaltschema des HF-Generators
mit Anschlüssen für die bevorzugte Ausführung der
vorliegenden Erfindung.
Fig. 1 zeigt eine schematische Anordnung eines typischen
Luftströmungstrockners. Eine Grundbahn 1 wird entweder aus
einem kontinuierlich verlaufenden Herstellungsvorgang oder
von einer Zuführwalze 2 zugeführt. Die Bahn 1 durchläuft
eine Beschichtungsstation 3, in der irgendein Material zur
Verbesserung der Endprodukt-Eigenschaften auf eine oder
auf beide Seiten der Grundbahn-Fläche aufgetragen wird. Die
Auslegung der Beschichtungsstation kann irgendwelche Formen
annehmen, die von der Natur der Beschichtung abhängen. Aus
der Beschichtungsstation läuft die beschichtete Bahn in ei
nen Trocknertunnel 4, dessen Länge der jeweiligen Bahnge
schwindigkeit und -trocknungsrate angemessen ist. In dem
Tunnel wird Energie auf die Bahn übertragen, um eine Aufhei
zung, Trocknung und möglicherweise ein Verfestigen (Vulkani
sieren) oder Aushärten des beschichteten Produktes zu bewir
ken. Typischerweise besteht die größte thermische Belastung
im Verdampfen eines Träger-Lösungsmittels, das als Teil des
Beschichtungsgemisches aufgetragen wird. In anderen Fällen
kann eine Flüssigkeit in der Grundbahn vorhanden sein, die
getrocknet werden muß, ohne daß irgendeine Beschichtung auf
getragen wird. Ein Beispiel dieser Bearbeitung ist das Ver
dampfen von Wasser aus einer Papierbahn.
Nach dem Durchlauf durch den Trocknertunnel 4 sollte die
erzeugte Bahn zufriedenstellend getrocknet sein. Nach dem
Austritt läuft die Bahn normalerweise durch Walzen 5, die
eine Zugkraft, einenSpannungsausgleich und eine Führung der
Bahn erzeugen. Von da aus wird die Bahn typischerweise zu
einer Vorratsspule 6 oder direkt zu weiteren Bearbeitungs
schritten geführt.
Bei einem solchen Luftstrahl-Strömungstrockner wird die
Energieübertragung durch die Einwirkung von Gasströmen 7 mit
hoher Geschwindigkeit bewirkt, die auf eine oder auf beide
Seiten der Bahn von einer Reihe von Düsenstäben 8 auftreffen,
die mit Abstand längs des Bahnweges an einer oder an beiden
Seiten desselben angeordnet sind. Allgemein ist das Gas Luft,
deren Temperatur und Feuchtigkeit gesteuert beeinflußt wird
und die den einzelnen Düsenstäben durch eine oder mehrere
Verteilungsleitungen 9 zugeführt wird. Die Geschwindigkeiten
der von den Düsenschlitzen austretenden und auf die Bahn auf
treffenden Luft können, je nach Anwendung, von annähernd
61 m/min bis zu 1,83 km/min (200-6000 feet/minute) reichen.
Zusätzlich zu dem Auslassen des auf die erzeugte Bahn zur
guten Wärmeübertragung auftreffenden Gasstromes können die
Düsenstäbe 8 auch die Funktion des Abstützens der Bahn bei
ihrem Durchlauf durch die Länge des Trocknertunnels erfüllen.
Das wird dadurch erreicht, daß eine Zone 10 erhöhten Gas
druckes zwischen der Arbeitsfläche des Düsenstabes und dem
benachbarten oder naheliegenden Abschnitt der erzeugten
Bahn geschaffen wird. Im allgemeinen kann diese Strömungs-
Stützwirkung dadurch erreicht werden, daß die Düsenstrahlen
an entgegengesetzten Seiten der Arbeitsfläche eine Kompo
nente besitzen, deren Tangentialgeschwindigkeit auf die Mit
tellinie des Düsenstabes zu nach innen gerichtet ist. Das ge
schieht zur Überwindung des Bernoullieffektes des die Zone
10 zwischen der Stabfläche und der Bahn verlassenden Gasstro
mes, der, wenn ihm nicht entgegengewirkt wird, die Bahn gegen
den Düsenstab anziehen läßt. Die Anforderungen und die ver
schiedenen Auslegungen, die zur Erzielung einer stabilen Bahn
abstützung mit guter Wärmeübertragung von dem strömenden Gas
zur Bahn nötig sind, sind dem Fachmann wohlbekannt.
Bei der vorliegenden Erfindung sind die körperliche Umrah
mung, die Wirkung des auftreffenden Luftstrahles und die
Strömungs-Stabilisierung der Bahn in der gleichen Weise wie
eben beschrieben weiterhin vorhanden. Die Düsenstäbe ergeben
jedoch zusätzlich ein hochfrequentes elektrisches Feld, das
in dem Naheraum zwischen Düsenstab und Bahn vorhanden ist.
Dieser Naheraum ist der Raum zwischen der Arbeits
fläche des Düsenstabes und ihrer Projektion auf die er
zeugte Bahn. Diese Felderzeugung ist in Fig. 2 dargestellt.
Die Düsenstabanordnung 8 ist typischerweise vom gleichen
körperlichen Umriß wie der eben beschriebene Luftströmungs-
Düsenstab und wird mechanisch an Schienen im Tunnel usw. in
der gleichen Weise wie nach dem Stand der Technik üblich,
abgestützt. Aufbereitete Trockenluft 11 wird aus der gemein
samen Verteilungsleitung 9 über eine Durchbruchsverbindung,
die in dieser Ansicht nicht zu sehen ist, in den Düsenstab
8 übertragen und dort in dessen Innerem verteilt. Nach Durch
laufen der Innen-Durchlässe im Düsenstabgehäuse tritt die
Luft gleichförmig aus Düsen 12 in Längsrichtung des Stabes 8
aus. Diese Düsen sind hier als die typischen Schlitzstrahl
düsen dargestellt, können jedoch auch die Form einer Reihe
von Bohrungs-Mündungen oder anderen Durchbrüchen annehmen,
wie teilweise durch die Pfeile 7 angedeutet, die die Luft
strömung bei ihrem Austritt aus den Düsen bezeichnen. Die
Düsenstabanordnung 8 ist quer zur Bewegungsrichtung der zu
behandelnden Bahn 1 in bekannter Weise eingesetzt.
Anders als bei einem üblichen Düsenstab ist bei der vorlie
genden Erfindung vorgesehen, daß ein elektrisch isolierter
Elektrodenstab 13 oder mehrere solche Stäbe vorhanden ist
bzw. sind, der bzw. die sich längs der Anordnung an der Ar
beitsfläche 14 erstrecken, wobei diese Arbeitsfläche 14 die
der zu bearbeitenden Bahn 1 zugewendete Fläche ist. Ein in
dieser Fig. 2 nicht dargestellter HF-Generator, der vorzugs
weise im Gehäuse des Düsenstabes 8 untergebracht ist, ist
so angeschlossen, daß er ein elektrisches Feld mit hoher
Frequenz (vorzugsweise im Radiofrequenzbereich) und hoher In
tensität erzeugt, das durch Feldlinien 15 in Fig. 2 angedeu
tet ist, und zwar zwischen der Elektrode 13 und den elek
trisch leitenden Bestandteilen des Gehäuses des Düsenstabes
8. Vorzugsweise wird die Düsenstabanordnung auf Massepoten
tial gehalten, schon aus Sicherheitsgründen, und, weil es
elektrisch leichter durchzuführen ist. Das elektrische Feld
15 erstreckt sich teilweise in den elektrisch nichtleitenden,
also dielektrischen Raum zwischen der Elektrode 13 und dem
Düsengehäuse 8. Diese Feldlinien streuen in den benachbarten
Raum aus, und durchschneiden teilweise die nahegelegenen Ab
schnitte der zu behandelnden Bahn 1. Die elektrische Leistung
zum Betreiben des HF-Generators wird üblicherweise über ein
Kabel 47 von einer fernliegenden Gleichstrom-Leistungsver
sorgung 41 zugeführt.
Die Schnittdarstellung Fig. 3 zeigt mehr Einzelheiten der
in Fig. 2 schematisch dargestellten Anordnung. Diese (teil
weise aufgeschnittene) Endansicht des Düsenstabgehäuses 8
bei abgenommenem Deckel zeigt die über der Arbeitsfläche der
HF-beaufschlagten Düsenstabanordnung mit einem Abstand G von
typischerweise ca. 1,6-12,7 mm (0,062-0,500 inch) ge
führte zu bearbeitende Bahn 1. Aufbereitete Luft 11 tritt
über den Verbindungsdurchbruch 20 (hier zur besseren Dar
stellung aufgeschnitten gezeigt) in die Stabanordnung. Üblicher
weise ist hier eine Sitzkragen- oder Ringdichtung 21 vorge
sehen, um Fehlluft zu verhindern. Die Luft tritt zunächst in
eine Verteilungskammer 22 innerhalb des Stabgehäuses. Aus
diesem Raum kann sie in Längsrichtung der Düsenstabanord
nung gleichförmig zu den Düsenschlitzen verteilt werden.
Die gleichförmige Zuführung der Luft kann bei der gezeigten
Auslegung durch einen kleinen Druckabfall verbessert werden,
der mittels Verteilungsbohrungen 23 in inneren Schurzab
schnitten von Prallplatten 24 erzielt wird. Nach Durchtritt
durch die Verteilungsbohrungen strömt die Luft in den Räumen
25 zwischen den Außenwänden 26 des Gehäuses und den inneren
Platten 24 nach oben. Von diesen Räumen 25 strömt die Luft
weiter zu den Strahldüsen 12, die bei der gezeigten Ausle
gung Schlitzdüsen sind, deren Seitenwände durch die Enden
der Außenwände 26 des Gehäuses und der Prallplatten 24 ge
bildet sind. Die Schlitzbreite ist allgemein enger als der
Querschnitt der Zuführkammern 25 und so ausgelegt, daß sich
das erwünschte Luftströmungsvolumen für den Auslegungswert
der Strahlgeschwindigkeit ergibt. Die Abstandsstücke 28, die
mit Abständen zwischen die Gehäusewände 26 und die Prall
platten 24 eingesetzt sind, stellen eine Versteifungsmöglich
keit für die ganze Anordnung dar, die genügend Steifigkeit
für den Düsenspalt ergeben soll. Der Innen-Überdruck in der
Zuleitung 9 kann bis zu mehr als 250 Pa (several inches
water pressure) reichen, um gebräuchliche Auftreffgeschwin
digkeiten zu schaffen. Wenn die Luftstrahlen 7 aus den Düsen
mündungen 12 zum Auftreffen auf die zu bearbeitende Bahn 1
ausströmen, sind sie mit einem Geschwindigkeitsbestandteil
nach innen versehen, d.h. etwas entgegengesetzt zu den Luft
strahlen gerichtet, die von der Düse an der anderen Seite des
Düsenstabes 8 herrühren. Dadurch wird in der Zone 10 über
einem Teil der naheliegenden Arbeitsfläche 14 des Düsen
stabes ein etwas höherer Druck erzeugt und damit sowohl die
zu bearbeitende Bahn 1 abgestützt als auch eine Abhebekraft
erzeugt, um zu verhindern, daß eine noch feuchte Bahn eine
Berührung mit Teilen des Düsenstabes erfährt.
Die elektronischen Bestandteile des HF-Generators sitzen im
Gehäuse in dem gestrichelt umschriebenen Raum 30. Diese Be
standteile können auf einer gedruckten Schaltplatine 31 auf
gebaut oder direkt an der Trennwand 32 befestigt sein. Eine
Ausgangsklemme des Oszillatorkreises ist elektrisch über ei
nen Leiter 33 mit dem Elektrodenstab 13 verbunden, während
die andere Ausgangsklemme über den Leiter 35 mit dem Düsen
stab-Gehäuse verbunden ist. Die Elektrode 13 ist an einer
dielektrischen Platte 34 angebracht, die sowohl die mecha
nische Abstützung, als auch die elektrische Isolierung und
die Abdichtung für das Düsenstabgehäuse ergibt. Das bedeu
tet, daß diese Isolationsplatte 34 aus einem qualitativ
hochstehenden dielektrischen Material bestehen muß, das ver
nachlässigbaren Verlust bei der Frequenz und der elektrischen
Feldstärke in diesem Gebiet aufweisen muß, ebenso wie ent
sprechende mechanische Eigenschaften bei der Temperatur,
Feuchte und den anderen in diesem Gebiet herrschenden Zu
ständen.
Fig. 4 zeigt eine schematische Querschnittsdarstellung zur
besseren Erläuterung der Geometrie des elektrischen HF-
Feldes, das zwischen der Elektrode 13 und den Düsenbestand
teilen 24 und 26 errichtet wird. Der HF-Generatorkreis 36
erzeugt eine HF-Spannung V HF an seinen Ausgangsklemmen. Eine
Seite ist mit den Düsenbestandteilen 24, 26 verbunden, typi
scherweise Blechteilen, und üblicherweise mit dem ganzen
Maschinenrahmen elektrisch geerdet. Die andere HF-Klemme ist
mit dem elektrisch isolierten Elektrodenstab 13 verbunden.
Dadurch werden Streufelder 15 in dem elektrisch nichtleiten
den dielektrischen Raum erzeugt, der die Leiter umgibt, wie
es in Fig. 4 gestrichelt dargestellt ist. Falls die zu bear
beitende Bahn 1 sich in ziemlicher Nähe befindet, werden die
Feldlinien in sie eintreten und sie werden dort konzentriert,
da die Bestandteile der Bahn typischerweise eine größere
Dielektrizitätskonstante als Luft besitzen und deswegen die
Bahn eine geringere dielektrische Impedanz ergibt. Die Wir
kung dieses Feldes in der Bahn besteht darin, daß ein
elektrischer Verschiebungsstrom bei jeder Umkehr der Feldpo
larität in der Bahn zum Fließen gebracht wird. Falls die
Bahn oder ihre Beschichtung einen dielektrischen Verlustfak
tor e r ′′ mit annehmbar hohem Wert besitzt, wird ein entspre
chender Anteil des so erzeugten Wechselstromes direkt in der
Masse der Bahn in Wärme verwandelt. Diese Heizungswirkung
wird in den Gebieten konzentriert auftreten, in denen der
höchste Verschiebungsstrom herrscht, also typischerweise in
der Projektion des Spaltes S zwischen den Elektrodenelemen
ten 13 und 24 auf die Bahn 1, d.h. also in den Bereichen 37
der Bahn.
Ein in Fig. 4 nicht dargestellter dielektrischer Bestandteil
ist die isolierende Stützplatte 34 aus Fig. 3. Diese ist in
Fig. 4 zur verbesserten Übersichtlichkeit weggelassen. Sie
wird auch einen Anteil des elektrischen Feldes 15 einfangen
und konzentrieren. Da sie mit Hinsicht auf geringen elek
trischen Verlustfaktor ausgesucht wurde, wird keine merkbare
Erhitzung ihres Materials auftreten. Sie stellt nur eine
passive Kapazität dar, die in der HF-Generatorschaltung elek
trisch ausgeglichen werden kann.
Die schematische Darstellung in Fig. 5A zeigt die wesentli
chen Bestandteile der zwei Elektrodenspalten eines HF-Streu
feld-Elektrodenkopplungssystems, wie es typischerweise für
die vorliegende Erfindung eingesetzt werden kann. Ein durch
die Auslegung zu erreichendes Ziel besteht darin, die maxi
male Energiekopplung bei einer bestimmten gebräuchlichen
Elektrodenspannung V HF innerhalb des verfügbaren Arbeits
raumes, in diesem Ausführungsbeispiel der Breite W 1 der
Arbeitsfläche 14 der Düsenstabanordnung, zu erhalten. Diese
Kopplung hängt von den Parametern des durchschnittlichen
Spaltes G, des Elektrodenabstandes S, der effektiven Elek
trodenbreiten W 2 und W 3, der Dielektrizitätskonstante e r ′
und des Verlustfaktors e r ′′ der durch die Bahn 1 erzeugten
Belastung ab. Es ist üblich, diese Kopplungseigenschaften
am besten anhand von Modellen in Labortests zu untersuchen,
und aufgrund der so erzielten Ergebnisse kann der Konstruk
teur die Elektrodenbreiten W 2 und W 3 und den Abstand S ent
sprechend optimieren. Typischerweise werden bei geringeren
Breiten des Spaltes G die optimalen Werte für die Abstände
S und die Breiten W 2 und W 3 kleiner. Wenn so die beabsich
tigte Anwendung eine zu behandelnde Bahn betrifft, die sehr
dicht an der Arbeitsfläche des Düsenstabes vorbeiläuft, kann
es eine optimale Auslegung erforderlich machen, daß mehr
als die zwei in Fig. 5A gezeigten Streufelder benutzt werden.
Eine sich so ergebende Ausgestaltung ist schematisch in
Fig. 5B gezeigt, in der mehrfache "heiße" Elektroden 13 ab
wechselnd mit geerdeten Elektroden 14 an der Frontfläche
des Düsenstabes angebracht sind.
Die elektrische Kopplung der in Fig. 5A und 5B dargestell
ten Anordnungen kann vernünftig durch eine elektrische
Äquivalenzschaltung dargestellt werden, wie sie schematisch
in Fig. 5C gezeigt ist. Bei dieser Schaltung stellt CS die
Nebenschlußkapazitäten der Luftspalte S und des Stützisola
tors 34 zwischen den Elektroden dar. CA stellt die Luft
spalt-Kapazitäten zwischen der Fläche der Elektroden und
der zu behandelnden Bahn dar. CP zeigt die kombinierte Kapa
zität der Bahn und ihrer Beschichtung, und RP repräsentiert
den elektrischen äquivalenten Parallelverlust der gleichen
Kombination. Bei einer bestimmten Reihe von Parametern und
einer bestimmten HF-Betriebsfrequenz kann die Äquivalent
schaltung nach Fig. 5C weiter durch übliche elektrische
Analyseverfahren zu der in Fig. 5D gezeigten vereinfacht
werden. In Fig. 5D repräsentiert CE die äquivalente Kapazi
tät der Last, und RS den äquivalenten Reihen-Verlustwider
stand. Diese einfachere Form kann zur Betrachtung der Last
effekte und der Beziehung zwischen der zwischen den Elektro
den auftretenden Spannung V HF und der durch den HF-Genera
tor zugeführten Spannung V G benutzt werden. Das wird bei
späteren Diskussionen gebraucht, die eine zusätzliche Ver
besserung der vorliegenden Erfindung behandeln.
Bei einer typischen dielektrischen Bahnheizung, bei denen
Mehrfach-Streufeldelektroden direkt parallel zu dem gemein
samen HF-Generator geschaltet sind, macht die Kapazität des
Elektrodenaufbaues den Hauptteil der Kapazität des Resonanz
kreises des Generators aus. Bei dieser Anordnung arbeiten
die Elektroden als Paare oder als Gruppe im wesentlichen bei
einer konstanten Spannung. Das bedeutet, daß der Wert V HF
in Fig. 5A oder Fig. 5B konstant ist. Dadurch entsteht eine
Leistungsübertragungs-Kennlinie, wie sie in Fig. 6A durch
die Kurve A dargestellt ist. Wenn die Spaltbreite G zwi
schen der zu behandelnden Bahn und den Elektroden vergrößert
wird, nimmt die zu der Bahn übertragene Leistung P entspre
chend ab. Das ist eine natürliche Konsequenz davon, daß der
elektrische Feldgradient konstant gehalten wird VHF =
konstant und die Schicht, die die elektrischen Feldlinien
einfängt, nach auswärts bewegt wird, wodurch immer weniger
elektrische Feldlinien dorthin gelangen. Das kann auch in
der schematischen Schaltung nach Fig. 5C so gedeutet wer
den, daß die Impedanz CA anwächst. Bekannte Geräte arbeiten
in dieser Weise. Bei einer typischen Trocknungseinrichtung
kann dadurch die Wirksamkeit unvorhersehbar werden, da es
unmöglich ist, immer den Abstand Düse/Bahn, den Abstand G,
genau zu steuern. Eine Vielzahl von Faktoren, wie Ände
rungen der Bahnspannung, Kräuseln der Bahn und aerodynami
sches Flattern, können alle dazu beitragen, daß periodisch
oder unvorhersehbar der Spalt G in einer Weise geändert
wird, die nicht voraussagbar ist.
Bei der vorliegenden Erfindung wird der Elektrodenkreis,
der durch CE und RS in Fig. 5D gezeigt ist, mit einer in
Reihe geschalteten Induktivität L kombiniert, wie Fig. 6B
zeigt. Die Größe der in Serie geschalteten Induktivität L
wird so ausgelegt, daß L und CE bei der Betriebsfrequenz F
eine Serien-Resonanz ergeben. Wie in dem Gebiet der Elektro
technik wohlbekannt ist, besitzt ein derartiger Kreis eine
Anzahl von bestimmten Eigenschaften. Bei einer Ansteuerung
mit Resonanzfrequenz kann die Wechselspannung V HF , die
über CE und RS liegt, d.h. die Spannung über die Elektroden,
viel größer als die Ansteuerspannung V(G) des Generators
sein, die an den Eingangsklemmen des Kreises anliegt. Ins
besondere ist die Elektrodenspannung V HF gleich der Gene
ratorspannung V(G) mal dem Qualitätsfaktor Q des Kreises.
Dieser Qualitätsfaktor Q für Resonanzkreise ist in Lehrbü
chern oder Tabellen für elektrische Schaltungen aufgeführt
und kann für die Serienschaltung dadurch ermittelt werden,
daß die Kreis-Reaktanz, die die Induktivität L oder die Ka
pazität CE ergibt, durch den gesamten Reihen-Kreiswiderstand
geteilt wird. Diese Spannungsverstärkungs-Eigenschaft ergibt
eine technische Erleichterung, weil sie ein Verfahren her
beiführt, eine Spannung von einigen 100 bis einigen 1000 V
zu erzielen, wie sie an den Elektroden erwünscht ist, und
zwar mit einem Festkörper-HF-Generator, der mit Gleichspan
nungen von etwa 12-50 V betrieben wird.
Bei der Schaltungsanordnung nach Fig. 6B wird die Leistungs
übertragungs-Kennlinie bei konstant gehaltener HF-Generator
spannung V(G) durch die Kurve B in Fig. 6C dargestellt. Das
bedeutet, daß hier die Leistungsübertragung mit wachsendem
Spalt tatsächlich zunimmt. Der Grund dafür liegt darin, daß
bei zunehmendem Spalt der äquivalente Reihenverlustwider
stand RS abnimmt, dadurch Q anwächst, und die Elektroden
spannung V HF anwächst. Da die dielektrische Heizungswir
kung mit dem Quadrat der elektrischen Feldstärke zunimmt,
wird dadurch ein Anwachsen der Leistungskopplung bei an
wachsendem Spalt bewirkt, wenn die Generatorspannung V(G)
konstant gehalten wird.
Eine Leistungsübertragung, die mit wachsendem Spalt zunimmt,
kann aber ebenso mühevoll sein wie die fallende Kennlinie A
in Fig. 6A. Sie kann zu außerordentlich hohen Elektrodenspan
nungen und Lichtbogenbildung führen, falls die Verlustlast,
die durch den Widerstand RS dargestellt wird, zu klein wird.
Deswegen sieht die Erfindung vor, daß ein viertes Element in
die Ausgangsschaltung eingefügt wird, um eine bessere Charak
teristik zu erhalten. Dieses zusätzliche Element ist ein
Ballastwiderstand RB in der Reihenresonanz-Ausgangsschaltung,
wie in Fig. 6D dargestellt. Wenn dieses Element hinzugefügt
wird und angemessen festgelegt wird, kann eine Leistungs
kopplungskennlinie C nach Fig. 6C erreicht werden. Die Anord
nung nach Fig. 6D kann demnach so ausgelegt werden, daß sich
eine im wesentlichen konstante Leistungsübertragung zu der
zu behandelnden Bahn ergibt, auch, wenn der Spalt sich in
dem Bereich seiner praktischen Extremwerte ändert. Diese
Kennlinie wird erzielt, da der hinzugefügte Ballastwider
stand Grenzen setzt für die Geschwindigkeit des Anstieges
des Faktors Q bei der Bewegung der Last in einen niedrigeren
Feldbereich. So steigt die Elektrodenspannung mit einer Rate
an, die gerade ausreicht, um die Kopplung im wesentlichen kon
stant zu halten.
Es wird klar sein, daß die Ohm′sche HF-Impedanz des Ballast
widerstandes RB nicht in einem diskreten Bestandteil verei
nigt sein muß, sondern daß hier die von vornherein vorhan
denen Restverluste der Induktivität L oder der Leiter die
allgemein zum Kreis gehören, benutzt werden können, um so
einen Teil des erforderlichen Wertes oder seine Gesamtheit
zu bilden. Die Hinzufügung dieses Merkmales, die im wesent
lichen konstante Leistungsübertragung zu der zu bearbeitenden
Bahn ergibt, schafft ein System, das ein leichter vorherseh
bares Trocknungsverhalten und eine größere Betriebstoleranz
bezüglich der verschiedenen, die Bahnstellung beeinflussen
den Faktoren zeigt.
Fig. 7 ist eine schematische Darstellung eines HF-Generator
systemes, mit dem die bevorzugte Ausführung der vorliegenden
Erfindung erzielt wird. Es wird die elektrische Leistung in
üblicher Weise von einem ein- oder mehradrigen Netz 40 ent
nommen. Die Leistung kommt in ein Netzteil 41, das üblicher
weise eine getrennte Anordnung außerhalb des Trocknungstun
nels 4 nach Fig. 1 und 2 ist. In einem Abschnitt 42 des Netz
teiles 41 wird die ankommende Netzleistung in eine oder meh
rere Gleichstrom-Leitungen aufgeteilt, deren Spannung fest
liegt oder einstellbar ist. Das Netzteil kann auch eine zu
sätzliche Schaltung 43 enthalten, in der die Stromwerte oder
andere interessierende Parameter überwacht werden. Wahlweise
kann die Spannungseinstellung, die Stromüberwachung, die
EIN/AUS-Steuerung usw. über eine elektrische Verkabelung 45
ferngesteuert werden. Die Fernsteuerung kann in einem Steuer
raum für den Vorgang oder bei einem Rechner liegen. Die ge
samten erwähnten Auslegungen des Netzteils sind dem Fachmann
wohlbekannt.
Die Ausgangsleitung des Gleichstrom-Netzteiles 41 ist an
eine oder mehrere HF/Düsenstab-Anordnungen nach der Erfindung
angeschlossen. In Fig. 7 sind die elektrischen Elemente eines
solchen Düsenstabes mit HF-Elektrode in dem gestrichelt umfah
renen Raum 46 enthalten. Die Verbindung zwischen dem Netzteil
41 und den zum Düsenstab gehörenden elektrischen Elementen
46 kann durch ein elektrisch isoliertes Vielfachkabel 47
hergestellt werden. Der Primär-Gleichspannungs-Leistungs
strom V 1 (=) kommt über die Klemme 48 zu den einzelnen Bau
teilen der Düsenanordnung 46. Bei der bestimmten Schaltungs
auslegung nach Fig. 7 besitzt die Klemme 48 positive Polari
tät. Von der Klemme 48 fließt der Strom durch ein die Induk
tivität L 1 und die Kapazitäten C 1, C 2 und C 3 enthaltendes
Tiefpaß-Netz. Die Funktion dieses üblichen Netzes besteht
darin, die durchschnittliche Gleichstromleistung leicht zu
der HF-Oszillatorschaltung zu leiten und es zu verhindern,
daß aus dem Oszillator Hochfrequenzleistung zurück zum Netz
teil fließt. Die Erzeugung von Hochfrequenz-Schwingungen
wird durch die Kombination des Festkörper-Transistors Q 1,
der Rückkoppel-Induktivität LF und des Serienresonanz-
Ausgangskreises erhalten. Der Serienresonanz -Ausgangskreis
besteht aus der Serieninduktivität L und der Kapazität und
dem äquivalenten Leistungsverlustwiderstand der Heizelek
trode 13; diese Werte sind in Fig. 6B als CE und RS darge
stellt. Die Oszillatorwirkung ist relativ üblich und ist dem
Fachmann wohlbekannt. Kurzgefaßt, ergibt sich bei der Wir
kung die folgende Reihenfolge. Es sei angenommen, daß der
Transistor Q 1 in der Nähe der Abschaltung ist und ein anstei
gender Strom I 1 in den Serienresonanz-Ausgangskreis fließt.
Während der Strom die Serien-Induktivität L durchfließt, in
duziert eine gegenseitige magnetische Kopplung M zwischen ihr
und der Rückkopplungs-Induktivitätsspule LF in der letzteren
eine Spannung. Die Phasenlage der Induktivitäten ist so, daß
diese Spannung eine weitere Reduzierung des Basisstromes für
Q 1 bewirkt und damit diesen weiter zum Abschalten ansteuert.
Diese Wirkung setzt sich fort, bis die Stromsättigung des
Ausgangskreises, in Abhängigkeit von seinen Ohm′schen Impe
danzen auftritt. Zu dieser Zeit fällt die in LF induzierte
Spannung auf Null ab und beginnt dann umzukehren. Durch die Um
kehrung wächst der Basisstrom im Transistor Q 1 und beginnt
ihn in seinen Leitzustand zu bringen. Wenn Q 1 leitend wird,
schafft er einen Rückstromweg I 2 für den Strom I 1 der früher
eingeflossen ist und den Ausgangskreis aufgeladen hat. Die
ser Strom kann nun über den Transistor Q 1 an Masse abfließen
und die Schaltung zu dem Netzteil 41 über die Klemme 49 schlie
ßen. Schließlich wird die Kapazität des Ausgangskreises ent
laden und die Rückkopplungsspannung kehrt wieder um. Dadurch
wird der Zyklus wieder begonnen.
Die Kombination aus Induktivität L 2 und Kondensator C 4 bil
det einen Parallel-Resonanzkreis, der bei der Betriebs
frequenz des Oszillators eine breite Resonanz besitzt. Da
durch ergibt sich eine weitere Isolierung des Oszillators
gegen das Netzteil, und es bildet sich eine Quelle für die
HF-Stromimpulse, die zum Aufladen des Reihenresonanz-Aus
gangskreises bei jedem Zyklus gebraucht werden.
Ein zweiter Gleichstromquellen-Eingang V 2 (=) liegt an der
Anordnung 46 über die Klemme 50 an. Seine Funktion besteht
darin, einen Anfangs-Basisansteuer-Strom I 3 für den Transi
stor Q 1 zu schaffen. Das ist notwendig, um einen Anfangs-
Ruhe-Kreisgewinn so zu schaffen, daß Spontanschwingungen
entstehen können. Die Größe des Anfangs-Basisansteuerstro
mes wird durch die Eingangsspannung V 2 (=) und die Wider
stände R 1 und R 2 bestimmt. Nach dem Einsetzen der Schwingungen
fließt die HF-Komponente des Rückkopplungssignales durch den
Nebenschluß-Kondensator C 5, und wird an der Basis/Emitter-
Strecke des Transistors Q 1 teilweise gleichgerichtet. Da
durch wird zusammen mit dem Widerstand R 2 und den Dioden D 1
und D 2 der Transistor-Betriebsstrom I 4 rückgestellt, um C-
Betrieb zu bewirken. Die Bedeutung des Ausdruckes "C-Betrieb"
ist bekannt. Die gegenläufig geschalteten Dioden D 1 und D 2
ergeben auch eine Begrenzungswirkung zum Schutze der Basis/
Emitter-Strecke des Transistors Q 1 gegen Überspannung nach
dem Beginn starker Schwingungen.
Der kleine Kondensator C 6, der parallel zur Basis/Emitter-
Strecke des Transistors Q 1 liegt, arbeitet zusammen mit der
Rest-Induktivität der Transistor-Basisleitung, die nicht
in diesem Schaubild dargestellt ist. Diese Kombination dient
dazu, die elektrische Impedanz des Rückkopplungssignals an
die Impedanz der Basis/Emitter-Strecke anzupassen, wie dem
Fachmann bekannt. Die Auswirkung des Ballastwiderstandes RB
besteht darin, den Ausgangskreis mit konstanter Leistungs
übertragungskennlinie zu versorgen, wie es anhand der
Kurven B und C der Fig. 6C erklärt wurde.
Der bei dieser Schaltung benutzte Transistor muß zum Betrieb
bei der Betriebsfrequenz der Schaltung geeignet sein. Allge
mein wird ein Transistor benötigt, der besondes für angemes
sene Verstärkung und erforderliche Leistungsbelastung bei
der HF-Betriebsfrequenz ausgelegt ist. Neuere Arten von
Feldeffekt-Transistoren sind für diesen Zweck gut geeignet.
Eine typische Reihe von Bestandteilen und Betriebswerten für
die praktisch betriebene Schaltung sind nachfolgend gegeben:
Düsenstablänge475,2 mm (18 inch)
Anzahl "heiße" Elektroden1
Ausgangsleistung v. Q 1100-150 W
V 1 (=)28 V =
V 2 (=)0-10 V
Betriebsfrequenz (ISM)27,12 MHz
C 15 µF
C 2, C 3, C 50,01 µF
L 1 (HF-Drossel)5 Wnd.
Draht-⌀ 0,64 mm
Innen-⌀ 6,53 mm
(#22,25″ I.D.) L 2 (Resonator)1,5 Wnd. Draht-⌀ 0,64
6,53 ⌀ (#22,25″ dia) C 468 pF C 60,05 µF Q 1MRF-327 R 1180 Ohm R 210 Ohm D 1, D 21N4005 L11 Wnd.
Draht-⌀ 2,05 mm
Innen-⌀ 38,1 mm
(#12 1,5″ I.D.) LF2 Wnd.
Draht-⌀ 2,05 mm
Innen-⌀ 38,1 mm
(#12 1,5″ I.D.) RB5 Ohm
Draht-⌀ 0,64 mm
Innen-⌀ 6,53 mm
(#22,25″ I.D.) L 2 (Resonator)1,5 Wnd. Draht-⌀ 0,64
6,53 ⌀ (#22,25″ dia) C 468 pF C 60,05 µF Q 1MRF-327 R 1180 Ohm R 210 Ohm D 1, D 21N4005 L11 Wnd.
Draht-⌀ 2,05 mm
Innen-⌀ 38,1 mm
(#12 1,5″ I.D.) LF2 Wnd.
Draht-⌀ 2,05 mm
Innen-⌀ 38,1 mm
(#12 1,5″ I.D.) RB5 Ohm
Für den Fachmann auf dem Gebiet der Schaltungsauslegung ist
erkennbar, daß unzählige Veränderungen bei der Auslegung von
elektronischen Leistungsoszillatoren möglich sind. Die dar
gestellte Auslegung ist für die bestimmte Anwendung prak
tisch, kann jedoch nötigenfalls leicht verändert werden.
Beispielsweise können längere Düsenstäbe mit höherer elek
trischer Leistung es erforderlich machen, mehrere Transisto
ren parallel zu betreiben. Es kann auch bei dem gegenwärtigen
Fortschritt auf diesem Gebiet notwendig werden, neuere er
hältliche Bauelemente einzusetzen, die technische Vorteile
bieten. Es ist auch wahrscheinlich, daß die Leistungsver
sorgung bei einer bestimmten Anwendung zusätzliche Sicher
heit und Bequemlichkeit ergibt. Beispielsweise können Strom
begrenzungen eingesetzt werden, um übergroße Abweichungen
von der Elektrodenspannung zu verhindern, wenn die Last RS
abnimmt, es kann thermischer Überlastungsschutz erreicht
werden, usw.
Claims (8)
1. Düsenstab (8) zur Behandlung einer Bahn (1) mit einem Gas,
mit einem elektrisch leitfähigen Gehäuseaufbau (26) mit
einem inneren Gasverteilungs-Sammelraum (22), der an eine
Behandlungsgasquelle angeschlossen (über 9) ist,und mit
einer mit Durchbrüchen (12) versehenen Oberfläche (14) in
Nähe der Bahn (1), um einen Gasstrom von dem Stab (8) auf
die Bahn zu lenken, dadurch gekennzeichnet,
daß mindestens eine Elektrode (13) isoliert an der mit
Durchbrüchen versehenen Fläche des Düsenstabes (8) ange
bracht ist und daß eine Hochfrequenz-Leistungsquelle (30;
46) zwischen der Elektrode (13) und dem Düsenstab-Gehäuse
(26) angeschlossen ist, so daß eine Vielzahl von HF-Streu
feldern (15) zwischen der Elektrode (13) und dem Gehäuse
bauteil (26) errichtet wird, wobei diese Felder im wesent
lichen auf den Naheraum von der mit Durchbrüchen versehe
nen Fläche (14) und der Bahn (1) begrenzt ist, die nahe
gelegene Bahn durchdringt (37) und Heizenergie von der
HF-Quelle auf die Bahn überträgt.
2. Düsenstab nach Anspruch 1, dadurch gekenn
zeichnet, daß die Radiofrequenzquelle (30) inner
halb des Gehäuseaufbaus (26) des Düsenstabes (8) ange
bracht ist.
3. Düsenstab nach Anspruch 1 oder 2, dadurch gekennzeich
net, daß die HF-Leistungsquelle Schaltungsmittel zur
Erzeugung von HF-Leistung enthält und Mittel (RB) zur
Aufrechterhaltung einer im wesentlichen konstanten Lei
stungsübertragung zwischen dem HF-Leistungsgenerator und
der Bahn bei normalen Änderungen des Abstandes (G) von der
Bahn (1) zum Düsenstab (8) aufweist.
4. Düsenstab nach Anspruch 3, dadurch gekennzeich
net, daß die Mittel zur Aufrechterhaltung konstanter
Leistungsübertragung eine Induktivität (L) und einen
Ballastwiderstand (RB) in Reihenschaltung mit der Elek
troden-Kapazität (CE) enthält, und daß der HF-Leistungs
generator eine Ausgangsspannung (V(G)) besitzt, die auf
einen nominellen konstanten Wert eingestellt ist und eine
Frequenz, die gleich der Reihen-Resonanzfrequenz von In
duktivität, Ballastwiderstand und Elektrodenkapazität (L,
RB, CE) ist.
5. Vorrichtung zur Behandlung von Bahnen (1) und dergleichen
mit einem gesteuerten Bahnenweg, einem Gehäuse (4) zur
Aufrechterhaltung einer Behandlungs-Umgebung, einer
Quelle und einer Abführung für gasförmiges Behandlungs-
Fluid, dadurch gekennzeichnet, daß min
destens ein Düsenstab mit einer durchbrochenen Oberfläche
und einem elektrisch leitfähigen Gehäuseaufbau nach einem
der Ansprüche 1 bis 4 vorgesehen ist, wobei die durchbro
chene Oberfläche (14) Mittel (12) zum Richten des gasför
migen Behandlungsfluides (7) zu der Bahn (1) besitzt und
der Aufbau Mittel (13, 14) besitzt zur Erzeugung einer
Vielzahl von elektrischen HF-Streufeldern (15), die im
wesentlichen auf den Naheraum zwischen der mit Durchbrü
chen versehenen Düsenstabfläche (14) und der Bahn (1) be
grenzt sind, wodurch die Streufelder Energie von dem Feld
(15) zu der Bahn (1) übertragen, und die Mittel zum Errich
ten der Felder zumindestens eine isoliert an der mit
Durchbrüchen versehenen Fläche des Aufbaues angebrachte
Elektrode (13) und einen elektrisch zwischen Elektrode und
dem Aufbau angeschlossenen HF-Leistungsgenerator umfassen.
6. Vorrichtung nach Anspruch 5, dadurch gekenn
zeichnet, daß das gasförmige Behandlungsfluid
auch dazu dient, die Bahn (1) mechanisch zu positionieren
und/oder abzustützen.
7. Vorrichtung nach Anspruch 5 oder 6, dadurch gekenn
zeichnet, daß der HF-Leistungsgenerator in dem
Aufbau des Düsenstabes mit durchbrochener Oberfläche an
geordnet ist.
8. Vorrichtung nach einem der Ansprüche 5 bis 7, dadurch
gekennzeichnet, daß die Mittel zum Errich
ten eines elektrischen HF-Streufeldes zusätzlich elek
trische Einrichtungen enthalten, um Änderungen des Ab
standspaltes Bahn/Düsenstab zu erfassen und die elektrische
Feldstärke in der Weise zu ändern , daß die Leistungs
übertragung von der HF-Leistungsquelle zu der Bahn über
den normalen Änderungsbereich des Spaltes konstant gehal
ten ist.
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
US06/847,208 US4638571A (en) | 1986-04-02 | 1986-04-02 | Radio frequency nozzle bar dryer |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
DE3711150A1 true DE3711150A1 (de) | 1987-10-15 |
Family
ID=25300069
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
DE19873711150 Withdrawn DE3711150A1 (de) | 1986-04-02 | 1987-04-02 | Hochfrequenz-duesenstab-trockner |
Country Status (3)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US4638571A (de) |
DE (1) | DE3711150A1 (de) |
GB (1) | GB2189015B (de) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE102020124517A1 (de) | 2020-09-21 | 2022-03-24 | Volkswagen Aktiengesellschaft | Verfahren und Einrichtung zur Trocknung eines Folienmaterials |
Families Citing this family (24)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US5035066A (en) * | 1988-06-07 | 1991-07-30 | W. R. Grace & Co.-Conn. | Ultraviolet air floatation bar |
US5092059A (en) * | 1988-06-07 | 1992-03-03 | W. R. Grace & Co.-Conn. | Infrared air float bar |
US5024004A (en) * | 1990-03-07 | 1991-06-18 | W. R. Grace & Co.-Conn. | Radio frequency air float bar |
US5064979A (en) * | 1990-08-07 | 1991-11-12 | W. R. Grace & Co.-Conn. | Microwave air float bar for drying a traveling web |
IL113338A (en) * | 1995-04-11 | 1999-05-09 | Nur Macroprinters Ltd | Apparatus and method for printing |
US5659972A (en) * | 1995-10-06 | 1997-08-26 | Avery Dennison Corporation | Apparatus and method for drying or curing web materials and coatings |
US6938358B2 (en) | 2002-02-15 | 2005-09-06 | International Business Machines Corporation | Method and apparatus for electromagnetic drying of printed media |
AU2003220292A1 (en) * | 2002-03-18 | 2003-10-08 | Codaco, Inc. | Electrode apparatus for stray field radio frequency heating |
JP4901395B2 (ja) * | 2006-09-26 | 2012-03-21 | 富士フイルム株式会社 | 塗布膜の乾燥方法 |
NZ560590A (en) * | 2007-08-10 | 2010-03-26 | Christopher Roy Paice | Timber drying method and apparatus using radio frequency energy |
EP2631069B1 (de) * | 2009-06-05 | 2014-11-05 | Megtec Systems, Inc. | Anordnungskanal geeignet um in einen Schwebebalken eingesetzt zu werden und Verfahren, um den Luftstrom in den Anordnungskanal einzustellen. |
US20110055598A1 (en) | 2009-09-02 | 2011-03-03 | Broadcom Corporation | AC Disconnect of Power Over Ethernet Devices |
US8382834B2 (en) | 2010-04-12 | 2013-02-26 | Enteroptyx | Induction heater system for shape memory medical implants and method of activating shape memory medical implants within the mammalian body |
US8450664B2 (en) * | 2010-07-13 | 2013-05-28 | Harris Corporation | Radio frequency heating fork |
US9541330B2 (en) | 2013-07-17 | 2017-01-10 | Whirlpool Corporation | Method for drying articles |
US20150047218A1 (en) | 2013-08-14 | 2015-02-19 | Whirlpool Corporation | Appliance for drying articles |
US9784499B2 (en) * | 2013-08-23 | 2017-10-10 | Whirlpool Corporation | Appliance for drying articles |
US9410282B2 (en) | 2013-10-02 | 2016-08-09 | Whirlpool Corporation | Method and apparatus for drying articles |
US9645182B2 (en) | 2013-10-16 | 2017-05-09 | Whirlpool Corporation | Method and apparatus for detecting an energized E-field |
US9546817B2 (en) | 2013-12-09 | 2017-01-17 | Whirlpool Corporation | Method for drying articles |
US10179468B2 (en) | 2014-03-14 | 2019-01-15 | Hewlett-Packard Development Company, L.P. | Drying media |
US9605899B2 (en) | 2015-03-23 | 2017-03-28 | Whirlpool Corporation | Apparatus for drying articles |
NL2014618B1 (en) * | 2015-04-10 | 2017-01-20 | Laura Metaal Holding B V | Device and method for transforming a metal slab from coil configuration into sheet configuration. |
JP2016213139A (ja) * | 2015-05-13 | 2016-12-15 | 株式会社リコー | 高周波誘電加熱装置 |
Family Cites Families (6)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US3722105A (en) * | 1971-07-06 | 1973-03-27 | Owens Illinois Inc | Apparatus and method for applying radio frequency energy to a moving web of material |
GB1486415A (en) * | 1974-09-16 | 1977-09-21 | Wira & Mather | Method and means for drying objects of or containing textile fibres |
US3953701A (en) * | 1975-03-24 | 1976-04-27 | Radio Frequency Co., Inc. | Radio frequency heating and ventilating electrode system |
DE2742086A1 (de) * | 1977-09-19 | 1979-03-29 | Siemens Ag | Vorrichtung zum trocknen der schlichte von glasseidefaeden o.dgl. |
DE2841371C2 (de) * | 1978-09-22 | 1987-10-22 | Siemens AG, 1000 Berlin und 8000 München | Einrichtung zur Führung einer Papierbahn im kapazitiven Hochfrequenztrockner |
GB2123537B (en) * | 1982-05-17 | 1985-10-02 | Electricity Council | Convective drying |
-
1986
- 1986-04-02 US US06/847,208 patent/US4638571A/en not_active Expired - Fee Related
-
1987
- 1987-03-26 GB GB8707212A patent/GB2189015B/en not_active Expired - Lifetime
- 1987-04-02 DE DE19873711150 patent/DE3711150A1/de not_active Withdrawn
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE102020124517A1 (de) | 2020-09-21 | 2022-03-24 | Volkswagen Aktiengesellschaft | Verfahren und Einrichtung zur Trocknung eines Folienmaterials |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
GB2189015A (en) | 1987-10-14 |
GB2189015B (en) | 1990-03-14 |
GB8707212D0 (en) | 1987-04-29 |
US4638571A (en) | 1987-01-27 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
DE3711150A1 (de) | Hochfrequenz-duesenstab-trockner | |
DE3910898B4 (de) | Verfahren zum Trocknen einer sich bewegenden Bahn und Kombinationstrockner | |
DE3039951C2 (de) | ||
DE3890457C2 (de) | Verfahren zum berührungsfreien Trocknen einer Papier- oder Kartonbahn | |
DE2047976A1 (de) | Elektrostatische Gasreinigung | |
DE2507408A1 (de) | Mikrowellenheizvorrichtung | |
DE69803255T2 (de) | Rollenoffsetdruckmaschine und Verfahren zum deren Betrieb | |
DE102017118652A1 (de) | Plasmageneratormodul und dessen Verwendung | |
DE3446468A1 (de) | Verfahren und vorrichtung zum trocknen von waesche | |
DD232320A5 (de) | Verfahren und anlage zum trocknen einer mit haertbarem kunstharz impraegnierten warenbahn | |
EP0177726B1 (de) | Vorrichtung zum Aufheizen einer Schicht aus dielektrischem Material mittels Hochfrequenz | |
EP0128397B1 (de) | Kapazitiver Hochfrequenz-Durchlaufofen | |
DE1460514B2 (de) | Verfahren und vorrichtung zum waermebehandeln von bahnigem gut, insbesondere textilgut | |
DE1460636A1 (de) | Behandlungsverfahren fuer Textilwerkstoffe und Vorrichtung zur Durchfuehrung des Verfahrens | |
DE970045C (de) | Vorrichtung zum Trocknen von bahnfoermigem Material | |
DE2040158C3 (de) | Verfahren und seine Anwendung zur Erzielung eines geringen Intensitätsverlusts beim Austritt aus einem Elektronenbeschleuniger | |
WO1997014546A1 (de) | Vorrichtung zur behandlung flächiger substrate mit einer koronastation | |
DE2427933A1 (de) | Statische messerelektrode zum behandeln von vorzugsweise elektrisch leitenden werkstoffen mit coronaentladungen | |
DE69201617T2 (de) | Verfahren und anlage zum vermindern von abstandsabhängiger spannungserhöhung bei parallelen hochfrequenzelektroden. | |
DE1295114B (de) | Hochfrequenzofen mit selbstschwingendem Hf-Generator zum dielektrischen Erhitzen vonGegenstaenden | |
DE3146826C2 (de) | ||
DE1206718B (de) | Trockenvorrichtung fuer Faserstoffbahnen | |
DE924860C (de) | Verfahren und Einrichtung zum Trocknen von Zucker in Koerperform mittels Hochfrequenz | |
EP0242658A1 (de) | Gaslaser mit einem in Axialrichtung vom Gas durchströmten Entladungsrohr | |
DE4106573C1 (en) | Water-based wood varnish drier - applies capacitative stray field to horizontal conveyor of low dielectric loss carrying flat wood pieces or wooden surfaces greater than 500 mm in width |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
8141 | Disposal/no request for examination |