DE3701214A1 - Pyrolyseofen zur olefinerzeugung - Google Patents
Pyrolyseofen zur olefinerzeugungInfo
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- Production Of Liquid Hydrocarbon Mixture For Refining Petroleum (AREA)
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Description
Die Erfindung bezieht sich auf einen Pyrolyseofen zur
Olefinerzeugung. Insbesondere bezieht sie sich auf einen
Pyrolyseofen, der zur Optimierung der thermischen Crack
reaktion eines Fluids innerhalb seiner Rohre geeignet
ist.
Der Pyrolyseofen von Kohlenwasserstoffen einschließlich
Naphtha wurde weiterentwickelt, um den Ofen für viele
Zwecke verwendbar zu machen, z. B. die Verbesserung
nicht nur der Ausbeute des Ethylens als Hauptprodukt,
sondern ebenfalls des Propylens als Nebenprodukt, oder
die Veränderung des Anteils dieser beiden, und es wurde
ebenfalls eine bemerkenswerte Veränderung der Form der
Strahlerschlangen hervorgebracht, die diese Reaktion be
wirken.
Zum Beispiel verdeutlichen die Fig. 12 und 13 eine
herkömmliche und allgemeine Struktur dieses Ofens, und
Strahlerschlangen 3 sind im Längszentrum eines Ofens 2
im Körper eines Pyrolyseofens 1 angeordnet. Eine Viel
zahl von Brennern 4 sind auf der Seitenoberfläche des
Ofens auf beiden Seiten der Schlangen vorgesehen, wie es
in Fig. 14 gezeigt ist, Strahlerschlangen verschiedener
Arten sind vorgesehen und wurden verwendet, um ihrem
Verwendungszweck zu entsprechen. Der Typ 1 (Fig. 14a)
ist die konventionellste Form der Schlange, die einen
Durchlaß sowohl auf der Einlaßseite als auch auf der
Auslaßseite bildet und die Formen des Typs 2 (Fig. 14b)
und des Typs 3 (Fig. 14c, japanische offengelegte
Patentanmeldung Nr. 56-93792/1981), die auf dem Typ 1
basieren, sind die neueste hauptsächliche Tendenz. Diese
Typen werden als Zusammenfluß-Art bezeichnet, bei dem
eine Vielzahl von Durchlässen auf der Einlaßseite der
Schlangen gebildet werden, die entsprechenden Schlangen
an dem mittleren Abschnitt miteinander verbunden sind
und ein Durchlaß auf seiner Auslaßseite gebildet ist.
Rohre von relativ kleinem Durchmesser werden als Viel
fachdurchlaßteil verwendet, und nach der Verbindung
werden Rohre von großem Durchmesser verwendet, um da
durch die Fluidströmungsgeschwindigkeit innerhalb der
Rohre im allgemeinen anzugleichen.
Fig. 15 zeigt die Wärmeflußverteilung entlang der Länge
der Strahlerschlangen im Ofen, und es ist notwendig, die
Fluidtemperatur der Kohlenwasserstoffe zu erhöhen, um
diesem Wärmefluß zu entsprechen. Fig. 16 zeigt die
Fluidtemperatur innerhalb der Rohre in der Längenrich
tung der Schlange. Da es ideal ist, die Verweilzeit der
Kohlenwasserstoffe innerhalb des Ofens zu verkürzen, ist
es im Hinblick auf die Reaktion innerhalb der Schlangen
erwünscht, die Temperatur des Fluids am Einlaßabschnitt
der Schlangen so schnell wie möglich zu erhöhen. Folg
lich muß diese Forderung auf die Art B der Fig. 16 ge
richtet werden. Um diese Form zu bewirken ist es not
wendig, daß die Wärmeübertragungsfähigkeit auf der Ein
laßseite der Schlangen so groß wie möglich ist. Indem
die Schlangen mit Vielfachdurchlässen ausgestattet sind
und ebenfalls der Durchmesser der entsprechenden Schlan
gen kleiner gehalten wird, wird folglich eine Erhöhung
der Menge der Wärmeübertragung, und zwar des Wärme
flusses beabsichtigt.
Der Typ 4 (Fig. 14d) wird als gerader Typ bezeichnet,
bei dem die Schlange einen Durchlaß sowohl auf der Ein
laßseite als auch auf der Auslaßseite darstellt.
Wie oben beschrieben, ist es notwendig, die Schlangen
als Vielfachdurchlaß zu gestalten und ebenfalls den
Durchmesser der Schlangen geringer zu halten, wenn dies
jedoch auf die Typen 1 und 4 angewendet wird, kann die
Anwendung eines äußerst sicheren Betriebes wie der
Zufuhr des Wärmeflusses auf einem sehr hohen Niveau
nicht unterstützt werden. Unter Inbetrachtziehung der
oberen Grenze der Metalltemperatur auf der Auslaßseite
sollte deshalb die Temperaturerhöhung auf der Einlaß
seite bei allen Vorrichtungen unterdrückt werden. Als
Ergebnis zeigen die Typen 1 und 4 die Kurve A in Fig.
16. Dies ist im Hinblick auf die Reaktion unerwünscht.
Da alle Rohre bis zur Auslaßseite einen geringen Durch
messer haben, vergrößert die Erhöhung der Durchfluß
menge des Fluids, die mit der Zersetzungsreaktion ver
bunden ist, den Druckverlust innerhalb des Rohres.
Da auf der anderen Seite die Typen 2 und 3 jeder einen
Aufbau von Vielfachdurchlässen von Rohren von geringem
Durchmesser nur auf der Einlaßseite der Schlange ver
wenden, zeigen diese Typen die Kurve B in Fig. 16; folg
lich ist dies ideal, soweit es die Temperaturerhöhung
des Fluids betrifft. Da jedoch jeder der Typen 2 und 3
und ebenfalls der Typ 1 von Haarnadelstruktur mit Dop
pelkrümmern (180°-Krümmer) sind, nimmt folglich der
Druckverlust an den Krümmungsteilen einen großen Anteil
des gesamten Druckverlustes ein. Da es notwendig ist,
den Fluiddruck auf der Auslaßseite der Schlange bei
einem definierten Wert zu halten, ist es im Falle sol
cher Typen folglich notwendig, den Druck auf der Einlaß
seite ebenfalls zu erhöhen, verglichen mit Typ 4.
Auf der anderen Seite fördert bei der Olefinerzeugungs
reaktion durch die Pyrolyse die Reduktion des Kohlen
wasserstoffpartialdruckes innerhalb der Schlangen die
Reaktion gleichzeitig mit der obengenannten Temperatur
verteilung mehr. Folglich ist es besser, den Druckver
lust des Fluids innerhalb der Schlangen zu reduzieren.
In diesem Fall wird eine Struktur ohne solche Krümmungen
bevorzugt, folglich ist der Typ 4 ideal. Da jedoch
dies unmöglich macht, die Rohrlänge der Schlangen im
Hinblick auf die Wärmeübertragung zu sichern, ist es
notwendig, Rohre mit Vielfachdurchlässen von geringem
Durchmesser zu schaffen, folglich wird das obengenannte
Problem noch vergrößert. Folglich wurde die oben be
schriebene Anordnung nur in einem bestimmten Fall ange
wendet, und gegenwärtig ist diese Anordnung nicht die
hauptsächliche Tendenz.
Es ist Aufgabe der vorliegenden Erfindung, einen
Pyrolyseofen zu schaffen, der auf den Schlangen der
Zusammenflußart der Typen 2 und 3 des Standes der
Technik beruht, jedoch dessen Nachteile überwindet, die
Wärmeübertragungsmenge sichert, die auf der Einlaß
seite der Schlange erforderlich ist und gleichzeitig die
Doppelkrümmungsstruktur nicht aufweist, um dadurch den
Druckverlust innerhalb der Schlangen zu vermindern und
eine Schlangenanordnung ermöglicht, die bisher im we
sentlichen nicht durchführbar war und ebenfalls den Raum
verringern kann, in dem die Schlangen angeordnet sind.
Zur Lösung der obengenannten Probleme bezieht sich die
vorliegende Erfindung auf einen Pyrolyseofen zur Olefin
erzeugung mit Reaktionsrohren zum Cracken von Kohlen
wasserstoffen, die darin vorgesehen sind, gekennzeichnet
durch eine Struktur von senkrecht angeordneten Rohren,
wobei diese Rohre aus zwei Durchlässen oder mehr auf der
Einlaßseite des Fluids und einem Durchlaß auf dessen
Auslaßseite zusammengesetzt sind, die aus Rohren mit
größerem Durchmesser als die Rohre der Einlaßseite be
stehen, wobei die entsprechenden Durchlässe innerhalb
des Ofens miteinander verbunden sind und kein Krümmungs
teil darin vorgesehen ist.
Die Zeichnungen zeigen:
Fig. 1 eine Entwurfsansicht einer Ausführungs
form der vorliegenden Erfindung,
Fig. 2 eine erklärende Ansicht einer Ausfüh
rungsform ihrer Rohrleitung,
Fig. 3a und 3b eine Ausführungsform der entsprechenden
Rohrleitungsformen,
Fig. 4 eine graphische Darstellung zur Ver
deutlichung des Verhältnisses zwischen
der Längsrichtung des Rohres und der
Druckverteilung innerhalb der Rohre,
Fig. 5 eine Ansicht zur Verdeutlichung einer
weiteren Ausführungsform,
Fig. 6 eine erklärende Ansicht, die die ver
bundenen Teile der Rohrleitung ver
deutlicht,
Fig. 7 einen Querschnitt der Fig. 6 entlang der
Linie A-A,
Fig. 8 einen Querschnitt der Fig. 6 entlang der
Linie B-B,
Fig. 9 einen Querschnitt des Falles, in dem
Rippen in der Leitung vorgesehen sind,
Fig. 10 eine graphische Darstellung zur Veran
schaulichung der Temperatureigenschaften
des Pyrolyseofens der obengenannten
anderen Ausführungsform,
Fig. 11 eine Ansicht zur Verdeutlichung einer
Ausführungsform der Leitungsform,
Fig. 12 bzw. 13 eine Entwurfsansicht eines herkömmlichen
Pyrolyseofens,
Fig. 14a-d eine Ansicht zur Erklärung einer Aus
führungsform der Rohrleitungsform,
Fig. 15 eine graphische Darstellung zur Veran
schaulichung der Wärmeflußverteilung in
Längenrichtung der Rohrleitung,
Fig. 16 eine graphische Darstellung zur Veran
schaulichung der Fluidtemperaturver
teilung innerhalb der Rohre in deren
Längenrichtung.
Unter Bezugnahme auf die folgenden Beispiele mit den
Zeichnungen wird die vorliegende Erfindung nachfolgend
detaillierter erklärt.
Dieses Beispiel bezieht sich auf den Fall, bei dem die
Einlässe der Rohrleitungen des Ofens am unteren Teil des
Ofens vorgesehen sind.
Fig. 1 zeigt eine Entwurfsansicht zur Verdeutlichung
einer Ausführungsform der vorliegenden Erfindung, wie es
oben beschrieben ist. Der Ofen 2 hat einen Konvektions
teil 26 mit einer Form, bei der der untere Teil breit
und der obere Teil enger ist und am unteren Teil in der
Breitenrichtung des Ofens Strahlerschlangen 3 in zwei
Reihen angeordnet sind. Diese Schlangen sind so ange
ordnet, um entlang des Mittelpunktes des Ofens in dessen
Längsrichtung durch das Mittel der Krümmungen am mitt
leren Teil des Ofens eine Reihe zu bilden. Am unteren
Teil des Ofens sind Brenner 4 in drei Reihen angeordnet,
um die entsprechenden Strahlerschlangen 3 von ihren beiden
Seiten einheitlich zu erwärmen, und Regelbrenner 8 sind
ebenfalls für den gleichen Zweck getrennt angeordnet,
nachdem die Schlangen in einer Reihe verbunden wurden.
Durch die Brenner 4 und die Regelbrenner 8, die in zwei
Stufen angeordnet sind, ist es zusätzlich möglich, die
Wärmeübertragungsmenge auf der Einlaßseite der Schlangen
und die auf deren Auslaßseite zu regeln.
Fig. 2 zeigt eine erklärende Ansicht zur Verdeutlichung
der Form der Strahlerschlangen. Bezüglich der Zusammen
flußweise der Schlangen, wie sie in Fig. 3 gezeigt ist,
ist es ebenfalls möglich, die Schlangen mit Vielfach
durchlässen, mehr als zwei Durchlässen auf der Einlaß
seite zu versehen, dann sie in einem Durchlaß auf der
Auslaßseite zu verbinden, danach die entsprechenden
einen Auslässe im Auslaßteil erneut zu verbinden und zu
der nachfolgenden Abschreckvorrichtung zu führen. Zu
sätzlich bezieht sich Fig. 3(a) auf 4-2-1-System-
Schlangen und Fig. 3(b) auf 6-2-1-System-Schlangen.
Unter Bezugnahme auf Fig. 1 wird die Funktion dieses
Beispieles erklärt. Durch eine Konvektionsschlange 6
wird ein Verfahrensfluid vorgewärmt und dann über ein
Überschneidungsrohr 7 in den Ofen 2 in zwei Reihen in
Längsrichtung des Ofens an dem unteren Teil des Ofens
eingeführt. Strahlerschlangen 3 treten an der Unter
seite des Ofens in diesen ein, steigen innerhalb des
Ofens 2 bis zu dessen Mittelteil auf, wo sie mittels
Krümmungen und Verbindungspunkten verbunden werden, und
die verbundene Schlange steigt weiter in einreihiger
Anordnung entlang des Zentrums des Ofens in dessen
Längsrichtung auf und wird dann durch die Decke 10 des
Ofens in die nachfolgende Abschreckvorrichtung 5 ein
geführt. Die Strahlerschlangen 3 können mit den ent
sprechenden benachbarten Schlangen am Auslaßteil er
neut verbunden werden, der am oberen Abschnitt des Ofens
angeordnet ist, wie es in Fig. 2 gezeigt ist. Am unteren
Teil des Ofens 2 sind Brenner 4 an beiden Seiten der
Strahlerschlangen 3 in zwei Reihen angeordnet, um es zu
ermöglichen, daß die Schlangen durch Bestrahlung ein
heitlich erwärmt werden. An der Auslaßseite der
Schlangen nach dem Zusammenfluß in einen Durchgang am
oberen Teil des Ofens sind Regelbrenner 8 an beiden
Seiten der Schlange angeordnet.
Entsprechend einer solchen Struktur, wie es durch B in
Fig. 16 gezeigt ist, ist es möglich, eine schnelle Er
höhung der Fluidtemperatur auf der Einlaßseite der
Schlange zu erzielen, indem der Brenner 4 bezogen auf
die Schlangen angemessen ausgewählt wird, die mit
Vielfachdurchlässen ausgestattet sind und in Rohre mit
geringerem Durchmesser ausgebildet sind, während es
ebenfalls möglich ist, die Fluidtemperatur auf der
Auslaßseite durch Regelung der Regelbrenner 8 zu regeln.
Die Temperatur der Zersetzung in und der Bildung von
Propylen beträgt z. B. 820°C, und die der Zersetzung in
und der Bildung von Ethylen beträgt 870°C. Wenn es
beabsichtigt ist, Ethylen in einer größeren Menge zu
bilden, kann dies bewirkt werden, indem die Übertra
gungsmenge mittels der Regelbrenner 8 erhöht wird. In
Abhängigkeit vom Ausmaß der erforderlichen Fluidtempe
raturverteilung ist in bezug auf die Schlangen die
Auswahl möglich, wie es in Fig. 3a und 3b gezeigt ist.
Weiterhin zeigt Fig. 4 die Druckverteilung innerhalb der
Rohre der Strahlerschlangen 3, wobei A den Fall der
herkömmlichen Schlangen zeigt, und der Druckverlust beim
obengenannten Doppelkrümmerteil nimmt etwa 30% des
Gesamten ein, wohingegen es entsprechend den Schlangen
dieses Beispieles möglich ist, vom größten Teil des
Druckverlustes am Krümmungsteil frei zu sein, wie es
durch B der Fig. 4 gezeigt ist.
Um die Menge der Wärmeübertragung auf der Einlaßseite
der Schlange zu erhöhen, sind nach diesem Beispiel Rohre
mit geringerem Durchmesser und Mehrfachdurchlässen ge
bildet, und gleichzeitig wird keine 180°-Krümmung ver
wendet, wodurch es möglich ist, die Aufgabe der vorlie
genden Erfindung zu lösen. Weiterhin ist es durch Anwen
dung einer zweireihigen Anordnung am unteren Teil des
Ofens (und zwar an der Einlaßseite der Schlange) mög
lich, den Anordnungsraum bis auf die Hälfte dessen zu
verringern, der im Fall einer herkömmlichen einreihigen
Anordnung erforderlich ist, und insbesondere im Falle
eines dreifachen Durchlasses oder mehr in der Einlaß
seite wird es möglich, Schlangen leicht anzuordnen, die
in bezug auf die Struktur unmöglich anzuordnen waren,
diese Wirksamkeit der vorliegenden Erfindung ist be
sonders groß.
Dieses Beispiel zeigt den Fall, bei dem der Einlaß der
Rohrleitung des Ofens am oberen Teil des Ofens vorge
sehen ist.
Fig. 5 zeigt eine Entwurfsansicht zur Verdeutlichung
eines Pyrolyseofens einer anderen Ausführungsform der
vorliegenden Erfindung. In dieser Figur sind Strahler
schlangen (Reaktionsrohre) 12 und 13 entlang des Mittel
punktes des Körpers 1 senkrecht angeordnet. Auf beiden
Seiten der Schlangen sind Brenner 4 angeordnet, um die
Schlangen dazwischen anzuordnen, und Regelbrenner 8 sind
am gekrümmten Deckelteil des Ofens angeordnet.
Durch die Konvektionschlange 6, die in einer Konvek
tionsreihe 6′ angeordnet ist, fließt ein Kohlenwasser
stoff als Rohmaterial durch die Strahlerschlangen
einlässe in die Strahlerschlangen 13, die durch den
Deckel 10 hindurchlaufen, steigen vertikal auf, ver
binden sich miteinander an Krümmungen 14, die im Mittel
teil angeordnet sind, fließt weiter durch die Schlangen
12 senkrecht nach unten, fließt aus dem Auslaß an der
Ofenunterseite aus und wird in einer Abschreckvorrich
tung 5 abgeschreckt, und dessen fühlbare Wärme wird als
Hochdruckdampf an einer Dampftrommel 15 zurückgewonnen.
Auf der anderen Seite wird ein gecracktes Gas 16 erhal
ten. Das Ablaßgas wird, falls erforderlich, durch eine
IP-Heizvorrichtung 18 und ein IDF 19 durch einen
Schornstein in die Atmosphäre abgelassen.
Als Schlangen sind die in Form einer Gabel, wie es in
Fig. 6 gezeigt, kontinuierlich in Längsrichtung des
Ofens angeordnet, wie es in Fig. 11 gezeigt ist. Wenn
die Schlangenanordnung in Richtung der Linie A-A der
Fig. 6 betrachtet wird, wird eine verbundene einreihige
Anordnung gebildet, wie es in Fig. 7 gezeigt ist, wäh
rend, wenn sie in Richtung der Linie B-B der Fig. 6
betrachtet wird, wird eine zweireihige Zickzack-
Anordnung gebildet. Am oberen Teil des Ofens, an dem die
Schlangen 13 angeordnet sind, wird eine Seitenwand 24
gebildet, um den Strömungsweg des Verbrennungsgases ein
zuengen, wie es in Fig. 5 gezeigt ist. Folglich werden
alle Schlangen 12 dem Heizsystem unterzogen, das haupt
sächlich aus einer Strahlungswärmeübertragung innerhalb
des Ofens besteht, während der größte Teil der Schlangen
13 dem Heizsystem unterzogen wird, das hauptsächlich aus
konvektioneller Wärmeübertragung besteht. Falls erfor
derlich, sind weiterhin Längsrippen 25 auf den Schlangen
13 vorgesehen, wie es in Fig. 9 gezeigt ist, wodurch die
Wärmeübertragung weiter gefördert wird.
Nachfolgend wird der Zustand der Wärmeübertragung, der
in der Ausführungsform der Fig. 4 gezeigt ist, unter Be
zugnahme auf die Fig. 10 gezeigt. Bisher wurde die Zer
setzungsreaktion nur durch Strahlungswärme innerhalb des
Ofens durchgeführt, wohingegen entsprechend dieser Aus
führungsform ein konvektioneller Teil vorgesehen ist,
der in der Nähe des oberen Teils des Ofens liegt, in dem
die Reaktion initiiert wird, folglich tritt die Einlei
tung der Reaktion in der konvektionellen Zone auf, am
Einlaß des Teiles der Strahlungswärmeübertragung hat ein
beträchtlicher Teil der Reaktion bereits stattgefunden.
Folglich ist die Reaktionswärme konstant, die absolute
Menge der Wärmeübertragung ist verringert, folglich kann
die Menge des zugeführten Brennstoffes verringert
werden.
Wie es oben detailliert beschrieben ist, ist es entspre
chend der vorliegenden Erfindung möglich, sogenannte
kombinierte Schlangen anzuordnen, in denen Rohre in Form
von Mehrfachdurchlässen und mit kleinem Durchmesser auf
der Schlangeneinlaßseite des Ofens gebildet sind, an
ihrem mittleren Teil miteinander verbunden sind, ohne irgend
eine Krümmung einzusetzen, um dadurch den Druckverlust
zu verringern, und es ist ebenfalls möglich, den Anord
nungsraum merklich zu verringern, verglichen mit dem im
Falle des Standes der Technik. Weiterhin wird es im
Falle von drei Durchlässen oder mehr möglich, Schlangen
anzuordnen, die im Hinblick auf ihre Struktur im Falle
herkömmlicher Anordnung mit einem Durchlaß nicht anzu
ordnen waren. Da die Innenseite des Ofens in einen
oberen und einen unteren Abschnitt der Einlaßseite bzw.
der Auslaßseite getrennt ist, ist eine Regelung der
Menge der Wärmeübertragung mehr verbessert als im Falle
eines herkömmlichen Systems, um es dadurch möglich zu
machen, dessen Optimierung eher zu erreichen. Folglich
ist der Beitrag der vorliegenden Erfindung hierzu sehr
groß.
Claims (6)
1. Pyrolyseofen zum Cracken von Kohlenwasserstoffen, in
dem Reaktionsrohre zum Zersetzen von Kohlenwasser
stoffen vorgesehen sind, gekennzeichnet durch eine
Struktur von senkrecht angeordneten Rohren, wobei
diese Reaktionsrohre zwei oder mehr Durchlässe auf
der Einlaßseite der Kohlenwasserstoffe und einen
Durchlaß auf der Auslaßseite der resultierenden
Kohlenwasserstoffe aufweisen, die entsprechenden
Durchlässe innerhalb des Ofens miteinander verbunden
sind und die Reaktionsrohre kein Doppelkrümmerteil
darin aufweisen.
2. Pyrolyseofen nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet,
daß Hauptbrenner (4) in der Nähe der Einlaßseite des
zu zersetzenden Brennstoffes zur Lieferung von Strah
lungswärme vorgesehen sind, und Regelbrenner (8) am
Zusammenflußpunkt der zwei Durchlässe oder mehr mit
diesem einen Durchlaß und danach zur Lieferung von
Strahlungswärme vorgesehen sind.
3. Pyrolyseofen nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet,
daß der konvektionelle Teil die Form ist, bei der der
obere Teil des Ofens näher als dessen unterer Teil
ausgebildet ist und der obere Teil des Ofens auf der
Einlaßseite der Kohlenwasserstoffe angeordnet ist,
während sein unterer Teil in der Auslaßseite der re
sultierenden Kohlenwasserstoffe angeordnet ist.
4. Pyrolyseofen nach Anspruch 2, dadurch gekennzeichnet,
daß der konvektionelle Teil (26) die Form ist, bei
der der obere Teil des Ofens näher als dessen unterer
Teil ausgebildet ist und der obere Teil des Ofens auf
der Einlaßseite der Kohlenwasserstoffe angeordnet
ist, während dessen unterer Teil auf der Auslaßseite
der resultierenden Kohlenwasserstoffe angeordnet ist.
5. Pyrolyseofen nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet,
daß der konvektionelle Teil (26) die Form ist, bei
der der obere Teil des Ofens näher als dessen unterer
Teil ausgebildet ist, der untere Teil des Ofens auf
der Einlaßseite der Kohlenwasserstoffe angeordnet
ist, während der obere Teil auf der Auslaßseite der
resultierenden Kohlenwasserstoffe angeordnet ist, und
Regelbrenner (8) am konvektionellen Teil vorgesehen
sind.
6. Pyrolyseofen nach Anspruch 2, dadurch gekennzeichnet,
daß der konvektionelle Teil (26) die Form ist, bei
der der obere Teil des Ofens näher als dessen unterer
Teil ausgebildet ist, wobei der untere Teil des Ofens
auf der Einlaßseite der Kohlenwasserstoffe angeordnet
ist, während der obere Teil auf der Einlaßseite der
resultierenden Kohlenwasserstoffe angeordnet ist und
Regelbrenner (8) am konvektionellen Teil vorgesehen
sind.
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Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
OP8 | Request for examination as to paragraph 44 patent law | ||
8128 | New person/name/address of the agent |
Representative=s name: GRUENECKER, A., DIPL.-ING. KINKELDEY, H., DIPL.-IN |
|
D2 | Grant after examination | ||
8363 | Opposition against the patent | ||
8339 | Ceased/non-payment of the annual fee |