DE3634635C2 - Nickelaluminide und Nickel-Eisenaluminide zur Verwendung in oxidierenden Umgebungen - Google Patents
Nickelaluminide und Nickel-Eisenaluminide zur Verwendung in oxidierenden UmgebungenInfo
- Publication number
- DE3634635C2 DE3634635C2 DE3634635A DE3634635A DE3634635C2 DE 3634635 C2 DE3634635 C2 DE 3634635C2 DE 3634635 A DE3634635 A DE 3634635A DE 3634635 A DE3634635 A DE 3634635A DE 3634635 C2 DE3634635 C2 DE 3634635C2
- Authority
- DE
- Germany
- Prior art keywords
- nickel
- aluminides
- chromium
- alloys
- ductility
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Fee Related
Links
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
- C22C38/50—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with titanium or zirconium
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C19/00—Alloys based on nickel or cobalt
- C22C19/007—Alloys based on nickel or cobalt with a light metal (alkali metal Li, Na, K, Rb, Cs; earth alkali metal Be, Mg, Ca, Sr, Ba, Al Ga, Ge, Ti) or B, Si, Zr, Hf, Sc, Y, lanthanides, actinides, as the next major constituent
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C19/00—Alloys based on nickel or cobalt
- C22C19/03—Alloys based on nickel or cobalt based on nickel
- C22C19/05—Alloys based on nickel or cobalt based on nickel with chromium
- C22C19/058—Alloys based on nickel or cobalt based on nickel with chromium without Mo and W
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Turbine Rotor Nozzle Sealing (AREA)
- Catalysts (AREA)
- Solid-Phase Diffusion Into Metallic Material Surfaces (AREA)
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
Description
Die Erfindung bezieht sich auf Nickelaluminide und Nickel-
Eisenaluminide-Legierungen, die eine verbesserte Zugfähigkeit
in oxidierenden Umgebungen bei erhöhten Temperaturen
zeigen.
Geordnete intermetallische Legierungen, basierend auf Tri
nickelaluminid (Ni3Al) haben einzigartige Eigenschaften,
die sie für Anwendungsfälle bei erhöhten Temperaturen
attraktiv machen. Sie zeigen das ungewöhnliche mechanische
Verhalten einer sich erhöhenden Streckbeanspruchung
bei erhöhter Temperatur, wohingegen konventionelle Legierungen
mit der Temperatur abnehmende Streckbeanspruchungen
aufweisen. Trinickelaluminid ist der wichtigste die Festigkeit
hervorrufende Bestandteil von im Handel verfügbaren
auf Nickel basierenden Superlegierungen und ist für
deren Hochtemperaturfestigkeit und den Kriechwiderstand
verantwortlich. Die Haupteinschränkung bei der Verwendung
solcher Nickelaluminide ist deren
Tendenz, Sprödigkeitsbruch und niedrige Ziehfähigkeit zu
zeigen.
Legierungen dieser Art wurden
durch Zugaben von Eisen zur Erhöhung der Streckfestigkeit,
durch Zugaben von Bor zur Erhöhung der Zugfähigkeit und
durch Zugaben von Titan, Mangan und Niob zur Verbesserung
der Kaltverarbeitbarkeit verbessert.
Eine weitere Verbesserung
der Ni3Al-Basislegierung wurde durch Zugabe von Eisen und
Bor aus den oben genannten Gründen vorgenommen, und zwar
zusätzlich zur Zugabe von Hafnium und Zircon zur Erhöhung
der Festigkeit bei höheren Temperaturen.
Weitere Verbesserungen dieser Legierungen erfolgten durch
die Erhöhung des Eisengehalts und auch durch die Zugabe
einer kleinen Menge eines Seltenen Erdelements, wie
beispielsweise Cer, um die Herstellbarkeit oder Verarbeitbarkeit
bei höheren Temperaturen zu verbessern.
Chrom und Bor enthaltende Nickelaluminide sind aus der
US-PS 4 478 791 bekannt.
Die bekannten Legierungen zeigen gute Zugdehnbarkeit
bei Temperaturen im Bereich von ungefähr 600°C beim Testen
in einem Vakuum. Die Voroxidationsbehandlung beeinflußt die
Zugdehnbarkeit dieser Legierungen nicht stark, wenn die
Zugdehnbarkeit darauffolgend in einem Vakuum getestet wird;
die gleichen Legierungen werden jedoch stark versprödet,
wenn die Zugtests bei gleichen Temperaturen in Luft oder
Sauerstoff vorgenommen werden. Diese Versprödung ist ein
beträchtlicher Nachteil für Legierungen, die in Motoren,
Turbinen oder anderen Energieumwandlungssystemen verwendet
werden sollen, die stets bei hohen Temperaturen unter oxidierenden
Bedingungen betrieben werden. In einem gewissen begrenzten Ausmaß wird die
Versprödung vermieden, wenn die Konzentration von Aluminium
und Hafnium auf 22 bis 24 Atom% oder darunter abgesenkt
wird und die Legierung voroxidiert wird.
Die Aufgabe der Erfindung besteht
darin, die Zugdehnfähigkeit von Nickelaluminid und
Nickel-Eisenaluminid bei hohen Temperaturen und
oxidierenden Umgebungen zu verbessern. Weiterhin
ist erwünscht, die Sauerstoffadsorption und
Diffusion in Korngrenzen zu vermindern, wenn Nickelaluminide
und Nickel-Eisenaluminide bei hohen Temperaturen in
oxidierenden Umgebungen unter Beanspruchung
stehen. Die der Erfindung zugrundeliegende Aufgabe wird
durch die Ni₃Al-Basislegierungen gemäß den Ansprüchen 1 und 2
gelöst.
Zirkonium und Hafnium erhöhen die Hochtemperaturfestigkeit,
Eisen und Cer
die Heißverarbeitbarkeit und
Bor die Zugfähigkeit.
Die Zugabe von Chrom
ergibt eine signifikante
Verbesserung der Zugfähigkeit dieser Legierungen
bei hohen Temperaturen in oxidierenden Umgebungen. Diese
Verbesserung gestattet die Verwendung dieser Legierungen
für die Bauteile von Gasturbinen, Dampfturbinen und
fortschrittlichen Wärmekraftmaschinen sowie anderen
Energieumwandlungssystemen.
In der Zeichnung zeigt:
Fig. 1 graphisch das Zugfähigkeitsverhalten von Nickel
aluminidlegierungen, getestet bei 600°C im
Vakuum und Luft;
Fig. 2 eine Darstellung der Zugdehnung als eine Funktion
der Temperatur für Nickelaluminidlegierungen mit
und ohne Zugabe von Chrom.
Im folgenden sei ein bevorzugtes Ausführungsbeispiel der
Erfindung beschrieben.
Nickelaluminide und Nickel-Eisenaluminide zeigen gute Zugdehnfähigkeiten
bei erhöhten Temperaturen von ungefähr
600°C beim Testen in einem Vakuum. Es tritt jedoch eine
starke Versprödung auf, wenn die Zugdehnfähigkeit bei
ähnlichen Temperaturen in Anwesenheit von Sauerstoff und
Luft gemessen wird, wie dies in Fig. 1 gezeigt ist. Der
Abfall der Duktilität bei 600°C wird von einer Änderung
der Bruchart von einer transgranularen zu einer
intergranularen Bruchart begleitet. Diese Versprödung
ist recht unüblich und steht in Beziehung mit einem dynamischen
Effekt, der gleichzeitig hohe Beanspruchung, hohe
Temperatur und gasförmigen Sauerstoff umfaßt. Die dynamische
Versprödung kann in einem gewissen Ausmaß dadurch
vermieden werden, daß man die Konzentration von Aluminium
und Hafnium von 24 auf 22 Atom% oder darunter absenkt und
ferner durch die Voroxidation der Proben in
Luft, beispielsweise für 2 Stunden bei 1100°C
und sodann 5 Stunden bei 850°C. Dies ist
jedoch nicht vollständig zufriedenstellend, weil nur eine
begrenzte Verbesserung der Duktilität erreicht wird, wie
dies in Fig. 1 gezeigt ist.
Ternäre
Legierungsphasendiagramme zeigen, daß die Atome der
Elemente Hafnium und Zirkonium Al-Gitterplätze einnehmen
und die Chromatome sowohl Al- als
auch Ni-Gitterplätze in der geordneten Ni3Al-Kristallstruktur
besetzen. Der äquivalente Aluminiumgehalt in den
Aluminiden ist somit definiert als Al% + Hf (oder Zr)%+
Cr%/2.
Eine Reihe von Legierungen wurde hergestellt, basierend
auf der intermetallischen Legierung Ni3Al,
um die Hochtemperaturfestigkeit,
die Ziehfähigkeit und die Heißverarbeitbarkeit
zu verbessern. Alle diese Legierungen wurden durch Bogenschmelzen
und Tropfgießen in eine Kupferform
von 12,7×25,4×127 mm hergestellt. Chrom wurde in unterschiedlichen Mengen
zu bestimmten Schmelzen zugegeben, um die Ziehfähigkeit
bei erhöhter Temperatur der Legierungen in Luft
zu verbessern. Es wurde kein anderes Element als Chrom
gefunden, um die Ziehfähigkeit dieser Legierungen in Luft
oder Sauerstoff bei erhöhter Temperatur zu verbessern.
Tabelle I gibt die Zusammensetzung mehrerer mit Chrom modifizierter
Nickelaluminid-Zusammensetzungen an, die ausgewertet
wurden.
Alle Legierungen wurden mit 0,1 Atom% Bor dotiert, um
die Korngrenzenkohäsion zu steuern. Die Kaltverarbeitbarkeit
der Nickelaluminide wurde durch wiederholtes Kaltwalzen
und Schmieden mit Zwischenanlaßvorgängen bei 1000
bis 1050°C im Vakuum bestimmt. Wie in der Tabelle I angegeben
ist, wird die Kaltverarbeitbarkeit durch Aluminium-,
Hafnium- und Chromkonzentrationen beeinflußt. Im allgemeinen
wird die Verarbeitbarkeit, und zwar sowohl die Kalt-
wie auch die Warmverarbeitbarkeit durch Aluminium-,
Hafnium- und Chromkonzentrationen beeinflußt, und zwar
in abnehmendem Sinn mit ansteigenden Konzentrationen
von Aluminium, Hafnium und Chrom. Eine gute Kaltverarbeitbarkeit
wurde in den Legierungen erreicht mit dem Zusammensetzungsbereich
von 17 bis 20 Atom% Aluminium, 0,4 bis
1,5 Atom% Hafnium oder Zirkonium, 1,5 bis 8 Atom% Chrom und
Rest Nickel. Der äquivalente
Aluminiumgehalt in den Legierungen ist kleiner als 22%
für die besten Ergebnisse. Die Heißverarbeitung dieser
Legierungen war nicht so erfolgreich.
Die Heißverarbeitbarkeit von Nickelaluminiden wird durch
Schweißen oder Walzen bei 1000 bis 1100°C bestimmt. Begrenzte
Ergebnisse zeigen an, daß die Aluminide, die weniger
als 21,5 Aluminium und Hafnium enthalten, in erfolgreicher
Weise bei 1000 bis 1100°C geschmiedet werden
können. Die Fähigkeit zur Heißschmiedung scheint abzunehmen
mit ansteigendem Chrom in den Aluminiden mit den
gleichen Aluminiumäquivalentkonzentrationen. Die Aluminide
mit 6% Chrom oder mehr werden schwierig heißbearbeitbar.
Die Heiß- oder Warmbearbeitbarkeit wird verbessert durch
anfängliches Kaltschmieden, gefolgt von einer Rekristallisationsbehandlung
zur Steuerung der Kornstruktur.
Die Zugeigenschaften der kaltbearbeiteten Nickelaluminide
wurden in einer INSTRON-Testmaschine in Luft bei Temperaturen
bis 1000°C bestimmt. Tabelle II zeigt den Effekt der
Chromzugaben hinsichtlich der Zugeigenschaften bei 600°C.
Die Duktilität von Chrom enthaltenden Legierungen wird
signifikant größer, als dies für kein Chrom enthaltende
Legierungen gilt. Die Ergebnisse zeigen auch an, daß
die vorteilhafte Wirkung von Chrom mit seinem Gehalt in den
Aluminiden ansteigt. Die Streckbeanspruchung und die
Zugfestigkeit scheinen
nicht stark durch die Chromzugaben beeinflußt zu werden.
Fig. 2 ist eine Darstellung der Zugdehnung als Funktion
der Testtemperatur für IC-192, welches kein Chrom enthält,
IC-194, welches 6 Atom% Chrom enthält, und IC-218, welches
8 Atom% Chrom enthält. Sämtliche Legierungen zeigen
eine Abnahme der Duktilität mit der Temperatur und
erreichen ein Duktilitätsminimum bei ungefähr 700 bis
850°C. Oberhalb dieser Temperatur steigt die Duktilität
sämtlicher Legierungen scharf an und erreicht ungefähr
30% bei 1000°C. Wie in Fig. 2 gezeigt, ist die
Duktilität der chromenthaltenden Legierungen wesentlich
besser als die der Legierung ohne Chrom bei erhöhten
Temperaturen, insbesondere bei Temperaturen von 400 bis
800°C. Es wird angenommen, daß die vorteilhafte Wirkung
der Chromzugabe mit der Tatsache in Beziehung steht, daß
die Chromoxidschicht den Prozeß der Sauerstoffadsorption
und Diffusion unter die Korngrenzen während der Zugtests
bei erhöhten Temperaturen verlangsamt, wenn sich die Korngrenzen
unter Hochbeanspruchungskonzentrationen befinden.
Die Kriecheigenschaften der Aluminide wurden bei 700°C
und 40 ksi in einem Vakuum bestimmt. Die Ergebnisse sind
in Tabelle III angegeben.
Überraschenderweise erhöht das Legieren mit
1,5 bis 8 Atom% Chrom die Bruchlebensdauer der Nickelaluminide
beträchtlich.
Die Oxidationsbeständigkeit der Aluminide wurde ausgewertet,
indem die Blechproben Luft bei
800 bis 1000°C ausgesetzt wurden. Die Ergebnisse sind in Tabelle IV
für IC-192 ohne Chrom, IC-194 mit 6 Atom% Chrom und
IC-218 mit 8 Atom% Chrom gezeigt.
Die Chromzugabe hat einen kleinen Effekt auf die Oxidationsgeschwindigkeit
bei 1000°C, senkt sie aber bei
800°C beträchtlich. Die vorteilhafte Wirkung von
Chrom ist auf dessen schnelle Bildung der Chromoxidschicht
zurückzuführen, die das Basismaterial gegenüber
übermäßiger Oxidation schützt. Obwohl Aluminium auch
eine Oxidschicht bilden kann, wird Aluminiumoxid nicht so
schnell wie Chromoxid gebildet.
Chromzugaben wurden zu den Nickel-Eisenaluminiden vorgenommen,
um deren Zugfähigkeit bei Zwischentemperaturen von
400 bis 800°C zu verbessern. Tabelle V ist eine Liste
von Legierungszusammensetzungen, basierend auf IC-159, die mit
bis zu 7 Atom% Chrom modifiziert wurden. Eine kleine Kohlenstoffmenge
kann ferner zugegeben werden, um die Kornstruktur
dieser Legierungsbarren zu steuern.
Sämtliche Legierungen wurden durch Lichtbogenschmelzen und
Tropfgießen hergestellt. Blechmaterialien
wurden entweder durch Warmverarbeitung bei 1050 bis 1200°C
hergestellt oder durch wiederholte Kaltbearbeitung mit
Zwischenanlassungen und 1050°C. Die Tabelle VI vergleicht
die Zugeigenschaften von IC-159 ohne Chrom und IC-167 mit
3 Atom% Chrom.
Eine Chromzugabe verbessert die Duktilität von IC-159 bei
600 und 760°C beträchtlich. In der Tat erhöhen
3 Atom% Chrom die Duktilität von 0,4%
auf 28,2% bei 760°C. Beide Legierungen mit und ohne
Chrom zeigen gute Duktilitäten bei höheren Temperaturen
im Bereich von 1000°C. Die Chromzugabe stärkt IC-159
bei Temperaturen bis ungefähr 800°C, aber schwächt es bei
höheren Temperaturen.
Zusammenfassend kann man sagen, daß
Chromzugaben von 1,5 bis 8 Atom% zu Nickelaluminiden
und Nickel-Eisenaluminiden ihre Duktilität bei
Temperaturen von 400 bis 800°C beträchtlich erhöhen.
Chromzugaben verbessern auch beträchtlich die Kriecheigenschaften
und den Oxidationswiderstand der Nickelaluminide.
Claims (2)
1. Ni₃Al-Basislegierung, bestehend aus
17 bis 20 Atom% Aluminium,
1,5 bis 8 Atom% Chrom,
0,05 bis 0,2 Atom% Bor,
0,2 bis 1,5 Atom% Zirkonium und/oder Hafnium und
Rest Nickel.
17 bis 20 Atom% Aluminium,
1,5 bis 8 Atom% Chrom,
0,05 bis 0,2 Atom% Bor,
0,2 bis 1,5 Atom% Zirkonium und/oder Hafnium und
Rest Nickel.
2. Ni₃Al-Basislegierung, bestehend aus
9 bis 16 Atom% Eisen
17 bis 20 Atom% Aluminium
1,5 bis 8 Atom% Chrom,
0,05 bis 0,2 Atom% Bor,
0,1 bis 1,0 Atom% Zirkonium und/oder Hafnium,
0,001 bis 0,004 Atom% Cer und
Rest Nickel.
9 bis 16 Atom% Eisen
17 bis 20 Atom% Aluminium
1,5 bis 8 Atom% Chrom,
0,05 bis 0,2 Atom% Bor,
0,1 bis 1,0 Atom% Zirkonium und/oder Hafnium,
0,001 bis 0,004 Atom% Cer und
Rest Nickel.
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
US06/786,562 US4731221A (en) | 1985-05-06 | 1985-10-11 | Nickel aluminides and nickel-iron aluminides for use in oxidizing environments |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
DE3634635A1 DE3634635A1 (de) | 1987-04-16 |
DE3634635C2 true DE3634635C2 (de) | 1994-12-22 |
Family
ID=25138938
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
DE3634635A Expired - Fee Related DE3634635C2 (de) | 1985-10-11 | 1986-10-10 | Nickelaluminide und Nickel-Eisenaluminide zur Verwendung in oxidierenden Umgebungen |
Country Status (9)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US4731221A (de) |
JP (2) | JP2599263B2 (de) |
KR (1) | KR930009979B1 (de) |
CA (1) | CA1273830A (de) |
DE (1) | DE3634635C2 (de) |
FR (1) | FR2588573B1 (de) |
GB (2) | GB2182053B (de) |
IT (1) | IT1197383B (de) |
NL (1) | NL8602570A (de) |
Families Citing this family (33)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US4839140A (en) * | 1985-10-11 | 1989-06-13 | The United States Of America As Represented By The United States Department Of Energy | Chromium modified nickel-iron aluminide useful in sulfur bearing environments |
JPS6293333A (ja) * | 1985-10-18 | 1987-04-28 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | Ni基合金 |
GB2194549B (en) * | 1986-09-01 | 1990-11-21 | Us Energy | High temperature fabricable nickel-iron aluminides |
US5015290A (en) * | 1988-01-22 | 1991-05-14 | The Dow Chemical Company | Ductile Ni3 Al alloys as bonding agents for ceramic materials in cutting tools |
US4919718A (en) * | 1988-01-22 | 1990-04-24 | The Dow Chemical Company | Ductile Ni3 Al alloys as bonding agents for ceramic materials |
US5006308A (en) * | 1989-06-09 | 1991-04-09 | Martin Marietta Energy Systems, Inc. | Nickel aluminide alloy for high temperature structural use |
US5108700A (en) * | 1989-08-21 | 1992-04-28 | Martin Marietta Energy Systems, Inc. | Castable nickel aluminide alloys for structural applications |
US4988488A (en) * | 1989-10-19 | 1991-01-29 | Air Products And Chemicals, Inc. | Iron aluminides and nickel aluminides as materials for chemical air separation |
DE3935497A1 (de) * | 1989-10-25 | 1991-05-02 | Daimler Benz Ag | Brennkraftmaschine |
ATE134446T1 (de) * | 1990-06-12 | 1996-03-15 | Catalytica Inc | Stickoxyd-sensoraufbau |
GB9017087D0 (en) * | 1990-08-03 | 1990-09-19 | Rieter Scragg Ltd | Yarn heating arrangement |
US5116691A (en) * | 1991-03-04 | 1992-05-26 | General Electric Company | Ductility microalloyed NiAl intermetallic compounds |
US5116438A (en) * | 1991-03-04 | 1992-05-26 | General Electric Company | Ductility NiAl intermetallic compounds microalloyed with gallium |
US5215831A (en) * | 1991-03-04 | 1993-06-01 | General Electric Company | Ductility ni-al intermetallic compounds microalloyed with iron |
US5380482A (en) * | 1991-10-18 | 1995-01-10 | Aspen Research, Inc. | Method of manufacturing ingots for use in making objects having high heat, thermal shock, corrosion and wear resistance |
WO1993016343A1 (en) * | 1992-02-12 | 1993-08-19 | Metallamics, Inc. | Intermetallic alloys for use in the processing of steel |
US5725691A (en) * | 1992-07-15 | 1998-03-10 | Lockheed Martin Energy Systems, Inc. | Nickel aluminide alloy suitable for structural applications |
US5413876A (en) * | 1992-11-02 | 1995-05-09 | Martin Marietta Energy Systems, Inc. | Nickel aluminide alloys with improved weldability |
US5525779A (en) * | 1993-06-03 | 1996-06-11 | Martin Marietta Energy Systems, Inc. | Intermetallic alloy welding wires and method for fabricating the same |
JPH0741893A (ja) * | 1993-07-27 | 1995-02-10 | Ngk Insulators Ltd | 耐硫酸塩腐食性に優れたNi基合金 |
US6436163B1 (en) * | 1994-05-23 | 2002-08-20 | Pall Corporation | Metal filter for high temperature applications |
JP3071118B2 (ja) * | 1995-02-09 | 2000-07-31 | 日本原子力研究所 | 微細な添加元素が添加されたNiAl金属間化合物を製造する方法 |
US6033498A (en) * | 1997-08-29 | 2000-03-07 | United Defense, L.P. | Thermal processing of nickel aluminide alloys to improve mechanical properties |
SG71151A1 (en) | 1997-09-17 | 2000-03-21 | Gen Electric | Bond coat for a thermal barrier coating system and method therefor |
US6114058A (en) * | 1998-05-26 | 2000-09-05 | Siemens Westinghouse Power Corporation | Iron aluminide alloy container for solid oxide fuel cells |
US6153313A (en) * | 1998-10-06 | 2000-11-28 | General Electric Company | Nickel aluminide coating and coating systems formed therewith |
US6291084B1 (en) | 1998-10-06 | 2001-09-18 | General Electric Company | Nickel aluminide coating and coating systems formed therewith |
US6482355B1 (en) | 1999-09-15 | 2002-11-19 | U T Battelle, Llc | Wedlable nickel aluminide alloy |
US6238620B1 (en) * | 1999-09-15 | 2001-05-29 | U.T.Battelle, Llc | Ni3Al-based alloys for die and tool application |
WO2006125177A2 (en) * | 2005-05-19 | 2006-11-23 | Massachusetts Institute Of Technology | Electrode and catalytic materials |
WO2013132508A1 (en) * | 2012-03-09 | 2013-09-12 | Indian Institute Of Science | Nickel- aluminium- zirconium alloys |
RU2516215C1 (ru) * | 2012-12-27 | 2014-05-20 | Федеральное государственное унитарное предприятие "Всероссийский научно-исследовательский институт авиационных материалов" (ФГУП "ВИАМ") | СПЛАВ НА ОСНОВЕ ИНТЕРМЕТАЛЛИДА Ni3Al С МОНОКРИСТАЛЛИЧЕСКОЙ СТРУКТУРОЙ И ИЗДЕЛИЕ, ВЫПОЛНЕННОЕ ИЗ НЕГО |
CN107530771B (zh) | 2015-03-19 | 2020-05-08 | 霍加纳斯股份有限公司 | 新粉末组合物及其用途 |
Family Cites Families (12)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
GB1016479A (en) * | 1963-09-16 | 1966-01-12 | Fibreglass Ltd | Improved apertured body for the passage of molten glass |
GB1261403A (en) * | 1968-04-29 | 1972-01-26 | Martin Marietta Corp | Cast alloys |
GB1448862A (en) * | 1973-01-12 | 1976-09-08 | Nat Res Dev | Intermetallic compound materials |
GB1381859A (en) * | 1971-05-26 | 1975-01-29 | Nat Res Dev | Trinickel aluminide base alloys |
US3922168A (en) * | 1971-05-26 | 1975-11-25 | Nat Res Dev | Intermetallic compound materials |
US3817747A (en) * | 1972-04-11 | 1974-06-18 | Int Nickel Co | Carburization resistant high temperature alloy |
US3869284A (en) * | 1973-04-02 | 1975-03-04 | French Baldwin J | High temperature alloys |
GB2033925B (en) * | 1978-09-25 | 1983-07-20 | Johnson Matthey Co Ltd | Nickel based superalloys |
JPS5558346A (en) * | 1978-10-24 | 1980-05-01 | Osamu Izumi | Super heat resistant alloy having high ductility at ordinary temperature |
GB2037322B (en) * | 1978-10-24 | 1983-09-01 | Izumi O | Super heat reistant alloys having high ductility at room temperature and high strength at high temperatures |
JPS5669342A (en) * | 1979-11-12 | 1981-06-10 | Osamu Izumi | Ni3al alloy with superior oxidation resistance, sulfurization resistance and ductility |
US4478791A (en) * | 1982-11-29 | 1984-10-23 | General Electric Company | Method for imparting strength and ductility to intermetallic phases |
-
1985
- 1985-10-11 US US06/786,562 patent/US4731221A/en not_active Expired - Lifetime
-
1986
- 1986-09-22 JP JP61225760A patent/JP2599263B2/ja not_active Expired - Lifetime
- 1986-10-08 GB GB8624160A patent/GB2182053B/en not_active Expired - Lifetime
- 1986-10-09 CA CA000520242A patent/CA1273830A/en not_active Expired - Lifetime
- 1986-10-09 JP JP61241162A patent/JPS6293334A/ja active Pending
- 1986-10-10 FR FR8614112A patent/FR2588573B1/fr not_active Expired
- 1986-10-10 DE DE3634635A patent/DE3634635C2/de not_active Expired - Fee Related
- 1986-10-10 IT IT21969/86A patent/IT1197383B/it active
- 1986-10-11 KR KR1019860008539A patent/KR930009979B1/ko not_active IP Right Cessation
- 1986-10-13 NL NL8602570A patent/NL8602570A/nl active Search and Examination
-
1989
- 1989-05-08 GB GB8910560A patent/GB2219600B/en not_active Expired - Lifetime
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
IT1197383B (it) | 1988-11-30 |
JP2599263B2 (ja) | 1997-04-09 |
CA1273830A (en) | 1990-09-11 |
GB2182053B (en) | 1990-04-18 |
JPS6293334A (ja) | 1987-04-28 |
IT8621969A1 (it) | 1988-04-10 |
KR930009979B1 (ko) | 1993-10-13 |
GB2182053A (en) | 1987-05-07 |
FR2588573A1 (fr) | 1987-04-17 |
DE3634635A1 (de) | 1987-04-16 |
NL8602570A (nl) | 1987-05-04 |
US4731221A (en) | 1988-03-15 |
GB8910560D0 (en) | 1989-06-21 |
IT8621969A0 (it) | 1986-10-10 |
KR870004161A (ko) | 1987-05-07 |
FR2588573B1 (fr) | 1988-12-16 |
JPS6386840A (ja) | 1988-04-18 |
GB8624160D0 (en) | 1986-11-12 |
GB2219600A (en) | 1989-12-13 |
GB2219600B (en) | 1990-04-18 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
DE3634635C2 (de) | Nickelaluminide und Nickel-Eisenaluminide zur Verwendung in oxidierenden Umgebungen | |
DE2415074C2 (de) | Verwendung einer Superlegierung auf Nickelbasis zur Herstellung von Gasturbinenteilen | |
DE3917793C2 (de) | Titan-Aluminium-Legierungen mit Chrom- und Niob-Zusätzen | |
DE1952877C3 (de) | Verfahren zur Herstellung von GuOteilen aus einer Nickelgußlegierung | |
DE2244311C2 (de) | Verwendung von hochtemperaturbeständigen Nickellegierungen | |
DE3024645A1 (de) | Titanlegierung, insbesondere titan- aluminium-legierung | |
DE3926289A1 (de) | Gegenstand aus einer gegenueber dem wachstum von ermuedungsrissen bestaendigen nickelbasis-legierung, legierung und verfahren zur herstellung | |
DE3921626C2 (de) | Bauteil mit hoher Festigkeit und geringer Ermüdungsriß-Ausbreitungsgeschwindigkeit | |
DE2500084C3 (de) | Verfahren zur Herstellung von Aluminium-Halbzeug | |
DE2046409A1 (de) | Thermo mechanische Erhöhung der Widerstandsfähigkeit der Superlegierungen | |
DE3306824A1 (de) | Oxidationsbestaendige nickellegierung | |
DE2456857C3 (de) | Verwendung einer Nickelbasislegierung für unbeschichtete Bauteile im Heißgasteil von Turbinen | |
DE1458485A1 (de) | Austenitischer Chromnickelstahl | |
DE3511860C2 (de) | ||
DE2714712A1 (de) | Nickellegierung und verfahren zu ihrer herstellung | |
DE1921359B2 (de) | Verfahren zur Erhöhung der Duktilität bei hohen Temperaturen von Gußlegierungen auf Nickelbasis | |
DE1270825B (de) | Verfahren zur Loesungsgluehbehandlung einer Legierung auf Titanbasis und Verwendung derart waermebehandelter Titanlegierungen | |
DE3427206C2 (de) | Legierung auf Nickelbasis | |
DE2010055B2 (de) | Verfahren zum Herstellen eines Werkstoffs mit hoher Zeitstandfestigkeit und Zähigkeit | |
DE2641924C2 (de) | Austenitische Ni-Cv-Legierung hoher Korrosionsbeständigkeit und Warmverformbarkeit | |
DE4016339C2 (de) | Chrom- und wolframmodifizierte gamma-Titan-Aluminium-Legierungen | |
DE1291512B (de) | Verwendung von Titanlegierungen mit hoher Kriechfestigkeit bei 400íµ und darueber sowie guter Wasserstoffbestaendigkeit | |
DE3530067C2 (de) | Ferngeordnete Legierungen | |
DE4011129A1 (de) | Tantalhaltige superlegierungen | |
DE3021934A1 (de) | Geordnete legierungen mit langem bereich auf eisenbasis |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
8127 | New person/name/address of the applicant |
Owner name: MARTIN MARIETTA ENERGY SYSTEMS, INC., OAK RIDGE, T |
|
8128 | New person/name/address of the agent |
Representative=s name: WEBER, D., DIPL.-CHEM. DR.RER.NAT. SEIFFERT, K., D |
|
8110 | Request for examination paragraph 44 | ||
D2 | Grant after examination | ||
8364 | No opposition during term of opposition | ||
8339 | Ceased/non-payment of the annual fee |