DE3600125A1 - Geblaese zum umwaelzen grosser gasmengen, insbesondere fuer hochleistungs-laser - Google Patents
Geblaese zum umwaelzen grosser gasmengen, insbesondere fuer hochleistungs-laserInfo
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Description
Die Erfindung betrifft ein Gebläse zum Umwälzen großer
Gasmengen, insbesondere für Hochleistungs-Laser nach dem
Gastransport-Prinzip, mit einem Gasförderteil und einem
Antriebsteil, wobei das Gasförderteil einen Radialförderer
aufweist, der in einer Verbindungsstrecke zwischen zwei
Gaskanälen des Gasförderteiles angeordnet ist und das An
triebsteil eine Welle zum Antreiben des Radialförderers mit
hohen Drehzahlen umfaßt.
Ein derartiges Gebläse ist aus der DE-OS 32 45 959 bekannt.
Eine weitere entsprechende Anordnung, jedoch mit einem
Tangentialgebläse ist aus der DE-OS 32 45 958 bekannt und es
versteht sich, daß die vorliegende Erfindung keinesfalls auf
die Verwendung mit Radialförderern beschränkt ist sondern
vielmehr auch zusammen mit anderen geeigneten Förderern
verwendet werden kann.
Das bekannte Gebläse dient dazu, um in einem Laser nach dem
Gastransport-Prinzip das Gas, beispielsweise CO2 oder eine
H2/He-Mischung zwischen einer Anregungsstrecke und einer
Kühlstrecke umzuwälzen. Bekanntlich nehmen nämlich bei
derartigen Laseren verschiedene Leistungsdaten mit steigen
der Temperatur im Lasergas ab. Bei der bekannten Anordnung
soll daher erreicht werden, daß durch kontinuierliche Umwäl
zung des Gases zwischen Anregungsstrecke und einem Wärmetau
scher die Gastemperatur stets ausreichend niedrig gehalten
wird.
Will man die bekannte Anordnung bei Hochleistungs-Lasern mit
sehr hohen Ausgangsleistungen einsetzen, ist es erforder
lich, das Gas im Laser mit Förderraten von mehreren 1000
oder 10000 Kubikmetern pro Stunde umzuwälzen. Hierzu sind
Drehzahlen des Radialförderers von einigen 10000 bis
100000 Umdrehungen pro Minute erforderlich, was anderer
seits zu Umfangsgeschwindigkeiten am Radialförderer von über
600 Metern pro Sekunde und zu Antriebsleistungen in der
Größenordnung von einigen 10 KW führt.
Bei der bekannten Anordnung bleibt offen, auf welche Weise
der Radial- bzw. Tangentialförderer angetrieben werden soll.
Der Erfindung liegt daher die Aufgabe zugrunde, ein Gebläse
der eingangs genannten Art dahingehend weiterzubilden, daß
ein zuverlässiger Betrieb auch bei höchsten Drehzahlen bzw.
Förderleistungen möglich wird.
Diese Aufgabe wird erfindungsgemäß dadurch gelöst, daß die
Welle in mindestens zwei in Achsrichtung der Welle gegenein
ander versetzt angeordnetem Radial-Drehlagern gelagert ist
und daß Antriebselemente der Welle zwischen den Radial-Dreh
lagern angeordnet sind.
Die Erfindung löst damit die zugrundeliegende Aufgabe voll
kommen, weil durch die "fliegende" Aufhängung der Welle mit
ihren Antriebselementen zwischen den Radial-Drehlagern eine
für hohe Drehzahlen besonders geeignete Konfiguration er
reicht wird.
Bei einer bevorzugten Ausgestaltung der Erfindung umfassen
die Antriebselemente eine raumfeste Statorwicklung und eine
zwischen den Radial-Drehlagern auf die Welle gewickelte
Rotorwicklung.
Diese Maßnahme hat, verglichen mit termodynamischen Antrie
ben, z.B. einer Gasturbine oder einer Brennstoffturbine den
Vorteil, daß extrem hohe Drehzahlen bis hin zu 200000
Umdrehungen pro Minute mit Umfangsgeschwindigkeiten am
Radialförderer im Bereich von über 600 Metern pro Sekunde
geregelt erreicht werden können.
Bei einer weiteren Ausgestaltung der Erfindung werden die
Wicklungen von einem Versorgungsaggregat gespeist, das eine
Ausgangsspannung mit voriabler Frequenz erzeugt.
Auch diese Maßnahme hat den Vorteil, daß die sehr hohe
Drehzahl der Welle geregelt konstant gehalten werden kann,
durch die Frequenzvariabilität der Ausgangsspannung kann
jedoch auch ein Teillastbetrieb des erfindungsgemäßen Geblä
ses eingestellt werden.
Besonders bevorzugt ist ein Ausführungsbeispiel der Erfin
dung, bei dem die Welle mit einer überkritischen Drehzahl
angetrieben wird.
Diese Maßnahme hat den Vorteil, daß hierdurch eine leichte
und kompakte Bauweise erreicht werden kann, bei der gleich
zeitig die Lagerkräfte reduziert werden.
Vorzugsweise liegt bei diesem Ausführungsbeispiel die Dreh
zahl zwischen 10000 und 30000 Umdrehungen pro Minute.
Bei einem weiteren Ausführungsbeispiel der Erfindung ist die
Welle axial federnd abgestützt.
Auch diese Maßnahme hat den Vorteil, einen problemlosen
Schnellauf der Welle zu ermöglichen, wobei die federnde
Aufhängung in axialer Richtung diejenigen Kräfte kompen
siert, die in axialer Richtung bei unterschiedlichen Dreh
zahlen am Radialförderer angreifen.
Bei Varianten dieses Ausführungsbeispiels ist die Welle
axial mit Federn oder einem Magnetlager abgestützt.
Diese Maßnahmen haben den Vorteil, daß die unterschiedlichen
axialen Kräfte während des An- und Auslaufens des Gebläses
kompensiert werden können, indem beispielsweise das Magnet
lager bei niedrigen Drehzahlen ausgeschaltet ist, während es
bei hohen Drehzahlen, bei denen Saugkräfte am Radialförderer
die Welle axial nach außen ziehen, eingeschaltet wird, um
diese Zugkräfte zu kompensieren.
Bei einem weiteren Ausführungsbeispiel der Erfindung ist die
Welle in einem druckdichten Gehäuse gelagert und es sind im
Abstand von dem Radialförderer auf der Welle mindestens zwei
axial wirkende Dichtungen vorgesehen, die, vom Radialförde
rer aus betrachtet, einen mit einem der Gaskanäle verbunde
nen Pumpenraum, mindestens einen Schleusenraum sowie einen,
die Radial-Drehlager aufnehmenden Antriebsraum axial hinter
einander bilden, wobei der mindestens eine Schleusenraum und
der Antriebsraum mit Leitungen zum Zu- oder Abführen von
Druckmedien versehen sind.
Diese Maßnahmen haben den Vorteil, daß durch die definierten
Druckzonen entlang der Welle einerseits die durch den spe
ziellen Anwendungsfall, beispielsweise den Laser, vorgegebe
nen Druckverhältnisse eingehalten werden können, anderer
seits aber das Lager- und Schmiersystem des Gebläseantriebes
nach Hochleistungsgesichtspunkten optimiert werden kann.
So kann erfindungsgemäß beispielsweise ein Laser, dessen Gas
eine Mischung aus 75% Stickstoff und 25% Helium ist, mit
einem Gasdruck in der Größenordnung von 100 bis 150 mbar
betrieben werden. Bei Durchmessern des Radialförderers
zwischen 50 und 500 Millimetern und einer Antriebsleistung
zwischen 1 und 50 KW werden bei Drehzahlen zwischen 20000
und 180000 Umdrehungen pro Minute Fördervolumina zwischen
800 und 20000 Kubikmetern pro Stunde erreicht, wobei im
Lagerungs- und Schmiersystem ein Druck eingestellt werden
kann, der bis zu 10 bar über dem Druck des Lasergases liegen
kann.
Die Erfindung gewährleistet in diesem Leistungsbereich, daß
ein optimaler Schnellauf bei den genannten Antriebsleistun
gen zum Erreichen der genannten Förderraten garantiert
werden kann, wobei gleichzeitig sichergestellt ist, daß aus
dem Hochdruck-Schmier- und Lagersystem keinerlei Schmiermit
tel in den Pumpenraum, d.h. den Gasraum, beispielsweise des
Lasers, gelangen können.
Bei weiteren Ausführungsbeispielen der Erfindung sind die
Radial-Drehlager als Wälzlager ausgebildet, sie können
jedoch auch als Luftlager ausgebildet sein.
Besonders bevorzugt ist schließlich eine Maßnahme, bei der
die Radial-Drehlager gedämpft gehalten sind.
Diese "schwimmende" Aufhängung der Radial-Drehlager hat den
Vorteil, daß, insbesondere durch Lagerdämpfung in beiden
Lagerebenen, kleine Schwingungsamplituden und damit eine
optimale Laufruhe des Gebläses gewährleistet werden können.
Weitere Vorteile ergeben sich aus der Beschreibung und der
beigefügten Zeichnung.
Es versteht sich, daß die vorstehend genannten und die
nachfolgend noch geschilderten Merkmale nicht nur in der
jeweils angegebenen Kombination sondern auch in anderen
Kombinationen oder auch in Alleinstellung verwendet werden
können, ohne den Rahmen der vorliegenden Erfindung zu ver
lassen.
Es versteht sich vor allem, daß der genannte Anwendungsfall
bei Lasern nach dem Gastransport-Prinzip nur beispielhaft zu
verstehen ist und daß das erfindungsgemäße Gebläse selbst
verständlich auch bei zahlreichen anderen Anwendungsfällen
eingesetzt werden kann, bei denen im Rahmen industrieller
Fertigungsprozesse Gasdurchsätze mit hoher Förderrate benö
tigt werden.
Ausführungsbeispiele der Erfindung sind in der Zeichnung
dargestellt und werden nachfolgend anhand der Beschreibung
erläutert. Es zeigen:
Fig. 1 eine schematische Darstellung eines erfindungsge
mäßen Gebläses mit zugehörigen Druckmittelkreis
läufen, in Gesamtansicht;
Fig. 2 in vergrößertem Maßstab die mechanische Einzel
heiten eines Antriebes eines Gebläses ähnlich
Fig. 1, jedoch mit Luftlagern;
Fig. 3 einen Radialförderer, in einer Ansicht von unten,
im Maßstab der Fig. 1;
In Fig. 1 bezeichnet 10 als Ganzes ein Ausführungsbeispiel
eines erfindungsgemäßen Gebläses. Das Gebläse 10 wird grob
in ein Gasförderteil 11 und ein Antriebsteil 12 unterteilt.
Das Gasförderteil 11 umfaßt alle für die Förderung und
Leitung des Gases erforderlichen Elemente. Hierzu sind
zwischen einer oberen Begrenzungswand 13 und einer unteren
Begrenzungswand 14 Leit- und Trennelemente 15 vorgesehen,
die zwischen sich eine Verbindungsstrecke freilassen, in der
ein Radialförderer 16 angeordnet ist. Die Oberflächenkontur
17 der Leit- und Trennelemente 15 sind an die entsprechende
Oberflächenkontur des Radialförderers 16 angepaßt.
Auf diese Weise umfaßt das Gasförderteil 11 einen oberen
Gaskanal 18, in dem ein Gas, beispielsweise eine Edelgasmi
schung, in Richtung der mit 19 bezeichneten Pfeile strömen
kann sowie einen unteren Gaskanal 20, in dem das Gas die
Richtung von Pfeilen 21 aufweist. Die Gaskanäle 18, 20
treffen sich im Bereich weiterer Umlenkelemente, wie mit
einer Bahn 22 in Fig. 1 angedeutet.
Wird das erfindungsgemäße Gebläse 10 beispielsweise bei
einem Hochleistungs-Laser eingesetzt, so kann der obere
Gaskanal 18 die Anregungsstrecke sein, während sich zweckmä
ßigerweise im Verlaufe des unteren Gaskanals 20 ein oder
mehrere Wärmetauscher befinden können, um das umgewälzte Gas
zu kühlen.
Es versteht sich ferner, daß die eingezeichnete Richtung der
Pfeile 19, 21 bei entsprechender Dimensionierung der Schau
feln des Radialförderers 16 auch entgegengesetzt sein kann.
Es sei ferner nochmals betont, daß das Anwendungsbeispiel
von Lasern nach dem Gastransport-Prinzip im vorliegenden
Zusammenhang nur als illustrierendes Beispiel dient und die
Erfindung keinesfalls auf diesen Anwendungsfall ein
schränkt.
Das Antriebsteil 12 umfaßt im wesentlichen ein zylindrisches
Gehäuse 30, das an seiner Oberseite in einen Ringflansch 31
ausläuft, der in die untere Begrenzungswand 14 integriert
oder an dieser angeschraubt ist.
Im Zentrum des Ringflansches 31 befindet sich eine Öffnung
32, durch die eine Welle 33 ragt, an der der Radialförderer
16 drehstarr angesetzt ist.
Die Welle 33 ist in einem oberen Radiallager 34 und einem
unteren Radiallager 35 gehalten, an ihrer Unterseite ist sie
mit einer federnden Abstützung 36 gegenüber dem Gehäuse 30
versehen.
Es sei an dieser Stelle auch betont, daß die im vorliegenden
Zusammenhang verwendeten Begriffe "oben" und "unten", ebenso
wie die Darstellung in den Figuren nur beispielhaft zu
verstehen ist. Das erfindungsgemäße Gebläse kann selbstver
ständlich auch in horizontaler Einbaulage oder nach unten
gerichtet eingesetzt werden, ohne daß dies den Rahmen der
Erfindung sprengt.
Die Welle 33 ist mit einer Rotorwicklung 37 versehen, die
zwischen den Radiallagern 34 und 35 angeordnet ist. Der
Rotorwicklung 37 steht eine Statorwicklung 38 gegenüber, die
am Gehäuse 30 angeordnet ist. Die Statorwicklung 38 steht
mit einem Versorgungsaggregat 39 in Verbindung, das eine
elektrische Versorgungsspannung geeigneter Amplitude und
Frequenz, insbesondere variabler Frequenz, erzeugt. Typi
scherweise hat das Versorgungsaggregat 39 eine Ausgangslei
stung zwischen einem und 50 KW, wobei die Ausgangsfrequenz
zwischen 700 und 3000 Hz einstellbar ist.
Außerdem enthält das Versorgungsaggregat 39 noch in Fig. 1
der Übersichtlichkeit halber nicht dargestellte Auswertein
heiten für die Überwachung der Schmieröltemperatur, der
Schmierölmenge, der Leistungsaufnahme sowie eine Erkennungs
schaltung für Lagerschäden und dgl. mehr. Diese Einheiten
sind jedoch an sich bekannt und brauchen daher im vorliegen
den Zusammenhang nicht näher erläutert zu werden.
Oberhalb des oberen Radiallagers 34, jedoch unterhalb der
Öffnung 32 sind eine obere Dichtung 45 und eine untere
Dichtung 46 zu erkennen. Diese, in axialer Richtung der
Welle 33 wirkenden Dichtungen 40, 46 definieren somit einen
oberhalb der oberen Dichtung 45 liegenden Pumpenraum 47, der
mit dem unteren Gaskanal 20 in Verbindung steht, weiterhin
einen Schleusenraum 48 zwischen den Dichtungen 45, 46 sowie
einen ersten Antriebsraum 49 zwischen der unteren Dichtung
46 und dem oberen Radiallager 34.
Weiterhin sei der Raum zwischen oberem Radiallager 34 und
Rotorwicklung 37 bzw. Statorwicklung 38 als zweiter An
triebsraum 50, der Raum zwischen Rotorwicklung 37 bzw.
Statorwicklung 38 und dem unteren Radiallager 35 als dritter
Antriebsraum 51 und der Raum unterhalb des unteren Radialla
gers 35, in dem sich auch die federnde Abstützung 36 befin
det, als vierter Antriebsraum 52 bezeichnet.
An das Antriebsteil 12 des Gebläses 10 sind verschiedene
Druckmittelkreisläufe angeschlossen.
Eine Druckluftpumpe 55 bzw. ein übliches Druckluftaggregat
ist über eine Druckluftleitung 56 mit dem ersten Antriebs
raum 49 verbunden.
Zur Schmierung und Kühlung der verschiedenen Lager- und
Antriebselemente ist Öl 59 in einer Ölwanne 60 vorgesehen.
Die Ölwanne 60 ist an einen Wärmetauscher 61 angeschlossen,
um das Öl 59 ständig auf einer vorbestimmten niedrigen
Temperatur zu halten.
Eine Schmierölpumpe 62 fördert Öl 59 aus der Ölwanne 60 in
eine erste Schmierölleitung 63, die das Gehäuse 30 in Rich
tung der Achse der Welle 33 durchsetzt. Die erste Schmieröl
leitung 63 setzt sich axial in der Welle 33 fort und ver
läuft dann radial nach außen, um ebenfalls im ersten An
triebsraum 49 zu enden.
Eine zweite Schmierölleitung 64 zweigt im vierten Antriebs
raum 52 von der ersten Schmierölleitung 63 ab und dient zur
unmittelbaren Versorgung des unteren Radiallagers 35.
Eine dritte Schmierölleitung 65 führt aus dem zweiten An
triebsraum 50 weg. Sie vereinigt sich mit einer aus dem
dritten Antriebsraum 51 kommenden vierten Schmierölleitung
66 und einer aus dem vierten Antriebsraum 52 kommenden
fünften Schmierölleitung 67 und führt in die Ölwanne 60
zurück.
Dem Öl 59 kann ein verflüssigbares Gas, beispielsweise
Frigen, zugemischt sein. Das mit verflüssigtem Frigen ver
setzte Öl gelangt zu den verschiedenen Kühl- und Schmier
punkten, wobei infolge der dort herrschenden Temperatur das
Frigen verdampft und durch die Verdampfungskälte der Kühl
prozeß weiter gefördert wird.
Das Frigen gelangt nun im gasförmigen Zustand in die Ölwanne
60 zurück. Es wird dort abgesaugt und einem Verdichter 68
zugeführt, der es so weit komprimiert, daß es wieder ver
flüssigt wird. Das verflüssigte Frigen wird nun dem Öl 59
wieder beigemengt.
Weiterhin ist eine Vakuumpumpe 70 vorgesehen, der eingangs
seitig ein Ölabscheider 71 vorgeordnet ist. Vom Ölabscheider
71 führt aus dessen Ölsumpf eine Öl-Rückführleitung 72 über
eine Rückölpumpe 73 in die Ölwanne 60.
Eingangsseitig ist der Ölabscheider 71 mit einer Saugleitung
74 verbunden, die zum Schleusenraum 78 führt.
Weiterhin ist eine Kühlölpumpe 75 vorgesehen, die Öl 59 aus
der Ölwanne 60 fördert und zwar an eine erste Kühlölleitung
76, die in den Bereich der Statorwicklung 38 führt und diese
kühlt. Von dort führt eine zweite Kühlölleitung 77 zurück in
die Ölwanne 60.
Schließlich sind an der Saugleitung 74 und am Pumpenraum 47
ein erster Drucksensor 78 bzw. ein zweiter Drucksensor 79
vorgesehen, die mit einem Regler 80 in Wirkverbindung ste
hen. Der Regler 80 ist ausgangsseitig an Steuereingänge der
Vakuumpumpe 70 bzw. der Druckluftpumpe 55 angeschlossen.
Außerdem kann, bei Anwendung des erfindungsgemäßen Gebläses
10 bei einem Laser, der Regler 80 auch an die Vakuumpumpe
des Lasers angeschlossen sein.
Die Wirkungsweise des Gebläses 10, wie dies anhand der Fig.
1 geschildert wurde, ist wie folgt:
Durch Einstellung des Versorgungsaggregates 39, insbesondere
dessen Ausgangsfrequenz und Ausgangsleistung kann das Geblä
se 10 aus der Ruhestellung hochgefahren werden. Bei niedri
gen Drehzahlen, wie sie während des Hochlaufens des Gebläses
10 auftreten, herrscht zunächst im Pumpenraum 47 ein ver
hältnismäßig niedriger Druck. Über die Sensoren 78, 79 wird
dieser Druck, ebenso wie der Druck im Schleusenraum 48
erfaßt und es wird die Vakuumpumpe 70 so eingestellt, daß
über die obere Dichtung 45 ein definiertes Druckgefälle
eintritt. Auch wird die Druckluftpumpe 55 so eingestellt,
daß der Schmiermitteldruck im ersten Antriebsraum 49 einen
zu den beiden vorgenannten Drücken entsprechenden Druck
einnimmt.
Wie man deutlich aus Fig. 1 erkennen kann, ist die Welle 33
"fliegend" gelagert, weil sich die Antriebselemente, die
durch die Rotorwicklung 37 und die Statorwicklung 38 symbo
lisiert sind, zwischen den Radiallagern 34, 35 befinden. Die
axiale Abstützung der Welle 33 wird zum einen über die
federnde Abstützung 36 am unteren Ende der Welle 33 und zum
anderen über die Druckeinstellung im Pumpenraum 47 er
reicht.
Das Gebläse 10 wird vorzugsweise so betrieben, daß die
Nenndrehzahl im überkritischen Bereich, d.h. oberhalb der
Eigenresonanz des beweglichen Systems liegt.
Hierdurch ergibt sich die in den Figuren deutlich erkennbare
leichte und kompakte Bauweise bei gleichzeitiger Reduzierung
der Lagerkräfte, sicherem Betrieb, auch im kritischen Dreh
zahlbereich, wobei die Lagerschalen 92, 118, die ihrerseits
"schwimmend" aufgehängt sind, eine Lagerdämpfung in der
Ebene beider Radiallager 34, 35 bewirken. Auch dies trägt zu
geringen Schwingungsamplituden und damit optimaler Laufruhe
des Gebläses 10 bei.
Nach Erreichen der Nenndrehzahl befinden sich alle Schmier-,
Öl- und sonstigen Druckmittelsysteme im Gleichgewicht.
Fig. 2 zeigt weitere Einzelheiten eines Gebläses 10, ähnlich
dem in Fig. 1, jedoch mit Luftlagern.
Der Radialförderer 16 in der Darstellung gemäß Fig. 2 ist an
seiner Unterseite 125 mit einem axialen Ansatz 85 versehen,
der an eine zugehörige Aussparung 86 in der Oberseite des
Gehäuses 30 angepaßt ist. Zwischen dem Ansatz 85 und der
Aussparung 86 befindet sich somit ein schmaler ringförmiger
Raum 87.
Die Welle 33 ist in ihrem, an den Radialförderer 16 angren
zenden Bereich mit einem oberen Fischgrät-Luftlager 90
versehen, das in ansich bekannter Weise zwei axial versetzte
Bereiche schräger Rillen aufweist. Ein erster Kanal 91
umgeht das obere Fischgrät-Luftlager 90, indem es von der
Ecke im Übergang zwischen Zwischenraum 87 und Öffnung 32
wegführt, dann parallel zur Achse der Welle 33 verläuft und
schließlich im zweiten Antriebsraum 50 mündet.
Am unteren Ende der Welle 33 ist ein unteres Fischgrät-Luft
lager 92 vorgesehen, das entsprechend dem oberen Fischgrät-
Luftlager 90 ausgebildet ist. Das untere Fischgrät-Lager 92
läuft in einer axialen Bohrung 93 des Gehäuses 30. Ein
zweiter Kanal 94, in dem eine Drossel 95 angeordnet ist,
umgeht das untere Fischgrät-Luftlager 92, indem er vom
dritten Antriebsraum 51 axial nach unten und dann mit einer
Stichleitung 96 zum vierten Antriebsraum 52 führt. Der
zweite Kanal 94 setzt sich über den Anschluß der Stichlei
tung 96 hinaus axial fort und ist dort an eine zweite Druck
luftpumpe 97 angeschlossen. Weiterhin führt ein Abströmkanal
98 vom zweiten Antriebsraum 50 über eine einstellbare Dros
sel 99 ins Freie. Unter "Luft" kann im vorliegenden Zusam
menhang auch ein beliebiges Gas oder Gasgemisch verstanden
werden.
Die Bohrung 93 ist als Sackbohrung ausgebildet und nimmt an
ihrem Grund einen Elektromagneten 105 auf, der über eine
Anschlußleitung 106 mit einer Anschlußbuchse 107 verbunden
ist. Gegenüber den Pol-Stirnflächen des Elektromagneten 105
befinden sich magnetisierte Zonen 108 am unteren Ende der
Welle 33.
Wie man insbesondere auch aus Fig. 3 erkennen kann, ist die
Unterseite 125 des Radialförderers 16 mit Spiralnuten 126,
126 a, 126 b.... versehen, zwischen denen sich entsprechende
Stege 127, 127 a, 127 b.... befinden. Die Spiralnuten 126
enden innen in einem Abstand 128 von der Drehachse des
Radialförderers 16. Es versteht sich, daß die Spiralnu
ten 126 in den Fig. 2 und 3 nicht maßstäblich eingezeichnet
sind, insbesondere liegt ihre Tiefe lediglich in der Größen
ordnung von einem hundertstel Millimeter, vorzugsweise nur
einigen µ.
Die Wirkungsweise der Anordnung gemäß Fig. 2 und 3 ist wie
folgt:
Die Spiralnuten 126 an der Unterseite 125 des Radialförde
rers 16 haben bei entsprechenden Drehzahlen der Welle 33
einen doppelten Nutzen. Zum einen dienen sie als Axiallager
für die Welle 33 mit aufgesetztem Radialförderer 16, zum
anderen dienen sie aber auch als Pumpe für die als Radialla
ger wirkenden Fischgrät-Luftlager 90 und 92.
Bei einem praktischen Ausführungsbeispiel der Erfindung
erhöht das durch die Spiralnuten 126 gebildete Axial-Spiral
rillenlager den Druck aus dem Pumpenraum 47 von beispiels
weise 100 mbar auf das Doppelte, so daß sich damit auch eine
doppelte Tragfähigkeit der Lager ergibt.
Über den ersten Kanal 91 und den zweiten Kanal 94 wird,
sofern keine zweite Druckluftpumpe 97 vorgesehen ist, auch
das untere Fischgrät-Luftlager 92 von der durch die Spiral
nuten 126 gebildeten Pumpe mit Luft versorgt.
Das untere Ende der Welle 33, das in der Bohrung 93 läuft,
wirkt wie ein Pumpenkolben.
Man kann daher bei einer Variante der Erfindung durch An
schluß der zweiten Druckluftpumpe 97 den vierten Antriebs
raum 52 gesteuert unter Druck setzen und damit die Welle 33
axial be- oder entlasten. Dies ist von besonderer Bedeutung,
beim An- oder Auslaufen des Gebläses 10.
Hierzu muß man sich vor Augen führen, daß an der Welle 33
mit aufgesetzten Radialförderer 16 im Betrieb im wesentli
chen drei axial wirkende Kräfte angreifen.
Zum einen wirken auf den Radialförderer 16 nach oben gerich
tete Saugkräfte ein. Auch die Kraft des Axiallagers, das
durch die Spiralnuten 126 gebildet wird, wirkt in axialer
Richtung nach oben. Dem entgegengesetzt wirkt die nach unten
gerichtete Gewichtskraft.
Bei der Drehzahl Null ist ausschließlich die Gewichtskraft
vorhanden. Jedoch hebt bereits bei relativ kleinen Drehzah
len die Welle 33 mit Radialförderer 16 infolge der nach oben
gerichteten Axiallagerkraft und Saugkraft ab, wobei diese
beiden Kräfte bei sich erhöhender Drehzahl mehr und mehr
überwiegen.
Es ist daher erforderlich, für höhere Drehzahlen zusätzlich
eine nach unten gerichtete Kraft vorzusehen bzw. bei sehr
kleinen Drehzahlen zunächst eine nach oben gerichtete Hilfs
kraft einzustellen, die dann bei höheren Drehzahlen ent
fällt.
Hierzu kann einmal über die zweite Druckluftpumpe 97 bei
kleinen Drehzahlen ein Überdruck im vierten Antriebsraum 52
eingestellt werden, der sich aus einer Durchflußrate und der
Drossel 95 ergibt, wobei die Durchflußrate mittels der
einstellbaren Drossel 99 vorgewählt werden kann.
Zum anderen kann aber auch bei einer Variante der Erfindung
der Elektromagnet 105 zusammen mit den magnetisierten Zonen
108 am unteren Ende der Welle 33 verwendet werden.
Der Elektromagnet 105 ist als Permanentmagnet ausgebildet,
der mit einer Erregerwicklung versehen ist, um die Kraft des
Permanentmagneten schwächen zu können. Die Polung des Per
manentmagneten einerseits und der Zonen 108 andererseits ist
dabei so gewählt, daß das untere Ende der Welle 33 von dem
Permanentmagneten angezogen wird.
Bei Stillstand der Welle 33 und bei niedrigen Drehzahlen
wird die Magnetwicklung erregt, so daß die Kraft des Perma
nentmagneten kompensiert wird. Die Welle 33 wird somit bei
diesen niedrigen Drehzahlen nicht axial nach unten belastet.
Erst bei Erreichen höherer Drehzahlen wird die Erregerwick
lung entregt und die Anziehungskraft des Permanentmagneten
zu den Zonen 108 zieht die Welle 33 nach unten, so daß
hierdurch die Axiallagerkraft und die Saugkraft kompensiert
werden.
Claims (12)
1. Gebläse zum Umwälzen großer Gasmengen, insbesondere
für Hochleistungs-Laser nach dem Gastransport-Prinzip,
mit einem Gasförderteil (11) und einem Antriebsteil
(12), wobei das Gasförderteil (11) einen Radialförde
rer (16) aufweist, der in einer Verbindungsstrecke
zwischen zwei Gaskanälen (18, 20) des Gasförderteils
(11) angeordnet ist und das Antriebsteil (12) eine
Welle (33) zum Antreiben des Radialförderers (16) mit
hohen Drehzahlen umfaßt, dadurch gekennzeichnet, daß
die Welle (33) in mindestens zwei in Achsrichtung der
Welle (33) gegeneinander versetzt angeordneten Ra
dial-Drehlagern (34, 35) gelagert ist und daß An
triebselemente der Welle (33) zwischen den Radial-
Drehlagern (34, 35) angeordnet sind.
2. Gebläse nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß
die Antriebselemente eine raumfeste Statorwicklung
(38) und eine zwischen den Radial-Drehlagern (34, 35)
auf die Welle (33) gewickelte Rotorwicklung (37)
umfassen.
3. Gebläse nach Anspruch 2, dadurch gekennzeichnet, daß
die Wicklungen (37, 38) von einem Versorgungsaggregat
gespeist werden, das eine Ausgangsspannung mit varia
bler Frequenz erzeugt.
4. Gebläse nach einem der Ansprüche 1 bis 3, dadurch
gekennzeichnet, daß die Welle (33) mit einer überkri
tischen Drehzahl angetrieben wird.
5. Gebläse nach Anspruch 4, dadurch gekennzeichnet, daß
die Drehzahl zwischen 10000 und 30000 Umdrehungen
pro Minute liegt.
6. Gebläse nach einem der Ansprüche 1 bis 5, dadurch
gekennzeichnet, daß die Welle (33) axial federnd
abgestützt ist.
7. Gebläse nach Anspruch 6, dadurch gekennzeichnet, daß
die Welle (33) axial mit Federn abgestützt ist.
8. Gebläse nach Anspruch 6, dadurch gekennzeichnet, daß
die Welle (33) axial mittels eines Magnetlagers (105,
108) abgestützt ist.
9. Gebläse nach einem der Ansprüche 1 bis 8, dadurch
gekennzeichnet, daß die Welle (33) in einem druckdich
ten Gehäuse (30) gelagert ist und daß im Abstand von
dem Radialförderer (16) auf der Welle (33) mindestens
zwei axial wirkende Dichtungen (45, 46) vorgesehen
sind, die, vom Radialförderer (16) aus betrachtet,
einen mit einem der Gaskanäle (20) verbundenen Pumpen
raum (47), mindestens einen Schleusenraum (48) sowie
einen die Radial-Drehlager (34, 35) aufnehmenden
Antriebsraum (49 bis 52) axial hintereinander bilden,
wobei der mindestens eine Schleusenraum (48) und der
Antriebsraum (49 bis 52) mit Leitungen (56, 65 bis 67,
74) zum Zu- oder Abführen von Druckmedien versehen
sind.
10. Gebläse nach einem der Ansprüche 1 bis 9, dadurch
gekennzeichnet, daß die Radial-Drehlager (34, 35) als
Wälzlager ausgebildet sind.
11. Gebläse nach einem der Ansprüche 1 bis 9, dadurch
gekennzeichnet, daß die Radial-Drehlager (34, 35) als
Luftlager (90, 92) ausgebildet sind.
12. Gebläse nach einem der Ansprüche 1 bis 11, dadurch
gekennzeichnet, daß die Radial-Drehlager (34, 35)
gedämmpft gehalten sind.
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
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DE19863600125 DE3600125A1 (de) | 1986-01-04 | 1986-01-04 | Geblaese zum umwaelzen grosser gasmengen, insbesondere fuer hochleistungs-laser |
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DE19863600125 DE3600125A1 (de) | 1986-01-04 | 1986-01-04 | Geblaese zum umwaelzen grosser gasmengen, insbesondere fuer hochleistungs-laser |
EP87107257A EP0291548A1 (de) | 1987-05-19 | 1987-05-19 | Gebläse zum Umwälzen grosser Gasmengen, insbesondere für Hochleistungs-Laser |
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DE3600125C2 DE3600125C2 (de) | 1987-11-26 |
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DE102010001538A1 (de) | 2010-02-03 | 2011-08-04 | Trumpf Maschinen Ag | Gaslaser mit Radial- und Axialgaslager |
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Also Published As
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---|---|
DE3600125C2 (de) | 1987-11-26 |
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