DE3426765A1

DE3426765A1 - Anordnung zur lastenverteilung unter aufeinandergesetzten drehlagern

Info

Publication number: DE3426765A1
Application number: DE19843426765
Authority: DE
Inventors: Kenneth Wayne Arlington Tex. Bramlett; James Gary Pottsboro Tex. Dennis; G.C. Dallas Tex. Jackson jun.
Original assignee: Dresser Industries Inc
Current assignee: Dresser Industries Inc
Priority date: 1983-10-28
Filing date: 1984-07-17
Publication date: 1985-05-09
Also published as: CA1217805A; US4501454A

Description

Anordnung zur Lastenverteilung unter aufeinandergesetzten Drehlagern

Die vorliegende Erfindung betrifft einen Aufbau von Walzlagern genauer: einen solchen Lageraufbau in einer axial gestapelten Anordnung zum Übertragen eines Axialdruckes zwischen gegeneinander rotierenden Teilen wie etwa in einem Antrieb eines Sohlenbohrantriebs.

öl- und Gas-Schutzrohrbohrung in den Vereinigten Staaten wird konventionell mittels Drehung eines Bohrgestänges mit einer Drillbohrerspitze am unteren Ende durchgeführt. Ein Motor oder Antrieb auf der Erdoberfläche rotiert oder treibt das ganze Bohrgestänge an, während sich die Drillbohrerspitze am Boden des Bohrlochs dreht. Eine Bohrflüssigkeit, im allgemeinen Bohrschlamm genannt, wird in das Loch und durch öffnungen im Bohrmeissel wieder hinaus gepumpt, wobei Gesteinsbrocken an die Oberfläche gebracht werden. Da der Bohrschlamm die öffnungen in dem Steinmeissel verläßt, nimmt der Schlamm das vom Steinmeissel gelockerte Gesteinsmaterial auf und trägt es an die Oberfläche, wobei er auch die Lager des Steinmeissels kühlt. Der Schlamm schmiert die Seitenflächen des Bohrlochs und vermindert die Reibung zwischen ihnen und dem sich drehenden Bohrgestänge. Ab und zu lassen es die Umstände wünschenswert erscheinen, den Bohrme.issel mit einer anderen Geschwindigkeit als das Bohrgestänge anzutreiben oder daß das Bohrgestänge gar nicht angetrieben werden braucht. Dies kann dadurch erreicht werden, daß der Antriebsmotor am oder in der

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Nähe des Bohrgestängeendes angeordnet wird. Der Motor
kann ein elektrischer oder hydraulischer sein. Wenn es sich um einen hydraulischen Motor handelt, kann es
eine Turbine, eine Verdrängerschaufel (positive displacement vane) oder ein Moineau -Motor sein.

Alle Motoren weisen einen Antriebsteil mit einem
Stator und Rotor auf, die ein Drehmoment und eine Drehbewegung zwischen sich erzeugen, weiterhin Axialdrucklager und Querlager zwischen den festen und sich
drehenden Teilen und eine Fließrinne für die Bohrflüssigkeit vom Bohrgestänge zum Bohrmeissel, welche durch das Antriebsteil und durch oder teilweise durch die
Lager hindurch führen kann.

Die Lager können durch Dichtungen von der Bohrflüssigkeit mit ihren Verschmutzungen, welche schädlich auf die Funktion und Lebensdauer der Lager wirken,
abgetrennt sein. Wirkungsvolle Dichtungen komplizieren jedoch den Aufbau und sind bekanntermaßen für Drehmomentverluste verantwortlich und teure Reparaturen werden im Fälle einer Panne fällig. Eine Möglichkeit, die Motorlebensdauer zu verlängern, muß als wichtiges Ziel eingestuft werden, da ein vorzeitiger Ausfall des Motors während des Bohrens teure Ausfallzeiten der Bohranlage verursacht.

Aus de,r US-PS 36 30 634 (28. Dezember 1971, William Mayall) ist ein Lageraufbau für einen Absenk-Motor ( downhole motor) bekannt, bei dem ein großer Axialdruck in dem Lageraufbau verteilt wird. In dieser Schrift wird erkannt, daß ein oder mehrere Lagerteile oder Satze von Lagerkugeln in
größerem Ausmaß als andere verschleissen können, damit der der Axialdruck durch den Lagerstapel hindurch verteilt

wird, um so das Aufbrechen der verschlissenen Teile, ihren völligen Ausfall und der ihnen nächstliegenden Teile zu verhindern. Um jedoch die ganze Last (d.h. Axial- und Querdruck) unterzubringen, stellt Mayall die verschiedenen Teile des Lageraufbaus aus extrem verschleißarmen Material wie Wolfram-Karbid her. Die Schwierigkeiten, die Lagerteileinnerhalb von Toleranzen, die eng genug sind, um ein Lagerpaket zu

schaffen, welches die Lagerlast auf die Lager verteilt, zu bearbeiten und Zusammenzusetzen,sind beträchtlich. Weiterhin tragen die harten Lagermaterialien für Walzlagerteile zu einer hohen Lasteneinheit bei, die frühzeitigen Ausfall durch eine andere Art und Weise als Verschleiß verursacht, nämlich durch Materialermüdung .

Die Verwendung von Lagerteilen aus sehr hartem,sehr verschleißfestem Material bewirkt somit nichts weiter, als zu einer ungleichmäßigen Belastung und zum Ausfall der Lagerteile beizutragen.

Die vorliegende Erfindung schafft eine verbesserte Reihe aufeinandergesetzter Wälzlagerelemente, bei der wenigstens einer der Laufringe jedes Wälzlagers aus einem wesentlich weicheren Metall als die Wälzelemente geformt ist. Ein solches weiches Material des Lagers erfährt rasch einen Abrieb, so daß aufgrund dieser axialen Anordnung der sich drehenden Teile, die durch diesen Abrieb ermöglicht wird, die Last auf das nächste belastete Element in dem Stapel verteilt wird, um denselben Abrieb zu bewirken. Mit einem solchen weichen Laufringmaterial sind innerhalb einer relativ kurzen Zeit die Laufringe jedes Lagerelementes soweit abgerieben, daß die Last praktisch gleichmäßig durch den Stapel verteilt ist, ohne

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daß dabei ein Aufbrechen oder Ermüdungsausfall der Lagerteile auftritt.

Weiterhin schafft der erfindungsgemäße Lageraufbau ein Lagerpaket, das die Herstellungs- und Montageschwierigkeiten herkömmlicher Aufbauten, in denen die Last durch Einhalten enger Toleranzen verteilt wurde, überwindet. Die Erfindung bietet insbesondere in einem Lagerpaket eines Absenk-Motors Vorteile, da sie es ermöglicht, den Motor eine relativ lange Zeit laufenzulassen, ohne die Lager auszutauschen.

Die Erfindung wird anhand der Zeichnungen näher erläutert. Hierbei zeigen:

Figur 1. einen Längsschnitt mit einer Teilansicht des Lagers und einer Flüssigkeitsdrosselstelle eines Absenk-Motors

Figur 2 eine Vergrößerung des unteren Lagerteils aus Figur 1 eines Absenk-Motors, wobei Pfeile die Druckkräfte auf den Lageraufbau unter einer Bedingung darstellen

Figur 3 eine ähnliche Darstellung wie Figur 2, wobei die Pfeile die Druckkräfte auf den Lageraufbau unter einer anderen Bedingung darstellen.

Nach Figur 1 wird das Lager und die Drosselstelle eines Absenk-Motors im folgenden mit dem Bezugszeichen 13 dargestellt. (Für eine ausführliche Beschreibung eines Absenk-Motors vgl. US-PS 4260031).

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Wie Figur 1 entnommen werden kann, sind die unteren und oberen Lagerstapel 100 und 102 in einem nicht abgedichteten Lagerteil zwischen einem äußeren, zylindrischen Lagergehäuse 16 und einem inneren Meisselschaft 13 vorgesehen.

Die Lagerstapel übertragen den Axialdruck zwischen den betreffenden Zylinderteilen und halten sie in Lage während der Drehbewegung. Jeder der Lagerstapel 100, 102 umfaßt eine Reihe won axial aufeinandergesetzten Lagerelementen, wobei jedes dieser Elemente Kugeln 86 aufweist, die in einem ringförmigen Bereich in einem Kugelkäfig zwischen einem Außenring 82 und einem Innenring 84 vorgesehen sind, desweiteren ringförmige innere Abstandselemente 92 oder ringförmige äußere Abstandselemente 90, welche so streng axial zwischen benachbarten Aufbauten angeordnet sind, daß der Axialdruck durch den Stapel auf einem bevorzugten Pfad übertragen wird, wie unten anhand der Figur 2 und erläutert wird. Es sei auch bemerkt, daß der obere Lagerstapel 100 so in geeigneter Lage gehalten wird, daß er zwischen den oberen und unteren Außenringhaltern 94 festliegt, welche am Gehäuse 16 befestigt sind, wohingegen der untere Lagerstapel 102 zwischen oberen und unteren Innenringhaltern 96 festliegt, die an dem Meisselschaft 23 befestigt sind.

Eine Flüssigkeits-Drosselstelle 104 ist zwischen dem oberen und dem unteren Lagerstapel vorgesehen, um den Fluß durch die Lager zum Zwecke des 5chmierens und des Wegspülens von V/erschleißteilchen zu steuern. In diesem Zusammenhang sei auf die anhängige US-Anmeldung Nr. der Anmelderin verwiesen.

Um den Axialdruck praktisch gleichmäßig auf die Lagerelemente jedes Stapels und auch auf die Lagerelemente

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beider Stapel zu verteilen, sind cj_er innen- und Außenring 82 und 84 vorzugsweise aus gehärtetem Stahl mit einer Härte im Bereich von 42 bis 46 Rockwell C geformt. Ein solcher Stahl ist üblicherweise unter der Handelsbezeichnung Astralloy-V von der Astralloy-Vulcan Corporation ,Red Hollow Road ,Birmingham, Alabama 35 217, USA erhältlich. Astralloy-V weist die folgende Analyse auf:

C.20/.29; Mn .80/1.20; P .025 max; S .025 max; Si .20/.4O; Ni 3.25/4.00; Mo .25/.5O; Cr 1.25/2.00; und Fe Rest

Diese Ringe wurden mit Kugeln verwendet, welche aus modifiziertem AlSIS2 Werkzeugstahl mit einer Härte von 56 bis 60 Rockwell C gefertigt waren. Dieser Stahl weist die folgende Analyse auf:

C .45/.55; Mn .30/.6O; Si .90/1.15; P .03 max; S.03 max;

Mo .30/.5O; Ni .35 max*; V .07/. 13* Rest Fe.,^#Ni und V wahlweise

Dieser Stahl ist kommerziell von Carpenter Stefl Company, Reading jPennsylv ania, USA erhältlich.

Es muß bemerkt werden, daß es zwei Betriebsbedingungen gibt, unter denen Axialdruck durch die Lager vom Gehäuse 16 zum Meisselschaft 23, wie in der genannten anhängigen Patentanmeldung gezeigt, übertragen wird. Wie dort erläutert, erzeugt der Flüssigkeitsdruck auf die wirksame Fläche der Drosselstelle einen Kolbenefekt, der in der Anordnung der Drosselstelle 104 eine nach außen oder unten gerichtete Bewegung des Meisselschaftes in Bezug auf das Gehäuse erzwingt. Wenn jedoch die Last auf dem Meissel den Kolbeneffekt übersteigt, wie im normalen Bohrbetrieb, ergibt sich eine resultierende Kraft, die darauf abzielt, den Meisselschaft in Bezug auf das Gehäuse nach oben zu bewegen, wie in Figur 1 dargestellt.

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In dem letzteren Fall wird der Axialdruck zu den Lagern in folgender Art und Weise übertragen, wie besonders in Figur 2 dargestellt ist, wo die aufwärts gerichteten Pfeile die Kräfte darstellen, wie sie durch die Lageranordnung übertragen werden.

Die Aufwärtskraft wird vom Meisselschaft 23 zu der unteren Innenringhalterung 96 übertragen und von dort zum unteren Innenring 84. Von dort wird die Kraft teilweise durch die Kugelreihe 86 (auch mit X bezeichnet) in den oberen Außenring 82 geleitet, eine Restkraft pflanzt sich vom unteren Innenring durch das Abstandselement 92 zu dem oberen Innenring das benachbarten Lagerelementes mit der Kugelreihe 86 (mit Z bezeichnet) fort. Die durch die Kugeln X und in den oberen Außenring 82 geleitete Kraft wird ebenso zum unteren Außenring 82 des Lagerelementes mit Kugeln Z geleitet und von dort zum Abstandselement 90 und in den oberen Außenring des nächsten Lagerelementes in der Reihe mit den Kugeln X. (Es muß erwähnt werden, daß die Trennung

(separation )der Kugelmitten benachbarter Elemente, d.h. Kugeln X, Z,- durch die Wahl von Innen- und Außenraumlängen die Belastung dieser benachbarten Kugeln unter ungerichteten Druckbedingungen ausschließt.)

Die Kraft im oberen Innenring des genannten Lagers Z wird teilweise zum unteren Innenring des nächsten Lagers X und dann durch die Kugelreihe 86 oder X zum oberen Außenring geleitet, eine Restkraft wird durch das innere Abstandselement 92 in den oberen Innenring des obersten Lagerelementes und in Innenteile der Drosselstelle 104 geführt. Die Druckkraft im oberen Außenring des Lagers mit den Kugeln X wird durch den unteren Außenring dieses letzten Lagerelementes (mit Kugeln Z) und von dort durch das darüberliegende Abstandselement und danach durch die äußeren Drosselstellenteile in den oberen Lagerstapel 100 für die entsprechende Kraftübertragung geleitet.

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In dem Fall, daß der Kolbeneffekt die Last auf dem Meissel übersteigt, wird der Meisselschaft aus dem Gehäuse 16 herausgeschoben. Für diesen Fall werden die Axialdruckkräfte in folgender, anhand der Figur 3 näher erläuterter Art und Weise durch den Lagerstapel geleitet, wobei die Kraftübertragung durch die abwärts gerichteten Pfeile dargestellt ist: Die Druckkräfte von der Drosselstelle legen eine Abwärtskraft an das äußere Abstandselement und den oberen Innenringhalter 96, wodurch eine Abwärtskraft zum unteren Außenring der ersten Lagerreihe 86 (auch mit Z bezeichnet) und zum oberen Innenring des ersten Lagers Z geleitet wird. Von dem oberen Innenring wird die Kraft durch die Kugelreihe 86 oder Z des ersten Lagers in den unteren Außenring geleitet, die Restkraft pflanzt sich abwärts durch das Abstandselement 92 und von dort durch den unteren Innenring des nächsten benachbarten Lagers mit den Kugeln X fort. Worn unteren Außenring des ersten Lagers Z wird die Kraft durch den oberen Außenring und von dort durch das äußere Abstandselement 90 in den unteren Außenring 82 des nächsten Lagers Z geleitet. Vom unteren Innenring des vorhergehenden Lagers X wird die Kraft zum oberen Innenring dieses nächsten Lagers Z und von dort durch die Kugelreihe Z in den unteren Außenring 82 geleitet, wobei wieder eine Restkraft durch die Abstandselemente durch das innere Element 92 zu dem untersten Innenring des letzten Lagerelementes mit Kugeln X geleitet wird. Die Kräfte im unteren Außenring des vorhergehenden Lagers Z werden zum oberen Außenring dieses Lagers X und dann durch das unterste äußere Abstandselement geleitet, welches mit einer Schulter auf dem Gehäuse 16 eingreift.

Aus der obigen Beschreibung der axial übertragenen Druckkräfte ist ersichtlich, daß während jeder der zwei Lagerstapel aus vier kompletten Lagerelementen besteht, diese

so ausgerichtet sind, daß die Kugeln benachbarter Elemente Druckkräfte nur in entgegengesetzter Richtung aufnehmen. Daraus ist unter der Bedingung, daß die Last auf dem Meissel den Kolbeneffekt übertrifft, wie mit den aufwärts gerichteten Pfeilen dargestellt ist, .ersichtlich, daß die Kugeln Z im ersten und dritten Lageraufbau praktisch unbelastet sind und keine Druckfeaft durch sie übertragen wird, während aber diese Kraft durch die Kugeln X des zweiten und vierten Lagerelementes übertragen wird. Wenn die resultierenden Druckkräfte entgegengesetzt gerichtet sind, d.h. der Kolbeneffekt die Last auf dem Meissel übertrifft, sind die Kugeln X des zweiten und vierten Lagers praktisch unbelastet und der Axialdruck wird durch die Kugeln Z des ersten und dritten Lagers des unteren Lagerstapels übertragen.

Die obige Beschreibung der Übertragung verschiedener Kräfte durch den Lagerstapel basiert auf einer idealen Situation, in der die Toleranzen des Stapels die Übertragung der Kräfte ohne Überlastung durch die ganze Anordnung erlauben. Es ist jedoch bekannt, daß die Herstellung und dift Toleranzen beim Zusammenbau keine Gleichverteilung der Kräfte zulassen und daß die Lager in die Lage gebracht werden müssen, daß die Kräfte aufgeteilt werden. Wenn die Lagerteile aus einem verschleißfesten Material für längere Verschleißzeit gefertigt werden, würden die zuerst belasteten Lagerteile in der beschriebenen Anordnung nicht sofort verschleißen und aufgrund der wiederholt hohen Lasteinheit zwischen den Kugeln und den Laufringen würde die hohe Drucklast durch solche hohe Lasteinheit; in wiederholtem Maß übertragen werden, wodurch Materialermüdung der einzelnen Kugeln eintritt, bevor ausreichender Antrieb aufgetreten. ist, um die Last zu verteilen.

Erfindungsgemäß sind die Ringe der Lagerteile aus relativ weichem Material gefertigt, bezogen auf die Härte der Kugeln, so daß die Ringe der zuerst belasteten Lagers sofort und vor jeglicher Materialermüdung oder Zerbersten in ausreichendem.

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Maße soviel Abrieb erfahren, daß die Last durch das Lager übertragen und auf die verbleibenden Lagerelemente aufgeteilt wird, welche so ausgerichtet sind, daß sie die Last in dieser Richtung aufnehmen. Unter der Annahme, daß die Kräfte so wie mit den abwärts gerichteten Pfeilen in Figur 3 dargestellt auftreten, und daß das oberste Lagerelement aufgrund der Herstellungstoleranzen über die Kugeln Z aufsetzt, bevor die Ringe und Kugeln Z des dritten Lagers miteinander in Verbindung stehen, erfordert die Handhabung des Werkzeuges, daß die Ringe des oberen Lagers in ausreichendem Maße Abrieb erfahren, bevor ein Kontakt zwischen den Ringen und Kugeln des dritten Lagers entsteht, wobei dies der Punkt wäre, ab dem dieses Lager zuerst anfangen wurden, Last aufzunehmen. Die Last würde jedoch nicht gleichmäßig verteilt werden, bevor ein ausreichender Abrieb im oberen Lagerelement stattgefunden hat,und nachdem die Lasten gleich sind, der Abrieb in gleicher Weise fortfahren, so daß die Lasten fortlaufend gleichverteilt würden. Mit dem oben beschriebenen Materialien findet das Verteilen der Last erheblich früher als jegliche Einmüdung oder Zerbersten, welches meist beim ersten Belasten auftritt, statt.

Wenn der Druck in die entgegengesetzte Richtung zeigt, erfährt das erste belastete Lager in ähnlicher Weise soweit Abrieb, daß die Lasten zwischen ihm und dem nächsten Lager entsprechend aufgeteilt werden.

Es muß erwähnt werden, daß in der beschriebenen Konfiguration zwei Lagerelemente in jedem Lagerstapel vorhanden sind, welche die Axialkräfte in einer Richtung aufnehmen. Somit kann es sein, daß die erste Last von einem Lagerelement in einem Stapel aufgenommen wird, welches, wenn es Abrieb erfährt, es einem Lagerelement innerhalb dieses Stapels oder eines anderen Stapels ermöglicht, Last aufzunehmen.

Es hängt von den relativen Toleranzen zwischen den abwälzenden Teilen und den gegenüberliegenden Ringen ab, festzulegen, welches der benachbarten Lager dasjenige ist, welches die Last teilt.

Nachdem das nächste Lager damit begonnen hat, die Last zu teilen und abgerieben ist, fängt eines der beiden verbleibenden oder alle beiden verbleibenden Lager auch damit an, die Last zu teilen, so daß sie danach dazu neigen, entsprechend der Lasthöhe auf jedem Lager abzureiben, bis die Last zwischen allen Lagern, welche zum Aufnehmen der Last in dieser Richtung ausgerichtet sind, gleichmäßig verteilt ist.

Weiterhin wurde gefunden, daß ein fast gleichmäßiger Abrieb innerhalb jedes Abwälzkörpers jeder Reihe 86 erzielt werden kann, falls sie in einem Käfig 88 mit stabilem Querprofil, wenn hochwertiges Material und Verschleißcharakteristik relativ lange Abriebszeiten fördern und es durch die besonderen Lagerkonfigurationen ermöglicht wird, eingeschlossen sind.

Es sollte auch erwähnt werden, daß eine Verformung der Abstandselemente und anderer Teile im Lagerstapel aufgrund hoher Lasten auch zu einem nachträglichen Ausrichten und etwas zur Fähigkeit der Lagerelemente im Stapel, die Last zu teilen, beitragen. Die Lastverteilungsfähigkeiten werden jedoch erheblich verbessert, wenn die Lagerringe und Wälzeleinente gemäß der vorliegenden Erfindung aufgebaut sind.

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Claims

Patentansprüche

1. Lagervorrichtung in einem Bohrwerkzeug mit einem äußeren und inneren zylindrischen Teil, welche in radial versetzter Beziehung zueinander stehen, zum Stützen genannter Teile während der Drehung gegeneinander und zum Übertragen von Axialdruck zwischen ihnen, gekennzeichnet durch einen Satz von aufeinandergesetzten Wälzlagerelementen (100, 102), von denen jedes einen am genannten Innenteil befestigten Innenring (84) und einen am genannten Außenteil befestigten Außenring (82) und Wälzelemente (86), die für das Abwälzen an den genannten Ringen ausgelegt sind, aufweist, und Maßnahmen zur praktisch gleichmäßigen Verteilung des Axialdruckes auf die Wälzelemente bestimmter Lagerelemente (X, Z) des Lagersatzes, wobei diese Maßnahmen darin bestehen, daß wenigstens einer der Ringe (82, 84) jedes Lagerelementes aus einem erheblich weicheren Material als die Abwälzelemente (86) besteht, wobei, welches Lagerelement auch immer dem ersten Axialdruck ausgesetzt ist, dieses sofort soviel Abrieb erfährt, daß sich die Last auf das nächste Lagerelement verteilt, welches seinerseits der Last entsprechend soviel Abrieb erfährt, daß der Abrieb der Ringe jedes Lagerelementes die Gleichverteilung der Last zwischen ihnen fördert.

2. Lagervorrichtung nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß die beiden Ringe (82, 84) jedes Lagerelementes praktisch dieselbe Rockwell-Härte aufweisen.

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3. Lagervorrichtung nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß die Rockwell-Härte jedes Ringes (82, 84) etwa im Bereich von 42 bis 46 Rockwell C und die Rockwell-Härte der Abwälzelemente (86) im Bereich von 56 bis 60 Rockwell C liegt.

4. Lagervorrichtung nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß die Differenz der Rockwell-Härten zwischen den Ringen (82, 84) und den Abwälzelementen (86) der genannten Lager im' Bereich von 10 bis 18 Rockwell C liegt.

5. Lagervorrichtung nach Anspruch 3, dadurch gekennzeichnet, daß die Ringe (82, 84) aus einem Stahl mit Durchhärtungseigenschaften und die Kugeln (86) aus Werkzeugstahl hergestellt sind.

6. Ein verbesserter Sohlenantrieb mit einem zylindrischen Außenteil, einem gegen dieses Teil drehbaren zylindrischen Innenteil, zwischen denen eine vertikal orientierte Lagerkammer ausgebildet ist, in welcher Teile Lagervorrichtungen unterbracht sind, die die genamtsn Teile für die gegenseitige Drehbewegung stützen und den Axialdruck zwischen den Teilen überträgt, wobei die genannten Lagervorrichtungen aus einer Vielzahl von axial aufeinandergesetzten Wälzlagerelementen bestehen, von denen jedesmeinen am genannten Innenteil befestigten Innenring und einen am genannten Außenteil befestigten Außenring und Wälzelemente für das Abwälzen an den genannten Ringen aufweisen, gekennzeichn et durch, Vorrichtungen zum praktisch gleichmäßigen Verteilen des Axialdruckes auf die genannten Wälzelemente (86) bestimmter

Lagerelement (X, Z),wobei wenigstens einer der Ringe (82, 84) jedes Lagerelementes aus einem wesentlich weichere" Material als die Wälzelemente (86) gefertigt ist , wodurch, welches Lagerelement auch immer dem ersten Axialdruck ausgesetzt ist, es sofort soviel Abrieb erfährt, daß sich die Last auf das nächste dafür vorgesehene Lagerelement» welches dem größten Axialdruck ausgesetzt ist, verteilt, welches seinerseits der Last entsprechend Abrieb erfährt, so daß der Abrieb der Ringe die Gleichverteilung der Last zwischen ihnen fördert.

7. Sohlenbohrantrieb nach Anspruch 6, dadurch gekennzeichnet, daß die beiden Ringe (82, 84) jedes Lagerelements praktisch dieselbe Rockwell-Härte aufweisen.

8. Sohlenbohrantrieb nach Anspruch 6, dadurch gekennzeichnet, daß die Rockwell-Härte jedes Ringes (82, 84) etwa im Bereich von 42-46 Rockwell C und die Rockwell-Härte der Wälzelemente (86) im Bereich von 56 bis 60 Rockwell C liegt.

9. Sohlenbohrantrieb nach Anspruch 6, dadurch gekennzeichnet, daß die Differenz der Rockwell-Härten zwischen den Ringen (82, 84) und den Wälzelementen (86) im Bereich von 10 bis 18 Rockwell C liegt.

10. Sohlenbohrantrieb dnach Anspruch 7, s\ dadurch gekennzeichnet, daß die Ringe (82, 84) aus einem Stahl mit Durchhärtungseigenschaften und die Kugeln (86) aus Werkzeugstahl hergestellt sind.

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11. Lageraufbau mit einer Reihe von getrennten Wälzlagervorrichtungen, die für die Übertragung von Axialdruck zu den Wälzelementen des Lagers ausgerichtet sind, wobei die Vorrichtungen einen inneren Ring, einen äußeren Ring und Wälzelemente zwischen diesen umfassen sowie mit Vorrichtungen zum praktisch gleichmäßigen Verteilen des Axialdruckes in den Wälzelementen wenigstens einer getrennten Abwälzvorrichtung,

dadurch gekennzeichnet, daß wenigstens einer der Ringe (82, 84) jeder betroffenen getrennten Abwälzvorrichtung aus einem auf der Rockwell-Härte Skala wesentlich weicheren Material als die Wälzelement'e (86) derselben Abwälzvorrichtung gefertigt ist.

12. Lageraufbau nach Anspruch 11, dadurch gekennzeichnet, daß beide Ringe (82, 84) jedes genannten Lagerelements praktisch dieselbe Rockwell Härte aufweisen.

13. Lageraufbau nach Anspruch 11, dadurch gekennzeichnet,

daß die Rockwell-Härte genannter Ringe etwa im Bereich von 42 bis 46 Rockwell C und die Rockwell-Härte genannter Wälzelemente im Bereich von 56 bis 60 Rockwell C liegt.

14. Lageraufbau nach Anspruch 11, dadurch gekennzeichnet, daß die Differenz zwischen den Rockwell-Härten der Ringe (82, 84) und den Wälzelementen (86) in dem Bereich von 10 bis 18 Rockwell C liegt.

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15. Lageraufbau nach Anspruch 13, dadurch gekennzeichnet, daß die Ringe (82, 84) aus einem Stahl mit Durchhärtungseigenschaften und die Kugeln (86) aus Werkzeugstahl hergestellt sind.