DE3245780C1 - Fremdgezuendete,Iuftverdichtende Brennkraftmaschine - Google Patents

Fremdgezuendete,Iuftverdichtende Brennkraftmaschine

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DE3245780C1
DE3245780C1 DE3245780A DE3245780A DE3245780C1 DE 3245780 C1 DE3245780 C1 DE 3245780C1 DE 3245780 A DE3245780 A DE 3245780A DE 3245780 A DE3245780 A DE 3245780A DE 3245780 C1 DE3245780 C1 DE 3245780C1
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DE3245780A
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Franz Dipl.-Ing. 8500 Nürnberg Chmela
Walter 8541 Katzwang Herzog
Richard 8504 Stein Meier
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MAN Maschinenfabrik Augsburg Nuernberg AG
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Description

Die Erfindung bezieht sich auf eine fremdgezündete, luftverdichtende Brennkraftmaschine mit direkter Einspritzung des Kraftstoffes durch einen Strahl zu einem Hauptteil auf die Wand des im Kolben vorgesehenen rotationskörperförmigen Brennraumes, bei der der einströmenden Luft durch bekannte Mittel eine solche Drehbewegung in Richtung des eingespritzten Kraftstoffstrahles erteilt wird, daß hierdurch der Kraftstoff in Dampfform von de/ Brennraumwand allmählich abgelöst und mit der Luft vermischt wird, die Einspritzdüse im Zylinderkopf in der Nähe des Brennraumrandes liegt und die der Einspritzdüse gegenüberliegende Zündvorrichtung in oberer Totpunktstellung des Kolbens in den Brennraum eintaucht, bei der die Seitenwandung des Brennraumes — im Querschnitt gesehen — aus zwei ineinander übergehenden, gekrümmten Linien mit Krümmungsradius R], R2 gebildet ist, wobei sich die erste Krümmungslinie mit dem Radius R\ von einer eingeschnürten Brennraumöffnung bis zum größten Brennraumdurchmesser Db und die zweite Krümmungslinie mit dem Radius R2 bis zum Brennraumboden erstreckt bzw. in diesen übergeht, bei der der größte Brennraumdurehmesser Db das 0,5- bis 0,7fache des Kolbendurchmessers Dk beträgt und — vom Kolbenboden aus — sich in einer bestimmten Tiefe ίο im Verhältnis zur Brennraumtiefe Tb befindet, wobei der Radius R2 eine Länge von 0,5 bis 0,75 Tb aufweist und wobeibestimmteVerhältnissezwischendemBrennraumöffnungsdurchmesser cfe und dem größten Brennraumdurchmesser Db sowie zwischen der Wandhöhe Ih der Brennraumöffnung und der Brennraumtiefe Tb vorgesehen sind.
Eine derartige Brennkraftmaschine ist aus dem SAE-Paper 6 90 255 bekannt, sofern die speziellen Werte für den größten Brennraumdurehmesser Db, den Kolbendurchmesser Dk, die Brennraumtiefe Tb, sowie die Radien R\ und R2 aus der Fig. 2 dieser Vorveröffentlichung herausgemessen werden. Die sich daraus ergebenden Verhältniswerte für den größten Brennraumdurehmesser Db sowie den Radius R2 liegen im oben angegebenen Bereich. Da es sich um einen
kugelförmigen Brennraum handelt, sind /?i und /?2 identisch.
Bei Brennkraftmaschinen, bei denen Gemischbildung überwiegend durch Kraftstoffwandauftragung erfolgt, kommt der Luftbewegung im Brennraum eine doppelte Bedeutung zu; sie muß erstens eine genügend schnelle und wirksame Ablösung des an der Brennraumwand angelagerten Kraftstoffes bewirken und zweitens eine nachfolgende Vermischung des Kraftstoffes mit der Luft ergeben. Die Luftbewegung wird dabei durch zwei Maßnahmen hervorgerufen: durch die genannte Drehung der Verbrennungsluft um die Brennraumlängsachse entstehend während des Ansaughubes und durch die beim Einströmen der Luft in den Brennraum (beim Verdichtungshub) entstehende Quetschströmung. Dabei ist natürlich die achsensymmetrische Drehbewegung für die Ablösung des aufgespritzten Kraftstoffes besonders geeignet Diese ermöglicht hohe Luftgeschwindigkeiten mit langer Lebensdauer, weil sie durch den Verbrennungsvorgang und die Expansionsbewegung der Gase nicht zum Stillstand gebracht wird. Dagegen hat sich aber eine zu starke Quetschströmung bzw. deren Wirkung als nachteilig erwiesen. Da nämlich die Geschwindigkeit der Quetschströmung und damit auch deren in Wandnähe zur Brennraumöffnung gerichtete Komponente der resultierenden Drallströmung sich bei Annäherung des Kolbens an den oberen Totpunkt schneller vergrößert als die Geschwindigkeit der durch das Verschieben der Ladung in den Kolbenbrennraum beschleunigten reinen Drallströmung und damit deren in einer horizontalen Bezugsebene tangentiale Komponente, ist die Richtung der resultierenden Strömung in Wandnähe über dem Kolbenhub stark veränderlich. Dies führt bei fremdgezündeten Brennkraftmaschinen dazu, daß die Aufgabe, die Kraftstoffdampfkonzentra- -35 tion an der Funkenstrecke während der Funkenüberschläge innerhalb der Zündgrenzen zu halten, schwierig zu lösen ist, da nicht nur die zeitliche sondern auch die örtliche Übereinstimmung von Gemischversorgung und Funkenüberschlägen sicherzustellen ist. Diese Schwierigkeiten bedingten bei gegenüberliegender Anordnung von Einspritzdüse und Zündvorrichtung die Notwendigkeit, die Elektrode bzw. die Elektroden relativ weit in den Brennraum hineinragen zu lassen, damit der überspringende Funke sich die Stelle aussuchen kann, wo die günstigste Gemischzusammensetzung herrscht. Zudem wurde auch noch vorgeschlagen, im Bereich der Elektrode(n) in der Brennraumwand eine Staukante vorzusehen, oder den Kraftstoffilm mit Hilfe einer Einlaufrinne zu kanalisieren, wodurch (im Bereich der Elektroden) eine gewisse Kraftstoffansammlung erreicht wurde.
Wegen der Zyklonwirkung der Drallströmung, die den vom Wandfilm verdampfenden Kraftstoff in einer der Brennraumwand benachbarten Zone in der Umgebung des Brennraumäquators hält, ist es allgemein üblich bzw. erforderlich, die Funkenstrecke der Elektroden in eben diesen Bereich zu verlegen. Dadurch ergaben sich bei den bisher verwendeten, grob kugelähnlichen Brennräumen je nach ausgeführtem Motor Elektrodenlängen zwischen 20 und 25 mm.
Eine derartige Elektrodenlänge bringt jedoch einige bedeutsame Nachteile für Betriebssicherheit und Standzeit mit sich. Zunächst besteht die Gefahr, daß die Elektroden bedingt durch instationäre Wärmespannungen und von der Strömung angefachte Schwingungen abbrechen können, was wegen des geringen Spaltmaßes zwischen Kolbenboden und Zylinderkopf zur Beschädigung der Kolbenlauffläche und letztlich zur Zerstörung des Motors führen kann. Ein weiterer Nachteil der großen Länge besteht darin, daß es unter Temperatureinfluß zu Verformungen kommen kann, die es unmöglich machen, den wegen der hohen Verdichtung notwendigen kleinen Elektrodenspalt von 0,1 bis 0,5 mm aufrechtzuerhalten. Wegen des ungünstigen Verhältnisses von Querschnitt zu Oberfläche bei langen Elektroden und wegen der aus Gründen der Unsicherheiten bei der Gemischversorgung relativ hohen erforderlichen Zündenergie (bedingt durch die Schwankungen der Strömung) kommt es dabei zu ebenfalls hohen Abbrandgeschwindigkeiten, die die Serviceintervalle eines Fahrzeugs unnötig verkürzen.
Auch ist es nachteilig, in der Brennraumwand eine Staukante oder Einlaufrinne vorzusehen, da derartige Maßnahmen als zusätzliche Bearbeitung dem Kolben verteuern. Darüber hinaus werden die Wirkungen dieser Maßnahmen bei längeren Betrieb mit nicht absolut reinem Kraftstoff eingeschränkt oder sogar aufgehoben, da diese. Verunreinigungen an der Brennraumwand abgeschieden werden und Beläge wachsender Dicke bilden, die die Gestalt der Staukante oder der Einlaufrinne so stark ändern, daß eine sichere Zündung nicht mehr gewährleistet ist.
Bei dem hinsichtlich innerem Wirkungsgrad und Abgasqualität erforderlichen und in der Praxis verwirklichten hohen Verdichtungsverhältnissen von 16 bis 18 und mit damit relativ kleinen Brennraumdurchmessern wurde in der Regel beim eingangs erwähnten Stand der Technik der Brennraum zur Kerze hin außermittig angeordnet, da die Kerze wegen der Ventile in einem bestimmten Abstand zur Zylindermitte angeordnet wird, wegen des Schichtladungsprinzips aber an der Peripherie des Brennraumes liegen muß. Der relativ kleine Brennraumdurchmesser und die Verschiebung, des Brennraumes zur Kerze hin bedingt eine besonders lange Düsenschnaupe, die zu Störungen der Drallströmung und damit verbunden zu Zündschwierigkeiten führen kann.
Der relativ kleine Durchmesser der Brennraumöffnung, bedingt einen weiteren Nachteil in der Form, daß die auftretende starke Quetschströmung verbunden mit den relativ langen Strömungswegen zu der als Wärmesenke fungierenden Kolbenringen zu hohen Temperaturbelastungen am Brennraumrand führen.
Auch der Ventilsteg wird durch die Quetschströmung verstärkt mit Wärme beaufschlagt.
Aufgabe der vorliegenden Erfindung ist es, bei, einer Brennkraftmaschine der eingangs beschriebenen Art die stark variable Strömung in Wandnähe zu vergleichmäßigen, den Verschleiß der Zündvorrichtung zu senken und ohne erheblichen konstruktiven Mehraufwand in allen Betriebsbereichen eine absolut sichere Zündung und optimale Verbrennung des aufbereiteten Gemisches und mit bestmögliche Motordaten zu erreichen.
Nach der Erfindung wird die Aufgabe dadurch gelöst, daß der Brennraumboden im wesentlichen flach ausgebildet ist, daß der größte Brennraumdurchmesser in einer Tiefe to von 0,3 bis 0,4 Tb liegt und der Radius R\ der ersten Krümmungslinie eine Länge von 0,2 bis 0,3 Tb aufweist und daß das Verhältnis Brennraumöffnungsdurchmesser zu größtem Brennraumdurchmesser zwischen 0,85 und 0,95 und die Wandhöhe der Brennraumöffnung zwischen 0,1 und 0,15 TB liegt.
Durch die erfindungsgemäße Brennraumform wird folgendes wird: Der Kraftstoffdampf wird durch die
starke Krümmung der Brennraumseitenwand im Bereich des größten Durchmessers stärker als bisher in einer bestimmten Zone konzentriert. Diese Zone liegt in der Nähe der Brennraumöffnung; dadurch ist eine einwandfreie Versorgung auch kurzer Elektroden mit zündfähigem Gemisch gewährleistet. Es können deshalb die bisher verwendeten mit mehreren Sfabelektroden versehenen Einschraubzündkerzen drastisch verkürzt werden, wobei sich Eintauchlängen (in OT-Lage des Kolbens) unter 12 mm ergeben bzw. sogar die an Pkw-Ottomotoren üblichen Kerzen mit Hakenelektroden verwendet werden können. Auch die Anwendung einer Glühkerze ist nicht auszuschließen.
Durch das Vergrößern des Durchmessers der Brennraumöffnung (relativ zur Brennraumtiefe) wird die restliche Kolbenbodenfläche und damit die für die Ausbildung der Quetschströmung wesentliche radiale Weglänge verkleinert. Neben der damit verbundenen Beruhigung der Strömung in Wandnähe wird durch die Verkleinerung der Quetschströmungsgeschwindigkeit auch die thermische Belastung der Brennraumöffnung, die natürlich auch schon durch die jetzt nähere Entfernung zur Kolbenringpartie verkleinert wird, sowie des Ventilsteges verringert. Auch hat die Vergrößerung des Durchmessers der Brennraumöffnung den Vorteil, daß damit die Luftausnutzung verbessert wird, da sich der Anteil der Frischluft zwischen Kolbenboden und Zylinderkopf, der erfahrungsgemäß nur unvollständig an der Verbrennung teilnimmt, verringert. Schließlich rückt mit der Vergrößerung des Brennraumöffnungsdurchmessers die der Kerze gegenüberliegende Seite der Brennraumöffnung näher an die Einspritzdüse heran, wodurch die Düsenschnaupe in Kolben verkürzt wird bzw. ganz entfallen kann.
Durch die stärkere Konzentration des Dampf-Luft-Gemisches im Bereich des größten Brennraumdurchmessers wird die störungsfreie Versorgung einer dort befindlichen Funkenstrecke mit zündfähigem Gemisch erleichtert, was die Anwendung beispielsweise einer Einlaufrinne, die ja flüssigen Kraftstoff vor die Funkenstrecke leiten soll, unnötig macht. Diese dadurch erzielte Verbesserung der peripherischen Ladungsschichtung ermöglicht auch eine Verringerung der benötigten Zündenergie, da durch eine höhere lokale Kraftstoffdampfkonzentration erreicht wird, die ja bekanntlich proportional der Ionisationsspannung und auch der Funkendauer ist.
Wie bereits erwähnt, sind wegen des geringen Abstandes des größten Brennraumdurchmessers zur Brennraumöffnung nur kurze Elektroden erforderlich. Diese kurzen Elektroden haben den Vorteil längerer Standzeit, da sie, nicht zuletzt auch wegen der nun vorliegenden geringeren Luftbewegung, kühler bleiben. Diese Tatsache ermöglicht es auch, das Verdichtungsverhältnis weiter, d. h. über bisher 18 hinaus anzuheben, ohne wegen des damit verbundenen Temperatur- und Druckniveaus im Zylinder und damit der Wärmebeaufschlagung der Kerzenelektroden unerträglich hohe Abbrandraten in Kauf nehmen zu müssen.
Die Verwendung des Brennraumes ist für den hier betrachteten Fall eines fremdgezündeten Motors besonders günstig, weil gerade die sinnvollerweise eine Fremdzündung benötigenden Kraftstoffe (beispielsweise Methanol) einen niedrigen Siedepunkt bzw. Siedeverlauf als Dieselkraftstoff aufweisen und damit die Verlangsamung der Drallströmung im Bereich des größten Brennraumdurchmessers gegenüber einem kugelförmigen Brennraum mit sehr viel kleineren Durchmesser in ihrer Auswirkung auf die Geschwindigkeit der Gemischbildung kompensiert wird. Jedoch können auch mit Dieselkraftstoff betriebene Motoren von der erfindungsgemäßen Brennraumausbildung profitieren, um beispielsweise die Nachteile einer langen Einspritzdüsenschnaupe bzw. hoher Temperaturbelastungen der bisher kugelähnlichen Brennraumform zu umgehen.
In weiterer Ausbildung der Erfindung ist es vorteilhaft, den mittleren Teil des Brennraumbodens — wie an sich bekannt — als kuppeiförmige Erhebung auszubilden. Die dort sonst befindliche Luft (bei einer flachen Ausbildung des Bodens) wird dadurch näher an die von der Wand ausgehende Verbrennung herangebracht.
Wegen der kleineren Tiefe des Brennraums oder anders ausgedrückt wegen des größeren Durchmessers der Brennraumöffnung ist der Kraftstoffstrahl mit geringerer Steilheit einzuspritzen. Der Kraftstoffstrahl schließt dabei mit einer Ebene senkrecht zur Zylinderachse einen Winkel von 10 bis 15° ein. Die Einspritzung erfolgt in der Weise, (Einspritzbeginn liegt bei Vollast bei etwa 30° Kurbelwinkel vor OT), daß einmal bei Beginn der Einspritzung kein Kraftstoff auf den Kolbenboden gelangt und einmal der Auftreffpunkt des Kraftstoffstrahls auf der Brennraumwand in der oberen Totpunktlage des Kolbens nicht zu tief im unteren Bereich des Brennraumes, mit anderen Worten nicht zu tief unterhalb des größten Brennraumdurchmessers liegt. Dabei hat es sich als besonders vorteilhaft erwiesen, wenn der Auftreffpunkt des Kraftstoffstrahls auf der Brennraumwand (in OT-Stellung des Kolbens) in einem Abstand a von 40 bis 60% der Brennraumtiefe unterhalb des Kolbenbodens liegt.
Der geometrische Kraftstoffstrahl trifft — in Richtung der Luftdrehung gesehen — von der in den Brennraum eingetauchten Zündvorrichtung auf die Brennraumwand auf. Damit mit Sicherheit ein gut zündbares Gemisch erhalten wird, bzw. damit der Strahlauftreffpunkt nahe genug an die Elektrodenzone herangebracht wird, hat es sich als zweckmäßig erwiesen, wenn der Zentriwinkel zwischen Kraftstoffstrahl-Auftreffpunkt und dem Zentrum der Zündvorrichtung, in einer senkrecht zur Brennraumlängsachse liegenden Ebene projiziert, zwischen 15 und 45° beträgt.
Nachfolgend soll die Erfindung anhand eines Ausführungsbeispiels näher beschrieben werden. Es zeigt
F i g. 1 einen Längsschnitt gemäß der Linie I-I in F i g. 2 durch den oberen Teil eines Kolbens mit einem Brennraum und Kraftstoffstrahl nach der Erfindung,
Fig.2 eine Draufsicht auf den Kolben gemäß der Linie H-II in F i g. 1.
In den Figuren ist im Boden la eines Kolbens 1 mittig ein Brennraum 3 mit einer eingeschnürten Brennräumöffnung 3a angeordnet. Der flüssige Kraftstoff wird aus einer nicht näher dargestellten Einspritzdüse 8, welche außermittig im Zylinderkopf 2 angeordnet ist, zu einem im Hinblick auf die Art der Betriebsbedingungen und die Art des Kraftstoffes (Siedelage und Zündwilligkeit) geeigneten Zeitpunkt mit nur einem Strahl 9 in den Brennraum 3 in Richtung der rotierenden Verbrennungsluft 12 eingespritzt. Der Auftreffpunkt des Kraftstoffstrahls auf der Brennraumwand 4 liegt in OT-Stellung des Kolbens unterhalb des größten Brennraumdurchmessers Db und ist mit 9a bezeichnet Der Strahlabspritzpunkt 8a der Einspritzdüse 8 liegt
dabei in der Nähe des Brennraumöffnungsrandes.
Dem Strahlabspritzpunkt 8a gegenüber ist eine in dem Kolbenboden la bzw. der Brennraumwand 4 eingearbeitete Ausnehmung (Nische) 10 vorgesehen, in die in oberer Totpunktstellung des Kolbens 1 eine Zündvorrichtung 11, welche ebenfalls im Zylinderkopf 2 angeordnet ist, eintaucht. Die Zündvorrichtung besteht beispielsweise aus mehreren Stabelektroden; im vorliegenden Fall aus einer Mittelelektrode 13 und aus drei um diese Mittelelektrode 13 angeordneten Einzelelektroden 14a, 146,14c. Als Zündkerze kann aber auch eine bei Pkw-Ottomotoren übliche Kerze mit Hakenelektroden verwendet werden. Ebenfalls ist die Anwendung einer Glühkerze nicht auszuschließen.
Die Seitenwandung 4 des Brennraums 3 wird aus zwei '5 ineinander übergehenden gekrümmten Linien 5, 6 gebildet, wobei sich die erste Krümmungslinie 5 mit dem kleineren Krümmungsradius R\ von der eingeschnürten Brennraumöffnung 3a bis zum größten Brennraumdurchmesser Db und die zweite Krümmungslinie 6 mit dem größeren Krümmungsradius R2 bis zum im wesentlichen flach ausgebildeten Brennraumboden 7 erstreckt bzw. in diesen übergeht, wobei der Brennraumboden 7 in der Mitte auch eine Aufwölbung aufweisen kann. Der größte Brennraumdurchmesser Db, in dessen Horizontalebene auch die Mittelpunkte 5a, 6a der Krümmungslinien 5,6 liegen, beträgt dabei das 0,5-bis 0,7fache des Kolbendurchmessers Dk und befindet sich, vom Kolbenboden la aus, in einer Tiefe ta die dem 0,3- bis 0,4fachen der Brennraumtiefe Tb entspricht. Der ^o kleinere Krümmungsradius R\ der Brennraumseitenwandung 4 weist dabei eine Länge von 0,2 bis 0,3 7& der größere Krümmungsradius R2 eine Länge von 0,5 bis 0,75 Tb auf. Schließlich liegt der Durchmesser d/, der eingeschnürten Brennraumöffnung 3a zwischen 0,85 und 0,95 Db, wobei die Wandhöhe dieser Öffnung zwischen 0,1 und 0,15 Tb beträgt.
Der Auftreffpunkt 9a des Kraftstoffstrahles 9 auf der Brennraumwand 4 liegt in OT-Stellung des Kolbens 1 in einem Abstand a von 40 bis 60°/a der Brennraumtiefe unterhalb des Kolbenbodens la. Dabei schließt derselbe mit dem Zentrum der Mittelelektrode 13 der Zündvorrichtung 11, in einer senkrecht zur Brennraumachse χ liegenden Ebene projiziert, einen Zentriwinkel« von 15 bis 45° ein.
In der F i g. 2 ist in einem Seitenriß auch noch die tatsächliche Größe des Winkels β dargestellt, den der Kraftstoffstrahl 9 mit einer zur Zylinderachse χ senkrechten Ebene einschließt, wobei die Gerade 15 die Ebene senkrecht zur Zylinderachse χ abbildet und die Strecke 16 den Abstand von Strahlungsausgangspunkt 8a zum Strahlauftreffpunkt 9a in Richtung der Zylinderachse λ: dargestellt.
Wie aus der F i g. 2 weiter noch ersichtlich, brauchen — aus konstruktiven Gesichtspunkten — der Strahlabspritzpunkt 8a sowie die Zündvorrichtung nicht unbedingt direkt diametral gegenüber zu liegen, sondern können auch etwas von der Brennraummitte (Kolbenmitte) versetzt angeordnet sein. Auch wäre es möglich, den Brennraum selbst etwas außermittig anzuordnen, wenn ebenfalls aus konstruktiven Gründen der Abstand der Zündvorrichtung zur Zylindermitte unter Umständen etwas größer sein muß als bei einem mittigen Brennraum. Dabei kann im vorliegenden Fall wegen des größeren Brennraumöffnungsdurchmessers trotzdem noch auf eine Schnaupe verzichtet werden.
Hierzu 1 Blatt Zeichnungen
- Leerseite -

Claims (9)

Patentansprüche:
1. Fremdgezündete, luftverdichtende Brennkraftmaschine mit direkter Einspritzung des Kraftstoffes durch einen Strahl zu einem Hauptteil auf die Wand des im Kolben vorgesehenden rotationskörperförmigen Brennraumes, bei der der einströmenden Luft durch bekannte Mittel eine solche Drehbewegung in Richtung des eingespritzten Kraftstoffstrahles erteilt wird, daß hierdurch der Kraftstoff in Dampfform von der Brennraumwand allmählich abgelöst und mit der Luft vermischt wird, die Einspritzdüse im Zylinderkopf in der Nähe des Brennraumrandes liegt und die der Einspritzdüse gegenüberliegende Zündvorrichtung in oberer Totpunktstellung des Kolbens in den Brennraum eintaucht, bei der die Seitenwandung des Brennraumes — im Querschnitt gesehen — aus zwei ineinander übergehenden, gekrümmten Linien mit Krümmungsradius (R\, R2) gebildet ist, wobei sich die erste Krümmungslinie mit dem Radius (R\) von einer eingeschnürten Brennraumöffnung bis zum größten Brennraumdurchmesser (Db) und die zweite Krümmungslinie mit dem Radius (R2) bis zum Brennraumboden erstreckt bzw. in diesen übergeht, bei der der größte Brennraumdurchmesser (Db) das 0,5- bis 0,7fache des Kolbendurchmessers (Dk) beträgt und — vom Kolbenboden aus — sich in einer bestimmten Tiefe (to) im Verhältnis zur Brennraumtiefe (Tb) befindet, wobei der Radius (R2) eine Länge von 0,5 bis 0,75 Tb aufweist und wobei bestimmte Verhältnisse zwischen dem Brennraumöffnungsdurchmesser (Oh) und dem größten Brennraumdurchmesser (Db) sowie zwischen der Wandhöhe fa) der Brennraumöffnung und der Brennraumtiefe (Tb) vorgesehen sind, dadurch gekennzeichnet, daß der Brennraumboden (7) im wesentlichen flach ausgebildet ist, daß der größte Brennraumdurchmesser (Db) in einer Tiefe (tD) von 0,3 bis 0,4 T8 liegt und der Radius (R\) der ersten Krümmungslinie (5) eine Länge von 0,2 bis 0,3 Tb aufweist und daß das Verhältnis Brennraumöffnungsdurchmesser (Oh) zu größtem Brennraumdurchmesser (Db) zwischen 0,85 und 0,95 und die Wandhöhe fa) der Brennraumöffnung (3a) zwischen 0,1 und 0,15 Tb liegt.
2. Fremdgezündete, luftverdichtende Brennkraftmaschine nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß der mittlere Teil des Brennraumbodens (7) — wie an sich bekannt — als kuppeiförmige Erhebung ausgebildet ist.
3. Fremdgezündete, luftverdichtete Brennkraftmaschine nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß der Kraftstoff strahl (9) mit einer zur Zylinderachse ^senkrechten Ebene einen Winkel (ß) von 10 bis 15° einschließt, wobei der Auftreffpunkt (9a) des geometrischen Kraftstoffstrahles (9) auf der Brennraumwand (4) in OT-Stellung des Kolbens (1) in einem Abstand (a) von 40 bis 60% der Brennraumtiefe (7ß)unterhalb des Kolbenbodens (la^liegt.
4. Fremdgezündete, luftverdichtende Brennkraftmaschine nach Anspruch 1 oder folgenden, dadurch gekennzeichnet, daß der Zentriwinkel (α) zwischen Kraftstoffstrahl-Auftreffpunkt (9a) und dem Zentrum der Zündvorrichtung (11) — in einer senkrecht zur Brennraumlängsachse (x) liegenden Ebene projiziert — zwischen 15 und 45° beträgt.
5. Fremdgezündete, luftverdichtende Brennkraftmaschine nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß die Zündvorrichtung aus zueinander, parallel verlaufenden Stabelektroden besteht.
6. Fremdgezündete, luftverdichtende Brennkraftmaschine nach den Ansprüchen 1 und 5, dadurch gekennzeichnet, daß die den einen Pol der Zündvorrichtung bildende Stabelektrode (14) aus mehreren, um die den anderen Pol bildende Stabelektrode (13) angeordneten Teilelektroden (14a, 146, Hc) besteht.
7. Fremdgezündete, luftverdichtende Brennkraftmaschine nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß die Zündvorrichtung aus einer Zündkerze mit einer oder mehreren Hakenelektroden besteht.
8. Fremdgezündete, luftverdichtende Brennkraftmaschine nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß als Zündvorrichtung eine Glühkerze verwendet wird.
9. Fremdgezündete, luftverdichtende Brennkraftmaschine nach Anspruch 1 oder folgenden, dadurch gekennzeichnet, daß die Länge der in oberer Totpunktstellung des Kolbens (1) in den Brennraum (3) hineinragenden Zündvorrichtung unter 12 mm liegt.
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