DE3232366A1

DE3232366A1 - Verbrennungs-kolbenmotor mit einem die frischgasversorgung verbessernden resonanz-frischgassystem

Info

Publication number: DE3232366A1
Application number: DE19823232366
Authority: DE
Inventors: Gyula Dr. Budapest Cser
Original assignee: Autoipari Kutato Intezet
Current assignee: Autoipari Kutato Intezet
Priority date: 1981-10-20
Filing date: 1982-08-31
Publication date: 1983-05-11
Also published as: CS745982A2; GB2108582A; SE8205926D0; ATA377882A; ES8308966A1; GB2108582B; IT1212677B; SU1588287A3; FR2514822A1; IN159276B; SE8205926L; ES517021A0; CS259858B2; FR2514822B1; DE3232366C2; CH662391A5; AT388779B; JPS58140420A; PL238691A1; PL138155B1

Description

Verbrennungs-Kolbenmotor mit einem die Frischgasversorgung verbessernden Resonanz-Frischgassystem

Die Erfindung bezieht sich auf einen Verbrennungs-Kolbenmotor mit einem die Frischgasversorgung verbessernden Resonanz-Frischgassystem, bei dem im Interesse der Erhöhung der Zylinderladung eine bestimmte Gruppe der Zylinder einzeln mittels kurzer Frischgasleitungen an einen Resonanzbehälter und an den Resonanzbehälter ein Resonanzrohr angeschlossen ist.

Bekannt sind Verbrennungs-Kolbenmotoren, deren Frischgas-Versorgungssystem zur Erhöhung der Zylinderladung die Energie der durch das periodische Saugen der Motorzylinder erregten Gasschwingungen verwertet. Die eine übliche Lösung bildet die sogenannte Saugrohraufladung, bei der an die Saugöffnung jedes MotorZylinders eine einen festgelegten Querschnitt und eine festgelegte Länge aufweisendes Saugrohr (Resonanzrohr) angeschlossen ist, wie dies z.B. in dem Zeitschriftsartikel "Saugrohraufladung" (Induction Ram) von D. Broome in der Zeitschrift Automobile Engineer (London) Jahrgang 1969, Nr. 4-6 beschrieben wird. Bei diesen Frischgas-Versofgungssystemen verläuft die durch die Saugwirkung des Motorzylinders hervorgerufene Depressionswelle bekanntlich mit annähernder Schallgeschwindigkeit entlang der Länge des Rohres und wird von dessen offenen Ende als Druckwelle reflektiert. Eine Reflexion kommt natürlich auch an dem der Saugöffnung des Zylinders zugeordneten Ende des Rohres zustande, wobei jedoch die Amplitude der reflektierenden Welle von dem momentanen Durchiaßvermögen der Saugöffnung abhängt. Wird die Hin- und Rücklaufzeit der Welle, d.h. die Selbstschwingungszahl der Gassäule, auf die Bewegung des Motorkolbens abgestimmt, so erreicht die Druckwelle am Ende des Ansaugtaktes den Zylinder und kann dadurch mit höherem Druck mehr Luft in den Zylinder laden. Die Wellenlaufzeit (Selbstschwingungszahl) wird neben der

Ausbreitungsgeschwindigkeit (annähernder Schallgeschwindigkeit) durch den beim Hin- und Zurücklauf durchlaufenen Weg, d.h. die Rohrlänge bestimmt, und so ist die Rohrlänge eines der wesentlichsten Mittel der zur Verbesserung der Frischgasversorgung dienenden Abstimmung. Der Rohrquerschnitt hat in erster Linie Einfluß auf die sich entwickelnde Geschwindigkeit, so im Verlaufe des instationären Schwingungsvorganges auf den Pegel der im Rohr hervorgerufenen kinetischen Energie, und weist in Abhängig- IQ keit von der gegebenen Aufgabe ebenfalls ein bestimmtes Optimum auf.

Für einen günstigen Ablauf des Vorganges ist natürlich ein im wesentlichen konstanter Rohrquerschnitt erforderlieh, da die Druckwellen nicht nur von dem offenen oder dem sich an die Saugöffnung des Zylinders anschließenden sogenannten geschlossenen oder zum Teil geschlossenen Ende reflektiert werden, sondern an sämtlichen Stellen eine Reflexion zustande kommt, wo sich der Rohrquerschnitt verändert, d.h. sich erweitert oder verengt. Auf diese Erscheinung wird z.B. in der Arbeit von Herrn Dr. Ing. H. Seifert "Instationäre Strömungsvorgänge in Rohrleitungen an Verbrennungskraftmaschinen" (Springer Verlag 1962) auf Seite 41 hingewiesen. Die durch die Forderungen der günstigen Arbeitsweise bestimmte Rohrlänge ist demgemäß bei konstantem Rohrquerschnitt vorzusehen.

Der Geschwindigkeitsvektor des in den einzelnen Abschnitten des Schwingungsvorganges im Saugrohr (Resonanzrohr) strömenden Mediums ändert die Richtung und das Medium strömt aus dem offenen Ende des Rohres heraus. Dadurch geht die kinetische Energie des ausströmenden Luftstrahls verloren. In der Praxis bestand bisher keine Möglichkeit zur Verminderung dieser Verluste.

An den Saugrohrabschnitt mit konstantem Querschnitt kann

zwar - als dessen Verlängerung - theoretisch ein derartiger, sich in Richtung zu dem offenen Rohrende hin erweiternder Rohrabschnitt - Diffusor - angeschlossen werden, der die Rückgewinnung eines Teiles der in Verlust gehenden kinetischen Energie ermöglicht. Jedoch würde dessen Länge die auch ohne dies unangenehm große Länge des Saugrohres weiter vergrößern. Die durch den sich erweiternden Rohrabschnitt verursachte Längenzunahme würde den Einbau der Saugrohre bzw. des ganzen Frischgas-Versorgungssystems in dem neben dem Motor zur Verfügung stehenden Raum unmöglich machen. In der Praxis gelangten deshalb derartige Konstruktionslösungen nicht zur Anwendung.

Bekannt sind weiterhin auch solche Verbrennungskraftmaschinen, bei denen das die Frischgasversorgung verbessernde Frischgassystem so ausgebildet ist, daß zwischen die Saugöffnung einer bestimmten Gruppe der Zylinder und das Resonanzrohr ein ein bestimmtes Volumen aufweisender Behälter - Resonatorbehälter - eingebaut ist, z.B. bei den Konstruktionslösungen nach der HÜ-PS 161 323 und der DE-PS 1 935 155. Ein derartiges Frischgassystem wird als Resonanzsystem, das Aufladeverfahren selbst als Resonanzaufladung bezeichnet. Die Resonanzaufladung kann nicht nur an saugenden Motoren vorteilhaft eingesetzt werden, da das Resonanz-Frischgassystem auch zwischen eine entsprechende Ladeeinrichtung und den Motor eingebaut wirksam ist. Letztere Aufladungslösung wurde unter der Bezeichnung "kombinierte Aufladung" bekannt. Das Resonanzsystem für das strömende Medium wird durch das periodische

Ansaugen der Gruppe der an den Resonatorbehälter angeschlossenen Motorzylinder erregt, deren Ansaugarbeitstakte einander wesentlich nicht überdecken. Stimmt die Erregungsfrequenz mit der Selbstschwingungszahl des Resonanzsystems überein, entsteht im Frischgassystem eine Re-

sonanz und die verstärkten Gasschwingungen laden die Zylinder des Motors im wesentlichen Maße auf.

Bei bestimmten Maßverhältnissen der einzelnen Elemente

des Resonanzsystems erhöhen die Gasschwingungen die Aufladung der Zylinder nicht nur bei der Motordrehzahl, bei der sich die Resonanz ergibt, sondern sind in einem breiten Motordrehzahlbereich wirksam, z.B. bei den Konstruktionslösungen gemäß der AT-PS 330 506 und der GB-PS 1 400 059, obwohl die größte Aufladungswirkung bei der Resonanz in Erscheinung tritt. Eine vorteilhafte Eigenschaft des Systems besteht darin, daß die Resonanz nicht nur auf eine hohe Motordrehzahl eingestellt werden kann, sondern daß durch entsprechende Wahl der Eigenschwingungszahl des Resonanzsystems die Frischgasversorgung auch bei ganz niedrigen Motordrehzahlen verbessert werden kann, ohne daß das System die Arbeitsweise des Motors bei hohen Drehzahlen schädlich beeinflussen würde. Die Eigenschwingungszahl des im Resonanzsystem strömenden Mediums ist - von der Saugrohraufladung abweichend - nicht nur von der Länge des Resonanzrohres mit konstantem Querschnitt, sondern auch von diesem Querschnitt und dem Volumen des Resonanzraumes abhängig, wie dies von F. Anisits und F. Spinnler in ihrer Arbeit "Entwicklung der kombinierten Aufladung am neuen Saurer-Fahrzeug-Dieselmotor D 4KT" in der Zeitschrift MTZ, Jahrgang 1978, Nr. 10, dargelegt wird. Die Einhaltung der zur Verwirklichung der gewünschten Eigenschwingungszahl erforderlichen sowie der durch die günstige Arbeitsweise bedingten Abmessungen bzw. Maßverhältnisse (siehe z.B. die AT-PS 330 506) ist jedoch mit derartigen Auflagen verbunden, die die konstruktionsmäßige Ausgestaltung des Resonanzsystems und dessen Anordnung in dem in der Umgebung des Motors _zur Verfügung stehenden Raum erschweren. Die konstruktionsmäßige Anordnung der bestimmte Abmessungen aufweisenden Resonatorbehälter, insbesondere jedoch der Resonanzrohre, wurde zu einer Grundvoraussetzung der praktischen Verwendung, zu deren Lösung zweifellos nützliche

³^ Vorstellungen entwickelt wurden, z.B. gemäß den HU-PS'en 173 034 und 175 875 sowie der US-PS 4 064 696 oder der diesen ähnlichen DE-OS 2 831 985. Obwohl die erwähnten

Konstruktionen den neben einem Sechszylinder-Reihenmotor zur Verfügung stehenden Raum günstig ausnutzen, kann keine dieser Lösungen etwas an der Tatsache ändern, daß die durch eine günstige Arbeitsweise bedingten Abmessun-

c gen ziemlich groß sind.

Demzufolge ist auch der Platzbedarf der sonst günstig angeordneten Konstruktionen groß, was in zahlreichen Fällen ein Hindernis bei der praktischen Anwendung werden kann. Ziel der vorliegenden Erfindung ist eben deshalb die Beseitigung der genannten Einbau- und Anordnungsschwierigkeiten des Frischgasversorgungs-Resonanzsystems von Verbrennungskolbenmotoren bzw. die Ausgestaltung eines derartigen Verbrennungskolbenmotors, dessen Reso-5 nanz-Frischgassystem auch bei verminderten Einbaumaßen die Frischgasversorgung des Motors wirksam verbessert. Ein weiteres Ziel der Erfindung ist die Verkleinerung des Resonanzsystems und hiermit die Verringerung des Motorgewichtes sowie der Herstellungskosten.

Die Erfindung beruht auf der Erkenntnis, daß die Einbaumaße des Resonanzsystems bei Einhaltung der vorstehend genannten Maßverhältnisse am wirksamsten in dem Falle verringert werden können, wenn der Querschnitt des Resonanzrohres verkleinert wird, da dadurch nicht nur der Querschnitt selbst geringer wird, sondern zur Einhaltung der durch die wirksame Arbeitsweise bedingten Maßverhältnisse auch eine kleinere Rohrlänge und/oder ein kleineres Resonanzvolumen ausreichen, obwohl der Verringerung des Querschnittes des Resonanzrohres durch die Geschwindigkeit des aus dem Rohr ausströmenden Gases bzw. die Größe der kinetischen Energie Grenzen gesetzt ist, die im Verlaufe des Ausströmens aus dem Rohr in den Behälter im wesentlichen verloren geht, was gegebenenfalls die Strömungsverluste des Resonanzsystems in unvertretbarem Maße erhöht.

Die Zielsetzung der Erfindung wird dadurch erfüllt, daß

der durchschnittliche Querschnitt des Resonanzrohres und hiermit sämtliche bestimmenden und hinsichtlich der Einbaubarkeit wesentlichen Abmessungen des Resonanzsystems auch ohne Erhöhung der Strömungsverluste des im Resonanzrohr mit großer Geschwindigkeit hin und her strömenden Frischgases in bedeutendem Maße vermindert werden, indem der Querschnitt des Resonanzrohres in einem entlang der ganzen Länge des Rohres nicht gleichen, sondern mit zunehmendem Abstand von den Rohrenden zunehmenden Maße verringert wird, d.h. daß sich der Querschnitt in Richtung zu den Rohrenden - mindestens jedoch in Richtung zu dem an den Resonatorbehälter angeschlossenen Rohrende - im Vergleich zum kleinsten Rohrquerschnitt erweitert, somit in dem sich erweiternden Rohrquerschnitt die sich im Resonanzrohr entwickelnde Gasgeschwindigkeit verringert und noch im Rohr ein bedeutender Teil der kinetischen Energie der Gassäule zurückgewonnen werden kann. Weiterhin kann der aus dem Rohrende in den Behälter austretende Gasstrahl ohne Behinderung auch in die entfernter gelegenen Teile des Behälters gelangen, wobei für diese Bewegung der bei dem Austritt noch zur Verfügung stehende Anteil an kinetischer Energie verwendet wird. Die störende Wirkung der durch den sich in Richtung zu den Rohrenden erweiternden Querschnitt bedingten Wellenreflexion - die eine Erhöhung der Resonanzrohrwelle von unerwünschtem Ausmaß bedingen würde - wird dadurch beseitigt, daß das Volumen des Resonanzraumes wesentlich größer als das Volumen des Resonanzrohres ausgelegt wird. Ein verhältnismäßig großes Resonanzvolumen kann nämlich

^O die aus dem Resonanzrohr einströmende Gasmenge ohne wesentliche Beschränkung, Kollision oder Drosselung, d.h. ohne einen plötzlichen Druckanstieg aufnehmen. So kommt es an dem Rohrende zu keiner derartigen kraftvollen und charakteristischen Wellenreflexion, wie z.B. bei der Saugrohraufladung, wo die in dem Rohr strömende Gassäule unmittel bar ohne Zwischenschaltung eines Resonatorbehälters

mit der Saugöffnung des Zylinders in Verbindung steht. Die geringfügige Wellenreflexion übt auch im Falle eines veränderlichen Rohrquerschnittes keine bestimmende Wirkung auf die Eigengeschwingungszahl des Systems aus, die so auch weiterhin von der ganzen Rohrlänge - einschließlich der Länge der Rohrabschnitte mit sich erweiterndem Querschnitt - von dem durchschnittlichen Rohrquerschnitt und dem Resonanzvolumen abhängig bleibt. So muß - im Gegensatz zu den bisher bekannten Lösungen - die durch die günstige Arbeitsweise bestimmte Rohrlänge nicht um die Länge der sich in Richtung zu den Rohrenden hin erweiternden Rohrabschnitte vergrößert werden.

Gegenstand der Erfindung ist ein Verbrennungskolbenmotor mit einem die Frischgasversorgung verbessernden Resonanz-Frischgassystera, das mindestens einen an den Ansaugöffnungen einer bestimmten Gruppe der Motorzylinder einzeln über Frischgasleitungen, deren in Metern ausgedrückte Länge höchstens n/1500 ist (wobei η die Nenndrehzahl des Motors pro Minute ist), angeschlossenen Resonatorbehälter und mindestens ein an den Resonatorbehälter angeschlossenes Resonanzrohr aufweist, dessen Querschnitt mindestens in der Nähe des resonatorseitigen Rohrendes in Richtung zu dem Resonatorbehälter sich erweiternd ausgeführt ist, wobei der in der zur Mittellinie des Rohres senkrechten Ebene gemessene Querschnitt des an den Resonatorbehälter angeschlossenen Rohrendes mindestens das 1,2-fache des kleinsten Querschnittes des Resonanzrohres beträgt, der Abstand zwischen dem an den

^Q Resonatorbehälter angeschlossenen Rohrende und der diesem gegenüberliegenden Behälterwand in der Verlängerung der Mittellinie des Rohres gemessen größer als der Durchmesser eines Kreises ist, dessen Kreisfläche gleich dem Querschnitt des angeschlossenen Rohrendes ist, und das VoIumen des Resonanzraumes mindestens das 2,5-fache des Volumens des Resonanzrohres ausmacht. Das Volumen des Resonanzraumes ist die Summe aus dem Volumen des Resonatorbehälters, dem Volumen der daran angeschlossenen Frisch-

gasleitungen und dem auf einen Schwingungszyklus bezogenen durchschnittlichen Volumen des (der) mit dem Resonatorbehälter durch die während der Zeitdauer des Schwingungszyklus geöffnete(n) Saugöffnung(en) kommunizierenden Zylinder (s).

Bei einer vorteilhaften Ausführungsform des erfindungsgemäßen Verbrennungs-Kolbenmotors ist der Querschnitt des Resonanzrohres in der Nähe des dem Resonatorbehälter angewendeten Rohrendes in der vom Resonatorbehälter wegweisenden Richtung sich erweiternd ausgebildet und der in der zur Mittellinie des Rohres senkrechten Ebene liegende Querschnitt des dem Resonatorbehälter abgewendeten Rohrendes beträgt mindestens das 1,2-fache des kleinsten Durchmessers des Resonanzrohres.

Bei einer weiteren vorteilhaften Ausführungsform des erfindungsgemäßen Verbrennungs-Kolbenmotors weist dieser mehr als einen Resonanzbehälter auf, da die Zylinder in mehrere Zylindergruppen aufgeteilt sind, von denen jede mindestens ein angeschlossenes Resonanzrohr aufweist, wobei das dem Resonanzbehälter abgewendete Rohrende der Resonanzrohre ein an einen Ausgleichsbehälter angeschlossenes Rohrende ist, und der Abstand zwischen diesem Rohrende und der gegenüberliegenden Behälterwand in der Verlängerung der Mittellinie des Rohres gemessen größer als der Durchmesser eines Kreises ist, dessen Kreisfläche der Querschnittsfläche des angeschlossenen Rohrendes gleicht.

Bei einer weiteren vorteilhaften Ausführungsform des erfindungsgemäßen Verbrennungsmotors ist der Ausgleichsbehälter mit der Druckseite einer Aufladeeinrichtung verbunden .

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j hälter mit der Druckseite einer Aufladeeinrichtung verbunden .

Die Erfindung wird detailliert anhand des Ausführungsbeispiels eines Sechszylinder-Viertakt-Verbrennungsmotors mit Turboaufladung und die Frischgasversorgung verbesserndem Resonanzsystem mit Hilfe der Zeichnung beschrieben. In der Zeichnung zeigt:

,Q Fig. 1 einen Sechszylinder-Viertakt-Reihenmotor mit

Turboaufladung und einem die Ladung der Zylinder verbessernden bzw. verstärkenden Frischgas-Resonanzsystem im Schnitt,

Fig. 2 ein Detail des Frischgas-Resonanzsystems des Verbrennungsmotors nach Fig. 1 mit dem gegenseitigen Anschluß des Resonatorbehälters und des Resonanzrohres im Schnitt und vergrößerten Maßstab, und

Fig. 3 ein Detail des Frischgas-Resonanzsystems des Verbrennungsmotors nach Fig. 1 mit dem gegenseitigen Anschluß des Resonanzrohres und des Ausgleichbehälters im Schnitt und vergrößerten Maßstab.

Der Verbrennungskolbenmotor nach Fig. 1 ist ein Sechszylinder-Viertakt-Reihenmotor, in dessen Zylindern 1-6 die Kolben 7-12 der üblichen Zündfolge 1-5-3-6-2-4 angeordnet sind. Die Zylinder 1-6 sind der Reihe nach mit den Ansaugöffnungen (Einlaßventilen) 13-18 versehen, an die das die Frischgasversorgung der Zylinder 1-6 verbessernde Resonanzfrischgassystem angeschlossen ist. Der Gesamthubraum des Motors beträgt 121, so daß das Volumen der Zylinder 1-6 je Zylinder 2 Liter beträgt. Die Motornenndrehzahl beträgt 2200 U/Min. Infolge der Viertakt-Arbeitsweise und der vorgenannten Zündfolge entspricht innerhalb

der aus den Zylindern 1, 2 und 3 sowie 4, 5 und 6 gebildeten beiden Gruppen der Zündabstand einem Kurbelwellendrehwinkel von 240°. Der Öffnungszeitwinkel der Ansaugöffnungen 13-18 ist mit 240° ausgewählt, so daß die Ansaugperioden der einzelnen Zylinder 1-3 bzw. 4-6 innerhalb jeder der aus den Zylindern 1-3 bzw. 4-6 gebildeten Gruppen einander nicht überdecken. Dies bietet die Möglichkeit, die Ansaugöffnungen 13-15 der Zylinder 1-3 der Reihe nach mittels der Frischgasleitungen 19-21 an den Resonatorbehälter 31, die Ansaugöffnungen 16-18 der Zylinder 4-6 der Reihe nach mittels der Frischgasleitungen 22-24 an den Resonatorbehälter 32 anzuschließen. Die Länge der Frischgasleitungen 19-24 gemessen von den Saugöffnungen 13-18 bis zu ihrem sich an den Resonator 31 bzw. 32 anschließenden Mündungsquerschnitt 25-30 wurde mit 0,2m ausgewählt und ist demgemäß kleiner als der sich aus der Bedingung n/1500 = 1,46m ergebende Wert, wobei η = 2200 U/Min die Nenndrehzahl des Motors und 1500 eine durch Versuche gefundene Konstante sind.

Gegenüber der die Mündungsquerschnitte 25-27 der Frischgasleitungen 19-21 enthaltenden Behälterwand 49 des Resonatorbehälters 31 ist das daran angeschlossene Rohrende 35 des Resonanzrohres 33 angeordnet. Gegenüber der die Mündungsquerschnitte 28-30 enthaltenden Behälterwand 50 des Resonatorbehälters 32 ist das daran angeschlossene Rohrende 36 des Resonanzrohres 34 angeordnet. An den Resonatorbehälter 31 ist über das Resonatorbehälter-Rohrende 35 das Resonanzrohr 35, und an den Resonatorbehälter 32 über das resonatorseitige Rohrende 36 das Resonanzrohr 34 angeschlossen. Die den Resonatorbehältern 31, 32 abgewendeten Rohrenden 37 und 38 münden in den gemeinsamen Ausgleichbehälter 39, der über die Eintrittsöffnung 40 und das Verbindungsrohr 41 an die Druckseite 42a der Aufladeeinrichtung 42 angeschlossen ist. In der Fig. ist als Aufladeeinrichtung 42 ein Abgas-Turbolader angegeben. Ähnlich können jedoch auch Aufladeeinrichtungen sonstigen

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Systems und anderer Arbeitsweise verwendet werden.

Die periodische Saugwirkung der Zylinder 1-3 versetzt das Frischgas, das in dem Frischgassystem aus dem über die Frischgasleitungen 19-22 an die Ansaugöffnungen 13-15 der Zylinder angeschlossenen Resonatorbehälter 31 und dem an diesen angeschlossenen Resonazrohr 33 strömt, in Schwingungen. Mit Rücksicht darauf, daß die Zündabstände der an den Resonatorbehälter 31 angeschlossenen Zylinder 1-3 einem Kurbelwellendrehwinkel von 240° entspricht, folgen auch die Ansaugperioden aufgrund der Saugwirkung der Kolben 7-9 alle 240° aufeinander, d.h. daß bei den erregten Gasschwingungen die Zeitdauer je eines Schwingungszyklus einer Kurbelwinkeldrehung von 240° unabhängig von der momentanen Motordrehzahl entspricht. Die während der Zeitdauer der Kurbelwinkeldrehung von 240° offenen Ansaugöffnungen 13-14 sind also eben während eines vollständigen Schwingungszyklus offen und deshalb steht in diesen Fällen im Verlaufe je eines Schwingungszyklus immer nur einer von den drei Zylindern 1-3 mit dem Resonatorbehälter 31 in offener Verbindung. Im dargestellten Zeitpunkt z.B. steht der Zylinder 1 mit dem Resonatorbehälter 31 über die geöffnete Ansaugöffnung 13 in Verbindung.

in diesem Falle entspricht z.B. das auf einen ganzen Schwingungszyklus bezogene durchschnittliche Volumen 1a des mit dem Resonatorbehälter 31 über die eben offene Ansaugöffnung 13 verbundenen Zylinders 1 dem einfachen algebraischen Mittelwert der im Verlaufe der vom öffnen

³^ bis zum Schließen der Ansaugöffnung 13 reichenden Winkeldrehung von 240° sich bildenden momentanen Zylindervolumina.

Wird die Öffnungszeit der Ansaugöffnung 13 kürzer als eine Schwinungsperiodendauer gewählt, würde z.B. im vorliegenden Falle die Ansaugöffnung 13 anstelle der Dauer einer Winkeldrehung von 240° nur für die Dauer einer Winkel-

drehung von 200° offenbleiben, so müßte der Mittelwert der sich während der Zeitdauer vom öffnen bis zum Schließen der Ansaugöffnung 13 im Verlaufe einer Winkeldrehung von 200° ergebenden momentanen Zylindervolumina berücksichtigt werden, da während der übrigbleibenden Zeitdauer der Winkelverdrehung von 40° der Zylinder 1 über die Saugöffnung 13 mit dem Resonatorbehälter 31 nicht in Verbindung steht. Im dargestellten Zeitpunkt steht der Zylinder 5 über die offene Ansaugöffnung 17 mit dem Resonatorbehalter 32 in offener Verbindung. In diesem Falle entspricht das auf einen ganzen Schwingungszyklus bezogene durchschnittliche Volumen 5a des mit dem Resonatorbehälter 32 durch die eben offene Ansaugöffnung 17 verbundenen Zylinders dem einfachen algebraischen Mittelwert der im Verlaufe vom öffnen bis zum Schließen der Ansaugöffnung 17 reichenden Winkeldrehung von 240° sich bildenden momentanen Zylindervolumina.

Im Verlaufe der praktischen Anwendungen kann auch der Fall vorkommen, daß die Öffnungszeit der Ansaugöffnungen 13-18 länger als ein Schwingungszyklus ist. Bei vorliegendem Ausführungsbeispiel würde dies in dem Falle auftreten, wenn die Ansaugöffnungen 13-18 über die Zeitdauer einer Winkeldrehung von 240° hinaus geöffnet werden. Wird z.B. eine Öffnungszeit von 260° gewählt, so kommt eine 20° erreichende Überdeckung zwischen den Ansaugperioden der einzelnen Zylinder 1-6 zustande. Bei der Bestimmung des durchschnittlichen Zylindervolumens ist in diesen Fällen zu berücksichtigen, daß im Verlaufe der 20°-igen Uberdeckung, da von den Ansaugöffnungen 13-15 bzw. 16-18 gleichzeitig je zwei geöffnet sind, von den Zylindern 1-4 bzw. 4-6 je zwei gleichzeitig mit dem Resonatorbehälter 31 bzw. 32 in offener Verbindung

stehen.
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Das wie vorstehend verstandene durchschnittliche Zylindervolumen 1a, das Volumen 19a der Frischgasleitung 19,

weiterhin die Volumina 20a und 21a der auch bei eben geschlossenen Ansaugöffnungen 14 und 15 mit dem Resonatorbehälter 31 verbundenen Prischgasleitungen 20 und 21 sowie das Volumen 31a des Resonatorbehälters 31 bilden zusammen einen Resonanzraum. Das Volumen V des als Summe der Volumina 1a, 19a, 20a, 21a und 31a betrachteten Resonanzrauines beträgt im vorliegenden Ausführungsbeispiel 10 Liter.

Auf ähnliche Weise bilden das durchschnittliche Zylindervolumen 5a, das Volumen 23a der Frischgasleitung sowie die Volumina 22a und 24a der auch bei eben geschlossenen Ansaugöffnungen 16 und 18 mit dem Resonatorbehälter 32 verbundenen Frischgasleitungen 22 und 24 sowie das Volumen 32a des Resonatorbehälters 32 gemeinsam einen Resonanzraum. Das Volumen V des als Summe der Volumina 5a, 22a, 23a, 24a und 32a betrachteten Resonanzraumes beträgt dem vorstehenden entsprechend 10 Liter.

Das mit dem Resonatorbehälter 21 verbundene Resonanzrohr 33 sowie das mit dem Resonatorbehälter 32 verbundene Resonanzrohr 34 weisen einen Rohrabschnitt 43 bzw. 44 minimalen Querschnitts auf, wobei der zahlenmäßige Wert des minimalen Rohrquerschnittes 43a bzw. 44a in vorliegendem Beispiel 46 cm² beträgt. Die Resonanzrohre 33 und 34 weisen an ihren beiden Enden in Richtung zu den Rohrenden 35 bzw. 37 bzw. 36, 38 sich erweiternde Rohrabschnitte 45, 47 bzw. 46, 48 mit sich erweiterndem Querschnitt auf. Auf diese Weise ist an den minimalen Querschnitt aufweisenden Rohrabschnitt 43 des Resonanzrohres 33 der einen sich erweiternden Querschnitt aufweisende Rohrabschnitt 45 angeschlossen, so daß der Mündungsquerschnitt 35a des mit dem Resonatorbehälter 31 verbundenen Rohrendes 25 größer ist als der Querschnitt 43a des den minimalen Querschnitt aufweisenden Rohrabschnittes 43. In der Nähe des dem Resonatorbehälter 31 abgewendeten Rohrendes 37 ist die Rohrausbildung ähnlich;

an den Rohrabschnitt 43 ist in der vom Resonatorbehälter 31 wegweisenden Richtung ein Rohrabschnitt mit sich erweiterndem Querschnitt 47 angeschlossen, so daß der Mündungsquerschnitt 37a des Rohrendes 37 größer als der Querschnitt des Rohrabschnittes 43 mit dem minimalen Querschnitt ist.

Mit der von der Erweiterung des Querschnittes des Resonanzrohres 31 erwarteten Wirkung ist in dem Falle zu rechnen,

IQ wenn die Größe der Querschnitte 35a bzw. 37a mindestens das 1,2-fache des minimalen Rohrquerschnittes 43a ausmacht. Im Interesse des Erreichens der günstigsten Wirkung ist jedoch vorzugsweise eine diese überschreitende Querschnittserweiterung zu wählen. Im vorliegenden Beispiel sind die Querschnitte 35a bzw. 37a 1,6 mal größer als der Querschnitt 43a, und ihr zahlenmäßiger Wert beträgt 25,6 cm². Über die gleichen Maße bzw. Maßverhältnisse verfügt der Querschnitt 36a bzw. 38a des Rohrendes 36 und des Rohrendes 38 des Resonanzrohres 34, die durch die erweiterten Querschnitte aufweisenden Rohrabschnitte 46 bzw. 48 mit dem über den minimalen Rohrquerschnitt 44a verfügenden Rohrabschnitt 44 verbunden sind.

Die Länge der geraden Resonanzrohre 43 und 34 zwischen den Rohrenden 35 und 37 bzw. 36 und 38 (einschließlich der Längen der den sich erweiternden Querschnitt aufweisenden Rohrabschnitte 45 und 47 bzw. 36 und 38) wurden so gewählt, daß das Resonanzfrischgassystem eine die Aufladung verbessernde größte Wirkung bei einer die Hälfte der Motornenndrehzahl unterschreitenden Motordrehzahl liefert, die bei vorliegendem Ausführungsbeispiel 1000 ü/Min. beträgt. Mit der Erregungsfrequenz der Ansaugperioden der Zylinder 1-3 bzw. 4-6 kommt demgemäß bei dieser ausgewählten Motordrehzahl die Resonanz im Frischgassystem zustande. Aus dieser Forderung ergeben sich die Länge des Resonanzrohres 33 bzw. 34 zu 0,73 m bzw. ihr Volumen 33a bzw. 34a bei den genannten Querschnitten

von 43a bzw. 44a, 35a, 37a bzw. 36a, 38a zu 1,2 Liter. Die einen sich erweiternden Querschnitt aufweisenden Rohrabschnitte 45, 47 bzw. 46, 48 sind kegelförmig mit einer graden Mantellinie. Auf diese Weise ist das Volumen V des Resonanzraumes 8,4 mal größer als das Volumen 33a bzw. 34a des Resonanzrohres 33 bzw. 34.

Im Interesse der Sicherung einer günstigen Frischgasströmung ist der Resonatorbehälter 31 bei der Einmündung des Rohrendes 35 des Resonanzrohres 33 so ausgebildet, daß entsprechend Fig. 2 und 3 in der Verlängerung 55 der Mittellinie des Resonanzrohres 33 gemessen der Abstand 56 zwischen der gegenüberliegenden Behälterwand 49 und dem zur Mittellinie 55 senkrechten kreisförmigen Querschnitt 35a des Rohrendes 35 größer ist als der Durchmesser des Querschnittes 35a, im vorliegenden Beispiel 0,08 m.

In gleicher Weise ist der Resonanzbehälter 32 so ausgebildet, daß in der Verlängerung der Mittellinie 55 des Resonanzrohres 34 gemessen der Abstand 56 zwischen der gegenüberliegenden Behälterwand 50 und dem zur Mittellinie 55 senkrechten kreisförmigen Querschnitt 36a des Rohrendes 36 größer ist als der Durchmesser des Querschnittes 36a, im vorliegenden Beispiel 0,08 m.

Im Interesse der Sicherung einer günstigen Frischgasströmung ist der Ausgleichsbehälter 39 bei dem Anschluß des Rohrendes 37 des Resonanzrohres 33 so ausgebildet, daß in der Verlängerung der Mittellinie 55 des Resonanzrohres 33 gemessen der Abstand 57 zwischen der gegenüberliegenden Behälterwand 51 und dem zur Mittellinie 55 senkrechten kreisförmigen Querschnitt 37a des Rohrendes 37 größer ist als der Durchmesser des Querschnittes 37a, im vorliegenden Beispiel 0,08 m. In gleicher Weise ausgebildet ist der Ausgleichsbehälter bei der Einmündung des Rohrendes 38 des Resonanzrohres 34, so daß in der Verlängerung der Mittellinie 55 des Resonanzrohres 34 gemessen der Abstand

57 zwischen der gegenüberliegenden Behälterwand 51 und dem zur Mittellinie 55 senkrechten kreisförmigen Mündungsquerschnitt 38a des Rohrendes 38 größer ist als der Durchmesser des Querschnittes 38a, im vorliegenden Beispiel 0,08 m.

Fig. 2 zeigt den Anschluß des Resonanzrohres 33 und des Resonatorbehälters 31 vergrößert mit einer von der in Fig. 1 abweichenden Behälterform. Weder das Rohrende 35 noch die gegenüberliegende Behälterwand 49 verlaufen senkrecht zur Mittellinie 55 des Resonanzrohres 33. Das Rohrende 35 ist mit einer Abrundung 54 angeschlossen, die bei der Festlegung der Abmessungen außer Acht gelassen wird. Hierbei wird als "Rohrende" 35 die Durchdringungsfläche der Verlängerung der Mantellinien des den sich erweiternden Querschnitt aufweisenden Rohrabschnittes 45 durch die erzeugende Linie derjenigen Wand des Resonatorbehälters verstanden, an der der Rohrabschnitt 45 in den Behälter 31 mündet. Die extremen Randpunkte dieser Durchdringungsfläche sind in der Fig. durch die Schnittpunkte 52 und 53 angegeben. Unter Mündungsquerschnitt des Rohrendes 35 wird der zur Mittellinie 55 senkrechte, in der durch den Schnittpunkt 52 laufenden Ebene liegende Querschnitt 35a verstanden. Der Abstand 56 zwischen dem Rohrende 35 und der Behälterwand 49 wird als Abstand zwischen der Behälterwand 49 und dem Schnittpunkt der die Schnittpunkte 52 und 53 verbindenden Geraden mit der Mittellinie 55 des Resonanzrohres 33 verstanden.

Fig. 3 zeigt den Anschluß des Ausgleichsbehälters 39 und des Resonanzrohres 33 vergrößert. Das Rohrende 37 ist mit der Abrundung 58 angeschlossen, die bei der Feststellung der Maße außer Acht gelassen wird, und als "Rohrende" 37 wird die Durchdringungsfläche der Verlängerung der Mantellinien des einen sich erweiternden Querschnitt aufweisenden Rohrabschnittes 47 mit der das Rohrende 37 aufweisenden Ausgleichsbehälterwand verstanden, was durch den Schnittpunkt 59 angezeigt ist.

Die Verwendung der Frischgasleitungen 19-24 ist keine zwangsläufige Voraussetzung der Arbeitsweise des Systems, da auch eine Konstruktion möglich ist, wo die Einsaugöffnungen und Querschnitte 13 und 25 bzw. 14 und 26 bzw.

15 und 27 zusammenfallen, so daß der Resonatorbehälter 31 unmittelbar an die Ansaugöffnungen 13-15 der Zylinder 1-3 und genauso der Resonatorbehälter 32 unmittelbar an die Saugöffnungen der Zylinder 4-6 angeschlossen ist.

Von dem Ausführungsbeispiel abweichend ist es nicht unbedingt erforderlich, daß der Querschnitt bei den Rohrabschnitten mit sich erweiterndem Querschnitt 45, 46, 47 und 48 ununterbrochen weiter wird. Eine vorteilhafte Konstruktionslösung kann sich auch ergeben, wenn die gesamte Zunahme des Querschnittes aus mehreren sich erweiternden Abschnitten zustande kommt, die zwischen die Abschnitte mit konstanten Querschnitten eingefügt sind. Ebenfalls vorteilhaft kann sein, wenn die Querschnittserweiterung der Rohrabschnitte mit sich erweiterndem Querschnitt 45, 46, 47 bzw. 48 nicht unmittelbar bis zu den Rohrenden 35, 36, 37 bzw. 38 reicht, sondern in deren unmittelbarer Nähe der erweiterte Querschnitt auf einem annähernd konstanten Wert bleibt, wodurch die Verbindung des Resonanzrohres 33 und 34 und des Resonatorbehälters 31 bzw. 32 bzw. des Ausgleichsbehälters 39 sowohl hinsichtlich der Konstruktion als auch der Technologie einfacher wird.

Bei den vom vorliegenden Beispiel abweichenden, ohne Ladevorrichtung sondern mit Ansaugung arbeitenden Motoren ist es nicht unbedingt erforderlich, daß beide Rohrenden 35 und 37 bzw. 36 und 38 der Resonanzrohre 33 und 34 die gleiche Ausgestaltung haben, denn wo das dem Resonatorbehälter 31 bzw. 32 abgewendete Rohrende 37 bzw. 38 der Resonanzrohre 33 und 34 unmittelbar in die Umgebung mündet, kann auch eine Ausführungsform vorteilhaft sein, bei der der Rohrabschnitt 45 bzw. 46 mit sich erweiterndem Quer-

schnitt nur an dem sich an den Resonatorbehälter 31 bzw. 32 anschließenden Rohrende 35 bzw. 36 der Resonanzrohre angeschlossen wird.

Der mit einem dem vorliegenden Ausführungsbeispiel entsprechenden Resonanzfrischgassystem versehene Verbrennung skolbenmo tor mit Aufladung arbeitet in folgender Weise: Infolge der durch die periodische Ansaugwirkung der Zylinder 1-3 hervorgerufenen Erregung entwickeln sich periodische Druckänderungen, Druckschwingungen im Resonanzraum, der der Summe des Volumens 31a des Resonatorbehälters, der Volumina 19a, 20a und 21a der Frischgasleitungen 19,

20 und 21 und des auf einen Schwingungszyklus bezogenen durchschnittlichen Volumens 1a des während der Zeitdauer des Frischgas-Schwingungszyklus - in der in Fig. 1 gezeigten momentanen Stellung - durch die offene Saugöffnung 13 angeschlossenen Zylinders entspricht. Da die am weitesten wegliegenden Punkte des Resonanzraumes - der Resonatorbehälter 31 und der Zylinder 1a - mit den höchstens eine Länge von n/1500 aufweisenden Frischgasleitungen 19-

21 verbunden sind, verändert sich der Druck im ganzen Resonanzraum zeitlich in der gleichen Weise, so daß darin keine wesentlichen Phasenverschiebungen Zustandekommen können. Die periodischen Druckänderungen im Resonatorbehälter beschleunigen und verlangsamen das im Resonanzrohr 33 strömende Frischgas. Unter Einwirkung der Schwingungserregung wird das Frischgas in der ersten Hälfte des Ansaugvorganges in Richtung zu dem Resonanzbehälter 31 hin beschleunigt und die Arbeit der Schwingungserregung erhöht im Resonanzrohr 33 die kinetische Energie des strömenden Frischgases. Die im Resonanzrohr 33 auf eine große Geschwindigkeit beschleunigte Frischgassäule füllt in der zweiten Hälfte des Ansaugvorganges den Resonanzraum in einem Ausmaß auf, daß darin der Druck und hiermit auch die Frischgasladung des Zylinders 1 wesentlich ansteigt. In dem Rohrabschnitt 43 mit minimalem Querschnitt des Resonanzrohres 33 entwickelt sich infolge des im Ver-

gleich zu den bekannten Ausführungslösungen um 30-70% kleineren Rohquerschnitts sehr hohe Geschwindigkeiten und deshalb kann auch mit einem verhältnismäßig kurzen Resonanzrohr 33 der zur entsprechenden Arbeitsweise erforderliche kinetische Energiepegel erreicht werden. Die in dem den minimalen Querschnitt aufweisenden Rohrabschnitt 43 entstehende Gasgeschwindigkeit wird an dem Rohrende 35 in dem den sich erweiternden Querschnitt aufweisenden Rohrabschnitt 45 wieder vermindert, so daß die sehr bedeutende Gasgeschwindigkeit noch vor dem Eintreten in den Resonatorbehälter 31 wieder in Druck umgewandelt wird. Die zur Erzeugung von großen Schwingungsenergien erforderliche Gasgeschwindigkeit geht deshalb beim Eintritt in den Resonatorbehälter 31 nicht verloren, sondern kann zum größten Teil zurückgewonnen werden, so daß der Strömungsverlust des Resonanz-Frischgassystems nicht zunimmt. Die störende Wirkung der Wellenreflexion, die an den sich erweiternden Rohrabschnitten 45 und 47 auftritt, wird dadurch beseitigt, daß man das Volumen V des Resonanzraumes wesentlich größer als das Volumen des im Resonanzrohr 31 strömenden Frischgases wählt; im vorliegenden Beispiel ist das Volumen V des Resonanzraumes 8,4 mal größer. Infolge der im Resonanzraum befindlichen bzw. strömenden großen Frischgasmenge kommt es zu keiner sprungartigen Druckänderung und an den Rohrenden 35 bzw. 37 - hiermit auch an den sich erweiternden Rohrabschnitten 45 bzw. 47 - tritt eine hinsichtlich ihrer Wirkung zu vernachlässigende Reflexion auf. So kann mit dem keinen konstanten Querschnitt aufweisenden ^u Resonanzrohr 31 eine hinsichtlich der Schwingungen annähernd gleiche Wirkung wie mit den früher bekannten konstanten Querschnitt aufweisenden Rohren erreicht werden. Die übrigbleibende kinetische Energie des durch das Rohrende 35 austretenden, jedoch bereits verzögerten Frischgases wird zur Ausfüllung des Resonanzraumes auch in der Weise genutzt, daß die dem Rohrende 35 gegenüberliegende

Behälterwand 49 in einem entsprechenden Abstand vom Rohrende 35 angeordnet ist. Auf diese Weise ist die kinetische Energie des aus dem Rohrende 35 austretenden Freistrahles ausreichend, um das Frischgas auch in die entfernter gelegenen Teile des Resonatorbehälters 31 zu bringen, so daß hierzu keine weiteren - als Verlust auftretenden - Energieaufwendungen erforderlich sind. Diese Wirkung wird durch die Verminderung des minimalen Querschnittes des Resonanzrohres 31 weiter erhöht. Die Möglichkeit dazu ist umso größer, je größere Ausmaße der Querschnittserweiterung in dem sich erweiternden Rohrabschnitt 45 erreicht werden können. Wie dies durch zahlreiche praktische Messungen nachgewiesen wurde, kann eine gute Arbeitsweise in dem Fall erwartet werden, wenn der Querschnitt 35a des in den ^! 15 Resonatorbehälter 31 mündenden Rohrendes 35 mindestens das 1,2-fache des minimalen Rohrquerschnittes 43a ausmacht oder noch größer ist. In dem vorliegenden Ausführungsbeispiel konnte bei 1,6-facher Querschnittserweiterung der minimale Querschnitt 4 3a des Resonanzrohres 31 in dem Maße vermindert werden, daß zum Erreichen der auf eine ganz niedrige Motordrehzahl (1000 U/Min) abgestimmten Resonanz lediglich ein 0,73 m langes Resonanzrohr 33 benötigt wird. Ein ähnliches Ergebnis könnte mit den bisher bekannten Resonanz-Frischgassystemen nur mit einer um etwa 50% größeren Rohrlänge erreicht werden. Die für das Resonanzrohr 31 erreichte Abmessungsverminderung ermöglicht auch die Herabsetzung des Volumens 31a des Resonatorbehälters 31 um etwa 30-40% im Vergleich zu den bisher bekannten Lösungen. Die Volumenverminderung darf jedoch kein der-

^ artiges Ausmaß annehmen, daß das Volumen V des Resonanzraumes kleiner als das 2,5-fache des Volumens des angeschlossenen Resonanzrohres 31 wird, da in diesem Falle die störende Wirkung der an dem sich erweiternden Rohrabschnitt 45 zustandekommenden Wellenreflexion bereits nicht mehr vermieden werden kann. Ein ähnlicher Prozeß verläuft auch infolge der durch die periodische Ansaugwirkung der Zylinder 4-6 hervorgerufenen Schwingungser-

j regung in den Frischgasleitungen 22-24, im Resonatorbehälter 32 und im Resonanzrohr

Das Frischgas tritt an dem Rohrende 37 bzw. 38 aus dem

_c Ausgleichsbehälter 39 in das Resonanzrohr 33 bzw. 34 ein, ο

in dem es durch den Turbolader 42 befördert über das Verbindungsrohr 41 durch die Eintrittsöffnung 40 einströmt, wobei der Ausgleichsbehälter 39 mit seinem großen Volumen die auftretenden Druckschwankungen dämpft.

Leerseite

Claims

PATeHfANWALfE

VIERING & JENTSCHURA

zugelassen beim Europäischen Patentamt European Patent Attorneys — Mandataires en Brevets Europeens

DipWng. Hans-Martin Viering · DipWng. Rolf Jentschura · Steinsdorfstraße 6 · D-8000 München

Anwaltsakte 4144

Aut6ipari Kutat6 Intezet Budapest/Ungarn

Verbrennungs-Kolbenmotor mit einem die Frischgasversorgung verbessernden Resonanz-Frischgassystem

Ansprüche
20

Verbrennungs-Kolbenmotor mit einem die Frischgasversorgung verbessernden Resonanz-Frischgassystem, bei dem eine Gruppe aus in ihren gegenseitigen Ansaug-Perioden sich nicht wesentlich überdeckenden Zylindern mit ihren Saugöffnungen einzeln über Frischgasleitungen, deren Länge, ausgedrückt in Metern, höchstens n/1500 beträgt (wobei η die Nenndrehzahl des

Motors pro Minute ist), an einem Resonanzbehälter an-30

geschlossen sind, an den mindestens ein Frischgas führendes Resonanzrohr angeschlossen ist, dadurch gekennzeichnet, daß das Resonanzrohr (33, 34) mindestens in der Nähe des dem Resonanzbehälter (31, 32)

zugewendeten Rohrendes (35, 36) mit einem in Rich-35

tung zu dem Resonatorbehälter (31, 32) hin sich erweiternden Rohrabschnitt (45, 46) versehen ist und

I/w -2-

Telefon (089) 293413 und 293414 ■ Telefax (089) 222066 · Telex 5212306 jepa d · Telegramm Steinpat München

der in der zur Mittellinie (55) des Resonanzrohres (33, 34) senkrechten Ebene liegende Mündungsquerschnitt (35a, 36a) des an den Resonatorbehälter (31, 32) angeschlossenen Rohrendes (35, 36) mindestens das 1,2-fache des kleinsten Querschnittes (43a, 44a) des Resonanzrohres (33, 34) beträgt, daß der Abstand (56) zwischen dem an den Resonatorbehälter (31, 32) angeschlossenen Rohrende (35, 36) und der gegenüberliegenden Behälterwand (49, 50), gemessen in der Verlängerung der Mittellinie (55) des Resonanzrohres (33, 34) größer als der Durchmesser eines Kreises ist, dessen Fläche dem Mündungsquerschnitt (35a, 36a) des Rohrendes (35, 36) gleicht, und daß das Volumen (V) des Resonanzraumes (1a, 19a, 20a, 21a, 31a, bzw. 5a, 22a, 23a, 24a, 32a) mindestens das 2,5-fache des Volumens (33a, 34a) des Resonanzrohres (33, 34) ausmacht, wobei das Volumen (V) des Resonanzraumes die Summe des Volumens (31a bzw. 32a) des Resonatorbehälters (31 bzw. 32), der VoIumina (19a, 20a, 21a bzw. 22a, 23a, 24a) der daran angeschlossenen Frischgasleitungen (19, 29, 21 bzw. 22, 23, 24) und des auf einen Schwingungszyklus bezogenen durchschnittlichen Volumens jedes mit dem Resonatorbehälter während der Zeitdauer des Frischgasschwingungszyklus durch eine offene Saugöffnung, (13 bzw. 17) verbundenen Zylinders (1, 5) bedeutet.
2. Verbrennungs-Kolbenmotor nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß das Resonanzrohr (33, 34) in der Nähe seines dem Resonatorbehälter (31, 32) entgegengesetzten Rohrendes (37, 38) mit einem zweiten sich in der vom Resonatorbehälter (31, 32) wegweisenden Richtung erweiternden Rohrabschnitt (47, 48) versehen . ist und der in der zur Mittellinie (55) des Resonanz-

^⁵ rohres (33, 34) senkrechten Ebene liegende Mündungsquerschnitt (37a, 38a) des dem Resonatorbehälter (31, 32) abgewendeten Rohrendes (37, 38) mindestens das 1,2-fache des kleinsten Querschnittes (43a, 44a)

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des Resonanzrohres (33, 34) beträgt.
3. Verbrennungs-Kolbenmotor nach Anspruch 1 oder 2, dadurch gekennzeichnet, daß die an den Resonatorbehälter (31 bzw. 32) der einzelnen Zylindergruppen (1, 2, 3 bzw. 5, 6, 7) angeschlossenen einzelnen Resonanzrohre (33, 34) in einen Ausgleichsbehälter (39) münden und daß der Abstand (57) zwischen dem in den Ausgleichsbehälter (39) mündenden Rohrende (37, 38) und der diesem gegenüberliegenden Behälterwand (51), gemessen in der Verlängerung der Mittellinie (55) des Resonanzrohres (33, 34), größer als der Durchmesser eines Kreises ist, dessen Fläche der Querschnittsfläche (37a, 38a) des einmündenden Rohrendes (37, 38) gleicht.
4. Verbrennungs-Kolbenmotor nach Anspruch 3, dadurch gekennzeichnet, daß der Ausgleichsbehälter (39) an die Druckseite (42a) einer Aufladeeinrichtung (42) angeschlossen ist.