DE3000277A1 - Verfahren zur herstellung von allylchlorid - Google Patents
Verfahren zur herstellung von allylchloridInfo
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Description
PATENTANWALT
Akte 3653
4. Januar I980
6800 MANNS
Seckenheimer Str. 36a, Tel. (0621) 4OG315
Pontochocdlionto: Fronhlurl/M Ni 8393 003
Bank: Deutliche Bank Mannheim Nr 75-00086
T ο I eο ι . - C οdβ : Goipil
TbUi 463570 Pirn D
The. Lummus Company
1515 Broad Street
Bloomfield, New Jersey o7oo3 / USA
Verfahren zur Herstellung von Allylchlorid
0SÖ030/Q6B1
1-
Die vorliegende Erfindung betrifft die Gewinnung von Allylchlorid, insbesondere unter Verwendung von geschmolzenen
Salzen.
Geschmolzene Salzmischungen, welche höher- und niedrigerwertige
Chloride eines mehrwertigen Metalls enthalten, wurden bislang zur Gewinnung von chlorierten Kohlenwasserstoffen
verwendet. So ist z.B.im US-Patent Nr.3 879 4-82 ein Verfahren zur Gewinnung von Vinylchlorid beschrieben,
wobei Äthan und / oder Äthylen mit einer geschmolzenen Salzmischung in Kontakt gebracht werden,
welche die höher- und niedriger-wertigen Chloride eines mehrwertigen Metalls, wie Kupfer-I- und Kupfer-II-Chlorid,
sowie Chlorwasserstoff und / oder Chlor enthält, so daß man Vinylchlorid enthaltendes Effluent erhält.
Ähnlich ist im US-Patent Nr.3 865 886 ein Verfahren zur
Gewinnung von Allylchlorid beschrieben, wobei man eine geschmolzene Salzmischung verwendet, welche die höherund niedriger-wertigen Chloride eines mehrwertigen Metails
enthält. Bei diesem Verfahren wird Propan mit Chlorwasserstoff und / oder Chlor und der geschmolzenen
Salzmischung in Kontakt gebracht, so^daß man ein Allylchlorid
enthaltendes Effluent gewinnt.
030 0 3 0/0801
Die vorliegende Erfindung betrifft die Gewinnung chlorierter Verbindungen unter Verwendung geschmolzener
Salze ohne direkten Kontakt zwischen dem frischen Ausgangsmaterial und dem geschmolzenen SaIz0
Nach dem erfindungsgemäßen Verfahren zur Gewinnung von
Allylchlorid wird Propylen mit Chlor in Kontakt gebracht, so^daß man ein Effluent erhält,, welches Allylchlorid
und Chlorwasserstoff enthält» Das Allylchlorid und der Chlorwasserstoff werden aus dem Effluent isoliert,
wobei mindestens ein Teil des gewonnenen Chlorwasserstoffs in einer Oxidationszone mit gasförmigem
Sauerstoff und einer geschmolzenen Salzmischung in Kontakt gebracht wird, welche die höher- und niedrigerwertigen
Chloride eines mehrwertigen Metalls enthält^ so-^daß man Chlorwasserstoff durch Anreicherung des Gehalts
an höherwertigem Chlorid in geschmolzenem Salz erhält. Das nun an höherwertigem Metallchlorid angereicherte
geschmolzene Salz wird dann in eine Dechlorierungszone
geleitet, in welcher das geschmolzene Salz unter Verwendung eines Abziehgases dechloriert wird, wobei
das Chlor aus dem geschmolzenen Salz abgezogen wird» Das bei der Dechlorierung gewonnene Chlor wird dann in
die Chlorierungsstufe geleitet. Auf diese Weise erhält
man Allylchlorid durch Chlorierung von Propylen^ wobei
030030/06Bt
das Nebenprodukt Chlorwasserstoff schließlich gewonnen und in Chlor umgewandelt wird, welches bei der Chlorierung
wieder verwendet wird, so daß das frische Chlor wirksam für Gewinnung von Allylchlorid ausgenutzt ist.
Die erfindunsgemäß verwendeten geschmolzenen Salze umfassen
die höher- und niedriger-wertigen Formen eines
Chlorids eines mehrwertigen Metalls, d.h.eines Metalls mit mehr als einem positiven Yalenzzustand, wie Mangan,
Eisen, Kupfer, Kp.balt und Chrom, vorzugsweise Kupfer.
Im Falle von höherschmelzenden mehrwertigen Metallchloriden,
wie Kupferchloriden, wird ein Metallsalz-Schmelzpunkterniedriger, der nicht-flüchtig und bei den
Reaktionsbedingungen gegenüber der Einwirkung von Sauerstoff resistent ist, wie das Chlorid eines einwertigen
Metalls, d.h.eines Metalls mit nur einem positiven Valenzzustand, zum mehrwertigen Metallchlorid zugesetzt,
so^daß man eine geschmolzene Salzmischung mit vermindertem Schmelzpunkt erhält. Die als Schmelzpunkterniedriger
verwendeten Metallchloride sind vorzugsweise Alkalimetallchloride,
wie Kalium-und Lithium-Chlorid; selbstverständlich können aber auch andere Metallchloride und
deren Mischungen verwendet werden, wie Schwermetallchloride, d.h.schwerer als Kupfer, der Gruppen I, II,
III und IV des Periodensystems, z.B.Zink-, Silber- und
030030/0SS1
Thalliumchlorid. Der Metallchlorid-Schmelzpunkterniedriger
wird in einer ausreichenden Menge zugesetzt, so-'daß die Salzmischung bei der Reaktionstemperatur
als Schmelze erhalten "bleibt; im allgemeinen setzt man eine ausreichende Menge zu, so-^daß der Schmelzpunkt
der geschmolzenen Salzmischung auf einer Temperatur unterhalb von etwa 343°C eingestellt ist. Im Falle
einer geschmolzenen Salzmischung aus Kupferchloriden und Kaliumchlorid besteht die Zusammensetzung der
Schmelze im allgemeinen aus etwa 15 bis 40 Gewo=^p
vorzugsweise 20 bis 25 Gew. -% Kaliumchlorid,, während
der Rest aus Kupferchloriden besteht„ Selbstverständlich
jedoch kann die geschmolzene Salzmischung in man-= chen Fällen auch einen Schmelzpunkt von mehr als 3430C
haben, vorausgesetzt;, daß sie im Verlauf der Verfahrensstufen in Form einer Schmelze bleibt« Auch kann die
Schmelze natürlich eine Mischung von mehrwertigen Metallchloriden oder anderen ReaktionsPromotern enthaltene
Wie bereits erwähnt, wird der während der Chlorierungsreaktion
als Nebenprodukt entstandene Chlorwasserstoff in Chlor umgewandelt, der im Kreislauf in die Chlorierungsstufe
unter Verwendung des geschmolzenen Salzes zurückgeleitet wird, wobei diese Umwandlung in zwei
Reaktionszonen durchgeführt wirde Das Nebenprodukt
030030/0661
Chlorwasserstoff wird mit gasförmigem Sauerstoff und dem geschmolzenen Salz in Kontakt gebracht, welches die
höher- und niedriger-wertigen Chloride des mehrwertigen Metalls enthält; die geschieht in einer Oxidationszone,
in welcher die Umwandlung und Gewinnung von Chlorwasserstoff durch Anreicherung des Gehalts an höherwertigem
Metallchlorid des geschmolzenen Salzes erfolgt.
Die Oxidationszone wird im allgemeinen bei einem Druck von etwa 1 bis 2.0 atm und vorzugsweise einem Druck von
etwa 3 "bis 6 atm betrieben. Die Eingangstemperatur des
Salzes in die Oxidationszone beträgt im allgemeinen etwa 399 bis 5100C, vorzugsweise etwa 410 bis 44-90C
Die Oxidationszone wird mit gasförmigem Sauerstoff (entweder Sauerstoff allein oder im Gemisch mit einem
anderen Gas, ζ.B.vorzugsweise Luft) in einer ausreichenden
Menge beschickt, so daß die Oxidation des Chlorwasserstoffs unter Gewinnung desselben durch Anreicherung
des Gehalts an höherwertigem Chlorid des Salzes bewirkt wird. Die genaue Menge Sauerstoff, welehe
für die Durchführung dieser Umwandlung erforderlich ist, kann vom Fachmann anhand der obigen Ausführungen
ohneweiteres bestimmt werden. Man verwendet den Sauerstoff vorzugsweise in einer solchen Menge, daß
030030/0661
das geschmolzene Salz, welches aus der Oxidationszone abgezogen wird, frei von Oxychlorid ist. Die Oxidation
unter Gewinnung von Chlorwasserstoff und Verwendung von Kupferchlorid als Beispiel für ein mehrwertiges
Metallchlorid ist durch die folgenden Gleichungen dargestellt:
1)2 CuCl + 1 /2 O2 —» CuCl2 . CuO
2) CuCl2 . CuO + 2 HCl » 2 CuCl2 + H2O
3) 2 CuCl + 1/2 O2 + 2 HCl >
2 CuCl2 + H2O
Die geschmolzene Salzmischung aus der Oxidationszone 9
welche nun an höherwertigem Metallchlorid, vorzugsweise Kupfer-II-Chlorid, angereichert ist und welche Vorzugs·=
weise frei von Oxychlorid ist, wird nun in die Dechlorierungszone eingeleitet, in welcher das Chlor aus
dem Salz unter Verwendung eines Abziehgases <, welches
das Abziehen des Chlors, erleichtert, abgezogen wird«
Die Dechlorierungszone wird im allgemeinen bei einem Druck von etwa 0,1 bis 3 atm, vorzugsweise 1 bis 2 atm
betrieben. Die Eingangstemperatur des geschmolzenen Salzes in die Dechlorierungszone beträgt im allgemeinen
etwa 454 bis 538°C? vorzugsweise etwa 482 bis 5100C
Die Dechlorierungszone wird außerdem mit einer ausreichenden Menge Abziehgas beschickt, um das Abziehen des
030030/OSei
Chlors aus dem geschmolzenen Salz zu erleichtern. Die Menge des Terwendeten Abziehgases wird durch die
Menge Chlor bestimmt, die in dem Effluent des Dechlorierungsreaktors
yorhanden.sein soll. So wird der Chlor-Dampfdruck durch die Temperatur und die
Konzentration an Kupfer-II-Chlorid bestimmt, und bei
einem solchen Chlor-Dampfdruck wird der Gesamtdruck so ausgewählt, daß man die gewünschte Chlor-Molfraktion
erhält. Die Mol—Äbziehgase pro Mol Chlor sind (3-3.1*1X1 *
* Gesamtdruck minus Chlor-Partialdruck
Chlor-Partialdruck
Die Bedingungen der Dechlorierung und die Menge des zugesetzten Abziehgases werden im allgemeinen coordiniert,
so daß das Dechlorierungseffluent 5 bis 40 Mol-Chlor
enthält.
Das für das Abziehen des Chlors aus dem geschmolzenen Salz verwendete Abziehgas ist inert bezüglich des geschmolzenen
Salzes und vorzugsweise aueh inert bezüglieh der folgenden Chlorierungsreaktion, so^daß nach
einer bevorzugten Ausführungsform das bei der Dechlorrierung gewonnene Chlor nicht aus dem Abziehgas abgetrennt
und direkt für die Chlorierung verwendet wird. Als Beispiele für geeignete Abziehgase seien genannt:
Ö3QQ30/0SS1
Chlorwasserstoff, Stickstoff, Helium,, Kohlendioxid etc„o
Das "bevorzugte Abziehgas ist Chlorwasserstoffs da dieser
"beim Verfahren leicht zur Verfügung steht„ Das Abziehen
des Chlors aus dem geschmolzenen Salz unter Verwendung von Kupferchloriden als Beispiel für mehrwertige
MetallChloride ist durch die folgende Gleichung gezeigt: ^ 2 CuCl2 » 2 CuCl + Cl2
Nach einer bevorzugten Ausführungsform der vorliegenden
Erfindung ist' der Druck in der Oxidationszone mindestens0,5
atm größer als derjenige der Dechlorierungs=· zone, wobei der Druck der Oxidationszone im allgemeinen
in der Größenordnung von etwa 1 bis 10 atm größer ist als derjenige der Dechlorierungszonee Außerdem ist die
Eingangstemperatur des Salzes in den Oxidationsreaktor
im allgemeinen mindestens 280C geringer als diejenige des Dechlorierungsreaktors, wobei die Eingangstemperatur
des Salzes in den Oxidationsreaktor im allgemeinen um 45 bis 830C geringer ist als diejenige des Dechlorierungs=
reaktors. Der Wechsel der Reaktionsbedingungen zwischen der Oxidationszone und der Dechlorierungszone erhöht
die Chlorausbeuten, bezogen auf den in die Oxidations zone eingeführten Chlorwasserstoff, Die Änderung der
Temperatur und der Konzentration an höherwertigem Me= tallchlorid zwischen der Oxidations- und Dechlorierungs=
Ö3QQ30/OSS!
-η-
zone kann ohne Verwendung von Wärmeaustauschern durch Kontrolle der Salzzirkulierungsrate erreicht werden.
Im allgemeinen ist die Salzzirkulierungsrate in der Größenordnung von etwa 20 bis 500 Mol Salz / Mol abgezogenes
Chlor, vorzugsweise etwa 40 bis 90 Mol Salz / Mol abgezogenes Chlor.
Nach einer bevorzugten Ausführungsform wird die Dechlorierungszone
trocken gehalten, so^daß man ein Dechlorierungseffluent
erhält, in dem kein wässriger Chlorwasserstoff enthalten ist, so daß es nicht erforderlich
ist, große Mengen Wasser aus dem Chlorierungseffluent zu entfernen. Die Dechlorierungszone kann
im trockenen Zustand gehalten werden, indem man ein trockenes Abziehgas einleitet und indem man vermeidet,
daß in der geschmolzenen Salzmischung,die aus der Oxidationszone
abgezogen wird, Wasser vorhanden ist. Das aus der Oxidationszone abgezogene geschmolzene Salz
kann in trockenem Zustand gehalten werden, in^dem man
es unmittelbar vor dem Abziehen aus der Oxidationszone mit Chlorwasserstoff-Ausgangsmaterial in Kontakt bringt,
so-^daß das Wasser daraus abgezogen wird. Der Chlorwasserstoff
wandelt auch etwaiges Kupferoxid um, welches im Salz vorhanden sein kann, so/daß in die Dechlorierungszone
eingeleitete Salz frei von Wasser sowie von Kupferoxid ist.
030 030/0681
Nach einer "bevorzugten Ausführungsform wird das aus
dem Dechlorierungsreaktor abgezogene chlorhaltige Effluent ohne weitere Behandlung bei der Chlorierung
verwendet; in manchen Fällen jedoch muß man etwa mitgeschleppte und verdampfte Salze abtrennen. Die direkte
Verwendung des Dechlorierungseffluents, welches
Chlor und Abziehgas enthält, hat den Vorteil, daß man Wärme und Verarbeitungsvorrichtungen sparen kann,,
Außerdem fungiert das im Chlor vorhandene Abziehgas als Verdünnungsmittel bei der Chlorierungsreaktion,
wodurch die Stabilisierung und Kontrolle der Chlorrierungstemperatur
unterstützt wird. Es ist jedoch auch möglich, erforderlichenfalls das Dechlorierungsefflu ent
zu behandeln, um das Abziehgas vom Chlor zu trennen, wobei das Chlor - im wesentlichen frei von Abziehgas „
im Kreislauf in die Chlorierungsreaktion zurückgeleitet wird. Es ist auch möglich, den Strom zu komprimieren
und / oder zu erwärmen bzw.abzukühlen (je nach Erfordernis), um anschließend zu chlorieren« Die Verwendung
des Abziehgases als Verdünnungsmittel für die Chlorierung ist bevorzugt, da sie eine gute Temperaturkontrolle
gewährleistet, so^daß die Ausbeute und die Durchströmzeit verbessert wird«,
Das Propylen kann in an sich bekannter Weise zu AlIyI-■
- Q30030/QSS1
chlorid chloriert werden. Im allgemeinen wird Propylen
mit gasförmigem Chlor bei einer Temperatur von 315 bis
5930C, vorzugsweise 482 bis 5100C in Eontakt gebracht.
Die Chlorierung wird im allgemeinen bei einem Druck von 1 bis 5 atm durchgeführt. Die Chlorierung benötigt
keinen Katalysator, jedoch kann man auch einen Katalysator verwenden.
Das Chlorierungseffluent enthält im allgemeinen, abgesehen von Allylchlorid und Chlorwasserstoff, nichtumgesetztes
Propylen, 1,2-Dichlorpropan, Mono- und
Dichlorpropylen. Das nicht-umgesetzte Propylen kann
isoliert und im Kreislauf in die Chlorierungszone zurückgeleitet werden. Chlorierungs-Zwischenprodukte,
welche möglicherweise in Allylchlorid umwandelbar sind, insbesondere 1,2-Dichlorpropan, können in eine weitere
Reaktionszone eingeführt und in Allylchlorid umgewandelt werden; im allgemeinen ist jedoch die Menge an
1,2-Dichlorpropan nicht so, daß sich die weitere Umwandlung lohnt. Die Erfindung soll nun anhand der beigefügten
Abbildung näher erläutert werden.
Die Abbildung ist ein vereinfachtes Fließschema einer Ausführungsform der Erfindung.
Gemäß der Abbildung wird das zu chlorierende Propylen
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in Leitung TO mit einem nicht-umgesetzten organischen
Kreislaufmaterial in Leitung 11 kombiniert und der kombinierte
Strom in Leitung 12 wird mit frischem Chlor in Leitung 13 "und einem Dechlorierungseffluent in Leitung
14 kombiniert, welches Chlor und Chlorwasserstoff enthält und wie im folgenden beschrieben erhalten wurde»
Der kombinierte Strom in Leitung 15 wird in den Chlorfierungsreaktor
16 eingeleitet.
Im Chlorierungsreaktor 16 wird das Propylen durch direkten Kontakt mit Chlor unter Gewinnung von Allylchlorid,
Chlorwasserstoff als Nebenprodukt sowie weiteren chlorierten C,-Verbindungen chloriert. Der mit
dem Ausgangsprodukt eingeführte Chlorwasserstoff reagiert nicht im Chlorierungsreaktor.
Ein Chlorierungseffluent, welches Allylchlorid j, Chlorwasserstoff
als Nebenprodukt sowie nicht-umgesetztes Ausgangsmaterial und weitere Nebenprodukte enthält„
wird über die Leitung 17 aus dem Reaktor 16 abgezogen und in eine Chlorwasserstoff-Gewinnungszone 18 eingeleitet,
in welcher aus dem Effluent Chlorwasserstoff gewonnen wird. So kann z.B.der Chlorwasserstoff unter
Verwendung von zwei bei verschiedenen Drücken betriebenen Kolonnen gewonnen werden, wobei das gasförmige
Effluent zusammen mit wässrigem Chlorwasserstoff„ der
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-ir-
unten aus der Hochdruckkolonne entnommen wurde, in die Niederdruckkolonne eingeführt wird; die letztere dient
dazu, einen Gasstrom zu gewinnen, der im wesentlichen frei von Chlorwasserstoff ist, ferner wässrigen Chlorwasserstoff,
der unten entnommen wird und im wesentlichen frei von organischen Bestandteilen ist. Die aus
der Niederdruckkolonne unten entnommenen Bestandteile werden in die Hochdruckkolonne eingeleitet, welche dazu
dient, daß man im wesentlichen wasserfreien gasförmigen
Chlorwasserstoff gewinnt. Der aus der Hochdruckkolonne unten entnommene wässrige Chlorwasserstoff,
dessen Chlorwasserstoff-Konzentration niedriger ist als in der aus der Niederdruckkolonne unten entnommenen
Flüssigkeit, wird dann in die Niederdruckkolonne eingeleitet.
Zur Gewinnung von Chlorwasserstoff kann das oben geschilderte Verfahren und andere Verfahren verwendet
werden.
Ein organisches Produkt, welches im wesentlichen frei von Chlorwasserstoff ist und nun Wasser enthält, wird
in Leitung 19 in eine Abtrennzone 21 eingeleitet, wo
die Trocknung und Gewinnung des Rea^ktionsproduktes der organischen Nebenprodukte und der Kreislauf für
den Chlorierungsreaktor bewirkt wird. So wird Allyl-
O3Q03Ü/GSS1
chlorid über die Leitung 22 isoliert,, nicht-umgesetztes
Ausg· ngsprodukt über die Leitung 11 zum Kreislauf in
den > hlorierungsreaktor 16.
Ohio ierte Kohlenwasserstoff-Nebenprodukte werden über
die : eitung 24 für die im folgenden beschriebene Behandlung
isoliert.
Der ;us der Zone 18 in Leitung 31 gewonnene Chlorwassers
off wird in zwei Teile geteilt; ein Teil davon ist ( Ie Chlorwasserstoffausbeute des Chlorierungsreaktors
16 in Leitung 32, und der andere Teil in Leitung 33 i: t der Teil, der als Abziehgas für den Dechlorierungs:
eaktor verwendet und schließlich in den Chlorierungs: eaktor 16 eingeleitet wird. Der Chlorwasserstoff
in L-- itung 32 wird in den Oxidationsreaktor 34 zur Isolien
ng eingeleitet.
Der ( xidationsreaktor 34 wird über die Leitung 35 mit
eine? geschmolzenen Salzmischung beschickt^ welche die
höhe: - und niedriger-wertigen Chloride eines mehrwertige} Metalls sowie außerdem ein Schmelzpunkterniedrlger
( nthält, z.B.eine Mischung von Kupfer-I~Chlorid9
Kupf< r-II-Chlorid und Kaliumchloridj außerdem beschickt
man cen Reaktor mit einem sauerstoffhaltigen Gas, wie
Luft, über Leitung 36.
• Q30030/CSS1
BAD ORtGiNAL
BAD ORtGiNAL
Ein Chlorkohlenwasserstoff-Verbrennungseffluent, welches
Chlorwasserstoff und etwas Chlor enthält, wird über die Leitung 37 ebenfalls in den Reaktor 34 eingeleitet.
Dieses Effluent erhält man durch Verbrennung der chlorfierten
Nebenprodukte in Leitung 24 in einer Verbrennungszone 38, welche über die Leitung 39 mit Luft beschickt
wird.
Als Resultat des Kontaktes zwischen Chlorwasserstoff, Luft und geschmolzenem Salz wird der Chlorwasserstoff
durch Anreicherung des Gehalts an Kupfer-II-Chlorid im geschmolzenen Salz gewonnen. Außerdem wird etwa vorhandenes
gasförmiges Chlor im Effluent in Leitung 37 durch Anreicherung des Gehalts an Kupfer-II-Chlorid
im geschmolzenen Salz gewonnen.
Ein gasförmiges Effluent wird über die Leitung 43 aus 5 dem Reaktor 34 abgezogen; es kann Gleichgewichtsmengen
Chlorwasserstoff und gegebenenfalls Chlor sowie die mit dem Verbrennungseffluent in Leitung 37 eingeführten
Komponenten, wie Kohlenstoffoxide, sowie mit der Luft eingeführte Komponenten, wie Stickstoff, enthalten.
Das Effluent in Leitung 43 kann außerdem in einer Chlorwasserstoffgewinnungszone 44 in bekannter Weise weiter
behandelt werden, so^xLaß man wässrigen Chlorwasserstoff
in Leitung 45 gewinnt, der im Kreislauf in den Oxida-
030030/0661
tionsreaktor 34 zurückgeleitet wird. So kann ζ„Β»das
Effluent in Leitung 39,wie im US-Patent Nr.3 963 200
beschrieben, weiter behandelt werden.
Ein nun an Kupfer-II-Chlorid angereichertes geschmolzenes
Salz wird über die Leitung 41 aus dem Reaktor 34 abgezogen und oben in den Dechlorierungsreaktor 42 eingeführt.
Der Dechlorierungsreaktor 42 wird, wie oben beschrieben, betrieben, so daß das Chlor aus dem Salz
abgezogen wird. Der Dechlorierungsreaktor wird mit einem Chlorwasserstoff-Abziehgas über Leitung 33 beschickt,,
und infolge der Bedingungen in Reaktor 42 und der Abziehwirkung des Chlorwasserstoffs wird gasförmiges Chlor
aus dem Salz abgezogen, wobei das Kupfer-II-Chlorid in Kupfer-I-Chlorid umgewandelt wird«
Das geschmolzene Salz wird aus dem Reaktor 42 abgezogen und im Kreislauf über die Leitung 35 in den Reaktor 3
zurückgeleitet.
Ein Dechlorierungseffluent, welches gasförmiges Chlor
sowie Chlorwasserstoff enthältp welches als Abziehgas
eingeführt wurde, wird über die Leitung 14 aus dem Reaktor 42 abgezogen und in den Chlorierungsreaktor 16 eingeleitet.
Das von dem Salz abgezogene Chlor ist dasjenige, welches aus dem im Reaktor 16 gebildeten Chlor-
030030/0661
ZH
wasserstoff entstanden ist, sowie etwaige Chlormengen, die aus den chlorierten Abfallprodukten gewonnen werden,
die im Chlorierungsreaktor 16 entstanden sind.
Wie oben beschrieben, wird das Gemisch aus Chlor und Chlorwasserstoff-Abziehgas vorzugsweise direkt für die
Chlorierung verwendet; jedoch kann das Effluent aus dem Dechlorierungsreaktor 42 auch behandelt werden, so-'daß
man getrennt das Chlor für die Einführung in den Chlorrierungsreaktor
16. gewinnt.
Obwohl der Zusatz von Chlorwasserstoff als Abziehgas bevorzugt ist, kann das Abziehen des Chlors aus dem
geschmolzenen Salz auch unter Verwendung eines anderen Abziehgases als Chlorwasserstoff bewirkt werden, z.B.
Stickstoff.
5 Selbstverständlich können alle oder ein Teil der in.
Leitung 24 gewonnenen Nebenprodukte getrennt als Produkt isoliert und / oder im Kreislauf für die weitere
Gewinnung von Allylchlorid gefahren werden.
Die Erfindung soll nun anhand des folgenden Beispiels näher erläutert werden:
030030/0661
Im folgenden wird in Tabellenform ein Fließschema für
die Gewinnung von Allylchlorid nach der Ausführungsform gemäß Abbildung gezeigt. Die Durchflußraten sind in Mol
pro Stunde angegeben. Die in Reaktor 16 hergestellten organischen Stoffe sind primär verschiedene chlorierte
C,-Kohlenwasserstoffe.
10 | 11 | 13 | 14 | 17 | 33 | ■ 32 |
22 | 24 | |
N2 | 0,7 | 4,5 | 5,2 | 4,5 | 0,7 | ||||
°2 | 0,2 | ||||||||
H2O | 0,4 | 0,6 | |||||||
Ci2 | 83,5 | 139,4 | |||||||
0O2 | 0,5 | 4,1 | 4,7 | 4,1 | 0,6 | ||||
H2 | 0,3 | ||||||||
C3H6 | 200,5 | 466,8 | 0,7 | 467,8 | 1,0 | 0,2 | |||
C5H5Cl | 165,2 | 63,4 | 1,8 | ||||||
organi sche Stoffe |
1,5 | 32,2i | 1,45 | 33,33 | |||||
HCl | 4,7 | 1487,4 | 1713,8 | 1487,4 | 221,-/ | ||||
Druck (atm) |
1,4 | 1,4 | 1,4 | 1,4 | 1,25 | 1,7 | 5,6 | 3,5 | 690 |
Tempe ratur (°c) |
27 | 43 | 27 | 485 | 510 | 27 | 27 | 38 | 73 |
030030/0661
39 | N2 . | 1264 | 36 | 37 | 43 | 35 | 41 | 45 |
°2 | 334 | 229 | 1264 | 1493,7 | ||||
H2O | 55 | 60 | 197,4 | 185,2 | ||||
Ci2 | 11 | 116,6 | 495,0 | 224,1 | ||||
co2 | 0,3 | 3,6 | ||||||
HCl | 107,1 | 108,3 | ||||||
KCl | 58,1 | 23,7 | 29,2 | |||||
CuCl | 2407 | 2407 | ||||||
CuCl2 | 2661 | 2382 | ||||||
Druck (atm) |
6 | 2956 | 3235 | |||||
Tempe ratur (0C) |
27 | 5,6 | 5,6 | 5,2 | 5,2 | 1,47 | 5,6 | |
27 | 410 | 413 | 488 | 154 |
Die vorliegende Erfindung ist "besonders vorteilhaft, da
sie die Herstellung von Allylchlorid unter wirksamer Gewinnung des Nebenprodukts Chlorwasserstoff gestattet,
welches "bei dem Verfahren wieder eingesetzt wird. Außer dem wird durch die Verwendung des gewonnenen Chlors , das mit dem Abziehgas verdünnt ist, eine verbesserte Temperaturkontrolle und damit eine verbesserte Selektivität gewährleistet. Eerner muß das Chlor nicht genau in den Chlorierungsapparat eingemessen werden, um Chlorinolyse und daraus resultierend die Herstellung von Kohle, Teer
welches "bei dem Verfahren wieder eingesetzt wird. Außer dem wird durch die Verwendung des gewonnenen Chlors , das mit dem Abziehgas verdünnt ist, eine verbesserte Temperaturkontrolle und damit eine verbesserte Selektivität gewährleistet. Eerner muß das Chlor nicht genau in den Chlorierungsapparat eingemessen werden, um Chlorinolyse und daraus resultierend die Herstellung von Kohle, Teer
030030/0661
2?
und Nebenprodukten zu vermeiden. Es wird also ein stabileres Verfahren erreicht. Ferner kann die beträchtllehe
'Wärme des Dechlorierungseffluents im Chlorierungsapparat gewonnen werden.
Der in dieser Offenbarung verwendete Ausdruck t "Effluent" bedeutet ; "das Auströraende".
030030/06S1
Leerseite
JAIrIiOiRO GA?
Claims (12)
- Patentansprüche>1.j Verfahren zur Herstellung von Allylchlorid, dadurch gekennzeichnet,daß man a) in einer Chlorierungszone Propylen mit Chlor in Kontakt bringt;, so/daß man ein Effluent erhält>, das Allylchlorid undChlorwasserstoff enthält,b) Allylchlorid und Chlorwasserstoff isoliert,c) mindestens einen Teil des gewonnenenChlorwasserstoffs in eine Oxidationszone einführt, in welcher der Chlorwasserstoff mit einer geschmolzenen Salzmischung in Kontakt gebracht wird, welche die höher- und niedriger-wertigen Chloride eines mehrwertigen Metalls undSauerstoff enthält, so/daß man Chlor gewinnt, in^dem der Gehalt an höherwertigem Metallchlorid des geschmolzenen Salzes angereichert wird9d) das geschmolzene Salz aus der Oxidationszone in eine Dechlorierungszone leitet„ in welcher das geschmolzene Salz mit einem Abziehgas in Kontakt gebracht030030/0661so/"daß Chlor aus dem geschmolzenen Salz abgezogen wird,e) gasförmiges Chlor aus der Dechlorierungszone isoliert undf) das isolierte gasförmige Chlor in dieChlorierungszone leitet.
- 2. Verfahren gemäß Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß das aus der Dechlorierungszone gewonnene gasförmige Chlor und Abziehgas in die Chlorierungszone eingeleitet werden.
- 3. Verfahren gemäß Anspruch 2, dadurch gekennzeichnet, daß das aus der Dechlorierungszone abgezogene gasförmige Chlor und Abziehgas praktisch wasserfrei sind.
- 4. Verfahren gemäß Anspruch 3, dadurch gekennzeichnet, daß das in der Dechlorierungszone verwendete Abziehgas ein Teil des Chlorwasserstoffs ist, der aus dem Effluent der Chlorierungszone gewonnen wird.030030/0681
- 5. Verfahren gemäß Anspruch 2, dadurch gekennzeichnet, daß das aus der Dechlorierungszone gewonnene gasförmige Chlor und Abziehgas 5 bis 40 Mol-# Chlor . enthält.
- 6. Verfahren gemäß Anspruch 5, dadurch gekennzeichnet, daß die geschmolzene Salzmischung ein Gemisch von Kupfer-I- und Kupfer-II-Chlorid enthält.
- 7. Verfahren gemäß Anspruch 5» dadurch gekennzeichnet, daß man die Oxidationszone bei einem Druck von 1 bis 20 atm und einer Eingangstemperatur für das geschmolzene Salz von 399 bis 5100C sowie die Dechlorierungszone bei einem Druck von 0,1 bis 3,0 atm und einer Eingangstemperatur für das geschmolzene Salz von 454 bis 5380C betreibt.
- 8. Verfahren gemäß Anspruch 7S dadurch gekennzeichnet, daß der Druck in der Oxidationszone mindestens 0,5 atm größer ist als derjenige der Dechlorierungszone und daß die Eingangstemperatur für das geschmolzene0300 30/0681Salz in der Oxidationszone mindestens um 280C geringer ist als diejenige in der Dechlorierungszone.
- 9. Verfahren gemäß Anspruch 5,
dadurch gekennzeichnet,daß das in die Dechlorierungszone eingeführte geschmolzene Salz frei von Wasser und vom Oxid des mehrwertigen Metalls ist. - 10. Verfahren gemäß Anspruch 1,
dadurch gekennzeichnet,daß man den Kontakt gemäß Stufe (a) bei einer Temperatur von 315 "bis 593°C durchführt. - 11. Verfahren zur Herstellung von Allylchlorid gemäß Anspruch 1,dadurch gekennzeichnet,daß man a) in einer Chlorierungszone Propylen mit frischem Chlor und einer Kreislaufmischung in Kontakt bringt, welche Chlor und Chlorwasserstoff enthält, so-^daß man ein Effluent erhält, das Allylchlorid und Chlorwasserstoff enthält, b) Allylchlorid und Chlorwasserstoff isoliert,030030/0861c) einen ersten Teil des isolierten Chlorwasserstoffs in eine Oxidationszone einführt, in welcher Chlorwasserstoff mit einer geschmolzenen Salzmischung in Kontakt gebrachtwird, die höher- und niedriger-wertige Chloride eines mehrwertigen Metalls und Sauerstoff enthält, so^daß man Chlor gewinnt, in/dem man den Gehalt " des höherwertigen Metallchlorids desgeschmolzenen Salzes anreichert 9d) das geschmolzene Salz aus der Oxidationszone in eine Dechlorierungszone leitet, in welcher das geschmolzene Salz mit einem zweiten Teil des isolierten Chlorwasserstoffs als Abziehgas in Kontakt bringt 9 so^daß das Chlor aus dem geschmolzenen Salz ab» gezogen wird unde) aus der Dechlorierungszone ein Gemisch von Chlor und Chlorwasserstoff abzieht und als Kreislaufmischung in die Chlorierungszone einleitet»030030/Ö6S1
- 12. Verfahren gemäß Anspruch 11, dadurch gekennzeichnet, daß das aus der Dechlorierungszone abgezogene gasförmige Chlor und Abziehgas 5 bis 40 MoI-^ Chlor enthält.030030/0861
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