DE2949124C2 - Denitrided steel hot rolled strip or heavy plate and process for its manufacture - Google Patents
Denitrided steel hot rolled strip or heavy plate and process for its manufactureInfo
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Description
praktisch vollständig vermeiden. In beiden Fällen sinkt aber die Kerbschlagzähigkeit (vEo) ab, obwohl der Rückgang der Separations an sich die Kerbschlagzähigkeit erhöhen müßte. Diese Abnahme der Kerbschlagzähigkeit ist ein Ergebnis der Ausbildung von Härtegefüge (Bainit) durch die verschärfte Abkühlung auf 600° C. Durch die verschärfte Abkühlung entsteht Bainit bereits bei der relativ hohen Zwischentemperatur von 600° C. Das in der Entgegenhaltung beschriebene Verfahren eignet sich daher nicht zur Verbesserung der Kerbschlagzähigkeit, obwohl die Separations vermieden werden.practically completely avoid. In both cases, however, the notched impact strength (vEo) drops, although the Reduction in the separation itself would have to increase the notched impact strength. This decrease in impact strength is a result of the formation of a hardness structure (bainite) through the intensified cooling to 600 ° C. As a result of the increased cooling, bainite is already formed at the relatively high intermediate temperature of 600 ° C. The process described in the citation is therefore not suitable for improving the notched impact strength, although the separations are avoided.
Der Erfindung liegt die Aufgabe zugrunde, warmgewalztes Warmband oder Grobblech zu erstellen, das wegen des Fehlens von Separations bei Charpy-Kerbschlagproben (CVN3 Charpy-V-Notch) - auch bei niedrigen Temperaturen (d. h. CVN-Übergangstemperatur TÜS0K von höchstens -30° C) - eine hohe Kerbschlagzähigkeit aufweist.The invention is based on the object of producing hot-rolled hot strip or heavy plate which, due to the lack of separation in Charpy impact tests (CVN3 Charpy V-Notch) - even at low temperatures (ie CVN transition temperature TÜ S0K of at most -30 ° C ) - has a high notched impact strength.
Diese Aufgabe wird erfindungsgemäß mit einem Warmband oder Grobblech der eingangs erwähnten Art, bestehend aus Kohlenstoff 0,04 bis 0,16%, Mangan 1,25 bis 1,9096, Silizium 0,02 bis 0,55%, Phosphor 0,004 bis 0,02096, Schwefel 0,002 bis 0,015%, Aluminium 0,02 bis 0,0896, Niob 0,02 bis 0,08%, Rest Elsen und etwaige Verunreinigungen, wobei das Warmband oder Blech das letzte Fertiggerüst mit einer Temperatur von 750° C bis 820° C verließ und danach mit einer Abkühlgeschwindigkeit von 2 bis 10 K/s auf 450° C bis 500° C abgekühlt wurde, dadurch gelöst, daß durch die weitere Maßnahme, das Band oder Blech Im Haspel oder Stapel an Luft auf Raumtemperatur abzukühlen, der Stahl ein ferritisch-perlltisches Gefüge aufweist.This object is achieved according to the invention with a hot strip or heavy plate of the type mentioned above, consisting of carbon 0.04 to 0.16%, manganese 1.25 to 1.9096, silicon 0.02 to 0.55%, phosphorus 0.004 to 0.02096, sulfur 0.002 to 0.015%, aluminum 0.02 to 0.0896, niobium 0.02 to 0.08%, the remainder Elsen and the like Impurities, whereby the hot strip or sheet metal is the last finishing stand with a temperature of 750 ° C to Left 820 ° C and then cooled to 450 ° C to 500 ° C at a cooling rate of 2 to 10 K / s was solved in that by the further measure, the strip or sheet in the reel or stack in air to cool to room temperature, the steel has a ferritic-pearl structure.
Überraschenderweise hat sich herausgestellt, daß nur bei der Einhaltung des beschriebenen, relativ einfachen Warmwalzvorganges der genannte Stahl ein völliges Fehlen von Separations in den CVN-Kerbschlagproben bei gleichzeitiger Gewährleistung von Sprödbruch-Übergangstemperaturen (CVN-Übergangstemperaturen) von höchstens -30° C zeigt. Das für die Erzielung einer hohen Kerbschlagzähigkeit erforderliche ferrltisch-perlitlsche Gefüge wird trotz der niedrigen Zwischentemperatur erreicht, weil die Abkühlung von der Zwischentemperatur auf die Umgebungstemperatur verzögert, im Haspel oder im Stapel erfolgt. Durch die verzögerte Abkühlung wird die Ausbildung von Bainit verhindert.Surprisingly, it has been found that only when adhering to the described, relatively simple During the hot rolling process of the steel mentioned, there was a complete lack of separation in the CVN impact tests simultaneous guarantee of brittle fracture transition temperatures (CVN transition temperatures) of shows no more than -30 ° C. The ferrltisch-perlitlsche required to achieve a high notch impact strength The structure is achieved despite the low intermediate temperature, because the cooling from the intermediate temperature delayed to the ambient temperature, takes place in the reel or in the stack. Due to the delayed cooling the formation of bainite is prevented.
Durch das erfindungsgemäße Verfahren kann also ohne die Notwendigkeit von Zuleglerungen die Brauchbarkeit des Stahls, beispielsweise für Großrohr-Fernleitungen erheblich verbessert werden.Using the method according to the invention, the usability can therefore be improved without the need for additional regulations of steel, for example for large-diameter pipelines, can be significantly improved.
Werden dem Stahl Zusätze von 0,15 bis 0,3596 Molybdän, von 0,10 bis 0,30% Chrom und/oder von 0,30 bis 0,90% Nickel allein oder in Kombination zulegiert, dann reichen für die Erzeugung eines »separationfreien Materials« unter Beibehaltung derselben Abkühlbedingungen von 2 bis 10 K/s auch Haspel- oder Stapeltemperaturen von rund 550° C aus, so daß die Abkühlung nur auf diese Temperatur erfolgen muß.Are additives from 0.15 to 0.3596 molybdenum, from 0.10 to 0.30% chromium and / or from 0.30 to 0.90% nickel added alone or in combination, then sufficient for the production of a »separation-free material« while maintaining the same cooling conditions of 2 to 10 K / s, also reel or stack temperatures from around 550 ° C, so that the cooling only has to take place to this temperature.
Es hat sich herausgestellt, daß eine Zugabe von Vanadin 0,02 bis 0,10% sich besonders günstig auf die Erhöhung der Festigkeitseigenschaften eines »separation«-freien Stahles auswirkt, da die Vanadin-Ausscheidungen hauptsächlich Im Ferritkorn und nicht an Korngrenzen stattfindet.It has been found that adding 0.02 to 0.10% vanadium has a particularly beneficial effect on the increase the strength properties of a »separation« -free steel, since the vanadium precipitates takes place mainly in the ferrite grain and not at grain boundaries.
Beim separationfreien Stahl sind die die Energieaufnahmefähigkeit des Stahls charakterisierenden at-Wert für CyIOO und CVmax nahezu gleich. C^lOO charakterisiert die tiefste Temperatur, an der noch ein vollständiger Verformungsbruch einsetzt. CVmax charakterisiert den Bereich der maximalen Energieaufnahme. Für einen mit Separations behafteten Stahl unterscheiden sich die beiden Werte erheblich voneinander, obwohl in allen Fällen ein zäher Bruch vorliegt. In the case of steel without separation, the a t value characterizing the steel's energy absorption capacity for CyIOO and C Vmax are almost the same. C ^ lOO characterizes the lowest temperature at which a complete deformation break begins. C Vmax characterizes the area of maximum energy consumption. For a steel with separations, the two values differ considerably from one another, although a tough fracture is present in all cases.
Die Erfindung soll im folgenden anhand von in den Tabellen 1 bis 5 ausgeführten Ausführungsbeispielen näher erläutert werden.In the following, the invention is intended to be based on the exemplary embodiments set out in Tables 1 to 5 are explained in more detail.
Es wurden Versuche an 11 Stahlsorten mit verschiedenen Kohlenstoffgehalten und Kombinationen von Legierungszusätzen an Niob, Vanadin, Nickel und Chrom durchgeführt.Tests were carried out on 11 types of steel with different carbon contents and combinations of Alloy additions of niobium, vanadium, nickel and chromium were carried out.
Die Zusammensetzung der Stähle Ist der Tabel'.e 1 zu entnehmen, in der die Anteile der im Stahl enthaltenen Bestandteile in % angegeben sind. Die Nummern der Schmelzen dienen lediglich zur Identifizierung des Stahls.The composition of the steels can be found in Tabel'.e 1, in which the proportions of the Components are given in%. The melt numbers are only used to identify the steel.
Die Stähle wurden gemäß der in der Tabelle 2 angegebenen Parameter hergestellt. Darin sind die Ausgangsdicke, die Dicke des gewalzten Stahlbleches, die Stoßofentemper, die Walzendtemperatur und die Temperatur nach der Abkühlung (Haspeltemperatur) angegeben. In allen Fällen (mit Ausnahme des Bleches A) wurde der Stahl aufgehaspelt. Die letzte Spalte gibt die Abkühlgeschwindigkeit von der Walzendtemperatur zur Haspeltemperatur in K/s an. Im Haspel kühlt der Stahl dann langsam ab, beispielsweise mit einer Rate von etwa 0,5 K/s.The steels were produced according to the parameters given in Table 2. Therein are the starting thickness, the thickness of the rolled steel sheet, the pusher furnace temperature, the rolling end temperature and the temperature indicated after cooling (reel temperature). In all cases (with the exception of sheet A) the Coiled steel. The last column gives the cooling rate from the final rolling temperature to the coiling temperature in K / s. The steel then slowly cools down in the reel, for example at a rate of around 0.5 K / s.
Die mechanisch-technologischen Eigenschaften der untersuchten und erfindungsgemäßen Stähle sind in Tabelle 3 zusammengefaßt. Die Buchstaben »L« und »Q« charakterisieren die Probenlage in bezug auf die Walzrichtung, nämlich »L« eine Längsprobe und »0« eine Querprobe, an der die Kerbschlagprobe vorgenommen worden ist. Die weiteren drei Spalten enthalten die üblichen Angaben zur Streckgrenze, Zugfestigkeit und Brucheinschnürung. Der a^-Wert gibt die Energieaufnahme des Stahls bei verschiedenen Punkten der ak-l-Kurve in Abhängigkeit von der Temperatur an. CK100 charakterisiert die tiefste Temperatur, bei der noch ein vollständiger Verformungsbruch einsetzt. CVmax charakterisiert den Bereich der maximalen Energieaufnahme, während TTZ5056 die Temperatur angibt, in der im Übergangsbereich zwischen Sprödbnich und Verformungsbruch die Charpy-V-Kerbschlagproben nach DIN 50 115 50% Verformungsbruch in den Bruchflächen zeigen.The mechanical-technological properties of the steels according to the invention that were examined are summarized in Table 3. The letters "L" and "Q" characterize the sample position in relation to the rolling direction, namely "L" a longitudinal sample and "0" a transverse sample on which the impact test was carried out. The other three columns contain the usual information on yield strength, tensile strength and necking at break. The a ^ value indicates the energy absorption of the steel at various points on the a k -l curve as a function of the temperature. C K 100 characterizes the lowest temperature at which a complete deformation failure still begins. C Vmax characterizes the area of maximum energy absorption, while TTZ 5056 indicates the temperature at which the Charpy V notch impact test according to DIN 50 115 show 50% deformation failure in the fracture surfaces in the transition area between brittle and deformation failure.
Die nächsten beiden Spalten geben die Übergangstemperatur für die Punkte CK100 und TÜS0% an. Es zeigt sieb, daß die 7U5055 immer beträchtlich unter minus 30° C liegt, so daß eine hohe Zähigkeit auch bei tiefen so Temperaturen gewährleistet ist. Die Stähle zeichnen sich durch eine hohe Energieaufnahme aus. Bei den erfindungsgemäßen Stählen liegt der Quotient CVmax/CvW0 nahe bei 1, nämlich zwischen 1 und 1,3. Alle erfindungsgemäßen Stähle sind frei von Separations.The next two columns indicate the transition temperature for the points C K 100 and TÜ S0% . It shows that the 7U 5055 is always well below minus 30 ° C, so that high toughness is guaranteed even at low temperatures. The steels are characterized by their high energy absorption. In the case of the steels according to the invention, the quotient C Vmax / C v W0 is close to 1, namely between 1 and 1.3. All steels according to the invention are free from separations.
Die Tabellen 4 und 5 verdeutlichen beispielhaft, welche Abweichungen von dem erfindungsgemäßen Parameter zur separationbehafteten Stählen führen. Aus den gleichen Schmelzen, aus denen die erfindungsgemäßen Stähle entnommen worden sind (diese sind durch die Schmelzennununera zu identifizieren) sind Warmbänder oder Grobbleche hergestellt worden, bei denen in einem oder mehreren Parameter von der erfindungsgemäßen Lehre abgewichen worden 1st. Die mit X, Y, Z, W, U bezeichneten Stähle sind mit einer zu hohen Haspeltempe-Tables 4 and 5 illustrate by way of example which deviations from the parameter according to the invention lead to steels subject to separation. From the same melts from which the steels according to the invention were taken (these can be identified by the melt label), hot strips or heavy plates were produced in which one or more parameters were deviated from the teaching according to the invention. The steels marked with X, Y, Z, W, U are with too high a coiling temperature.
inin
21)21)
M)M)
ratur aufgehaspelt worden. Walzenendtemperatur und Abkühlgeschwindigkeit entsprachen der erfindungsgemäßen Lehre. Die zu hohe Haspeltemperatur führte bei der Kerbschlagprobe zur Ausbildung von separations. Beim Beispiel T war die Haspeltemperatur eingehalten (die Schmelze 55 161 weist einen Zusatz von 0,3396 Molybdän auf, so daß die Haspeltemperatur von 550° C innerhalb der erfindungsgemäßeil Lehre liegt), während die Walzendtemperatur mit 850° C zu hoch lag. Beim Beispiel S dagegen war die Haspeltemperatur zu hoch. Beim Beispiel R sind Walzendtemperatur und Haspeltemperatur richtig bemessen, jedoch die Abkühlgeschwindigkeit mit 1,5 K/s zu niedrig gewählt. Auch hierbei entsteht ein separatlon-behafteter Stahl. Die Eigenschaften der mit Abweichungen von der erfindungsgemäßen Lehre gefertigten Stähle sind in Tabelle 5 zusammengestellt. Es zeigt sich, daß diese Warmbänder oder Bleche geringe at-Werte aufweisen, d. h. daß die Widerstandsfähigkeit gegen Rißfortpflanzung gering Ist. Die Verhältnisse von CVmax zu CVlOO liegen um 1,5 und wesentlich höher. Die Bruchaufspaltung senkrecht zu den Bruchflächen hängt offenbar mit diesem Verhältnis eng zusammen.rature has been reeled. The final roll temperature and cooling rate corresponded to the teaching according to the invention. The excessively high reel temperature led to the formation of separations in the notched impact test. In example T , the coiling temperature was maintained (the melt 55 161 has an addition of 0.3396 molybdenum, so that the coiling temperature of 550 ° C. is within the teaching according to the invention), while the end rolling temperature of 850 ° C. was too high. In Example S, however, the reel temperature was too high. In example R , the final rolling temperature and coiling temperature are correctly dimensioned, but the cooling rate of 1.5 K / s is too low. This also results in a steel that is afflicted with separatlon. The properties of the steels manufactured with deviations from the teaching according to the invention are summarized in Table 5. It turns out that these hot strips or sheets have low a t values, that is to say that the resistance to crack propagation is low. The ratios of C Vmax to CV100 are around 1.5 and significantly higher. The splitting of the fracture perpendicular to the fracture surfaces is evidently closely related to this relationship.
Chemische Zusammensetzung der untersuchten StähleChemical composition of the steels examined
ττ aiuiuauuττ aiuiuauu
Schmelzemelt
oder Blechor sheet metal
Chemische ZusammensetzungChemical composition
C Sl Mn P SC Sl Mn P S
Al NAl N
Mo Cr Ni SnMo Cr Ni Sn
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,05 ,05 ,04 ,03 ,03 ,04 ,03 ,03 ,05, 05, 05, 04, 03, 03, 04, 03, 03, 05
Fertigungsbedingungen von »separationsfreien« StählenProduction conditions for "separation-free" steels
Abkühlgeschwindigkeit von WET zur Tw (K/s)Cooling rate from WET to T w (K / s)
2,5° C2.5 ° C
7,57.5
8,78.7
7,27.2
8,08.0
7,27.2
5,15.1
5,25.2
5,45.4
5,45.4
3,53.5
55 Tabelle 355 Table 3
Die mechanisch-technologischen Eigenschaften von »separationsfreien« StählenThe mechanical-technological properties of »separation-free« steels
6060
6565
lagerehearse
location
grenze
N/mm2 Stretch
border
N / mm 2
festig
keit
Rm N/mm2 train
firm
speed
R m N / mm 2
dehnung
Ag% fracture
strain
A g %
£100 Qmax. a ^ value in J / cm 2
£ 100 Qmax.
59
258
259189
59
258
259
TU50*for
TU 50 *
temperatur intransitional
temperature in
Blech \band or \ ^
Sheet \
Q
L
QL.
Q
L.
Q
535
441
471505
535
441
471
635
490
587625
635
490
587
22,1
28,1
29,425.6
22.1
28.1
29.4
53
210
229155
53
210
229
45
140
16586
45
140
165
-40
-35
- 80- 60
-40
-35
- 80
57
50
4592
57
50
45
AI.
A.
1,11
1,23
1,131.22
1.11
1.23
1.13
Fortsetzungcontinuation
Elgensch.
Warmband oder
BlechElgensch.
Hot strip or
sheet
Proben- Streck- Zuglage grenze festigte keil N/mm2 R,„ H/mm1 A1 Sample stretch tensile limit strengthened wedge N / mm 2 R, “H / mm 1 A 1
Bruch- aA.-Wert In J/cm1 für
dehnungFractional a A. Value In J / cm 1 for
strain
Übergangstemperalur In0CTransition temperature In 0 C
Q L QQ L. Q
L QL. Q
L Q L QL. Q L. Q
L Q L QL. Q L. Q
Q L QQ L. Q
Ji0% J i0%
C'00 C '00
TUTU
546 589546 589
506 551506 551
535 560535 560
522 565522 565
555 616555 616
561 610561 610
499 539499 539
503 518503 518
521 571521 571
556 599556 599
651 672651 672
629 639629 639
632 648632 648
622 637622 637
657 692657 692
756 765756 765
621 641621 641
629 651629 651
634 660634 660
660 689660 689
24,3 21,324.3 21.3
26,7 23,726.7 23.7
26,8 22,826.8 22.8
27,1 23,127.1 23.1
25,7 21,325.7 21.3
20,4 18,220.4 18.2
22,0 19,122.0 19.1
22,7 18,322.7 18.3
22,5 19,822.5 19.8
24,2 21,624.2 21.6
175 49175 49
160 58160 58
246 154246 154
183 152183 152
233 140233 140
102 40102 40
246 64246 64
201 80201 80
222 74222 74
119119
4545
187 56187 56
201 63201 63
277 186277 186
227 169227 169
303 170303 170
110110
4848
308 66308 66
247 95247 95
272 79272 79
139 50139 50
60 3460 34
65 3065 30th
129 80129 80
83 6583 65
125 70125 70
73 2673 26th
94 5894 58
67 6267 62
125 55125 55
62 3462 34
30 3030th 30th
60 4060 40
80 6080 60
80 6080 60
90 6990 69
35 3035 30th
76 3076 30th
72 3672 36
65 3065 30th
60 3060 30th
'50%50%
- 67- 67
- 60- 60
- 93- 93
- 82- 82
- 90- 90
- 82- 82
-100-100
- 95- 95
-110 -100-110 -100
- 48- 48
- 51- 51
-104-104
- 49- 49
-108-108
- 58- 58
- 74- 74
- 52- 52
- 77- 77
- 65- 65
C[?oC [? O
1,07 1,141.07 1.14
1,26 1,091.26 1.09
1,13 1,211.13 1.21
1,24 1,111.24 1.11
1,30 1,211.30 1.21
1,08 1,201.08 1.20
1,25 1,031.25 1.03
1,23 1,191.23 1.19
1,23 1,061.23 1.06
1,17 1,111.17 1.11
Fertigungsbedingungen von separation-behafteten StählenProduction conditions for steels with separation
WarmbandHot strip
oderor
GrobblechHeavy plate
Elgensch.Elgensch.
Schmelzemelt
Vororammen DickePre-ramming thickness
Dickethickness
mm mmmm mm
Stoßofen- Walzend- Haspel- AbkühlgeschwindigkeitPusher furnace roller end coiler cooling speed
temperatur temperatur temperatur von WET zur Haspel- bzw. ° C 0C 0C Stapeitemperatur in K/stemperature temperature temperature from WET to the reel or ° C 0 C 0 C stack temperature in K / s
WarmX.
band oderX.
Blech^ XEIgenscli
WarmX.
band or X.
sheet
lage
N i. rehearse
location
N
grenze
1W ,
N/mm2 Stretch
border
1 W,
N / mm 2
festig
keit
Rm N/mm2 train
firm
speed
R m N / mm 2
dehnungfracture
strain
CjJ0*- 1rt In J / cm 2 for
CjJ 0 * - 1
temperatur In ° C
C1?0 TU50*Transition
temperature in ° C
C 1 ? 0 TU 50 *
-62- 75
-62
QL.
Q
612559
612
680681
680
23,826.4
23.8
4362
43
66109
66
2227
22nd
-40- 60
-40
-67-67
-67
1,531.76
1.53
QL.
Q
606568
606
686677
686
22,026.3
22.0
4067
40
60114
60
1746
17th
- 40- 60
- 40
- 72- 85
- 72
1,551.70
1.55
QL.
Q
576536
576
653633
653
23,226.7
23.2
126141
126
4330th
43
-60- 60
-60
- 77- 90
- 77
1,501.74
1.50
QL.
Q
560525
560
649619
649
21,124.3
21.1
9785
97
166144
166
4647
46
- 60- 80
- 60
1,711.69
1.71
lagelocation
\\
grenzeborder
^■po.2^ ■ po.2
N/mmN / mm
festigfirm
keitspeed
R,„ N/mm2 R, "N / mm 2
dehnungstrain
AK%A K %
C[P° a A. value
C [P °
CJ!«· In J / cm 2
CJ! «·
49116
49
temperatur
Cj,00 Transition
temperature
Cj, 00
band oder^^.band or ^^.
Blech \Sheet \
QL.
Q
534488
534
636615
636
20,224.2
20.2
75125
75
125251
125
5995
59
- 41- 72
- 41
- 68- 73
- 68
QL.
Q
520490
520
622633
622
17,523.4
17.5
75131
75
110256
110
48105
48
- 46- 81
- 46
- 63- 96
- 63
1,672.00
1.67
QL.
Q
480447
480
596587
596
20,825.0
20.8
66148
66
102274
102
1830th
18th
- 69-112
- 69
- 87-117
- 87
1,461.95
1.46
QL.
Q
523570
523
722692
722
2020.9
20th
4587
45
65155
65
- 20- 60
- 20th
- 83- 80
- 83
1,551.85
1.55
1,441.78
1.44
Claims (10)
2« wherein the hot strip or sheet left the last finishing stand at a temperature of 750 ° C to 820 ° C and was then cooled to 450 ° C to 500 ° C at a cooling rate of 2 to 10 K / s, characterized in that the further Provided that the strip or sheet in the reel or stack is cooled to room temperature in air, the steel has a ferrule-pearl-like structure.
2 «
wherein the hot strip or sheet leaves the last finishing stand at a temperature of 750 ° C to 820 ° C, characterized in that the steel is then cooled at a cooling rate of 2 to 10 K / s to 450 ° C to 500 ° C and then slowly cools to room temperature in the reel or stack in air.
Seit längerer Zeit besteht die Forderung nach der Entwicklung von höherfesten Stählen mit guten Zählgkeiten, die in Form von Warmbändern oder Blechen beispielsweise für Großrohrfernleitungen verwendet werden können. Zur Herstellung derartiger Warmbänder oder Grobbleche hat sich das kontrollierte und gesteuerte Warmwalzen als wirtschaftliches Verfahren für die Herstellung von thermomechanisch behandelten Warmbändern oder Blechen Immer mehr durchgesetzt. Unter einer thermomechanischen Behandlung von Stählen versteht man eine kontrollierte Umformung des Stahles in einem Temperaturbereich um den Umwandlungs-2 "The invention relates to a hot strip or heavy plate with high strength and good cold toughness and with separation-free fracture surfaces of a notched impact test and with a brittle fracture transition temperature of at most -30 ° C. The invention also relates to a method for producing such a hot strip or heavy plate.
For a long time there has been a demand for the development of high-strength steels with good counting qualities, which can be used in the form of hot strips or sheets, for example for large pipelines. For the production of such hot strips or heavy plates, controlled hot rolling has become more and more popular as an economical process for the production of thermomechanically treated hot strips or plates. A thermomechanical treatment of steels is a controlled deformation of the steel in a temperature range around the transformation
Priority Applications (6)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
DE19792949124 DE2949124C2 (en) | 1979-12-06 | 1979-12-06 | Denitrided steel hot rolled strip or heavy plate and process for its manufacture |
EP80107296A EP0030309B1 (en) | 1979-12-06 | 1980-11-22 | Hot rolled strip or plate of denitrided steel and process for its production |
DE8080107296T DE3070180D1 (en) | 1979-12-06 | 1980-11-22 | Hot rolled strip or plate of denitrided steel and process for its production |
US06/212,675 US4397697A (en) | 1979-12-06 | 1980-12-03 | Hot strips or heavy plates from a denitrated steel and method for their manufacture |
JP17196080A JPS56133419A (en) | 1979-12-06 | 1980-12-05 | Production of hot strip or slab from denitrified steel |
CA000366285A CA1149711A (en) | 1979-12-06 | 1980-12-05 | Hot strips or heavy plates from a denitrated steel and method for their manufacture |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
DE19792949124 DE2949124C2 (en) | 1979-12-06 | 1979-12-06 | Denitrided steel hot rolled strip or heavy plate and process for its manufacture |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
DE2949124A1 DE2949124A1 (en) | 1981-06-11 |
DE2949124C2 true DE2949124C2 (en) | 1985-11-21 |
Family
ID=6087770
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
DE19792949124 Expired DE2949124C2 (en) | 1979-12-06 | 1979-12-06 | Denitrided steel hot rolled strip or heavy plate and process for its manufacture |
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Country | Link |
---|---|
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DE (1) | DE2949124C2 (en) |
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---|---|---|---|---|
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---|---|---|---|---|
SE349059B (en) * | 1968-11-22 | 1972-09-18 | Nippon Kokan Kk | |
JPS5827327B2 (en) * | 1977-11-21 | 1983-06-08 | 日本鋼管株式会社 | Manufacturing method of controlled rolled high strength steel without separation |
JPS5827329B2 (en) * | 1978-04-05 | 1983-06-08 | 新日本製鐵株式会社 | Manufacturing method of low yield ratio high tensile strength hot rolled steel sheet with excellent ductility |
-
1979
- 1979-12-06 DE DE19792949124 patent/DE2949124C2/en not_active Expired
-
1980
- 1980-12-05 JP JP17196080A patent/JPS56133419A/en active Pending
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---|---|
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