DE2936676A1 - Wide range zoom lens - has respective lens groups adjusted for focus and range setting - Google Patents

Abstract

The zoom lens has a focal range which can be varied continuously from infinity to a magnification of 1:2. It comprises an initial lens group movable along the optical axis for adjusting the focus and several following lens groups, movable axially to alter the overall focal length. The initial lens group comprises a compound positive lens and an individual positive lens. The optical power of the individual positive lens divided by the optical power of the compound positive lens lies between 0 and 2. The overall focal length of the initial lens group divided by the max. overall focal length of the lens is between 0.67 and 0.4.

Description

VarioobjektivVarifocal lens

Beschreibung Diese Erfindung betrifft ein Varioobjektiv, welches imstande ist, kontinuierlich von unendlich bis zu einer Vergrößerung von 1:2 an der längeren Äquivalentbrennweite (EFL) scharfzustellen, ohne daß man die die Objektivverstelluno durchführenden Gruppen auf eine Betriebsart zur Nah-Scharfstellung umschalten muß. Description This invention relates to a zoom lens which is able to continuously from infinity up to a magnification of 1: 2 the longer equivalent focal length (EFL) to focus without having to adjust the lens performing groups must switch to an operating mode for close-up focusing.

In den meisten Varioobjektiven kann die erste Gruppe von Linsenelementen längs der optischen Achse bewegt werden, um eine Scharfeinstellung von Unendlich bis zu mäßig nahen Abständen durchzuführen, bei welchen typischerweise eine Vergrößerung von 1/10 oder weniger vorliegt. Um diese Objektive in die Lage zu versetzen, wird in einer Makro- oder Nah-Scharfeinstellungsbetriebsart das Objektiv durch eine geeignete Neuanordnung der die Objektivverstellung durchführenden Gruppen oder durch die Neuanordnung anderer Linsengruppen eingestellt.In most zoom lenses, the first group of lens elements moved along the optical axis to obtain a focus of infinity to perform up to moderately close distances, at which typically an enlargement 1/10 or less. In order to enable these lenses to be in a macro or near focus mode, the lens through a suitable one Rearranging the groups performing the lens shift or by rearranging other lens groups set.

Ein Beispiel einer derartigen Optik ist in der US-PS 3 817 600 geoffenbart, wo die die Objektivverstellungen durchführenden Elemente in einer unterschiedlichen gegenseitigen Abhängigkeit bewegt werden, um die Naheinstellung unterhalb von zwei Metern bis zu einer Vergrößerung von 1:2,2 zu erreichen, das heißt bis zu einem Abstand von 457,2 mm vom vorderen Element.An example of such optics is disclosed in U.S. Patent 3,817,600, where the elements performing the lens shifts in a different interdependence moved to the close focus below two Meters up to a magnification of 1: 2.2, that is, up to one Distance of 457.2 mm from the front element.

Ein Objektiv diese Typs hat sich als Optik bewährt und wurde als Vivitar Series Objektiv mit einer Xquivalentbrennweite von 70 bis 210 mm vertrieben. Bei der Naheinstellungsbetriebsart ist es möglich, Vergrößerungen im Bereich von 1:2,2 bis 1:5 zu erreichen. Allerdings erfordert dieses Objektiv die erneute Positionierung der die Objektivverstellung durchführenden Gruppen für eine unterschiedliche Bewegung zur Naheinstellung.A lens of this type has proven itself as an optic and was called a Vivitar Series lens with an equivalent focal length of 70 to 210 mm. at In the close-up mode, it is possible to achieve magnifications in the range of 1: 2.2 up to 1: 5. However, this lens requires repositioning the groups performing the lens adjustment for a different movement for close-up.

Objektive geringerer Qualität, mit denen der Wettbewerb versucht wurde, weisen im allgemeinen eine schlechte Bildqualität außerhalb der Achse auf, das durch ein hohes Maß an Astigmatismus bei der Naheinstellungsbetriebsart verursacht wurden manchen Fällen wird auch eine sphärische Aberration herbeigeführt, die einen schlechten Kontrast verursacht.Lower quality lenses attempted to compete with generally have poor off-axis image quality due to a high degree of astigmatism was caused in the close-up mode In some cases, a spherical aberration is also caused, which is a bad one Causes contrast.

Die vorliegende Erfindung liefert ein mechanisch kompensiertes Varioobjektiv, welches die Fähigkeit besitzt, kontinuierlich von unendlich bis herunter zur Makro- oder Nah-Einstellbetriebsart scharfzustellen, und zwar durch eine kleine Bewegung einer vorderen Gruppe zur Scharfeinstellung. Zum Zweck der Definition wird darauf hingewiesen, daß der Begriff "Makro-" die Nahfotografie mit Bildvergrößerungen betrifft, und zwar typischerweise im Bereich der 1:2-Vergrößerung.The present invention provides a mechanically compensated zoom lens, which has the ability to continuously from infinity down to the macro- or near focus mode with a small movement a front group for focusing. For the purpose of definition it is pointed out pointed out that the term "macro" relates to close-up photography with image enlargements, typically in the range of 1: 2 magnification.

Herkömmliche Varioobjektive sind gekennzeichnet durch eine erste Gruppe mit einer schwachen Leistung bzw. Wirkung (mit langer Brennweite), was man für den besten Weg gehalten hat, die Aberrationsänderung infolge der Scharfeinstellung auf einen Mindestwert zu reduzieren. Varioobjektive haben im allgemeinen eine optisch starke vordere Gruppe.Conventional varifocal lenses are characterized by a first group with a weak power or effect (with a long focal length), what one for the best kept the aberration change as a result of focusing on to reduce a minimum value. Varifocal lenses generally have an optical strong front group.

Bei der vorliegenden Erfindung wird die Naheinstellungsfãhigkeit bis auf eine Vergrößerung von 1:2 durch die geeignete Auslegung der vorderen Gruppe zur Scharfeinstellung in Relation zum Gesamtobjektiv erreicht. Diese Auslegung überwindet herkömmliche Konstruktionsschwächen dadurch, daß eine stabile sphärische Aberration mit einer zugehörigen Xnderung, eine starke Leistung bzw. Wirkung und ein einfacher Aufbau erzielt wird. Diese Merkmale werden im allgemeinen als widersprechende Parameter angesehen. Es ist durchaus bekannt, daß es für die vordere Gruppe erforderlich ist, daß sie bezüglich einer Anderung der sphärischen Aberration über den Scharfeinstellungsbereich hinweg durchaus stabil ist. Es ist allerdings auch ebenso wünschenswert, daß die vordere Gruppe eine starke Wirkung aufweist, damit man ein kompaktes System erreicht und soweit als möglich die erforderliche Scharfeinstellungsbewegung verringert. Zusätzlich ist es mechanisch bequem, daß die vordere Gruppe einen einfachen Aufbau aufweist, so daß das Gewicht des Objektivs verringert wird. Dies ist insbesondere dafür wesentlich, daß man die Ausgewogenheit eines Objektivs mit einem langen Scharfeinstellungsbereich aufrechterhält, was normalerweise zu einer langen Objektivbewegung führt, um die Naheinstellung zu erreichen. Es ist auch erwünscht, daß man die oben erwähnten Wirkungen in einem optischen System erreicht, welches eine verhältnismäßig schnelle Blende aufweist.In the present invention, the close-up ability is up to to a magnification of 1: 2 through the appropriate layout of the front group achieved for focusing in relation to the overall lens. This interpretation overcomes conventional design weaknesses in that stable spherical aberration with an associated change, a strong performance or effect and a simple one Construction is achieved. These characteristics are generally considered to be conflicting parameters viewed. It is well known that the front group requires that they are related to a change in spherical aberration over the focus range is quite stable across the board. However, it is also desirable that the front group a strong one Has the effect of making a compact System achieved and as far as possible the required focusing movement decreased. In addition, it is mechanically convenient that the front group has a simple one Has structure so that the weight of the lens is reduced. This is particular essential to maintaining the balance of a lens with a long focus range maintains, which usually results in a long lens movement around the To achieve close-up. It is also desirable to have the above-mentioned effects achieved in an optical system which has a relatively fast aperture having.

Es wurde herausgefunden, daß durch eine geeignete Wahl der Wirkung bzw. Leistung der vorderen Gruppe zur Scharfeinstellung in Relation zu den Leistungen des gesamten Objektivs diese Naheinstellung bis zu einer Entfernung von 508 bis 609,6 mm vom vorderen Linsenelement mit einer Vergrößerung von etwa 1:2 erreicht werden kann.It has been found that by properly selecting the effect or the performance of the front group for focusing in relation to the performance of the entire lens, this close-up adjustment up to a distance of 508 to 609.6 mm from the front lens element with a magnification of about 1: 2 can be.

Dies wird bei einem Varioobjektiv erreicht, bei welchem die vordere scharf einstellende Gruppe eine vorgegebene Relation zur Gesamtleistung (power) des Objektivs aufweist, und wobei die Elemente der scharf einstellenden Gruppe eine vorgegebene Relation aufweisen, die nachfolgend beschrieben wird.This is achieved with a varifocal lens in which the front Focusing group a given relation to the total power (power) of the lens, and wherein the elements of the focusing group a have predetermined relation, which is described below.

Ein Objektiv mit variabler Brennweite oder Varioobjektiv gemäß dieser Erfindung umfaßt eine vordere, scharf einstellende Gruppe mit einer neuartigen Ausbildung, gefolgt von zwei oder mehreren, die Brennweite einstellenden Gruppen mit geeigneter Ausbildung.A lens with a variable focal length or varifocal lens according to this Invention comprises a front, focusing group with a novel design, followed by two or more focal length adjusting groups with suitable ones Education.

Ein Ziel der Erfindung ist es, ein neues und verbessertes, verhältnismäßig kompaktes, hochgradig korrigiertes Varioobjektiv vorzusehen, welches in der Lage ist, eine kontinuierliche Scharfeinstellung über einen Bereich von unendlich bis zur Nah-Einstellungsbetriebsart durch reine Handhabung einer vorderen Gruppe zur Scharfeinstellung herbeizuführen.An object of the invention is to provide a new and improved, relatively to provide a compact, highly corrected varifocal lens which is capable of is continuous focus over a range from infinity to to the near setting mode by simply handling a front Group to focus.

Gegenstand der Erfindung ist somit ein Varioobjektiv, welches in der Lage ist, die Scharfeinstellung bis zu einer Vergrößerung von 1:2 durch die alleinige Bewegung der vorderen Gruppe zur Scharfeinstellung vorzunehmen. Die Leistung bzw. Wirkung (power) der Gruppe zur Scharfeinstellung wird in Relation zur Leistung des Objektivs bei seiner langen Brennweite gewählt um die Naheinstellung mit einer geringstmöglichen Axialbewegung zu bewirken, während man eine gute Aberrationskorrektion vorsieht.The invention is therefore a zoom lens, which in the Is able to focus up to a magnification of 1: 2 by the sole Move the front group to focus. The performance or The effect (power) of the group for focusing is shown in relation to the power of the Lens with its long focal length chosen to close the focus with the lowest possible Effecting axial movement while providing good aberration correction.

Die als neuartig angesehenen Merkmale der Erfindung sind insbesondere im abschließenden Abschnitt dieser Unterlagen dargelegt und im einzelnen beansprucht. Die Erfindung kann allerdings, was sowohl ihren Aufbau als auch ihre Wirkungsweise angeht, zusammen mit ihren weiteren Zielen und Vorzügen am besten unter Bezugnahme auf die nachfolgende, detaillierte Beschreibung hervorgehoben werden, welche im Zusammenhang mit den Zeichnungen vorgenommen wird, in welchen: Die Figuren 1 bis 4 schematische Seitenansichten von Objektiven sind, die die Erfindung verkörpern.The features of the invention believed to be novel are particular set out and claimed in detail in the concluding section of these documents. The invention can, however, both its structure and its mode of operation , along with their other goals and benefits, preferably by reference highlighted in the following detailed description, which is included in the Connection is made with the drawings, in which: Figures 1 to 4 are schematic side views of lenses embodying the invention.

Ein Objektiv, das die Erfindung verkörpert, umfaßt eine stark positive erste Gruppe G1, welche axial zur Scharfeinstellung des optischen Systems einstellbar ist. Ein zweites Bestandteil ist ein Variator oder eine negative Komponentengruppe, welche längs der optischen Achse veränderlich ist, um die Äquivalentbrennweite des Objektivs zu verändern. Die Gruppe G2 ist längs und relativ zu einer dritten Komponentengruppe G3 beweglich, welche als ein Kompensator wirkt, um eine festliegende Bildebene beizubehalten, wenn die Brennweite des optischen Systems verändert wird. Obwohl dieses Objektiv in der Lage ist, außerordentlich nahe Abstände scharf einzustellen, ist es nicht erforderlich, daß die zur Brennweitenverstellung erforderlichen Bestandteile G2 und G3 unabhängig einstellbar sind, um die Scharfeinstellungdes optischen Systems zu unterstützen, wenn es sich im Makro- oder Naheinstellbereich befindet. Die Gruppe G4 ist ein feststehendes Objektiv, um das Bild auf die Bild- oder Brennebene des Systems zu übertragen.A lens embodying the invention includes a strong positive first group G1, which can be adjusted axially for focusing the optical system is. A second component is a variator or a negative component group, which is variable along the optical axis by the equivalent focal length of the To change lens. The group G2 is longitudinal and relative to a third group of components G3 movable, which acts as a compensator to maintain a fixed image plane, when the focal length of the optical system is changed. Although this lens is able to focus extremely close distances, it is not required that the components G2 and G3 are independently adjustable to adjust the focus of the optical system when it is in the macro or close-up range. the group G4 is a fixed lens to focus the image on the image or focal plane of the System to transfer.

Bei einer optischen Anordnung, die typischerweise von den Ausführungsbeispielen dargestellt wird, umfaßt die erste positive Gruppe G1 zwei positive Komponenten, und zwar eine Doppellinsenanordnung L1 und L2, welche von einem positiven Element L3 gefolgt sind.In an optical arrangement that typically differs from the exemplary embodiments is shown, the first positive group G1 comprises two positive components, namely a double lens arrangement L1 and L2, which of a positive element L3 followed.

Die Elemente der Gruppe G1 genügen der Gleichung: ° < S/D < 2,0, wobei D die Leistung bzw. Wirkung (power) der Doppellinsengruppe innerhalb der vorderen Gruppe G1 bezeichnet, und die Leistung der Einzel linse innerhalb der vorderen Gruppe bezeichnet. Es gilt auch F 0,67 > A > 0,4, FL wobei F1 die Brennweite der ersten Gruppe und FL die lange äußerste Äquivalentbrennweite des Objektivs ist.The elements of group G1 satisfy the equation: ° <S / D < 2.0, where D is the power of the double lens group within the front group G1, and the performance of the individual lens within the front group. It also applies F 0.67> A> 0.4, FL where F1 is the Focal length of the first group and FL the long outermost equivalent focal length of the Objective is.

Die erläuterten Parameter sind erforderlich, um ausgewogene Aberrationen des Linsensystems zu erreichen, wenn das Objektiv über den beabsichtigten Breitenbereich hinweg scharf eingestellt wird. Gemeinsam bewirken die Bedingungen, die Verstärkung der sphärischen Aberrationen und des Astigmatismus zu verhindern oder beträchtlich zu verringern, welche auftreten können, wenn die Winkel der einfallenden Lichtstrahlen sich während des Scharfeinstellens des Objektivs auf fernliegende und außerordentlich naheliegende Objekte ändern. Genügt man diesen Parametern, dann wird zuverlässig ein kompaktes Objektiv mit einer verhältnismäßig kurzen Scharfeinstellbewegung erreicht. Wie nachfolgend ausgeführt ist, sind die Abmessungen, Relationen und Parameter der Linsen so, daß sie den oben ausgefÜhrten Bedingungen entsprechen.The parameters explained are required to balance aberrations of the lens system when the lens is over the intended latitude range is focused away. Together the conditions create the reinforcement of spherical aberrations and astigmatism to be prevented or considerably to decrease which can occur when changing the angle of the incident light rays while focusing the lens on distant and extraordinary change nearby objects. If you meet these parameters, then it becomes reliable achieved a compact lens with a relatively short focusing movement. As stated below, the dimensions, relationships and parameters are the Lenses so that they meet the conditions set out above.

Genauer gesagt, der erste Parameter ° < S/D 4 2,0 ist erforderlich, um die Leistungsverteilung zu erbringen, die für die Stabilität der sphärischen Aberration hinsichtlich der zugehörigen Änderung erforderlich ist.More precisely, the first parameter ° <S / D 4 2.0 is required to provide the power distribution necessary for the stability of the spherical Aberration is required in terms of the associated change.

Der zweite Parameter F1 1 0,67 > > 0,4 FL ist erforderlich wegen des Verhältnisses zwischen der Leistung der Scharfeinstellungsgruppe und der erforderlichen Scharfeinstellungsstrecke FD für einen vorgegebenen Objektabstand, und zwar gilt F1 2 (mm) 1 FD = FT wobei FD die Scharfeinstellungsstrecke, F1 die Äquivalentbrennweite der vorderen Scharfeinstellungsgruppe und FT die zum Scharfeinstellen zurückzulegende Strecke der vorderen Gruppe von unendlich bis zum nächsten Scharfeinstellungsabstand ist. Wenn die Leistung der Gruppe G1 zunimmt, dann nimmt F1 dementsprechend ab, und der Scharfeinstellungsabstand FD nimmt ab.The second parameter F1 1 0.67>> 0.4 FL is necessary because of the relationship between the focus group's performance and that required Focusing distance FD for a predetermined object distance, namely applies F1 2 (mm) 1 FD = FT where FD is the focus distance, F1 the equivalent focal length the front focus group and FT the distance to be moved to focus Stretch the front group from infinity to the closest focus distance is. If the performance of group G1 increases, then F1 decreases accordingly, and the focus distance FD decreases.

Wenn allerdings die Leistung der vorderen Gruppe zu stark wird, ist es unmöglich, in zufriedenstellender Weise die sphärische Aberration und den Astigmatismus über einen Bereich zugehöriger Werte zu korrigieren.However, if the performance of the front group is too strong, it is it is impossible to satisfactorily see the spherical aberration and astigmatism to correct over a range of associated values.

Die erste Linsengruppe G1, wie in Fig. 1 gezeigt, umfaßt insbesondere eine positive Doppellinsenanordnung, welche ein negatives Element L1 und ein bikonkayes Element L2 umfaßt, die als verkittete Doppellinsenanordnung mit starker positiver Leistung gebildet sind, gefolgt von einem positiven Meniskuselement L3, das zum Objekt hin konvex ist. Diese Elemente befinden sich in festliegender Relation und sind dazu eingerichtet, axial als eine Gruppe zum Scharfeinstellen von Bildern von Gegenständen bei Abständen verschoben zu werden, die so nahe wie 508 mm vom vorderen Element L1 entfernt sind, ungeachtet der Äquivalentbrennweite des Objektivs. Diese Auswahl der verhältnismäßig starken Leistung in der Gruppe G1 verringert die zum Scharfeinstellen zurückzulegende Bewegung, wie aus der vorangehenden Gleichung ersichtlich ist.The first lens group G1, as shown in FIG. 1, specifically includes a positive double lens assembly which includes a negative element L1 and a bikonkayes Element L2 comprises, as cemented double lens arrangement with strong positive power followed by a positive meniscus element L3, which is convex towards the object. These elements are in the fixed Relation and are arranged to focus axially as a group of images of objects getting shifted at distances as close as 508 mm from the front element L1 regardless of the equivalent focal length of the lens. This selection of the relatively strong performance in the group G1 reduces the movement to be moved for focusing, as in the previous one Equation can be seen.

Der Variator oder die zweite Linsengruppe G2 ist negativ und weist gegenüber dem ersten Bestandteil einen Luftspalt von variabler Größe auf. Diese Variatorgruppe G2 umfaßt ein negatives Element L4, welches von einer negativen bikonkaven Doppellinsenanordnung L5, L6 getrennt ist.The variator or second lens group G2 is negative and points compared to the first component, an air gap of variable size. These Variator group G2 includes a negative element L4, which is from a negative biconcave Double lens arrangement L5, L6 is separated.

Der Kompensator oder die dritte Linsengruppe G3 ist bikonvex, weist positive Leistung auf und umfaßt einen negativen Meniskus L7 sowie ein bikonvexes Element L8. Die Gruppe G3 ist axial relativ zur Variatorgruppe G2 und zum vorderen Bestandteil einer festen Übertragungsgruppe G4 beweglich.The compensator or the third lens group G3 is biconvex, has positive performance and includes a negative L7 meniscus and a biconvex one Element L8. The group G3 is axial relative to the variator group G2 and to the front Movable part of a fixed transmission group G4.

Die Übertragungsgruppe G4 ist in zwei getrennte, mit weitem Abstand angeordnete Untergruppen oder Bestandteile unterteilt.The transmission group G4 is in two separate, far apart arranged subgroups or components.

Das vordere Bestandteil weist positive Leistung auf und ist relativ zum rückwärtigen Bestandteil dieser Gruppe festgelegt.The front component has positive performance and is relative to the rear part of this group.

Das vordere Bestandteil umfaßt ein positives Element L9, welches mit Abstand von einer Doppellinsenanordnung angeordnet ist, die aus einem positiven Elarqnt L10 und einem negativen Element L11 gebildet ist, die eine verkittete Doppellinsenanordnung bilden. Beim rückwärtigen Bestandteil ist ein negatives Bestandteil L12 im Abstand zu einem positiven Bestandteil L13 angeordnet.The front component includes a positive element L9, which with Distance from a double lens arrangement is arranged, which consists of a positive Elarqnt L10 and a negative element L11 is formed, which is a cemented double lens arrangement form. In the rear component, there is a negative component L12 in the space arranged to a positive component L13.

Das vorangehende bevorzugte Ausführungsbeispiel umfaßt 13 Elemente, die in vier Bestandteilgruppen angeordnet sind.The foregoing preferred embodiment comprises 13 elements, which are arranged in four constituent groups.

In den am Ende nachfolgenden Tabellen sind verschiedenartige Ausführungsbeispiele der Erfindung für verschiedenartige Äquivalentbrennweitenbereiche unter Nutzung der Parameter der Erfindung aufgeführt. In den nachfolgenden Rezepturentabellen bezeichnet das Bezugszeichen L, gefolgt von einer arabischen Ziffer, das Linsenelement, wobei die Linsenelemente fortlaufend vom Objektende zum Bildende des Objektivs durchnumeriert sind. Die Bezugszeichen S sind die fortlaufend bezeichneten Linsenflächen. Nd ist der Brechungsindex der Linsenelemente, und Vd ist die Dispersion der Linsenelemente, gemessen durch die Abbe'sche Zahl. Die Zwischenräume Z sind Zwischenräume zwischen Linsengruppen, welche mit der Änderung in der Äquivalentbrennweite (EFL) veränderlich sind. Positive Flächen radien sind von einer Stelle an der optischen Achse von rechts her geschlagen. Negative Radien sind von einer Stelle an der optischen Achse von links her geschlagen.In the tables below at the end there are various types of embodiment of the invention for various equivalent focal length ranges using the parameters of the invention listed. In the following recipe tables the reference character L followed by an Arabic numeral denotes the lens element, wherein the lens elements are numbered consecutively from the object end to the image end of the objective are. The reference characters S are the consecutively designated lens surfaces. Nd is is the index of refraction of the lens elements, and Vd is the dispersion of the lens elements, measured by Abbe's number. The spaces Z are spaces between Lens groups which change with the change in the equivalent focal length (EFL) are. Positive surface radii are from a point on the optical axis from the right beaten here. Negative radii are from one point on the optical axis of struck to the left.

Ein Objektiv, wie es in Fig. 1 gezeigt ist, ausgelegt für einen Bildrahmen von 24 x 36 mm und Äquivalentbrennweiten von 101 mm bis 195 mm, ist im wesentlichen in Tabelle I beschrieben.A lens, as shown in Fig. 1, designed for a picture frame from 24 x 36 mm and equivalent focal lengths from 101 mm to 195 mm, is essentially described in Table I.

Ein Objektiv, wie es in Fig. 2 gezeigt ist, ausgelegt auf einen Bildrahmen von 24 x 36 mm und Äquivalentbrennweiten von 76,0 mm bis 200,1 mm ist im wesentlichen in Tabelle II beschrieben.A lens, as shown in Fig. 2, designed for a picture frame of 24 x 36 mm and equivalent focal lengths of 76.0 mm to 200.1 mm is essentially described in Table II.

Ein anderes Ausführungsbeispiel eines optischen Systems gemäß dieser Erfindung ist in Tabelle III dargestellt. In diesem Ausführungsbeispiel ist die Gruppe G1 im wesentlichen dieselbe, wie sie unter Bezugnahme auf Fig. 2 beschrieben wurde, aber S3 ist eben und S5 ist negativ. Die Gruppe G2 umfaßt ein erstes positives Element L4, welches mit einem negativen Element L5 eine Doppellinsenanordnung bildet. In diesem Bestandteil der Gruppe G2 ist ein negatives Element L6 mit geringem Abstand von der Doppellinsenanordnung angeordnet und ist um einen größeren Abstand von der Gruppe G3 veränderlich angeordnet.Another embodiment of an optical system according to this Invention is shown in Table III. In this embodiment, the Group G1 is essentially the same as that described with reference to FIG was, but S3 is level and S5 is negative. The group G2 comprises a first positive Element L4, which forms a double lens arrangement with a negative element L5. In this part of group G2 there is a negative element L6 with a small gap of the double lens array and is a greater distance from the Group G3 arranged to be changeable.

In Gruppe G3 ist die Doppellinsenanordnung hinsichtlich Fig.2 umgekehrt, so daß L11 ein Meniskus und L12 ein bikonvexes Element ist. Die Gruppe G4 weist dieselbe, die Elemente betreffende Ausbildung auf wie Fig. 2.In group G3 the double lens arrangement is reversed with respect to FIG. so that L11 is a meniscus and L12 is a biconvex element. The group G4 has the same configuration relating to the elements as in FIG. 2.

Ein Objektiv, wie es in Fig. 2 gezeigt ist, ausgelegt auf einen Bildrahmen von 24 x 36 mm und Äquivalentbrennweiten von 72 mm bis 150 mm ist im wesentlichen in Tabelle III beschrieben.A lens, as shown in Fig. 2, designed for a picture frame of 24 x 36 mm and equivalent focal lengths of 72 mm to 150 mm is essentially described in Table III.

Eine andere, von zwölf Elementen gebildete Form der Erfindung ist im allgemeinen ähnlich Fig. 2. Dieses Objektiv unterscheidet sich von Fig. 2 dahingehend, daß S3 statt einer Ebene sehr schwach negativ ist, und S12 positiv ist, so daß die eine Doppellinsenanordnung bildende Gruppe G3 umgekehrt ist.Another form of the invention formed by twelve elements is generally similar to Fig. 2. This lens differs from Fig. 2 in that that S3 is very weakly negative instead of a plane, and S12 is positive, so that the a group G3 forming a double lens array is reversed.

Dieses Objektiv ist mit einer Auslegung auf einen Bildrahmen von 24 x 36 mm und auf Aquivalentbrennweiten von 72 mm bis 203 mm im wesentlichen in Tabelle IV beschrieben.This lens is designed for a picture frame of 24 x 36 mm and on equivalent focal lengths from 72 mm to 203 mm essentially in the table IV described.

Ein anderes Ausführungsbeispiel der Erfindung, wie es in Fig. 3 gezeigt ist, ausgelegt auf einen Bildrahmen von 24 x 36 mm und Äquivalentbrennweiten von 101 mm bis 194 mm, ist im wesentlichen in Tabelle V beschrieben.Another embodiment of the invention as shown in FIG is designed for a picture frame of 24 x 36 mm and equivalent focal lengths of 101 mm to 194 mm, is essentially described in Table V.

Ein anderes Ausführungsbeispiel der Erfindung, wie es im wesentlichen in Fig. 3 gezeigt ist, unterscheidet sich in seiner Ausbildung der Elemente lediglich dahingehend, daß in der negativen Gruppe G3 die Elemente L7 und L8 umgekehrt sind. Ein derartiges Objektiv, ausgelegt auf einen Bildrahmen von 24 x 36 mm und Äquivalentbrennweiten von 71,5 bis 146,5 mm, ist im wesentlichen in Tabelle VI beschrieben.Another embodiment of the invention as essentially is shown in Fig. 3, only differs in its design of the elements in that in the negative group G3 the elements L7 and L8 are reversed. Such a lens, designed for a picture frame of 24 x 36 mm and equivalent focal lengths from 71.5 to 146.5 mm, is essentially described in Table VI.

Die Erfindung kann durch verschiedenartige Objektivformen verkörpert werden. Fig. 4 zeigt ein Varioobjektiv, das drei Elemente in drei beweglichen Gruppen G1, G2 und G3 aufweist. Die ersten zwei Gruppen G1 und G2 umfassen Elemente L1 - L 6 in Ausbildungen, wie sie vorher beschrieben wurden. Die dritte Gruppe G3 umfaßt einen positiven Meniskus L7, eine Doppellinsenanordnung L8, L9, ein bikonvexes Element L10, einen negativen Meniskus L11 und mit engem Abstand angeordnet ein bikonvexes Element L12 und einen negativen Meniskus, der zum Objekt hin konkav ist. Dieses Objektiv weist nur zwei innere variable Zwischenräume Z1 und Z2 auf; allerdings bewegt sich die vordere Gruppe G1 nach vorne, wenn die Äquivalentbrennweite zunimmt, so daß der vordere Scheitelabstand (FVD) zunimmt.The invention can be embodied in various lens shapes will. Fig. 4 shows a zoom lens that has three elements in three movable groups G1, G2 and G3. The first two groups G1 and G2 include elements L1 - L 6 in Training as described above. The third Group G3 comprises a positive meniscus L7, a double lens arrangement L8, L9, a biconvex element L10, a negative meniscus L11 and closely spaced a biconvex element L12 and a negative meniscus which is concave towards the object is. This lens has only two inner variable spaces Z1 and Z2; however, the front group G1 moves forward when the equivalent focal length increases so that the front vertex distance (FVD) increases.

Ein anderes Ausführungsbeispiel der Erfindung gemäß der Fig.4, ausgelegt auf einen Bildrahmen von 24 x 36 mm und Äquivalentbrennweiten von 51,6 bis 145,3 mmlist im wesentlichen in Tabelle VII beschrieben.Another embodiment of the invention according to Figure 4, designed on a picture frame of 24 x 36 mm and equivalent focal lengths from 51.6 to 145.3 mmlist is essentially described in Table VII.

Wie zuvor dargelegt wurde, liegen bestimmte Parameter vor, denen Genüge geleistet werden muß, damit man die Fähigkeit zur Naheinstellung mit einer geringstmöglichen Bewegungsstrecke zur Scharfeinstellung erreicht. Die Tabelle VIII führt die wesentlichen Parameter eines jeden Objektivs aus, wobei K1 die Leistung der Gruppe G1 ist, F1 die Äquivalentbrennweite der Gruppe G1 ist, KL die Leistung des Objektivs bei seiner längsten Xquivalentbrennweite ist, FL die längste Äquivalentbrennweite des Objektivs ist, die Leistung des zweiten Bestandteils L3 der Gruppe G1 ist, und die Leistung des ersten Bestandteils L1, L2 der Gruppe G1 ist.As stated earlier, there are certain parameters that will satisfy Must be done so that one has the ability to focus closely with as little as possible Movement distance for focusing reached. Table VIII lists the essentials Parameters of each lens, where K1 is the power of group G1, F1 is the equivalent focal length of group G1, KL is the performance of the lens at its longest equivalent focal length, FL is the longest equivalent focal length of the lens is the power of the second constituent L3 of group G1, and the power of the first component L1, L2 of the group G1.

Um einen kompakten Aufbau des Objektivs beizubehalten, wobei das Objektiv in Form von vier Gruppen aufgebaut ist, ist das Televerhältnis der vierten Gruppe bei 0,8 oder weniger gehalten.In order to maintain a compact construction of the lens, the lens is constructed in the form of four groups, the telephoto ratio is the fourth group held at 0.8 or less.

Das Televerhältnis (telephoto ratio) ist das Verhältnis des vorderen Scheitelabstands (front vertex distance) der Gruppe G4 zu ihrer Xquivalentbrennweite.The telephoto ratio is the ratio of the front Front vertex distance of group G4 to its X equivalent focal length.

Es ist somit ersichtlich, daß die Ziele der Erfindung, wie sie oben ausgeführt werden, sowie auch jene, die aus der vorangehenden Beschreibung ersichtlich sind, wirksam erreicht wurden. Während bevorzugte Ausführungsbeispiele der Erfindung zum Zwecke der Offenbarung dargelegt wurden, sind dem Fachmann eine Abänderung der geoffenbarten Ausführungsbei spiele der Erfindung wie auch andere Ausführungsbeispiele hiervon zugänglich, ohne daß er Gedanken und Umfang der Erfindung verläßt; die beigefügten Ansprüche sollen alle Ausführungsbeispiele der Erfindung und die Abänderungen der geoffenbarten Ausführungsbeispiele umfassen.It can thus be seen that the objects of the invention as set out above are carried out, as well as those that can be seen from the preceding description have been effectively achieved. While preferred embodiments of the invention for the purpose of disclosure have been set forth, a modification of the disclosed Ausführungsbei play the invention as well as other exemplary embodiments accessible from this without departing from the concept and scope of the invention; the attached Claims are intended to include all embodiments of the invention and the amendments to the disclosed embodiments include.

TAB. I Linsen- Oberflächenradien (mm) Axialabstand zwi- N d Vd element schen d. Flächen (mm) S1 = 69,077 L1 3,0 1,7847 26,06 S2 = 44,817 L2 10,0 1,5101 63,43 S3 = -213,552 0,3 S4 = 92,077 L3 3,5 1,5101 63,43 S5 = 142,825 Z1 S6 = 600,754 L4 2,0 1,6583 57,26 S7 = 69,943 3,5 S8 = -71,613 L5 2,0 1,6910 54,70 S9 = 32,133 L6 . 4,76- 1,8467 23,83 S10 = 76,984 Z2 S11 = 74,163 L7 2,0 1,7847 26,06 S12 = 39,674 L8 6,29 1,5638 60,83 S13 = -96,905 Z3 S14 = 78,588 L9 3,0 1,5101 63,43 S15 = 693,028 0,3 S16 = 26,460 L10 5,826 1,5101 63,43 S17 = 427,148 L11 2,0 1,8061 40,74 S18 = 45,219 4,81 Blendenanschlag 40,26 S19 = -18,927 L12 2,0 1,7725 49,62 S20 = -53,001 0,3 S21 = 412,053 L13 3,42 1,6727 32,17 S22 = -53,841 EFL Z1 Z2 Z3 101mm 2,81mm 31,68mm 3,72mm 152 18,84 14,89 4,50 195 25,51 1,33 11,37 TAB. II Linsen- Oberflächenradien (mm) Axialabstand zwi- Nd element schen d. Flächen S1 = 100,120 (mm) L1 3,0 1,785 26,1 S2 = 58,560 L2 7,34 1,510 63,4 S3 = plano 0,3 S4 = 97,870 L3 5,15 1,510 63,4 S5 = -539,860 zl S6 = 20,760 L4 1,5 1,720 50,3 S7 = 70,027 3,74 S8 = -84,552 L5 1,5 1,720 50,3 S9 = 27,698 L6 4,51 1,785 25,7 S10 = 126,250 22 S11 = 104,624 L7 6,08 1,487 70,4 S12 = -32,924 L8 1,2 1,785 2e S13 = -51,566 23 S14 = 32,652 L9 6,24 1,573 57,5 S15 = -85,340 L10 2,0 1,806 40,/ S16 = 175,960 Blendenanschlag 4,81 42,660 S17 = -19,451 L11 2,0 1,804 46,5 S18 = -37,265 0,3 S19 = 101,789 L12 2,27 1,673 3,22 S20 = -300,147 EFL Z1 Z2 Z3 76,00mm 1,73mm 37,58mm 12,09mm 125,00 26,25 23,15 2,00 200,1 39,92 1,48 10,00 TAB. III Linsen- Oberflächenradien(mm) Axialabstand zwi- Nd Vd element schen d. Flächen S1 = 62,296 (mm) L1 3,0 1,7847 26,06 S2 = 41,370 L2 12,806 1,4875 70,44 S3 = -266,277 0,3 S4 = 86,478 L3 4,095 1,4875 70,44 S5 = 2731,894 Z1 S6 = -259,053 L4 2,0 1,6910 54,70 S7 = 65,984 2,805 S8 =. -71,603 L5 2,0 1,7433 49,22 S9 = 24,730 L6 4,755 1,8467 23,83 S10 = 72,248 Z2 S11 = 49,336 L7 2,0 1,8467 23,83 S12 =. 25,951 L8 6,287 1,6667 48,30 S13 = -133,121 Z3 S14 = 22,123 L9 5,381 1,4875 70,44 S15 = -684,989 L10 2,0 1,8042 46,50 S16 = 66,251 29,67 S17 = -14,503 L11 2,0 1,5310 58,20 S18 = -31,216 0,3 S19 = 120,523 L12 2,350 1,8040 46,50 S20 = -189,269 EFL Z1 Z2 Z3 72,0mm 1,6 27,051 0,3 111,0 14,289 13,162 1,5 150,0 19,843 0,3 8,809 TAB. IV Linsen- Oberflächenradien (mm) Axialabstand zwi- Nd element schen d. Flächen -(mm) S1 = 87,504 L1 3,000 1,7847 26,06 S2 = 57,456 L2 12,806 1,4875 70,44 S3 = -576,167 0,300 S4 = 110,904 L3 3,500 1,4875 70,44 S5 = -1960,632 Z1 S6 = -829,307 L4 2,000 1,u910 54,70 S7 = 84,246 3,075 S8 = -91,582 L5 2,000 1,7433 49,22 S9 = 29,357 L6 4,755 1,8467 23,83 S10 = 80,962 Z2 S11 = 76,817 L7 2,000 1,8467 23,83 S12 = 36,571 L8 6,287 1,6667 48,30 S13 = -118,534 Z3 S14 = 25,919 L9 7,000 1,4875 70,44 S15 = -154,920 L10 2,000 1,8042 46,50 S16 = 92,608 39,753 S17 = -17,481 L11 2,000 1,8042 46,50 S18 = -37,440 2,029 S19 = 251,831 L12 2,452 1,7495 35,04 - S20 = -69,558 EFL Z1 Z2 Z3 72,0mm 1,5mm 49,045mm 0,3mm 150,0 30,760 18,585 1,5 203,0 36,664 0,3 13,881 TAB. V Linsen- Oberflächenradien )mm) Axialabstand zwielement schen d. Flächen Nd #d (mm) S1 = 70,981 L1 3,0 1,7847 26,06 S2 = 45,725 L2 10,0 1,5101 63,43 S3 = -190,826 0,3 S4 = 77,534 L3 3,5 1,5101 63,43 S5 = 115,121 Z1 S6 = -366,358 L4 3,829 1,8467 23,83 S7 = -49,175 LS 2,0 1,6910 54,70 S8 = 61,777 3,961 S9 = -53,090 L6 2,0 1,6583 57,26 S10 = 255,263 Z2 S11 = 93,727 L7 6,429 1,5638 60,83 S12 = -35,861 L8 2,0 1,7847 26,06 S13 = -71,255 Z3 S14 = 74,385 L9 2,629 1,5101 63,43 S15 = 259,362 0,3 S16 = 26,413 L10 5,653 1,5101 63,43 S17 = 366,100 L11 2,0 1,8061 40,74 S18 = 43,497 27,063 S19 = 112,212 L12 2,615 1,6727 32,17 S20 = -77,326 6,977 S21 = -24,455 L13 2,0 1,7725 49,62 S22 = -97,188 EFL Z1 Z2 Z3 101,0mm 2,812mm 29,314mm 3,744mm 152,0 18,190 13,176 4,503 194,0 24,580 0,3 10,990 TAB.VI Linsen- Oberflächenradien (mm) Axialabstan zw - Nd Vd element schen d. Flachen - -(mm) S1 = 55,041 L1 2,50 1,785 26,1 S2 = 36,225 L2 8,50 1,510 63,4 S3 = -246,043 0,2 S4 = 86,032 L3 3,0 1,510 63,4 S5 = 380,808 Z1 S6 = -192,163 L4 1,5 1,658 57,3 S7 = 51,582 2,56 S8 = -63,000 L5 1,5 1,691 54,7 S9 = 21,990 L6 3,6 1,785 26,1 S10 = 67,930 Z2 S11 = 54,447 L7 1,5 1,785 26,1 S12 = 27,783 L8 5,5 1,540 59,7 S13 = -85,292 Z3 S14 = 74,074 L9 2,5 1,510 63,4 S15 = -300,882 0,2 S16 = 18,412 L10 5,0 1,510 63,4 S17 = 153,957 L11 1,5 1,806 40,7 S18 = 31,629 2,25 Blende 26,614 S19 = -13,655 L12 1,5 1,773 49,6 S20 = -23,408 0,2 S21 = 93,578 L13 3,5 1,673 3,22 22 = -193,289 EFL Z1 Z2 Z3 71,5mm 1,50mm 22,89mm 3,49mm 110,0 14,45 11,83 1,60 146,5 20,58 1,00 6,30 TAB. VII Linsen- Oberflächenradien (mm) Axialabstand zwielement schen d. Flächen Nd Vd (mm) S1 = 154,274 L1 2,000 1,805 25,5 S2 = 60,625 L2 7,482 1,603 60,7 S3 = -166,752 0,200 S4 = 49,425 L3 4,711 1,487 70,4 S5 = 976,009 Z1 S6 = -111,965 L4 1,500 1,834 37,3 S7 ~ 29,937 4,683 S8 = -40,282 L5 1,500 1,487 70,4 S9 = 34,267 L6 4,190 1,847 23,8 S10 = -661,409 Z2 S11 = 58,780 L7 3,370 1,785 25,7 S12 = 588,325 0,200 S13 = 40,593 L8 6,062 1,518 59,0 S14 = -38,790 L9 1,500 1,805 25,5 S15 = 60,207 0,200 S16 = 29,884 L10 4,661 1,603 60,7 Blende 15,024 S17 = 47,488 L11 1,500 1,834 37,3 S18 = 17,934 0,309 S19 = 18,509 L12 5,462 1,632 34,8 S20 = -62,404 6,297 S21 = -19,946 L13 1,500 1,834 37,3 S22 = -58,480 EFL 21 22 BFL = hintere Brennweite (back focal lenght) 51,6mm 2,00mm 36,18mm 38,66mm 65,0 5,63 29,28 42,82 80,1 9,14 21,50 46,04 145,3 16,17 1,00 59,53 TAB. VIII Tab. K1 F1 KL FL F1/FL #S/#D I 0,0096 104,17 0,0051 195 0 ,534 0,26 II 0,0092 109,13 0,0050 201 0,543 0,31 III 0,0124 80,65 0,0066 150 0,538 0,75 IV 0,0091 109,89 0,0049 203 0,541 1,00 V 0,0100 100,0 0,0052 194 0,515 0,33 VI 0,0131 76,1 0 ,0068 146,5 0,519 1,91 VII 0,0147 67,9 0 ,0069 145,3 0,468 0,57TAB. I Lens surface radii (mm) Axial distance between N d Vd element between d. Areas (mm) S1 = 69.077 L1 3.0 1.7847 26.06 S2 = 44.817 L2 10.0 1.5101 63.43 S3 = -213.552 0.3 S4 = 92.077 L3 3.5 1.5101 63.43 S5 = 142.825 Z1 S6 = 600.754 L4 2.0 1.6583 57.26 S7 = 69.943 3.5 S8 = -71.613 L5 2.0 1.6910 54.70 S9 = 32.133 L6. 4.76-1.8467 23.83 S10 = 76.984 Z2 S11 = 74.163 L7 2.0 1.7847 26.06 S12 = 39.674 L8 6.29 1.5638 60.83 S13 = -96.905 Z3 S14 = 78.588 L9 3.0 1.5101 63.43 S15 = 693.028 0.3 S16 = 26.460 L10 5.826 1.5101 63.43 S17 = 427.148 L11 2.0 1.8061 40.74 S18 = 45.219 4.81 Orifice stop 40.26 S19 = -18.927 L12 2.0 1.7725 49.62 S20 = -53.001 0.3 S21 = 412.053 L13 3.42 1.6727 32.17 S22 = -53.841 EFL Z1 Z2 Z3 101mm 2.81mm 31.68mm 3.72mm 152 18.84 14.89 4.50 195 25.51 1.33 11.37 TAB. II Lens surface radii (mm) Axial distance between elements d. Areas S1 = 100.120 (mm) L1 3.0 1.785 26.1 S2 = 58.560 L2 7.34 1.510 63.4 S3 = plano 0.3 S4 = 97.870 L3 5.15 1.510 63.4 S5 = -539.860 zl S6 = 20.760 L4 1.5 1.720 50.3 S7 = 70.027 3.74 S8 = -84.552 L5 1.5 1.720 50.3 S9 = 27.698 L6 4.51 1.785 25.7 S10 = 126.250 22 S11 = 104.624 L7 6.08 1.487 70.4 S12 = -32.924 L8 1.2 1.785 2e S13 = -51.566 23 S14 = 32.652 L9 6.24 1.573 57.5 S15 = -85.340 L10 2.0 1.806 40, / S16 = 175.960 Orifice stop 4.81 42.660 S17 = -19.451 L11 2.0 1.804 46.5 S18 = -37.265 0.3 S19 = 101.789 L12 2.27 1.673 3.22 S20 = -300.147 EFL Z1 Z2 Z3 76.00mm 1.73mm 37.58mm 12.09mm 125.00 26.25 23.15 2.00 200.1 39.92 1.48 10.00 TAB. III Lens surface radii (mm) Axial distance between Nd Vd elements d. Surfaces S1 = 62.296 (mm) L1 3.0 1.7847 26.06 S2 = 41.370 L2 12.806 1.4875 70.44 S3 = -266.277 0.3 S4 = 86.478 L3 4.095 1.4875 70.44 S5 = 2731.894 Z1 S6 = -259.053 L4 2.0 1.6910 54.70 S7 = 65.984 2.805 S8 =. -71.603 L5 2.0 1.7433 49.22 S9 = 24.730 L6 4.755 1.8467 23.83 S10 = 72.248 Z2 S11 = 49.336 L7 2.0 1.8467 23.83 S12 =. 25.951 L8 6.287 1.6667 48.30 S13 = -133.121 Z3 S14 = 22.123 L9 5.381 1.4875 70.44 S15 = -684.989 L10 2.0 1.8042 46.50 S16 = 66.251 29.67 S17 = -14.503 L11 2.0 1.5310 58.20 S18 = -31.216 0.3 S19 = 120.523 L12 2.350 1.8040 46.50 S20 = -189.269 EFL Z1 Z2 Z3 72.0mm 1.6 27.051 0.3 111.0 14.289 13.162 1.5 150.0 19.843 0.3 8.809 TAB. IV Lens surface radii (mm) Axial distance between Nd elements d. Surfaces - (mm) S1 = 87.504 L1 3.000 1.7847 26.06 S2 = 57.456 L2 12.806 1.4875 70.44 S3 = -576.167 0.300 S4 = 110.904 L3 3.500 1.4875 70.44 S5 = -1960.632 Z1 S6 = -829.307 L4 2.000 1, u910 54.70 S7 = 84.246 3.075 S8 = -91.582 L5 2.000 1.7433 49.22 S9 = 29.357 L6 4.755 1.8467 23.83 S10 = 80.962 Z2 S11 = 76.817 L7 2.000 1.8467 23.83 S12 = 36.571 L8 6.287 1.6667 48.30 S13 = -118.534 Z3 S14 = 25.919 L9 7.000 1.4875 70.44 S15 = -154.920 L10 2.000 1.8042 46.50 S16 = 92.608 39.753 S17 = -17.481 L11 2.000 1.8042 46.50 S18 = -37.440 2.029 S19 = 251.831 L12 2.452 1.7495 35.04 - S20 = -69.558 EFL Z1 Z2 Z3 72.0mm 1.5mm 49.045mm 0.3mm 150.0 30.760 18.585 1.5 203.0 36.664 0.3 13.881 TAB. V lens surface radii) mm) axial distance between d. Areas Nd #d (mm) S1 = 70.981 L1 3.0 1.7847 26.06 S2 = 45.725 L2 10.0 1.5101 63.43 S3 = -190.826 0.3 S4 = 77.534 L3 3.5 1.5101 63.43 S5 = 115.121 Z1 S6 = -366.358 L4 3.829 1.8467 23.83 S7 = -49.175 LS 2.0 1.6910 54.70 S8 = 61.777 3.961 S9 = -53.090 L6 2.0 1.6583 57.26 S10 = 255.263 Z2 S11 = 93.727 L7 6.429 1.5638 60.83 S12 = -35.861 L8 2.0 1.7847 26.06 S13 = -71.255 Z3 S14 = 74.385 L9 2.629 1.5101 63.43 S15 = 259.362 0.3 S16 = 26.413 L10 5.653 1.5101 63.43 S17 = 366.100 L11 2.0 1.8061 40.74 S18 = 43.497 27.063 S19 = 112.212 L12 2.615 1.6727 32.17 S20 = -77.326 6.977 S21 = -24.455 L13 2.0 1.7725 49.62 S22 = -97.188 EFL Z1 Z2 Z3 101.0mm 2.812mm 29.314mm 3.744mm 152.0 18.190 13.176 4.503 194.0 24.580 0.3 10.990 TAB.VI Lens surface radii (mm) Axial distance between - Nd Vd elements d. Flat - - (mm) S1 = 55.041 L1 2.50 1.785 26.1 S2 = 36.225 L2 8.50 1.510 63.4 S3 = -246.043 0.2 S4 = 86.032 L3 3.0 1.510 63.4 S5 = 380.808 Z1 S6 = -192.163 L4 1.5 1.658 57.3 S7 = 51.582 2.56 S8 = -63.000 L5 1.5 1.691 54.7 S9 = 21.990 L6 3.6 1.785 26.1 S10 = 67.930 Z2 S11 = 54.447 L7 1.5 1.785 26.1 S12 = 27.783 L8 5.5 1.540 59.7 S13 = -85.292 Z3 S14 = 74.074 L9 2.5 1.510 63.4 S15 = -300.882 0.2 S16 = 18.412 L10 5.0 1.510 63.4 S17 = 153.957 L11 1.5 1.806 40.7 S18 = 31.629 2.25 aperture 26.614 S19 = -13.655 L12 1.5 1.773 49.6 S20 = -23.408 0.2 S21 = 93.578 L13 3.5 1.673 3.22 22 = -193.289 EFL Z1 Z2 Z3 71.5mm 1.50mm 22.89mm 3.49mm 110.0 14.45 11.83 1.60 146.5 20.58 1.00 6.30 TAB. VII Lens surface radii (mm) axial distance between d. Areas Nd Vd (mm) S1 = 154.274 L1 2.000 1.805 25.5 S2 = 60.625 L2 7.482 1.603 60.7 S3 = -166.752 0.200 S4 = 49.425 L3 4.711 1.487 70.4 S5 = 976.009 Z1 S6 = -111.965 L4 1.500 1.834 37.3 S7 ~ 29.937 4.683 S8 = -40.282 L5 1.500 1.487 70.4 S9 = 34.267 L6 4.190 1.847 23.8 S10 = -661.409 Z2 S11 = 58.780 L7 3.370 1.785 25.7 S12 = 588.325 0.200 S13 = 40.593 L8 6.062 1.518 59.0 S14 = -38.790 L9 1.500 1.805 25.5 S15 = 60.207 0.200 S16 = 29.884 L10 4.661 1.603 60.7 aperture 15.024 S17 = 47.488 L11 1.500 1.834 37.3 S18 = 17.934 0.309 S19 = 18.509 L12 5.462 1.632 34.8 S20 = -62.404 6.297 S21 = -19.946 L13 1.500 1.834 37.3 S22 = -58.480 EFL 21 22 BFL = back focal length (back focal length) 51.6mm 2.00mm 36.18mm 38.66mm 65.0 5.63 29.28 42.82 80.1 9.14 21.50 46.04 145.3 16.17 1.00 59.53 TAB. VIII Tab.K1 F1 KL FL F1 / FL # S / # D I 0.0096 104.17 0.0051 195 0.534 0.26 II 0.0092 109.13 0.0050 201 0.543 0.31 III 0.0124 80.65 0.0066 150 0.538 0.75 IV 0.0091 109.89 0.0049 203 0.541 1.00 V 0.0100 100.0 0.0052 194 0.515 0.33 VI 0.0131 76.1 0.0068 146.5 0.519 1.91 VII 0.0147 67.9 0.0069 145.3 0.468 0.57

Claims (19)

Varioobj ektiv Patentansprüche öi. Varioobjektiv, gekennzeichnet durch eine erste Gruppe, die axial zur Scharfeinstellung beweglich ist, mehrere nachfolgende Gruppen, die axial zum Objektiv beweglich sind, um die Äquivalentbrennweite des Objektivs zu ändern, wobei die vordere, scharf einstellende Gruppe eine positive Doppellinsenanordnung umfaßt, welche von einer positiven Einzellinse gefolgt ist, wobei die folgende Beziehung gilt: #S 0 < < 2,0 #n und F 1 0,67> > 0,4. Varioobj ektiv patent claims öi. Varifocal lens, marked by a first group that is axially movable for focusing, several subsequent groups, which can be moved axially to the lens, by the equivalent focal length of the lens, with the front focusing group a positive one Comprises double lens arrangement, which is followed by a positive single lens, where the following relationship holds true: #S 0 <<2.0 #n and F 1 0.67>> 0.4. FT wobei: die optische Leistung bzw. Wirkung (optical power) der Einzellinse ist, die optische Leistung der Doppellinsenanordnung ist, F1 die Aquivalentbrennweite der ersten Gruppe ist, und F L die maximale Äquivalentbrennweite des Objektivs ist. FT where: the optical power of the Single lens is the optical performance of the double lens array is, F1 is the equivalent focal length of the first group, and F L is the maximum equivalent focal length of the lens is. 2. Varioobjektiv nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß eine zweite Gruppe, die der ersten Gruppe folgt, negative Leistung aufweist, wobei die zweite Gruppe eine Variatorgruppe ist, die eine negative Einzellinse und eine negative Doppellinsenanordnung umfaßt.2. Varifocal lens according to claim 1, characterized in that one second group following first group has negative performance, the second group is a variator group, which has a negative single lens and a negative Includes double lens assembly. 3. Objektiv nach Anspruch 2, dadurch gekennzeichnet, daß die Variatorgruppe aus einer negativen Einzellinsenanordnung besteht, die von einer negativen Doppellinsenanordnung gefolgt ist.3. Lens according to claim 2, characterized in that the variator group consists of a negative single lens arrangement, that of a negative double lens arrangement followed. 4. Objektiv nach Anspruch 2, dadurch gekennzeichnet, daß die Variatorgruppe aus einer negativen Doppellinsenanordnung besteht, die von einer negativen Einzellinsenanordnung gefolgt ist.4. Lens according to claim 2, characterized in that the variator group consists of a negative double lens arrangement, that of a negative single lens arrangement followed. 5. Objektiv nach Anspruch 2, ferner gekennzeichnet durch eine dritte Gruppe, die eine bikonvexe Doppellinsenanordnung umfaßt.5. Lens according to claim 2, further characterized by a third Group comprising a biconvex double lens array. 6. Objektiv nach Anspruch 2, dadurch gekennzeichnet, daß die dritte Gruppe aus einem vorderen negativen Element besteht, welches von einem positiven Element gefolgt ist.6. Lens according to claim 2, characterized in that the third Group consists of a front negative element, which of a positive Element followed. 7. Objektiv nach Anspruch 5, ferner gekennzeichnet durch eine vierte Gruppe, die eine positive Untergruppe umfaßt, die von einer negativen Untergruppe mit einem großen, trennenden Luftspalt gefolgt ist.7. Lens according to claim 5, further characterized by a fourth Group comprising a positive subgroup that of a negative subgroup followed by a large, separating air gap. 8. Objektiv nach Anspruch 7, dadurch gekennzeichnet, daß die erste Untergruppe aus einer positiven Einzellinsenanordnung besteht, der eine positive Doppellinsenanordnung folgt.8. Lens according to claim 7, characterized in that the first Subgroup consists of a positive single lens arrangement, which is a positive Double lens arrangement follows. 9. Objektiv nach Anspruch 7, dadurch gekennzeichnet, daß die erste Untergruppe aus einer positiven Doppellinsenanordnung besteht. 9. Lens according to claim 7, characterized in that the first Subset consists of a positive double lens array. 10. Objektiv nach Anspruch 7, dadurch gekennzeichnet, daß die zweite Untergruppe aus einer positiven Linse besteht, der eine negative Linse folgt.10. Lens according to claim 7, characterized in that the second Subgroup consists of a positive lens followed by a negative lens. 11. Objektiv nach Anspruch 6, dadurch gekennzeichnet, daß die zweite Untergruppe aus einer negativen Linse besteht, der eine positive Linse folgt.11. Lens according to claim 6, characterized in that the second Subgroup consists of a negative lens followed by a positive lens. 12. Varioobjektiv nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß die folgenden Gruppen eine zweite Linsengruppe mit negativer Leistung umfassen, wobei die zweite Gruppe eine Variatorgruppe ist, die eine negative Einzellinse und eine negative Doppellinsenanordnung umfaßt, eine dritte Linsengruppe mit positiver Leistung, die eine Komsensatorgruppe ist und eine positive Doppellinsenanordnung umfaßt, sowie eine feststehende, positive vierte Gruppe.12. zoom lens according to claim 1, characterized in that the the following groups include a second lens group with negative power, where the second group is a variator group that has a negative single lens and a comprises negative double lens array, a third lens group with positive power, which is a Komsensatorgruppe and comprises a positive double lens array, as well as a fixed, positive fourth group. 13. Objektiv nach Anspruch 1, ausgelege für eine Äquivalentbrennweite von 101mm bis 195mm, gekennzeichnet durch die folgenden Merkmale: Linsen- Oberflächenradius Axialabstand zwischen element (mm) d. Flächen (mm) Nd Vd S1 = 69,077 L1 3,0 S2 = 44,817 1,7847 26,06 L2 10,0 S3 = -213,552 1,5101 63,43 0,3 S4 = 92,077 L3 3,5 S5 = 142,825 1,5101 63,43 Z1 S6 = 600,754 L4 = 2,0 1,6583 57,26 S7 = 69,943 3,5 S8 = -71,613 L5 2,0 1,6910 54,70 S9 = 32,133 L6 4,76 1,8467 23,83 S10 = 76,984 Z2 S11 = 74,163 L7 2,0 1,7847 26,06 S12 = 39,674 L8 6,29 1,5638 60,83 S13 = -96.905 Z3 S14 = 78,588 L9 @,@ 1,@101 63,43 S15 = 693,028 S16 = 26,460 L10 5,826 1,5101 63,43 S17 = 427,148 L11 2,0 1,8061 40,74 S18 = 45,219 4,81 Biedenanschlag 40,26 S19 = -18,927 L12 2,0 1,7725 49,62 S20 = -53,001 0,3 S21 = 412,053 L13 3,42 1,6727 32,17 S22 = -53,841 EFL Z1 Z2 Z3 101mm 2,81mm 31,68mm 3,72mm 152 18,84 14,89 4,50 195 25,51 1,33 11,37 (Fortsetzung Anspruch 13) wobei das Objektiv LinsenelementeL1-L13 aufweist, die Flächen S1-S22 aufweisen, der Brechungsindex mit N und die Dispersion mit Vd bezeichnet ist, gemessen durch die Abbe sche Zahl, und Z1, Z2 und Z3 die variablen Luftzwischenräume bei der bezeichneten Squivalentbrennweite (EFL) sind.13. Lens according to claim 1, designed for an equivalent focal length from 101mm to 195mm, characterized by the following features: Lens surface radius Axial distance between element (mm) d. Areas (mm) Nd Vd S1 = 69.077 L1 3.0 S2 = 44.817 1.7847 26.06 L2 10.0 S3 = -213.552 1.5101 63.43 0.3 S4 = 92.077 L3 3.5 S5 = 142.825 1.5101 63.43 Z1 S6 = 600.754 L4 = 2.0 1.6583 57.26 S7 = 69.943 3.5 S8 = -71.613 L5 2.0 1.6910 54.70 S9 = 32.133 L6 4.76 1.8467 23.83 S10 = 76.984 Z2 S11 = 74.163 L7 2.0 1.7847 26.06 S12 = 39.674 L8 6.29 1.5638 60.83 S13 = -96.905 Z3 S14 = 78.588 L9 @, @ 1, @ 101 63.43 S15 = 693.028 S16 = 26.460 L10 5.826 1.5101 63.43 S17 = 427.148 L11 2.0 1.8061 40.74 S18 = 45.219 4.81 bottom stop 40.26 S19 = -18.927 L12 2.0 1.7725 49.62 S20 = -53.001 0.3 S21 = 412.053 L13 3.42 1.6727 32.17 S22 = -53.841 EFL Z1 Z2 Z3 101mm 2.81mm 31.68mm 3.72mm 152 18.84 14.89 4.50 195 25.51 1.33 11.37 (Continued to claim 13) wherein the objective lens elements L1-L13 which have surfaces S1-S22, the refractive index with N and the dispersion is denoted by Vd, measured by the Abbe's number, and Z1, Z2 and Z3 die variable air gaps at the designated squivalent focal length (EFL). 14. Objektiv nach Anspruch 1, ausgelegt für eine Äquivalentbrennweite von 76.0mm bis200,1mm, gekennzeichnet durch die folgenden Merkmale: Linsen- Oberrlächenradius Axialabstand zw. 14. Lens according to claim 1, designed for an equivalent focal length from 76.0mm to 200.1mm, characterized by the following features: Lens surface radius Axial distance betw. element (mm) d. Flächen (mm) Nd Vd S1 = 100,120 L1 3,0 1,785 26,1 S2 = 58,560 L2 7,34 1,510 63,4 S3 = plano 0,3 S4 = 97,870 L3 S5 = -539,860 5,15 1,510 Z1 S6 = 205,760 L4 1,5 1,720 30,3 S7 = 70,027 3,74 S8 = -84,552 L5 1,5 1,72 30,3 S9 = 27,698 L6 4,51 1,@ @5,7 S10 = 126,250 Z2 S11 = 104,624 L7 6,08 1,487 70,4 S12 = -32,924 L8 1,2 1,785 26,1 S13 = -51,566 Z3 S14 = 32,652 L9 6,24 1,573 57,5 S15 = -85,340 L10 2,0 1,806 40,7 S16 = 175,960 4,81 Blendenanschlag 42,660 S17 = ß19,451 L11 2,0 1,804 46,5 S18 = -37,265 0,3 S19 = 101,789 L12 2,27 1,673 3,22 S20 = -300,147 EFL Z1 Z2 Z3 76,00mm 1,73mm 37,58mm 12,09mm 125,00 26,25 23,15 2,00 20,0 39,92 1,48 10,00 Wobei das Objektiv Linsenelmente L1-L12 aufweist, die Flächen S1-S20 aufweisen, der Brechungsindex mit Nd und die Dispersion mit Vd bezeichnet ist, gemessen durch die Abbe sche Zahl, und Z1, Z2 und Z3 die variablen Luftzwischenräume bei der bezeichneten Äquivalentbrennweite (EFL) sind.element (mm) d. Areas (mm) Nd Vd S1 = 100.120 L1 3.0 1.785 26.1 S2 = 58.560 L2 7.34 1.510 63.4 S3 = plano 0.3 S4 = 97.870 L3 S5 = -539.860 5.15 1.510 Z1 S6 = 205.760 L4 1.5 1.720 30.3 S7 = 70.027 3.74 S8 = -84.552 L5 1.5 1.72 30.3 S9 = 27.698 L6 4.51 1, @ @ 5.7 S10 = 126.250 Z2 S11 = 104.624 L7 6.08 1.487 70.4 S12 = -32.924 L8 1.2 1.785 26.1 S13 = -51.566 Z3 S14 = 32.652 L9 6.24 1.573 57.5 S15 = -85.340 L10 2.0 1.806 40.7 S16 = 175.960 4.81 Orifice stop 42.660 S17 = ß19.451 L11 2.0 1.804 46.5 S18 = -37.265 0.3 S19 = 101.789 L12 2.27 1.673 3.22 S20 = -300.147 EFL Z1 Z2 Z3 76.00mm 1.73mm 37.58mm 12.09mm 125.00 26.25 23.15 2.00 20.0 39.92 1.48 10.00 The objective has lens elements L1-L12, the surfaces S1-S20 have, the refractive index is denoted by Nd and the dispersion is denoted by Vd, measured by the Abbe number, and Z1, Z2 and Z3 the variable air gaps the designated equivalent focal length (EFL). 15. Objektiv nach Anspruch 1, ausgelegt für eine Äquivalentbrennweite von 72 mm bis 150 mm, gekennzeichnet durch die folgenden Merkmale: Linsen- Oberflächenradius Axialabstand zwischen element (mm) d. Flächen (mm) Nd Vd S1 = 62,296 L1 3,0 1,7847 26,06 S2 = 41,370 L2 12,806 1,4875 70,44 S3 = -266,277 0,3 S4 = 86,478 L3 4,095 1,4875 70,44 S5 = 2731,894 Z1 S6 = -259,053 L4 2.0 S7 = 65,984 2,0 1,6910 54,70 2,805 S8 = -71,603 L5 2,0 1,7433 49,22 S9 = 24,730 L6 4,755 1,8467 23,83 S10 = 72,248 Z2 S11 = 49,336 L7 2,0 1,8467 23,83 S12 = 25,951 L8 6,287 1,6667 48,30 S13 = -133,121 Z3 S14 = 22,123 L9 5,381 1,4875 70,44 S15 = -684,989 L10 2,0 1,8042 46,50 S16 = 66,251 29,67 S17 = -14,503 L11 2,0 1,5310 58,20 S18 = -31,216 0,3 S19 = 120,523 L12 S20 = -189,269 1,8040 46,50 EFL Z1 Z2 Z3 72,0mm 1,6 27,051 0,3 111,0 14,28 13,162 1,5 150,0 19,813 0,3 8,809 Wobei das Objektiv Linsenelemente L1-L12 aufweist, die Flächen S1-S20 aufweisen, der Brechungsindex mit Nd und die Dispersion mit Vd bezeichnet ist, gemessen durch die Abbe sche Zahl, und Z1, Z2 und Z3 die variablen Luftzwischenräume bei der bezeichneten Äquivalentbrennweite (EFL) sind. 15. Lens according to claim 1, designed for an equivalent focal length from 72 mm to 150 mm, characterized by the following features: Lens surface radius Axial distance between element (mm) d. Areas (mm) Nd Vd S1 = 62.296 L1 3.0 1.7847 26.06 S2 = 41.370 L2 12.806 1.4875 70.44 S3 = -266.277 0.3 S4 = 86.478 L3 4.095 1.4875 70.44 S5 = 2731.894 Z1 S6 = -259.053 L4 2.0 S7 = 65.984 2.0 1.6910 54.70 2.805 S8 = -71.603 L5 2.0 1.7433 49.22 S9 = 24.730 L6 4.755 1.8467 23.83 S10 = 72.248 Z2 S11 = 49.336 L7 2.0 1.8467 23.83 S12 = 25.951 L8 6.287 1.6667 48.30 S13 = -133.121 Z3 S14 = 22.123 L9 5.381 1.4875 70.44 S15 = -684.989 L10 2.0 1.8042 46.50 S16 = 66.251 29.67 S17 = -14.503 L11 2.0 1.5310 58.20 S18 = -31.216 0.3 S19 = 120.523 L12 S20 = -189.269 1.8040 46.50 EFL Z1 Z2 Z3 72.0mm 1.6 27.051 0.3 111.0 14.28 13.162 1.5 150.0 19.813 0.3 8.809 The lens has lens elements L1-L12 that Have surfaces S1-S20, the refractive index denoted by Nd and the dispersion denoted by Vd is measured by the Abbe's number, and Z1, Z2 and Z3 are the variable air gaps at the designated equivalent focal length (EFL). 16. Objektiv nach Anspruch 1, ausgelegt für eine Squivalentbrennweite von 72 mm bis 203 mm, gekennzeichnet durch die folgenden Merkmale: Linsen- Oberflächenradius Axialabstand zwischen element (mm) d. Flachen (mm) Nd Vd S1 = 87,504 L1 3,000 1,7847 26,06 S2 = 57,456 L2 12,806 1,4875 70,44 S3 = -576,167 0,300 S4 = 110,904 L3 3,500 1,4875 70,44 S5 = -1960,632 Z1 S6 = -829,307 L4 2,000 1,6910 54,70 S7 = 84,246 3,075 S8 = -91,582 L5 2,000 1,7433 49,22 S9 = 29,357 L6 4,755 1,8467 23,83 S10 = 80,962 Z2 S11 = 76,817 l7 2,000 1,8467 23,83 S12 = 36,571 L8 6,287 1,6667 48,30 S13 = -118,534 Z3 S14 = 25,919 L9 7,000 1,4875 70,44 S15 = -154,920 L10 2,00 1,8042 46,50 S16 = 92,608 39,753 S17 = -17,481 L11 2,00 1,8042 46,50 S18 = -37,440 2,029 S19 = 251,831 L12 2,452 1,7495 35,04 S20 = -69,558 FFL Z1 Z2 Z3 72,0mm 1,5mm 19,045mm 0,3mm 150,0 30,760 18,585 1,5 203,0 36,664 0,3 13,881 wobei das Objektiv Linsenelemente L1-L12 aufweist, die Flächen S1-S20 aufweisen, der Brechungsindex mit Nd und die Dispersion mit Vd bezeichnet ist, gemessen durch die Abbe sche Zahl, und Z1, Z2 und Z3 die variablen Luftzwischenräume bei der bezeichneten Äquivalentbrennweite (EFL) sind. 16. Lens according to claim 1, designed for a squivalent focal length from 72 mm to 203 mm, characterized by the following features: Lens surface radius Axial distance between element (mm) d. Areas (mm) Nd Vd S1 = 87.504 L1 3.000 1.7847 26.06 S2 = 57.456 L2 12.806 1.4875 70.44 S3 = -576.167 0.300 S4 = 110.904 L3 3.500 1.4875 70.44 S5 = -1960.632 Z1 S6 = -829.307 L4 2.000 1.6910 54.70 S7 = 84.246 3.075 S8 = -91.582 L5 2.000 1.7433 49.22 S9 = 29.357 L6 4.755 1.8467 23.83 S10 = 80.962 Z2 S11 = 76.817 l7 2.000 1.8467 23.83 S12 = 36.571 L8 6.287 1.6667 48.30 S13 = -118.534 Z3 S14 = 25.919 L9 7.000 1.4875 70.44 S15 = -154.920 L10 2.00 1.8042 46.50 S16 = 92.608 39.753 S17 = -17.481 L11 2.00 1.8042 46.50 S18 = -37.440 2.029 S19 = 251.831 L12 2.452 1.7495 35.04 S20 = -69.558 FFL Z1 Z2 Z3 72.0mm 1.5mm 19.045mm 0.3mm 150.0 30.760 18.585 1.5 203.0 36.664 0.3 13.881 where the objective lens elements L1-L12 which have surfaces S1-S20, the refractive index with Nd and the dispersion is denoted by Vd, measured by the Abbe's number, and Z1, Z2 and Z3 die variable air gaps at the designated equivalent focal length (EFL). 17. Objektiv nach Anspruch 1, ausgelegt für eine Äquivalentbrennweite von 101mm bis 194mm, gekennzeichnet durch die folgenden Merkmale: Linsen- Oberflächenradius Axialabstand zwischen element (mm) d. Flächen (mm) Nd Vd S1 = 70,981 L1 3,0 1,7847 26,06 S2 = 45,725 L2 10,0 1,5101 63,43 S3 = -190,826 0,3 S4 = 77,534 L3 3,5 1,5101 63,43 S5 = 115,121 Z1 S6 = -366,358 L4 3,829 1,8467 23,83 S7 = -49,175 L5 2,0 1,6910 54,70 S8 = 61,777 3,961 S9 = -53,090 L6 2,0 1,6583 57,26 S10 = 255,263 79 S11 = 93,727 L7 6,429 1,5638 60,83 S12 = -35,861 L8 2,0 1,7847 26,06 S13 = -71,255 73 S14 = 74,385 L9 2,629 1,5101 63,43 S15 = 259,362 0,3 S16 = 26,413 L10 5,653 1,5101 63,43 S17 = 366,100 L11 2,0 1,8061 40,74 S18 = 43,497 27,063 S19 = 112,212 L12 2,615 1,6727 32,17 S20 = -77,326 6,977 S21 = -24,455 L13 2,0 1,7725 49,62 S22 = -97,188 EFL Z1 Z2 Z3 101,0mm 2,812mm 29,314mm 3,744mm 152 0 18,190 13,176 4,503 194,0 24,580 (),3 10,990 Wobei das Objektiv Linsenelemente L1- L13 aufweist, die Flächen S1- S22 aufweisen, der Brechungsindex mit Nd und die Dispersion mit Vd bezeichnet ist, gemessen durch die Abbe sche Zahl, und Z1, Z2 und Z3 die variablen Luftzwischenräume bei der bezeichneten Äquivalentbrennweite (EFL) sind. Äquivalentbrennweite (EFL) sind. 17. Lens according to claim 1, designed for an equivalent focal length from 101mm to 194mm, characterized by the following features: Lens surface radius Axial distance between element (mm) d. Areas (mm) Nd Vd S1 = 70.981 L1 3.0 1.7847 26.06 S2 = 45.725 L2 10.0 1.5101 63.43 S3 = -190.826 0.3 S4 = 77.534 L3 3.5 1.5101 63.43 S5 = 115.121 Z1 S6 = -366.358 L4 3.829 1.8467 23.83 S7 = -49.175 L5 2.0 1.6910 54.70 S8 = 61.777 3.961 S9 = -53.090 L6 2.0 1.6583 57.26 S10 = 255.263 79 S11 = 93.727 L7 6.429 1.5638 60.83 S12 = -35.861 L8 2.0 1.7847 26.06 S13 = -71.255 73 S14 = 74.385 L9 2.629 1.5101 63.43 S15 = 259.362 0.3 S16 = 26.413 L10 5.653 1.5101 63.43 S17 = 366.100 L11 2.0 1.8061 40.74 S18 = 43.497 27.063 S19 = 112.212 L12 2.615 1.6727 32.17 S20 = -77.326 6.977 S21 = -24.455 L13 2.0 1.7725 49.62 S22 = -97.188 EFL Z1 Z2 Z3 101.0mm 2.812mm 29.314mm 3.744mm 152 0 18.190 13.176 4.503 194.0 24.580 (), 3 10.990 The objective has lens elements L1- L13, the surfaces S1- S22, the refractive index is denoted by Nd and the dispersion is denoted by Vd, measured by the Abbe number, and Z1, Z2 and Z3 the variable air gaps at the designated equivalent focal length (EFL). Equivalent focal length (EFL) are. 18. Objektiv nach Anspruch 1, ausgelegt für eine Äquivalentbrennweite von 76 mm bis 201 mm, gekennzeichnet durch die folgenden Merkmale: -10-Linsen- Oberflächenradius Axialabstand zwischen element (mm) d. Flächen (mm) Nd Vd S1 = 55,041 L1 9,5() 1,785 26,1 S2 = 36,225 L2 8,50 1,510 63,4 S3 = -246,043 0,2 S4 = 86,032 L3 3,0 1,510 63,4 S5 = 380,808 Z1 S6 = -192,163 L4 1,5 1,658 57,3 S7 = 51,582 2,56 S8 = -63,000 L5 1,5 1,691 54,7 S9 = 21,990 L6 3,6 1,785 26,1 S10 = 67,930 Z2 S11 = 54,447 L7 1,5 1,785 26,1 L8 5,5 1,540 59,7 S13 = -85,292 Z3 S14 = 74,074 L9 2,5 1,510 63,4 S15 = -300,882 0,2 S16 = 18,412 L10 5,0 1,510 63,4 S17 = 153,957 L11 1,5 1,806 40,7 518 = 31,629 2,25 Blende 26,614 S19 = -13,655 L12 1,5 1,773 49,6 S20 = -23,408 0,2 S21 = 93,578 L13 3,5 1,673 3,22 S22 = -193,289 EFL Z1 Z2 Z3 71,5mm 1,50mm 22,89mm 3,49mm 110,0 14,45 11,83 1,60 146,5 20, 58 1,00 6,30 Wobei das Objektiv Linsenelemente L1-L13 aufweist, die Flächen S1-S22 aufweisen, der Brechungsindex mit Nd und die Dispersion mit Vd bezeichnet ist, gemessen durch die Abbe sche Zahl, und Z1, Z2 und Z3 die variablen Luftzwischenräume bei der bezeichnet Äquivalentbrennweite (EFL) sind. 18. Lens according to claim 1, designed for an equivalent focal length from 76 mm to 201 mm, characterized by the following features: -10 lens surface radius Axial distance between element (mm) d. Areas (mm) Nd Vd S1 = 55.041 L1 9.5 () 1.785 26.1 S2 = 36.225 L2 8.50 1.510 63.4 S3 = -246.043 0.2 S4 = 86.032 L3 3.0 1.510 63.4 S5 = 380.808 Z1 S6 = -192.163 L4 1.5 1.658 57.3 S7 = 51.582 2.56 S8 = -63.000 L5 1.5 1.691 54.7 S9 = 21.990 L6 3.6 1.785 26.1 S10 = 67.930 Z2 S11 = 54.447 L7 1.5 1.785 26.1 L8 5.5 1.540 59.7 S13 = -85.292 Z3 S14 = 74.074 L9 2.5 1.510 63.4 S15 = -300.882 0.2 S16 = 18.412 L10 5.0 1.510 63.4 S17 = 153.957 L11 1.5 1.806 40.7 518 = 31.629 2.25 aperture 26.614 S19 = -13.655 L12 1.5 1.773 49.6 S20 = -23.408 0.2 S21 = 93.578 L13 3.5 1.673 3.22 S22 = -193.289 EFL Z1 Z2 Z3 71.5mm 1.50mm 22.89mm 3.49mm 110.0 14.45 11.83 1.60 146.5 20, 58 1.00 6.30 Where the lens is lens elements L1-L13, the surfaces S1-S22 have, the refractive index with Nd and the Dispersion is denoted by Vd, measured by Abbe's number, and Z1, Z2 and Z3 the variable air gaps at the designated equivalent focal length (EFL) are. 19. Objektiv nach Anspruch 1, ausgelegt für eine Äquivalentbrennweite von 51,6 mm bis 145,3 mm gekennzeichnet durch die folgenden Merkmale: Linsen- Oberflächenradius Axialabstand zwischen Nd Vd element (mm) d. Flächen (mm) S1 = 154,274 L1 2,000 1,805 25,5 S2 = 60,625 L2 7,482 1,603 60,7 S3 = -166,752 0,200 S4 = 49,425 L3 4,711 1,487 70,4 S5 = 976,009 Z1 S6 = -111,965 L4 1,500 S7 = 29,937 4,083 S8 = -40,282 L5 1,500 1,487 70,4 S9 = 34,267 L6 4,190 1,847 23,8 S10 = -661,409 Z2 S11 = 58,780 L7 3,370 1,785 25,7 S12 = 588,325 0,200 S13 = 40,593 L8 6,062 1,518 59,0 S14 = -38,790 L9 1,500 1,805 25,5 S15 = 60,207 0,200 S16 = 29,881 L10 4,661 1, 603 60,7 Blende 15,024 S17 = 47,488 L11 1,500 S18 = 17,934 0,309 S19 = 18,509 L12 5,462 1,632 34,8 S20 = -62,404 6,297 S21 = -19,946 L13 1,5()0 S22 = -19,946 EFL Z1 Z2 BFL 51,6mm 2,00mm 36,18mm 38,66mm 65,0 5,63 29,28 42,82 80,1 9,14 21,50 46,04 145,3 16,17 1,00 59,53 Wobei das Objektiv Linsenelemente L1-L13 aufweist, die Flächen S1-S22, aufweisen, der Brechungsindex mit N, und die Dispersion mit Vd bezeichnet ist, gemessen durch die Abbe sche Zahl, und Z1, Z2 die variablen Luftzwischenräume bei der bezeichnet Äquivalentbrennweite (EFL) sind. BFL ist die hintere Brennweite. 19. Lens according to claim 1, designed for an equivalent focal length from 51.6 mm to 145.3 mm characterized by the following features: Lens surface radius Axial distance between Nd Vd element (mm) d. Areas (mm) S1 = 154.274 L1 2.000 1.805 25.5 S2 = 60.625 L2 7.482 1.603 60.7 S3 = -166.752 0.200 S4 = 49.425 L3 4.711 1.487 70.4 S5 = 976.009 Z1 S6 = -111.965 L4 1.500 S7 = 29.937 4.083 S8 = -40.282 L5 1.500 1.487 70.4 S9 = 34.267 L6 4.190 1.847 23.8 S10 = -661.409 Z2 S11 = 58.780 L7 3.370 1.785 25.7 S12 = 588.325 0.200 S13 = 40.593 L8 6.062 1.518 59.0 S14 = -38.790 L9 1.500 1.805 25.5 S15 = 60.207 0.200 S16 = 29.881 L10 4.661 1.603 60.7 aperture 15.024 S17 = 47.488 L11 1.500 S18 = 17.934 0.309 S19 = 18.509 L12 5.462 1.632 34.8 S20 = -62.404 6.297 S21 = -19.946 L13 1.5 () 0 S22 = -19.946 EFL Z1 Z2 BFL 51.6mm 2.00mm 36.18mm 38.66mm 65.0 5.63 29.28 42.82 80.1 9.14 21.50 46.04 145.3 16.17 1.00 59.53 Whereby the objective has lens elements L1-L13, which have surfaces S1-S22, the refractive index is denoted by N, and the dispersion is denoted by Vd, measured by the Abbe number, and Z1, Z2 denote the variable air gaps in the Equivalent Focal Length (EFL) are. BFL is the back focal length.