DE2850484A1 - Vorwaertsregelverfahren zur automatischen dickenregelung - Google Patents
Vorwaertsregelverfahren zur automatischen dickenregelungInfo
- Publication number
- DE2850484A1 DE2850484A1 DE19782850484 DE2850484A DE2850484A1 DE 2850484 A1 DE2850484 A1 DE 2850484A1 DE 19782850484 DE19782850484 DE 19782850484 DE 2850484 A DE2850484 A DE 2850484A DE 2850484 A1 DE2850484 A1 DE 2850484A1
- Authority
- DE
- Germany
- Prior art keywords
- pass
- pressure screw
- thickness
- gripping
- current
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B37/00—Control devices or methods specially adapted for metal-rolling mills or the work produced thereby
- B21B37/58—Roll-force control; Roll-gap control
- B21B37/60—Roll-force control; Roll-gap control by control of a motor which drives an adjusting screw
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B37/00—Control devices or methods specially adapted for metal-rolling mills or the work produced thereby
- B21B37/58—Roll-force control; Roll-gap control
- B21B37/64—Mill spring or roll spring compensation systems, e.g. control of prestressed mill stands
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Control Of Metal Rolling (AREA)
- Manufacturing Cores, Coils, And Magnets (AREA)
Description
Die Erfindung betrifft ein Vorwärtsregelverfahren zur
automatischen Dickenregelung, welches sich dazu eignet, die Dicke einer gewalzten Bramme "nach dem Greifsystem"
zu regeln.
Die Dickenregelung im "Greifsystem" erfolgt herkömmlicherweise dadurch, daß man eine Dicke ho auf der Auslaßseite
beim jeweils aktuellen Durchgang gemäß nachstehender Gleichung errechnet und als vorbestimmte Dicke ho in diesem Durchgang
verwendet
ho = so + F/M , . CD
Dabei bedeutet:F:die Walzkraft beim Ergreifen des Vorderendes
der Bramme durch die Walzwerkswalzen; so:den Walzenspalt ohne Last und
M:eine Walzwerkskonstante.
Das herkömmliche "Greifsystem" zeigt eine Reihe von Nachteilen,
welche im folgenden anhand des charakteristischen Diagramms der Fig. 1 erläutert werd:en sollen. Auf der Abszisse ist
die Dicke aufgetragen und auf der Ordinate ist die Walzkraft F aufgetragen. Der Walzvorgang erfolgt von der vorderen
Kante zur hinteren Kante der Bramme. Die vorbestimmte-Dicke
ergibt sich dabei als Dicke ho^ (auf der Auslaßseite) am
Schnittpunkt Po der plastischen Kennlinie (101) der zu walzenden Bramme und der elastischen Kennlinie (102)
des Walzwerks beim Greifen im ersten Durchgang. Es soll nun angenommen werden, daß auf der Einlaßseite eine
Dickenfluktuation Δ H1 vorliegt. Somit ergibt sich auf der
Auslaßseite eine Dickenfluktuation Ah* und somit eine Dicke
des hinteren Endes auf der Auslaßseite von ho.. + Δ h-i ·
Somit beträgt die vorbestimmte Dicke beim Greifen im nächsten Durchgang (Umkehrwalzwerk) nicht ho~ gemäß dem Schnittpunkt
der plastischen Charakteristik (103) der gewalzten Bramme und der elastischen Charakteristik (104) des Walzwerks, sondern
909821/0.786
ho2 + /v.h;?1 gemäß dem Schnittpunkt der plastischen Charakteristik
(105) und der elastischen Charakteristik (104). Unter der Annahme einer zusätzlichen Dickenfluktuation
ΔH_ auf der Einlaßseite ergibt sich sogar gemäß dem
Schnittpunkt der plastischen Charakteristik (106) und der elastischen Charakteristik (104) eine Dicke ho
Das bekannte Verfahren ist daher hinsichtlich der Genauigkeit der Dicke unbefriedigend. Die Dickenfluktuation (Abweichung)
AU von der vorbestimmten Dicke am Auslaß beim vorhergehenden
Durchgang kann auch Gleichung (2) erhalten werden. Bisher wurde jedoch keine Einstellung des Walzenspaltes in Abhängigkeit
von der Dickenfluktuation, und zwar hinsichtlich Zeitpunkt
und Betrag der Walzspalteinstellung, vorgenommen.
Es ist daher Aufgabe der vorliegenden Erfindung, die genannten Nachteile bei einem "Greifsystem" zu überwinden und
ein Vorwärtsregelverfahren zur automatischen Dickensteuerung zu schaffen, welches durch Einstellung des Druckschraubenspaltes
zur richtigen Zeit die Dicke steuert.
Erfindungsgemäß wird ein Vorwärtsregelverfahren zur automatischen Dickensteuerung bei Walzwerken geschaffen. Dabei wird
(a) eine Kalibrierung der Dicke auf der Ausgangsseite vorgenommen. Die Dicke \tfird errechnet aus der Walzkraft in der
Greifposition beim derzeitigen Durchgang. Die Kalibrierung hängt ab von der Fluktuation ( Δ H) oder Abweichung von einer
vorbestimmten Dicke beim Greifen im vorhergehenden Durchgang sowie von einem Formänderungswiderstand (Q)
der gewalzten Bramme und einer Walzwerkskonstante (M). Ferner wird (b) ein konstanter Greifpegel gesteuert, welcher
zu einer vorbestimmten Dicke im derzeitigen Durchgang führt. Diese entspricht der Dicke auf der Ausgangsseite, welche
sich ergibt aus der plastischen Charakteristik der gewalzten Bramme (bei der vorbestimmten Dicke beim Greifen im vorhergehenden
Durchgang) und der elastischen Charakteristik des Walzwerks (bei der Druckschraubenposition im derzeitigen
909821/0766
-S-
Durchgang). Ferner wird (c) ein Stellbetrag des Schraubenspaltes für die Druckschraube ermittelt, und zwar in Abhängigkeit
von der Dickenfluktuation oder der Abweichung der Dicke von der vorherbestimmten Dicke im vorhergehenden
Durchgang sowie in Abhängigkeit von der Walzwerkskonstante und einem Differentialkoeffizienten einer Walzlastfunktion
nach der vorbestimmten Dicke im derzeitigen Durchgang.
Bei dem erfindungsgemäßen Vorwärtsregelverfahren zur automatischen
Dickensteuerung wird die Druckschraubenposition gesteuert. Die Druckschraubenposition wird dabei bei einer
Position eingestellt, welche der Position der gewalzten Bramme im vorhergehenden Durchgang entspricht, und zwar je
nach dem Stellbetrag. Dabei wird eine Voreilung entsprechend der Zeitverzögerung des Druckschraubenstellsystems (welches
die Druckschraube umfaßt) vorgenommen, und zwar von der Position, welche der Position der gewalzten Bramme im vorhergehenden
Durchgang entspricht und nach Ermittlung des Stellbetrages für die Druckschraube.
Bei dem erfindungsgemäßen Vorwärtsregelverfahren zur automatischen
Dickensteuerung wird die Druckschraubenposition gesteuert, und zwar in Abhängigkeit von dem Stellbetrag
in der Position, welche der Position der gewalzten Bramme im vorhergehenden Durchgang entspricht..Dabei wird eine
Phasenvoreilungskompensation der Zeitkonstante des Druckschraubenstellsystems
vorgenommen, und zwar nach Ermittlung des Stellbetrages der Druckschrauben.
Somit kann man bei einem Walzwerk für das wiederholte Walzen einer Bramme,trotz Dickenfluktuation auf der Auslaßseite
(Abweichung von der Greifposition), beim nächsten Durchgang die Greifposition unter Kompensation der Fluktuation präzise
einstellen.
909821/0 766
Im folgenden wird die Erfindung anhand von Zeichnungen
näher erläutert. Es zeigen:
Fig. 1 ein Diagramm der Beziehung zwischen der Dicke und der Walzkraft;
Fig. 2 ein Blockschaltbild einer Ausführungsform einer
Steuereinrichtung zur Durchführung des erfindungsgemäßen Vorwärts-Regelverfahrens zur automatischen
Dickensteuerung;
Fig. 3 schematische Darstellungen der Positionen der gewalzten Bramme bei aufeinanderfolgenden Durchgängen
und
Fig. 4 ein Diagramm der Beziehung zwischen der Dicke und der Walzkraft zur Erläuterung des erfindungsgemäßen
Verfahrens.
Fig. 2 zeigt ein Blockdiagramm einer Ausführungsform einer
Steuereinrichtung zur Durchführung des erfindungsgemäßen Vorwärts-Regelverfahrens zur automatischen Dickensteuerung
einer gewalzten Bramme. In Fig. 2 bedeutet das Bezugszeichen 1 eine Bramme und das Bezugszeichen 2 bezeichnet Walzwerkswalzen. Das Bezugszeichen 3 bezeichnet eine Druckschraube
zur Einstellung des Spaltes zwischen den Walzen 2. Ein Druckschraubenhöhendetektor
4 ermittelt die Höhe der Druckschraube 3. Eine Druckschraubenantriebseinrichtung 5 dient zum Antrieb
der Druckschraube 3. Die Walzlast F wird mit Hilfe einer Lastzelle 6 ermittelt. Zur Feststellung der Dehnung F/M
des Walzwerks dient eine arithmetische Einheit 7. Ein Drehwinkeldetektor 8 dient zur Erfassung des Drehwinkels ( θ )
der Walzen 2. Das Bezugszeichen 9 bezeichnet einen Speicher (Greifspeicher), welcher eine vorbestimmte Dicke für das
Greifen speichert, welche von einer Greifpegelkalibriereinrichtung 13 kalibriert wurde, und zwar als Dehnung des
entsprechenden Walzwerks bei dem betreffenden Drehwinkel der Walzen 2. Das Bezugszeichen 10 bezeichnet eine Vergleichs-
909821 /0766
schaltung zur Ermittlung einer Differenz ^F/M zwischen
einer Dehnung Fo/M des Walzwerks beim Greifen und einer Dehnung F/M des Walzwerks während der Walzarbeit. Das Bezugszeichen 11 bezeichnet eine arithmetische Einheit, welche
ein e Dickenfluktuation ΔΗ(Θ) am hinteren Ende im gegenwärtigen
oder aktuellen Durchgang ermittelt (und speichert), und zwar bezogen auf das Ausgangssignal des Drehwinkeldetektors
8 gemäß folgender Gleichung:
Λη(Θ) = -AS(Q) .. (2)
Dabei bedeutet: .AF(Q): die Abweichung zwischen dem Walzdruck
beim Greifen der Walzwerkswalzen (2) und dem Walzdruck beim
Drehwinkel θ während des Walzens;
M : die Zahl des Walzwerks(Walzwerkskonstante);
Δ S(Q): den Verschiebungsabstand zwischen der
Position der Druckschraube beim Greifen und der Position der Druckschraube beim
Drehwinkel θ der Walzen (2);
^ H(Q): Die Fluktuation der Dicke im Vergleich
zu einer vorbestimmten Dicke beim Drehwinkel θ der Walzen (2).
(Gewöhnlich wird der Winkel θ in Bezug 'auf die Greifkante
nicht berücksichtigt. ·
Die arithmetische Einheit 11 errechnet somit gemäß Gleichung(2)
die Dickenfluktuation beim Drehwinkel (Θ) der Walzwerkswalzen
2 während des Walzens beim vorliegenden Durchgang sowie an der Greifkante und diese Dickenfluktuation wird von der
arithmetischen Einheit 1.1 gespeichert. Das Bezugszeichen
bezeichnet eine Zeitsteuerschaltung mit der der Zeitpunkt gesteuert wird, zu dem im aktuellen Durchgang die Daten der
Dickenvariation AH(Q), welche im vorhergehenden Durchgang
•909821/0766
gespeichert wurden, zum Zwecke der Vorwärtsregelung ausgegeben werden.
Unter Bezugnahme auf Fig. 3 soll die Arbeitsweise der Zeitsteuereinrichtung
im folgenden erläutert werden. Es wird angenommen, daß der Punkt 301 der gewalzten Bramme im vorhergehenden
Durchgang den Punkt 302 im aktuellen derzeitigen Durchgang entspricht. Es besteht sodann zwischen diesen beiden
Punkten eine Beziehung gemäß den folgenden Gleichungen (3D und (4) :
Θ2 =
Dabei bedeuten: Q1: den Drehwinkel ,der Walzen gemessen von
der Greifkante der Bramme bis zum Punkt 301 im vorhergehenden Durchgang;
θ : den Gesamtdrehwinkel der Walzwerkswalzen m
von der Greifkante der Bramme bis zur Freigabe der hinteren Kante, und zwar
beim vorhergehenden Durchgang;
9„: den Drehwinkel der Walzen von der Greifz
-
kante der Bramme bis zum Punkt 302 beim
derzeitigen oder -aktuellen Durchgang; K: einen Koeffizienten zur Umwandlung des
Ausgabezeitpunktes;
h: eine vorbestimmte Dicke im derzeitigen
h: eine vorbestimmte Dicke im derzeitigen
Durchgang;
H: eine vorbestimmte Dicke im vorhergehenden
H: eine vorbestimmte Dicke im vorhergehenden
Durchgang;
f ^:den Vorwärtsschlupf im vorhergehenden
f ^:den Vorwärtsschlupf im vorhergehenden
Durchgang und
den Vorwär
Durchgang.
den Vorwär
Durchgang.
f : den Vorwärtsschlupf im derzeitigen
909821/0786
Wenn der berechnete Drehwinkel der Walzen 2 den Wert Q7
hat, so wird der Wert AH(Q7) entsprechend der Dickenfluktuation
AH(Q1), welcher im vorhergehenden Durchgang gespeichert
wurd, in die Greifpegelkalibriereinrichtung 13 und die Druckschraubenbefehlseinrichtung 15 eingespeichert. Dies gilt
für ein Umkehrwalzwerk.
Im folgenden soll der Fall eines Walzwerks vom Tandemtyp erläutert
werden. Der Drehwinkel der Walzen von der Greifkante bis zum Punkt 301 im vorhergehenden Durchgang wird wiederum
mit Q1 bezeichnet und der, Drehwinkel der Walzen von der gleichen
Greifkante bis zum Punkt 302 wird mit Q bezeichnet.
Sodann ergibt sich die folgende Gleichung:
Θ2=κ · T^f1 · θ, -... t»
Bei dem Punkt 301 handelt es sich um einen diskreten Punkt.
Die Greifpegelkalibriereinrichtung 13 ermittelt den Wert des nachfolgenden Ausdrucks
und zwar aus dem . Wert AH(Q7), welcher aus Gleichung (2)
erhalten wird. Dieser Ausdruck wird in· eine Vergleichsschaltung 14 eingegeben. Q bedeutet, den Formänderungswiderstand und der Drehwinkel Co2) gilt für die Greifposition.
Somit arbeitet der Greifspeicher 9 gemäß folgender Gleichung:
Fo(Q7) F(9„) Q
-ΊΓ1- = -ΊΓ MT-Q AH(Q2) ..... (6)
909821/0766
F (Q Ί
Dabei bedeutet v 2 die Dehnung des Walzwerks an der
Dabei bedeutet v 2 die Dehnung des Walzwerks an der
Greifkante (θ?) beim derzeitigen
Durchgang.
Die Druckschraubenbefehlseinrichtung 15 befiehlt den Verschiebungsabstand ^S* der Druckschraube je nach &F/M und
ÄS. Die Greifkalibrierung erfolgt unmittelbar nach dem Greifen. Somit kann man das Verfahren unter der Annahme
9=0 für die Greifkante durchführen, und zwar unabhängig
vom Drehwinkel Θ.
Eine Zeitkonstanten-Kompensationseinrichtung 16 im System zur Steuerung der Position der Druckschraube arbeitet
folgendermaßen: Das Ausgangssignal AS* der Druckschraubenbefehlseinrichtung
15 wird der Druckschraubenantriebseinrichtung 5 zugeführt, und zwar unter Voreilung gemäß der Zeitverzögerung
Tp im Druckschraubenstellsystem, welches die Druckschraube 3 und die Druckschraubenantriebseinrichtung
umfaßt. Die Zeitkonstanten-Kompensationseinrichtung 16 hat eine Phasenvoreilungskompensationsfunktion mit der
Überführungsfunktion
1 + T S
P
(7)
1 + RT S ι / j
(T , R: Zeitkonstanten des Druckschraubeneinsteilsystems)
zur Kompensation der Zeitverzögerung des Druckschrauben-Stellsystems .
Unter Bezugnahme auf die Figuren 2 und 4 soll die Arbeitsweise des erfindungsgemäßen Verfahrens und der erfindungsgemäßen
Vorrichtung im folgenden erläutert werden. Wenn die Dickenfluktuation AH' auf der Eingabeseite (Vorderkante
des derzeitigen Durchgangs oder Endkante des vorherigen Durchgangs) vorliegt, so ergibt sich die Dickenfluktuation
ΔΗ auf der Ausgangsseite gemäß Fig. 4.
90 9 821/0 7 66
Die Dickenfluktuation &H(Q) auf der Ausgangsseite ergibt
sich aus folgender Gleichung:
(8)
Wenn die Dickenfluktuation ΔΗ auf der Eingabeseite an der
Vorderkante der Bramme vorliegt, so ergibt sich die Dickenfluktuation
/\h auf der Ausgangsseite gemäß folgenden Ausdruck:
ΔΗ(Θ) . ■ .
Somit wird im derzeitigen Durchgang die Dehnung F^/M des
Walzwerks aufgrund der Walzkraft F~ gemäß folgender Gleichung kalibriert:
Walzwerks aufgrund der Walzkraft F~ gemäß folgender Gleichung kalibriert:
F ce,) F (θ )
und zwar durch die Greifpegel-Kalibriereinrichtun'g 13 gemäß Gleichung (6) und der Wert F /M wird im Greifspeicher 9
gespeichert. Wie oben erwähnt, ist es nicht erforderlich, die Drehwinkel Q1, Q„ beim Greifen der Walzen an der Greifkante zu berücksichtigen. Es wird die Differenz AF/M zwischen dem kalibrierten Greifwert F /M und dem Wert F/M, welcher im derzeiten Durchgang ermittelt wurde, gebildet. Diese Differenz wird der arithmetischen Einheit 1-1 zugeführt. In dieser wird die Dickenfluktuation AH(QJ gespeichert, und zwar
'in Bezug auf den Drehwinkel Q- der Walzen 2 gemäß Gleichung (2). Ferner wird die Dickenfluktuation AH(Q1) des vorhergehenden Durchgangs, welche in der arithmetischen Einheit 11 gespeichert wurde, ausgelesen und der Druckschrauben-Befehlseinrichtung 15 zugeführt und hier gemäß Gleichung (10)
verarbeitet. Dabei erhält man das Befehlssignal AS* für
den Druckschrauben-Ve-rschiebungsäbstand, welcher über die
Zeitkonstanten-Kompensationseinrichtung 16 der Druckschrauben-Antriebseinrichtung 5 zugeführt wird und zwar gemäß der
Zeitsteuereinrichtung 12 bei der Position des Drehwinkels Q2
gespeichert. Wie oben erwähnt, ist es nicht erforderlich, die Drehwinkel Q1, Q„ beim Greifen der Walzen an der Greifkante zu berücksichtigen. Es wird die Differenz AF/M zwischen dem kalibrierten Greifwert F /M und dem Wert F/M, welcher im derzeiten Durchgang ermittelt wurde, gebildet. Diese Differenz wird der arithmetischen Einheit 1-1 zugeführt. In dieser wird die Dickenfluktuation AH(QJ gespeichert, und zwar
'in Bezug auf den Drehwinkel Q- der Walzen 2 gemäß Gleichung (2). Ferner wird die Dickenfluktuation AH(Q1) des vorhergehenden Durchgangs, welche in der arithmetischen Einheit 11 gespeichert wurde, ausgelesen und der Druckschrauben-Befehlseinrichtung 15 zugeführt und hier gemäß Gleichung (10)
verarbeitet. Dabei erhält man das Befehlssignal AS* für
den Druckschrauben-Ve-rschiebungsäbstand, welcher über die
Zeitkonstanten-Kompensationseinrichtung 16 der Druckschrauben-Antriebseinrichtung 5 zugeführt wird und zwar gemäß der
Zeitsteuereinrichtung 12 bei der Position des Drehwinkels Q2
"9098 21/0768
- 12 -
welcher dem Drehwinkel Θ. entspricht.
iF/(fho2
/\S*(9 ) =
'AHCG1) ... (10)
1 M '
Dabei bedeutet F: die Walzlastfunktion, errechnet durch
Planrechnung unter Variation der Dicke h oder der Temperatur H der Stahlbramme;
J'ho« : den Differentialkoeffizienten der Walzlastfunktion
nach der Dicke ho2 auf der Ausgangsseite
des derzeitigen Durchgangs.
Die Zeitkonstantenkompensationseinrichtüng 16 kompensiert die Zeitverzögerung des Druckschrauben-Stellsystems und
gibt danach das Ausgangssignal an die Druckschrauben-Antriebseinrichtung
5 weiter. Die Druckschrauben-Antriebseinrichtung 5 treibt die Druckschrauben 3 an, und zwar je
nach dem Stellbetrag, welcher gemäß Gleichung (7) erhalten wurde, und zwar für die jeweilige Position des Drehwinkels
(9„) der Walzen 2 im derzeitigen Durchgang. Die Steuerung
im nachfolgenden Durchgang erfolgt in gleicher Weise.
909821/0766
Claims (4)
- PATENTANSPRÜCHEΠ .J Vorwärtsregelverfahren für die automatische Steuerung einer Bramme in einem Walzwerk, gekennzeichnet durch (a) Kalibrierung einer aus der Walzkraft in der Greifposition im derzeitigen Durchgang errechneten ausgangsseitigen Dicke in Abhängigkeit von einer Abweichung {.Δ H) von einer vorbestimmten Dicke in Greifposition im vorhergehenden Durchgang, von einem Formänderungswiderstand CQD der gewalzten Bramme und von einer Walzwerkskonstante CM); Cb) Regelung eines konstanten Greifpegels zur Erzielung einer vorbestimmten ausgangsseitigen Dicke im derzeitigen Durchgang, welche gleich der aus der plastischen charakteristischen Kurve der gewalzten Bramme bei der vorbestimmten Dicke beim Greifen im vorhergehenden Durchgang und der elastischen charakteristischen Kurve des Walzwerks bei der Druckschraubenposition im derzeitigen Durchgang ermittelten Dicke ist; (c) Ermittlung eines Stellbetrages für die Einstellung des Walzspaltes der Druckschraube in Abhängigkeit von der Fluktuation oder Abweichung der Dicke von der vorbestimmten Dicke im vorhergehenden Durchgang, in Abhängigkeit von der Walzwerkskonstante und in Abhängigkeit von einem Differentialquotienten einer.Walzlastfunktion nach einer vorbestimmten Dicke im derzeitigen Durchgang undCd) Einstellung der Druckschraube in Abhängigkeit vom Stellbetrag.
- 2. Vorwärtssteuerverfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß die Druckschraubenstellung bei einer Position gesteuert wird, welche der Position der gewalzten Bramme beim vorhergehenden Durchgang entspricht, und zwar in Abhängigkeit vom Stellbetrag unter Voreilung entsprechend der Zeitverzögerung des Druckschraubenstellsystems, welches die Druckschraube umfaßt, relativ zur Position welche der Position der gewalzten Bramme im vorhergehenden Durchgang entspricht nach Ermittlung des Stellbetrages des Stellspaltes der Druckschraube.909821/0766
- 3. Vorwärtsregelverfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß die Druckschraubenstellung geregelt wird je nach dem Stellbetrag bei der Position, welche der Position der gewalzten Bramme im vorhergehenden Durchgang entspricht unter Vornahme einer Phasenvoreilungskompensation entsprechend der Zeitkonstante des Walzspaltstellsystems nach Ermittlung des Stellbetrages für den Walzspalt der Stellschraube.
- 4. Vorwärtsregelverfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß die Position im derzeitigen Durchgang, welche der Position der gewalzten Bramme im vorhergehenden Durchgang entspricht, in Bezug zum Drehwinkel θ der Walzen für das Walzen der Bramme gebracht wird, derart, daß der Drehwinkel Q7 beim derzeitigen Durchgang mit dem Drehwinkel θ^ beim vorhergehenden Durchgang durch folgende Gleichung verknüpft ist:Θ2 =H
H1 + fn-11 + f'nwobei H:
h:£n-1 :
ηeine vorbestimmte Dicke im vorhergehenden Durchgang;eine vorbestimmte Dicke im derzeitigen Durchgang;einen Vorwärtsschlupf im vorhergehenden Durchgang; ■einen Vorwärtsschlupf im derzeitigen Durchgang; den Drehwinkel der Walzen von der Greifkante der gewalzten Bramme an gerechnet im vorhergehenden Durchgang undden Drehwinkel der Walzwerkswalzen von der Greifkante der gewalzten Bramme an gerechnet im derzeitigen Durchgang (welcher dem Drehwinkel Q1 entspricht)bedeuten.909821/07SS
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP13970677A JPS5471756A (en) | 1977-11-21 | 1977-11-21 | Feed-forward type automatic controlling method for sheet gauge |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
DE2850484A1 true DE2850484A1 (de) | 1979-05-23 |
DE2850484C2 DE2850484C2 (de) | 1991-05-08 |
Family
ID=15251513
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
DE19782850484 Granted DE2850484A1 (de) | 1977-11-21 | 1978-11-21 | Vorwaertsregelverfahren zur automatischen dickenregelung |
Country Status (7)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US4220025A (de) |
JP (1) | JPS5471756A (de) |
AU (1) | AU521716B2 (de) |
BR (1) | BR7807605A (de) |
DE (1) | DE2850484A1 (de) |
FR (1) | FR2409099A1 (de) |
GB (1) | GB2008802B (de) |
Families Citing this family (7)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS5666315A (en) * | 1979-10-31 | 1981-06-04 | Sumitomo Metal Ind Ltd | Controlling method for sheet thickness in strip mill |
US4428054A (en) | 1979-11-05 | 1984-01-24 | Kawasaki Steel Corporation | Automatic control methods and devices for rolling hills |
US4335439A (en) * | 1980-04-25 | 1982-06-15 | St Denis Andrew R | Weight monitoring device for strip metal stock |
JPS57109512A (en) * | 1980-12-26 | 1982-07-08 | Nippon Steel Corp | Rolling method |
US4648257A (en) * | 1985-08-30 | 1987-03-10 | Aluminum Company Of America | Rolling mill eccentricity compensation using actual measurement of exit sheet thickness |
CN101224470B (zh) * | 2008-01-18 | 2010-06-23 | 西南铝业(集团)有限责任公司 | 板材生产厚度控制方法 |
CN111744969B (zh) * | 2020-06-02 | 2022-04-19 | 北京科技大学设计研究院有限公司 | 可设定零调压力偏差的零调方法 |
Citations (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US3269160A (en) * | 1963-08-29 | 1966-08-30 | Allis Chalmers Mfg Co | Automatic gauge control with update |
Family Cites Families (8)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE1153337B (de) * | 1959-11-05 | 1963-08-29 | Neumann Ohg | Walzgeruest und Regeleinrichtung zum toleranzarmen Walzen |
NL284709A (de) * | 1961-11-13 | |||
US3266279A (en) * | 1963-10-30 | 1966-08-16 | Gen Electric Canada | Automatic gauge control system for rolling mills |
US3803887A (en) * | 1969-06-13 | 1974-04-16 | Hitachi Ltd | Control device for rolling mills |
BE735961A (de) * | 1969-07-10 | 1970-01-12 | ||
BE754385A (fr) * | 1969-08-06 | 1971-01-18 | Bbc Brown Boveri & Cie | Systeme pour le preajustement du reglage de l'ecartement des cylindres d'une cage de laminoir a froid reglee en fonction de l'epaisseur de la bande |
JPS5423672B2 (de) * | 1975-01-30 | 1979-08-15 | ||
JPS522379A (en) * | 1975-06-24 | 1977-01-10 | Toshiba Corp | Semiconductor device |
-
1977
- 1977-11-21 JP JP13970677A patent/JPS5471756A/ja active Pending
-
1978
- 1978-11-14 AU AU41560/78A patent/AU521716B2/en not_active Expired
- 1978-11-20 BR BR7807605A patent/BR7807605A/pt unknown
- 1978-11-20 FR FR7832653A patent/FR2409099A1/fr active Granted
- 1978-11-21 DE DE19782850484 patent/DE2850484A1/de active Granted
- 1978-11-21 US US05/962,663 patent/US4220025A/en not_active Expired - Lifetime
- 1978-11-21 GB GB7845429A patent/GB2008802B/en not_active Expired
Patent Citations (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US3269160A (en) * | 1963-08-29 | 1966-08-30 | Allis Chalmers Mfg Co | Automatic gauge control with update |
Non-Patent Citations (1)
Title |
---|
DE-Buch: Beiheft zur Siemens-Zeitschrift 47 (1973), S. 137-145 * |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
AU521716B2 (en) | 1982-04-29 |
DE2850484C2 (de) | 1991-05-08 |
AU4156078A (en) | 1979-05-31 |
US4220025A (en) | 1980-09-02 |
GB2008802B (en) | 1982-06-30 |
FR2409099A1 (fr) | 1979-06-15 |
FR2409099B1 (de) | 1983-09-23 |
GB2008802A (en) | 1979-06-06 |
JPS5471756A (en) | 1979-06-08 |
BR7807605A (pt) | 1979-07-31 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
DE2954509C2 (de) | ||
DE102010013387B4 (de) | Steuervorrichtung und -verfahren für ein Walzwerk | |
DE4321963C2 (de) | Verfahren zum Regeln der Walzbandspannung einer Warmbandwalzstrasse | |
DE19522494C2 (de) | Verfahren zum Walzen eines Metallbandes | |
EP0121148B1 (de) | Verfahren zum Herstellen von Walzband mit hoher Bandprofil- und Bandplanheitsgüte | |
DE2800197C2 (de) | Vorrichtung zur Regelung der beim Walzen zwischen den Walzgerüsten einer Tandemwalzstraße auf das Walzgut wirkenden Längskraft | |
EP2817425B1 (de) | Steuerung einer kühlung | |
DE4105321A1 (de) | Regelung eines warm- und/oder kaltwalzprozesses | |
DE60016999T2 (de) | Verfahren und Vorrichtung zum Regeln der Bandform beim Bandwalzen | |
DE2344920C2 (de) | Vorrichtung zum Regeln der Zugspannung des Walzguts zwischen den Walzgerüsten eines kontinuierlichen Walzwerks | |
DE3517475C2 (de) | ||
DE2713301A1 (de) | Verfahren und anordnung zur blechstaerkenregelung bei walzwerken | |
DE3303829C2 (de) | ||
DE2850484A1 (de) | Vorwaertsregelverfahren zur automatischen dickenregelung | |
DE2446009A1 (de) | Verfahren und vorrichtung zum steuern der walzspalte bei kaltwalzwerken | |
EP0108379B1 (de) | Verfahren und Regelkreis zum Regeln der Zugspannungsverteilung beim Kaltwalzen von Bändern | |
DE3305132C2 (de) | ||
DE69913538T2 (de) | Verfahren und Vorrichtung zur Planheitsregelung | |
DE3106205C2 (de) | Vorrichtung zur Regelung der Walzgutspannung zwischen den Gerüsten einer Tandemwalzstraße | |
WO1999005577A1 (de) | Verfahren zur steuerung und voreinstellung eines stahlwerkes oder von teilen eines stahlwerkes | |
DE2834102C2 (de) | Vorrichtung zur Regelung der im Walzgut übertragenenZugkraft in einer m Gerüste enthaltenden Walzstraße | |
DE2816091C2 (de) | Einrichtung zum Steuern der Zwischengerüstspannung einer kontinuierlichen Walzstraße | |
DE1126492B (de) | Einrichtung zur Regelung der Banddicke in kontinuierlichen Warmwalzwerken | |
DE2942810C2 (de) | Vorrichtung zur Regelung der im Walzgut übertragenen Kraft zwischen zwei aufeinanderfolgenden Gerüsten einer kontinuierlichen Walzstraße | |
DE2605183C2 (de) | Vorrichtung zur Unterdrückung des Einflusses der Walzenexzentrizität in einer Dickenregelungseinrichtung eines Walzgerüstes |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
OAP | Request for examination filed | ||
OD | Request for examination | ||
D2 | Grant after examination | ||
8363 | Opposition against the patent | ||
8365 | Fully valid after opposition proceedings |