DE2736985C2 - Optischer Breitbandmodulator - Google Patents
Optischer BreitbandmodulatorInfo
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Description
Die Erfindung betrifft einen optischen Breitbandmo dulator mit einem im Weg der zu modulierenden
optischen Strahlung angeordneten, die Polarisation der
Strahlung steuernden ModulaUQP.sgüed. das aus einem
elektrooptischen Material besteht und mit wenigstens
einer Leitung zum Zuführen eines HF-Modulatiönssl·
gnäls derart gekoppelt ist, daß das HF^Modulationssi-·
gnal und die optische Strahlung das elektro-optische
Material im wesentlichen mit der gleichen Geschwin* digkeit und in der gleichen Richtung durchlaufen.
Ein Solcher optischer Breifbandfflödulator ist aus der
Zeitschrift »Proc. of the IEEE« 58 (1970), Seiten 1440-1457, insbesondere Seite 1448, bekannt Es
handelt sich dabei um einen Lauffeld-Modulator, der an einer beliebigen Stelle im Strahlengang des zu
modulierenden Lichtes, das von einem Laser zugeführt wird, angeordnet sein kann.
Grundsätzlich verschieden von solchen Lauffeld-Modulatoren sind Resonanz-Modulatoren, bei denen die
Resonanzlänge des Laser-Resonators selbst zum Zweck
to der Modulation variiert wird. Dabei wird gewöhnlich ein
Ringresonator verwendet, in den Mittel zur Unterdrükkung gegenläufiger Wellen eingebaut sind, die eine
erhebliche Verminderung der Ausgangsleistung bewirken. In der oben angegebenen Literatursteile sind
π Resonanz-Modulatoren auf Seite 1452 beschrieben. Ein
Laser mit einem Ringresonator ist aus der DE-AS 15 14 579 bekannt.
Der Erfindung liegt die Aufgabe zugrunde, den Wirkungsgrad eines optischen Breitbandmodulators der
2n eingangs beschriebenen Art zu verbessern, so daß er die
Möglichkeit bietet, mit geringerer Modulationsenergie ein optisches Signal höherer Leistung mit größerer
Bandbreite zu modulieren als es bisher möglich war.
Diese Aufgabe wird nach der Erfindung dadurch gelöst, daß das Modulationsglied in einem eigenen, von
mehreren Reflektoren gebildeten Ringresonator für die optische Strahlung angeordnet ist. von dessen Reflektoren
einer für die von einer außerhalb des Ringresonators angeordneten Strahlungsquelle zugeführte, zu
i'i modulierende optische Strahlung durchlässig ist, derart,
daß die optische Strahlung im Ringresonator einsinnig umläuft und das Modulationsglied in der gleichen
Richtung durchläuft wie das Modulationssignal, und der mit einer selektiven optischen Polarisationseinrichtung
Ji zum Auskoppeln genau der modulierten, bezüglich ihrer
Polarisation veränderten Strahlung aus dem Ringresonator versehen ist.
Durch die Anwendung eines eigenen Ringresonators,
in den die zu modulierende Suphlung einsinnig
Ί" eingestrahlt wird, ist gewährleiste«., daß die zu
modulierende optische Strahlung im Ringresonator einsinnig umläuft und Störungen ausgeschaltet sind, die
sonst von einer gegenläufigen Welle verursacht wurden,
ohne daß Mittel /ur Unterdrückung gegenläufiger
■»· Wellen angewendet werden müßten, die sonst eine
erhebliche Verminderung der Ausgangsleistung bewirken würden. Ein weiterer besonderer Vorteil des
erfindiingsgemäßen Breitbandmodulators liegt dann,
daß die in dem Ringresonator umlaufende Leistung die
>'> Ausgangsleistung des aus Strahlungsquelle verwendeten
Lasers um ein Vielfaches übersteigen kann. Bei Versuchen wurde eine optische Leistungserhöhung auf
das Zehnfache nachgewiesen. Der Modulations-Wirkungsgrad, d h das Verhältnis von optischer Seiten-
>"> banil I eistung /ur Leistung des Modulationssignals ist
daher lOmal so groß wie bei einem ohne einen solchen
Ringresonator verwendeten I.auffeldModulator Dem
gemäß wird durch die Erfindung eine bedeutende
Verbesserung des Modulations-W'rkungsgrades unter
m> Beibehaltung der sehr großen Bandbreiten er/ielt. wie
sie das Lauffeld Prinzip ermöglichen Dieses Ergebnis ist insofern überraschend, als sich das Lauffeld-Prinzip
Und die Anwendung eines Resonators mit seinem stationären PeId auszuschließen scheinen.
Da dem erfindungsgemäßen optischen Breitbandmodulator die Strahlung von außen zugeführt wird, kann
als Strahlungsquelle jeder beliebige Laser verwendet werden. Als Modulalionsglied sind alle auf eine laufende
Welle wirkenden, elektro-optischen Modulatoren geeignet,
die sowohl Dünnschicht-Anordnungen als auch massive Kristalle umfassen können. Bei einer bevorzugten
Ausführungsform der Erfindung besteht das Modulationsglied aus einem Stab aus Cadmiumtellurid.
Ein weiterer Vorteil des erfindungsgemäßen optischen Breitbandmodulators besteht darin, daß die
Polarisationseinrichtung infolge der Anwendung eines Ringmodulators nur einen einzigen Polarisator aufzuweisen
braucht, der sowohl die Polarisationsrichtung der unmodulierten Strahlung bestimmt als auch als
Analysator für die auszukoppelnde, modulierte Strahlung dient. Damit entfallen alle Probleme, die sich
infolge der Notwendigkeit ergeben, zwei räumlich voneinander getrennte Polarisatoren aufeinander auszurichten.
So sieht eine Ausführungsform der Erfindung vor, daß die Polarisationseinrichtung eine zwischen zwei
Reflektorer! angeordneten Polarisator umfaßt, der für die unmodulierte Strahlung durchlässig ist und die
modulierte Strahlung zum Zweck der Auskopplung in eine vom optischen Weg des Ringresc-nators abweichende
Richtung reflektiert. Bei einer anderen Ausfüh rungsform bildet der einzige Polarisator einen der
Reflektoren des Ringresonators und reflektiert die unmodulierte Strahlung, während er für die modulierte
Strahlung zum Zweck der Auskopplung durchlässig ist.
Der Ringresonator selbst kann in an sich bekannter Weise mit einem elektromechanischen Wandler zur
Änderung von dessen Resonanzlänge versehen sein, damit die Resonanzlänge genau auf die Wellenlänge der
zu modulierenden Strahlung abgestimmt werden kann.
Die Erfindung wird im folgenden anhand der in der Zeichnung dargestellten Ausführungsbeispiele näher
erläutert. Es zeigt
F i g. 1 die schematische Darstellung einer aus einem
Laser-Oszillator und einem Modulator bestehenden Anordnung.
F i g. 2 die schematische Darstellung einer Anordnung ähnlich F i g. 1 mit einer anderen Ausführungsform eines
Modulators,
F i g. 3 teilweise in Draufsicht und teilweise im Schnitt
einen Breitbandmodulator.
F i g. 4 einen Schnitt längs der Linie 4-4 durch den
Breitbandmodulator nach F i g. 3.
F i g. 4a einen Ausschnitt aus F i g. 4 in vergrößertem
Maßstabund
F i g. 5 teilweise in Draufsicht und teilweise im Schnitt
durch eine weitere Ausführungsform eines Brcitbandmodulators.
Die in Fig. 1 dargestellte Anordnung umfaßt einen
Laser-Oszillator 10. der ein Laser-Entladungsrohr Il und zwei Reflektoren oder Spiegel 12 und H imfaßt, die
einen das Entladungsrohr 11 enthaltenden optischen Resonator bilden. Das Entladungsrohr Il kann ein
stimulierbares Medium enthalten, wie beispielsweise
Kohlendioxid Von den Spiegeln ist. wie bei solchen
Laser Oszillatoren üblich, der eine Spiegel 12 vollständig
reflektierend, wogegen der Spiegel 13 teildurchläs
sig ist. um das Auskoppeln optischer Strahling aus dem
Laser-Oszillator zu ermöglichen. Außerhalb des opti sehen Resonators des Laser-Oszillators, jedoch mit
diesem optisch gekoppelt isl eine ModulatoNRingresonatof-Anordnüng
14, die optisch aufeinander ausgerichtete Bauteile umfaßt, die in einem teildurchlässigen
Spiegel 15, einem Polarisator 16, einem Spiegel 17 und einem elektro-opliscfipn Kristall 18 bestehen. Die
Spiegel 15 und 17 und der Polarisator 16 sind zu einem Ring für die optische Stfahitifig angeordnet, in welchem
Ring sich der elektro-optische Kristall 18 im optischen Weg zwischen dem Spiegel 15 und dem Polarisator 16
befindet. Der Spiegel 15 ist teildurchlässig, damit er den Eintritt optischer Strahlung in den Modulator ermöglicht.
Obwohl solche Bauelemente in der schematischen Darstellung nach Fig. 1 nicht wiedergegeben sind,
versteht es sich, daß geeignete Linsen dazu benutzt werden können, um den Ausgangsstrahl des Laser-Oszillators
10 zu fokussieren und in den Modulator 14 zu richten. Das Modulationssignal wird über einen
Modulations-Treibverstärker 19 einer Bandleitung 20 zugeführt, die elektromagnetisch mit dem elektro-optischen
Kristall 18 gekoppelt ist Am Ausgangsende der Bandleitung 20 befindet sich eine angepaßte Impedanz
21, durch die die Bandleitung reflexionsfrei abgeschlossen ist. Das modulierte Ausgangssignal wird durch den
reflektierenden Polarisator 16 ausgekoppelt. Auch hier können geeignete Linsen, die nicht dargestellt sind, dazu
benutzt werden, die Ausgangsstrahlung zu parallelisieren
oder zu fokussieren.
In der schematischen Darstellung i^.h Fig. 1 sind
keine Mittel angegeben, die eine Var.ation oder
Stabilisierung der Länge des optischen Weges des Ringresonators ermöglichen. Solche Mittel können in
einem elektro-mechanischen Wandler bestehen, beispielsweis..
einem PZT-Kristall, an dem der Spiegel 17 angebracht ist. Eine solche Anordnung ist in F i g. 2
dargestellt. Es wäre auch möglich, die Länge des Ringresonators mitteli temperatur- oderdruckempfindlicher
Einrichtungen zu verändern. Beispielsweise kann es vorteilhaft sein, temperaturempfindliche Einrichtun
gen zur Herstellung einer Langzeitstabilität und elektro-mechanische Einrichtungen zur Herstellung
einer Kurzzeit-Stabilität des optischen Resonators zu
verwenden
Für die folgende Beschreibung wird angenommen, daß das Ausgangssignal des Laser-Oszillators 10 eine
Wellenlänge von 10.6 μιπ aufweisi. Diese Wellenlänge
entspricht beKanntlich einem bevorzugten Übergang
eines COj-Lasers. der in modernen Systemen zur optischen Nachrichtenübertragung häufig gebraucht
wird. Ls versteht sich, daß diese Wahl der Betnebswelleniange
lediglich ein Beispiel darstellt und daß andere Laser, die auf anderen Wellenlängen arbe^en. in
Verbindung mit geeigneten Modifikationen der bei den
beschriebenen Ausführungsbeispielen vorhandenen Bauelemente verwendet werden können.
In jedem Fall wird die von dem Laser-Oszillator 10
erzeugte optische Strahlung durch den teildurchlässigen Spiegel 13 der Modulator-Ringresonator-Anordnung 14
zugeführt und in diese \nordnung durch den teildurch
lässigen Spiegel 15 eingekoppelt. Dank der Bildung eines ringförmig geschlossenen Weges für die optische
Str.(hlur5 .nittels des Spiegels 15. des Polarisators 16
und des Spiegels 17 durchläuft die optische Strahlung
den Ringresonator b.'i der Darstellung nach F ig I
einsinmg entgegen dem Uhrzeigersinn. Wenn die
umlaufende optisch.: Strahlung den elektrooptischen Kristall 18 durchlauft, wird ιΐιτ Polarisation in
Abhängigkeit von der Modulationsspannung geändert, die dem elektrooptischen Kristall 18 mittels der
Bandleitung 20 zugeführt wird. Eine genauere Beschreibung des elektro-optischen Kxistalles 18, der Bandlcitung
20 und weiterer Einzelheiten des Modulator-Aufbaues erfolgt später anhand der Ausführungsformen
nach den Fig.3, 4 und 5. Hier genügt die Bemerkung,
daß der elektro-optische Kristall 18 aus einem Stab aus Cadmiumlellurid bestehen kann, das im Bereich der
Wellenlängen von 2 bis 23 μιη im wesentlichen
durchlässig und elektro-optisch aktiv ist. Das Modulationssignal wird dem Kristall dank der Geometrie und
infolgedessen der Impedanz der Bandleitung 20 dem Kristall als synchrone oder wenigstens annähernd
synchron laufende Welle zugeführt. Das sich im bevorzugten TEM-Wellentyp fortpflanzende HF-Signal
wirkt dadurch über der ganzen Länge des elektro-optischen Kristalles 18 auf die optische Strahlung ein.
Der Aufbau des Modulators 14 als Ringresonator f&hrt zu einer Leistungserhöhung, wie sie mit anderen
Wanderwellen-Modulatoren nicht erzielt werden kann, Diese Leistungserhöhung kann anhand Fig. I wie folgt
berechnet werden.
Es sei angenommen, daß ein Teil der einfallenden optischen Strahlung am Spiegel 15 reflektiert wird, wie
E<r = T111E1W + Tfimz<* + (T1JiJ2 e a* +···· + (TJlJt
es durch den punktierten Pfeil angedeutet ist, obwohl der größte Teil der Strahlung in den Ringresonator
gelangt. Bedeuten Rn,2 das Reflexionsvermögen und Tn,2
die Durchlässigkeit des Spiegels 15 und wird angenom-
ί men, daß andere Verluste an dieser Stelle vernachlässigbar
sind, so gilt Rm ! + Tn,-1 = I. Ähnlich soll Tc ! die
Durchlässigkeit des Ringresonators bei einem Umlauf bedeuten. Dann sind alle Verluste des Resonators durch
den Ausdruck Lc— 1 — 7V berücksichtigt. Die Leistung
ίο der einfallenden, reflektierten und umlaufenden Strahlung
wird mit ftbzw. Prbzw. /^bezeichnet.
Die Leistungserhöhung des Modulators nach Fig. I kann durch eine Summierung der elektrischen Felder
der Lichtkomponenten festgestellt werden, welche den Resonator mehrfach durchlaufen haben. Nach η
Umläufen gilt für das elektrische Feld in dem Resonator:
ιηφ\
In dieser Gleichung ist Φ die Phasenverschiebung,
welche die optische Welle während eines einzigen Umlaufes in dem Ringresonator erfährt.
Wird die Anzahl der Umläufe η sehr groß, wird
T1nE1
Das Verhältnis der umlaufenden Lcistu'ig zur einfallenden
Leistung ist
(1 -
-2 T,Rmcos0 + (ZR,,,)2
Dagegen ist die in dem Ringresonator absorbierte Leistung
P„ = (\ - T2)P,.
In gleicher Weise ergibt sich fürdas Verhältnis derreflektiertcn
Leistung zur einfallenden Leistung
P_ _ RJ - 2 rj?_cos0 + P
P 1-2 T,R,„cos0
Fig. 2 zeigt eine schematische Darstellung einer anderen Atisführungsform der Erfindung. Soweit die
Bauteile der Anordnung nach Fig.2 mit den Bauteilen der Anordnung nach Fig. 1 identisch sind, wurden die
gleichen Bezugsziffern benutzt. Vollständige Überein-Stimmung besteht zwischen den Laser-Oszillatoren
(2) beider Anordnungen. Dagegen weist die Modulator-Anordnung gewisse Veränderungen auf. welche sie für
gewisse Anwendungen besonders geeignet macht.
Die Anordnung nach Fig. 2 enthält statt eines
Die Anordnung nach Fig. 2 enthält statt eines
κι Polarisators 16 einen vollkommen reflektierenden Spiegel 22. Die Strahlungs-Auskopplung erfolgt mit
Hilfe eines durchlässigen Polarisators 24. der sich im optischen Pfad zwischen dem Spiegel 22 und 17
befindet. Weiterhin ist eine zweite Bandleitung 20' zusammen mit einem zugeordneten Modulations-Treibverstärker
19' und einer angepaßten Abschlußimpedanz 21' vorgesehen. Um eine Änderung der Länge des
optischen Weges im Ringresonator zu ermöglichen, ist der Spiegel 17 auf einem elektro-mechanischen
•in Wandler 23 montiert. Der Wandler 23 kann beispielsweise
einen PZT-Kristall umfassen, dem ein Treibsignal von einem Treibverstärker 25 zugeführt wird.
O)
(4)
ID)
Durch Beschränken der Dimensionen des Ringresonators auf den Fall cosi»=l wird die Resonanzbedingung
erfüllt. Es ist ersichtlich, daß unter dieser Bedingung eine beträchtliche Leistungserhöhung erzielt
wird, wenn die Resonatorverluste 10% und weniger betragen. Weiterhin gibt es für den Ringresonator eine
kritische Ankopplung, die durch Auswahl des richtigen Reflexionsvermögens für den Spiegel 15 erzielt werden
kann. Bei kritischer Kopplung wird die reflektierte Komponente zu Null und es wird die gesamte
einfallende Strahlung von dem Ringresonator aufgenommen. Bei kritischer Kopplung ist Φ ein ganzes
Vielfaches von 2π. d. h. cos Φ = 1, und es wird
(6)
(7)
Bei einem Verlust von 10% bei einmaligem Umlauf zeigt GL 6. daß eine Leistungserhöhung von 10 erzielt
wird, wenn der Spiegel 15 zu 90% reflektierend ist.
5 j ^g
gen 20 und 20' besteht darin, daß für einen gegebenen Modulationsindex weniger Modulationsleistung benötigt
wird.
Im Betrieb wird das Ausgangssignal des Laser Oszillators 10 in den Wandlerwellen-Modulator in der
gleichen Weise durch den teildurchlässigen Spiegel 15 eingekoppelt, wie es bei der Ausführungsform nach
Fi g. 1 der Fall ist. Ebenso hat der geometrische Aufhau
des Ringresonators wiederum zur Folge, daß nur eine entgegen dem Uhrzeigersinn umlaufende Welle im
Ringresonator entsteht. Die sich fortpflanzende optisehe Welle wird mittels des elektro-oplischen Kristalles
18 moduliert, der mit Gegentakt-Modulationssignalen beaufschlagt wird, die von den Modulations-Treibverstärkern
19 und 19' zugeführt werden. Die umlaufende modulierte optische Energie wird aus der Modulator-Ringresonator-Anordnung
mit Hilfe des durchlässigen Polarisators 24 ausgekoppelt, der so orientiert ist, daß er
für die unmodulierte optische Strahlung am durchlässigsten ist.
Um die Resonanzlänge des Ringresonators auch bei thermischen und/oder akustischen Änderungen einhalten
zit können, ist der Spiegel 1-7 mittels eines piezoelektrischen Wandlers 23 auf einem starren
Rahmen montiert. Der Wandler 23 erhält seinerseits
Treibsignale von einem Tfeibverstärker 25, der rnittels
einer nicht dargestellten, geeigneten Rückkopplungseinrichtung ari eine Hilfsschaltung zur Einhaltung der
Resonanzbedingung angeschlossen sein kann. Zu diesem Zweck ist besonders die Messung des am
Spiegel 15 reflektierten Anteiles der einfallenden Strahlung geeigfiet, da die reflektierte Energie bei der
Resoi'.anzbedingung des Ringresonators ein Minimum
aufweist.
Die Fig.3 und 4 veranschaulichen den Aufbau eines
Modulators, der dem in F i g. 2 dargestellten Modulator entspricht. Dieser Modulator weist zwei massive Platten
30 und 31 auf, zwischen denen sich Abstandsstücke 32, 33 und 34 befinden, welche zugleich als Slabhalter
dienen. Diese Abstandsstücke begrenzen zusammen mit einem dreieckigen Zwischenstück 35 drei enge, in Form
eines Dreieckes angeordnete Kanüle, von denen zwei im wesentlichen durch elektro-optische Kristallstäbe 36
und J7 ausgefuiit sind. Der dritte Kanal 38 dient bei dem
dargestellten Ausführungsbeispiel nur als optischer Weg und ist nicht durch einen Stab aus elektro-optischem
Material besetzt. Die drei in Form eines Dreieckes angeordneten Kanäle enden an den Ecken
des Dreieckes jeweils in einem leildurchlässigen Spiegel 39, einem vollständig reflektierenden Spiegel 40 und
einem reflektierenden Polarisator 41. Die Spiegel 39 und 40 sowie der Polarisator 41 sind in einstellbaren
Halterungen 42, 43 und 44 angeordnet, deren Aufbau nicht im einzelnen dargestellt ist. Die Spiegelhalterung
43 kann auch den eleklro-mechanischen Wandler enthalten, der zur Abstimmung des Ringmodulators auf
Resonanz und zum Einhalten der Resonanzbedingung dient.
Bei der Anordnung nach Fig. 3 geht die untere Bandleitung 45 von einem Eingangs-Koaxialstecker 48
aus. Diese Bandleitung erstreckt sich unter dem elektro-optischen Kristallstab 36 über dessen Länge und
anschließend über die Länge des elektro-optischen Kristaiistabe* oie verläßt die Modulatoreinheit an
Koaxialstecker 49. Die obere Bandleitung ist in . Weise an der oberen Platte 31 angeordnet und
in Fig.3 nicht dargestellt. Es sind jedoch die zu dieser
Bartdleitung gehörenden Koaxialstecker 50 und 51
erkennbar. Die Impedanz der Mikroslrip-Bandleitung ist so gewählt, daß die Geschwindigkeit der TEM-Modulationswelle
im wesentlichen die gleiche ist wie die Geschwindigkeit der optischen Welle in den Stäben.
In der Praxis hat es sich als wünschenswert erwiesen,
leitende Schichten an den oberen und unteren Flächen der Stäbe 36 und 37 sowie auf angrenzenden Stellen def
Platter» 30 Und 31 anzubringen. Eine solche Anordnung
ist in vergrößertem Maßstab in F i g. 4a gezeigt. F i g. 4a zeigt einen Querschnitt durch den elektro-optischen
Kristallstab 37 und dessen Umgebung. Der Stab 37 ist an seiner Unterseite und seiner Oberseite jeweils mit einer
leitenden Schicht 59 bzw. 59' versehen. Ein zweites Paar etwas schmalerer leitender Schichten 45 und 45' sind an
den Oberflächen der Platten 30 und 31 zu den Filmen 59
und 59' benachbart angeordnet. Wenn die gesamte Modufatoreinheil montiert ist, bilden die Schichten 45,
59 und 45', 59' einen durchgehenden galvanischen Kontakt auf der ganzen Länge der Kristalle.
Bei einer experimentellen Anordnung, die mit einer Wellenlänge von 10.6 um arbeitete, betrug die Länge
der Stäbe 5 crh. Die Stäbe hatten einen im wesentlichen quadratischen Querschnitt mit einer Seitenlänge von
1,5 mm. Unter Verwendung von Cadmiumtellurid als Stabmaterial und Berylliumoxid als Plattenmaterial
wurde die Impedanz für eine synchron laufende Weile zu etwa 100 Ohm oder bei Anwendung einer Doppel-
M Bandleitung zu 50 Ohm berechnet.
Fig.5 zeigt einen Modulator, der dem in der Anordnung nach Fig.2 verwendeten Modulator entspricht,
bei dem also die Signalauskopplung mittels eines durchlässigen Polarisators 54 erfolgt. Zu diesem
Zweck ist das dreieckige Zwischenstück 35 mit einem Schlitz versehen, der einen Abschnitt des Polarisators
aufnimmt, und es ist ein Abschnitt des Abstandsstückes 34 ausgeschnitten, um den Austritt des Ausgangsstrahies
zu erleichtern. Im übrigen ist der Modulator nach
AO F i g. 5 mit der Ausführungsform nach den F ι g. 3.4 und
4a im wesentlichen identisch.
Hierzu 2 Blatt Zcichnunscn
130 239/370
Claims (5)
1. Optischer Breitbandmodulator mit einem im Weg der zu modulierenden optischen Strahlung
angeordneten, die Polarisation der Strahlung steuernden Modulationsglied, das aus einem elektrooptischen
Material besteht und mit wenigstens einer Leitung zum Zuführen eines HF-Modulationssignals
derart gekoppelt ist, daß das HF-Modulationssignal und die optische Strahlung das elektro-optische
Material im wesentlichen mit der gleichen Geschwindigkeit und in der gleichen Richtung durchlaufen,
dadurch gekennzeichnet, daß das Modulationsglied (18) in einem eigenen, von mehreren Reflektoren (15, 16, 17) gebildeten
Ringresonator für die optische Strahlung angeordnet ist, von dessen Reflektoren einer für die von
einer außerhalb des Ringresonators angeordneten Strahlungsquelle (10) zugeführte, zu modulierende
optische Strahlung durchlässig ist, derart, daß die optische Strahlung im Ringresonator einsinnig
umläuft und das Modulationiglied (18) in der gleichen Richtung durchläuft wie das Modulationssignal, und der mit einer selektiven optischen
Polarisationseinrichtung (16; 24) zum Auskoppeln genau der modulierten, bezüglich ihrer Polarisation
veränderten Strahlung aus dem Ringresonator versehen ist.
2. Optischer Breitbandmodulator nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß der Ringresonator
mit einem elek.."o-mechanischen Wandler (23) zur Änderung von dessen Resonanz'^nge versehen ist.
3. Optischer Breitbandmodulator nach Anspruch 1 oder 2, dadurch gekennzeichnet. -'λΒ die Polarisationseinrichtung
einen zwischen zwei Reflektoren (22, 17) angeordneten Polarisator (24) umfaßt, der
für die unmodulierte Strahlung durchlässig ist und die modulierte Strahlung zum Zweck der Auskopplung
in eine vom optischen Weg des Ringresonators abweichende Richtung reflektiert.
4. Optischer Breitbandmodulator nach Anspruch 1 oder 2. dadurch gekennzeichnet, daß die Polarisationseinrichtung
einen Polarisator (16) umfaßt, der einen der Reflektoren des Ringresonators bildet und
die unmodulierte Strahlung reflektiert, während er für die modulierte Strahlung zum Zweck der
Auskopplung durchlässig isi.
5. Optischer Breitbandmodulatcir nach einem der
vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeich net. daß das Modulationsglied (18) aus einem Stab
aus Cadmiumtellurid besteht.
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GB (1) | GB1562158A (de) |
IL (1) | IL52601A (de) |
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