DE2732005C2

DE2732005C2 - Fremdgezündete Brennkraftmaschine

Info

Publication number: DE2732005C2
Application number: DE2732005A
Authority: DE
Inventors: Jacques Meudon Hauts-de-Seine Pichard
Original assignee: LE MOTEUR MODERNE 92100 BOULOGNE-BILLANCOURT HAUTS-DE-SEINE FR
Current assignee: LE MOTEUR MODERNE 92100 BOULOGNE-BILLANCOURT HAUTS-DE-SEINE FR
Priority date: 1976-07-20
Filing date: 1977-07-15
Publication date: 1983-09-01
Also published as: SE7708331L; DE2732005A1; SE434867B; US4232637A; GB1589164A; IT1115373B; JPS5313010A

Description

ίο Die Erfindung betrifft eine fremdgezündtte Brennkraftmaschine mit Ladungsschichtung mit einem von einem Zylinderkopf geschlossenen Zylinder, einem abwechselnd zwischen einem oberen und einem unteren Totpunkt hin- und hergehenden Kolben, einer Kammer

j 5 und einer Vorkammer, die zusammen eins Verbrennungskammer mit starker Verwirbelung bilden, einer Brennstoffeinspritzeinrichtung und einer Fremdzündeinrichtung, sowie einer Einrichtung, um die Einspritzung des Brennstoffs zu steuern, wobei die Vorkammer im Zylinderkopf verwirklicht ist und ohne Verengung mit der Kammer in Verbindung steht und die Brennstoffeinspritzung und die Fremdzündeinrichtung in die Vorkammer einmünden und wobei schließlich die untere Fläche des Zylinderkopfes und die obere Fläche des Kolbens eine Quetschfläche bilden, gemäß Oberbegriff des Anspruchs 1, gemäß US-Re 25 578.

Es ist bekannt, daß die Ladungsschichtung (Stratifikation), deren Rolle darin besteht, die Verbrennung eines heterogenen Gemisches zu gewährleisten, den Hauptvorteil hat, die Verwendung von mageren Gemischen zu ermöglichen und infolgedessen den Gehalt an unverbrannten Stoffen und an Stickstoffoxiden zu verringern. Es ist bekannt, zum Erreichen einer solchen Ladungsschichtung ein Gemisch herzustellen, das in der Nähe der Zündeinrichtung ausreichend angereichert ist, um die Entzündung des Brennstoffs hervorzurufen, wärend die Verbrennung sich anschließend von selbst in den Bereich des mageren Gemisches fortpflanzt Dje bekannten Techniken bestehen darin, den Brennstoff entweder direkt in die Verbrennungskammer oder aber in die Vorkammer einzuspritzen.

Die erste Technik getattet es, die Ladungsschichtung mit Hilfe von aerodynamischen Wirkungen herzustellen, die durch die Bewegung des Kolbens verursacht werden, der eine orientierte Turbulenz der Luft zu Beginn der Entzündung hervorruft Diese Technik erzielt jedoch keine vollständig zufriedenstellenden Ergebnisse, weil sie einerseits schwierige Justierungen erfordert und weil andererseits ihre Ergebnisse stark von der

so Drehzahl des Motors abhängen.

Die zweite Technik gestattet das Ausbilden einer statischen Ladungsschichtung, indem sie einen Unterschied der Anreicherungsgrade der Gemische in der Vorkammer und in der Hauptkammer gewährleistet Sie ist mit größerer Sicherheit reproduzierbar als die vorgenannte, erfordert dagegen jedoch häufig, daß die beiden Kammern durch eine Verengung getrennt sind, wodurch sich geringere Leistungen ergeben sowie der Nachteil, daß eine zweite Einspritzung oder Vergasung erfolgen muß, um das Gemisch in der Vorkammer anzureichern.

Der Erfindung liegt die Aufgabe zugrunde, die räumliche Zusammensetzung des Brennstoffgemisches in der Verbrennungskammer in Abhängigkeit von der Motorlast so zu steuern, daß sich die Verbrennung sowohl bei Vollast, als auch bei Teillast oder bei schwacher Last unter günstigen Bedingungen vollzieht. Diese Aufgabe wird erfindungsgemäß dadurch gelöst, daß die Einspritzung unter einer stark mit der Last des Motors

wachsenden Voreilung, von ca. 40° vor OT bei Leerlauf bis zu etwa 180° vor OT bei Vollast, erfolgt, daß die Kammer im Zylinderkopf verwirklicht und von benachbarten Elementarkammern gebildet ist, zwischen denen die Quetschfläche vorspringt und daß die Elementarkammern der Kammer ohne Querschnittsverringerung in die Vorkammer einmünden.

Dank dieser Vorkehrungen erzeugt die während der Kompressionsperiode durch die Kolbenbewegung bewirkte Luftbewegung bei schwacher Last und daher bei einer geringen Voreilung der Einspritzung ein Zurückströmen in die Kammer und die Vorkammer, was das Verbleiben des Kraftstoffs in der Vorkammer begünstigt und daher einen Anreicherungsgrad des Gemisches gewährleistet, der ausreicht, das Gemisch zu entzünden. Bei starker Last wird demgegenüber, da die Einspritzung deutlich vor der Entzündung, also zu Beginn der Kompressionsphase, geschieht, ein außerordentlich homogenes Gemisch mit einem Anreicherungsgrad in der Nähe von 1 erzielt, was bedeutet daß das Massenverhältnis von Luft zu Kraftstoff bei 15 liegt Die eingeführte Luft wird also vollständig ausgenützt Schließlich wird dank einer einfachen technologischen Lösung erreicht, daß die Luftverunreinigung sowohl bei schwacher als auch bei starker Last sehr gering bleibt

Eine erfindungsgemäße Brennkraftmaschine gestattet das Ausbilden einer starken Ladungsschichtung des Brennstoffgemisches, so daß sie, gleichgültig bei welcher Last im Bereich der vollständigen Luftzuführung arbeiten kann, insbesondere mit einem starken Luftüberschuß bei schwacher Last In diesem Fall ist die Verbrennung auf die Vorkammer beschränkt, denn die durch die Kolbenbewegung verursachten aerodynamischen Wirkungen hindern den spät eingeführten Brennstoff daran, in die Elementarkammern vorzudringen. Bei den bei schwachen Lasten auftretenden äußerst schwierigen Bedingungen kann die Arbeitsweise der erfindungsgemäßen Brennkraftmaschine beträchtlich dadurch verbessert werden, daß jegliches Vorbeistreichen der Luft zwischen der Quetschfläche und der Vorkammer zu Ende der Kompression vermieden wird. Dies wird in einer bevorzugten Ausführungsform der erfindungsgemäßen Brennkraftmaschine dadurch gelöst daß der zwischen den Seitenwänden zweier benachbarter Elementarkammern gelegene Teil der Quetschfläche sich von dem Rand der Zylinderbohrung bis zum Umfang de·;· Vorkammer verschmäbrt, wo seine Breite gleich Null wird. Da die Quetschfläche am Umfang der Vorkammer verschwindet, wird die Luft, die sich am Ende der Kompression zwischen der Quetschfläche und dem Kolben befindet, nur in die Elementarkammern gestoßen. Auf diese Weise tritt dort eine stärkere, orientierte Turbulenz auf, die bei schwachen Lasten das Beschränken der Verbrennung auf die Vorkammer verbessert.

Vorteilhafterweise ist die Vorkammer tiefer als die Elementarkammern. Aufgrund dieser Anordnung ist das volumetrische Verhältnis der lokalen Kompression im Innern der Vorkammer schwächer als im Innern der Elementarkammern. Daraus folgt, daß am Ende der Kompression die Luft nicht nur von der Quetschfläche in die Elementarkammern eindringt, sondern darüber hinaus natürlich sich von diesen in die Vorkammer ergießt und daher die Wirkung eines aerodynamischen Verschlusses noch vergrößert.

Nach einer bevorzugten Ausführungsform der Erfindung nimmt die Tiefe der Elementarkammern von deren Verbindung mit d .«r Vorkammer bis zu ihrem der

Verbindung entgegengesetzten Ende ab. Die natürliche Strömung der Luft in die Vorkammer wird daher noch mehr begünstigt, da das volumetrische Verhältnis der Kompression in den Elementarkammern von ihrem der Verbindung mit der Vorkammer entgegengesetzten Ende bis zu dieser Verbindung abnimmt

Vorzugsweise nimmt der Querschnitt der Elementarkammern von ihrer Verbindung mit der Vorkammer bis zu ihrem dieser Verbindung entgegengesetzten Ende ab. Diese Bedingung ist insbesondere dann erfüllt wenn die Seitenwände jeder Elementarkammer untereinander parallel sind Daher ist die Luftgeschwindigkeit im Innern der Elementarkammern praktisch konstant Da der Querschnitt der Elementarkammern am Umfang der Vorkammer seinen größten Wert erreicht, kann die Verbrennung für den größten Teil des zu verbrennenden Brennstoffgemisches möglichst schnell vor sich gehen, wodurch es ermöglicht wird, eine erhöhte Leistung des Zyklus zu erreichen. Es sei hier angemerkt, daß aufgrund der Tatsache, daß die Elementarkammern ohne Querschnittsverringerung in A^;e Vorkammer münden, die Flamme sich dorthin frea ausbreiten kann, sobald die Last sich erhöht Die Verbrennung bei Vollast kann sich daher zu einem Zeitpunkt, da der Kolben schon weit zurückgezogen ist, ausdehnen, wodurch es möglich wird, den in den Quetschzonen enthaltenen Brennstoff zu verbrennen.

Vorzugsweise erstrecken sich die Elementarkammern bis zum Umfang der Zylinderbohrung. Die Belüftung der Quetschfläche, die vom benetzten Umfang der Elementarkammern abhängt, kann so stark intensiviert werden. Darüber hinaus kann sich die Verbrennung bei Vollast noch mehr ausdehnen.

Nach einem weiteren Merkmal sind die Elementarkammern um die Vorkammer derart verteilt angeordnet, daß ihre Mittelachsen durch die Mittelachse der Vorkammer verlaufen. In einer anderen Ausgestaltung der Erfindung sind die Elementarkammern um die Vorkammer derart verteilt angeordnet, daß sie insgesamt eine symmetrische Anordnung aufweisen. Durch diese Anordnungen wird vorteilhaft vermieden, daß ein kinet^ches Moment in der Vorkammer entstehen kann.

Nach einem weiteren Merkmal stellt das Volumen der Vorkammer etwa 20 bis 30% des Gesamtvolumens der Brennkammer dar, was bei schwachen Lasten bezüglich des in der Vorkammer enthaltenen Brennstoffgemisches eine bessere Homogenisierung gestattet

Weitere Merkmale, Einzelheiten und Vorteile ergeben sich aus der folgenden Beschreibung bevorzugter Ausführungsformen der Erfindung, sowie an Hand der Zeichnung. Hierbei zeigt

F i g. 1 einen schematischen Teilschnitt durch eine ausführungsgemäße Brennkraftmaschine,

F i g. 2 ein Diagramm mit den Kurven der Einspritzung und der Voreilung,

F i g. 3 einen schematischen Teilschnitt durch dine gegenüber der F i g. 1 abgeänderte Brennkraftmaschine, F i g. 4 eine Ansicht längs der Linie IV-IV in F i g. 3, Fig.5 bis 10 der Fig.4 analoge Ansichten mit verschiedenen Ausf'Jhrungsformen und

Fig. Ii bis 13 vereinfachte Schnitte durch die in Fig.3 dargestellte Brennkraftmaschine, die die Fortpflanzung der Flamme in den Elementarkammern bei ihrem Betrieb unter Vollast zeigen.

In F i g. 1 ist ein teilweise dargestellter Zweitaktmotor zu sehen, der einca ebenen Kolben 1 aufweist, der sich in einem von einem Zylinderkopf 3 abgeschlossenen Zylinder 2 hin- und herbewegt Der Zylinderkopf 3 ist

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derart gestaltet, daß er eine Kammer 4 bildet, deren Rauminhalt 70 bis 80% des Gesamtvolumens der Verbrennungskammer darstellen könnte, wenn der Kolben im oberen Totpunkt ist. In dem hier ins Auge gefaßten Beispiel handelt es sich um eine Kammer ventilierter Turbulenz, die von hier nicht dargestellten Elementarkammern gebildet ist

Der Zylinderkopf 3 nimmt weiterhin eine Vorkammer 5 auf, in die die Brennstoffeinspritzeinrichtung 6 unerhalb des unteren Endes der Zündkerze 7 einmündet. Wie F i g. 1 zeigt, steht die Vorkammer 5 ohne Verengung mit der Kammer 4 in Verbindung. Die untere Fläche des Zylinderkopfs 3 und die obere Fläche des Kolbens 1 bilden eine Quetschfläche 8, in die die Vorkammer 5 und die von den Elementarkammern gebildete Kammer 4 einmünden, wobei die Quetschfläche 8 die Vorkammer 5 umgibt.

Weitere, nicht dargestellte Einrichtungen herkömmlicher Art sind vorgesehen, damit die Einspritzung des Brennstoffs in die Vorkammer 5 mit einer Vorsi!un^e gesteuert wird, die stark mit der Last des Motors ansteigt, wobei diese Voreilung sehr klein ist bei schwacher Last und sehr stark bei starker Last. Beispielsweise kann, wie in F i g. 2 dargestellt, bei Variieren der auf der Abszisse dargestellten Einspritzmenge zwischen 20 und 100% die Voreilung zwischen 40° und 180° variieren. Diese Voreilung ist durch die Gerade A gegenüber dem in der Skizze links aufgetragenen Maßstab dargestellt.

Es ist zu sehen, daß bei schwacher Last eine geringe Menge von Brennstoff am Ende der Kompressionsbewegung des Kolbens eingespritzt wird, und daß die frische eingelassene Luft verdichtet wird und nach und nach in die Kammer 4 und die Vorkammer 5 gedrängt wird, was einen dem Eindringen des Brennstoffstrahls in die Kammer 4 ungünstigen Gegenstrom erzeugt Daraus ergibt sich, daß trotz der geringen injizierten Brennstoffmenge ein maximaler Anreicherungsgrad in der Vorkammer herrscht was die Entzündung gewährleistet, ohne daß der Überschuß an Luft in der Kammer 4 dem entgegenwirken könnte. Wenn dagegen bei Vollast eine große Menge Brennstoff eingespritzt wird, aber nun am Anfang der Kompression, so ist zu sehen, daß das erhaltene Gemisch infolge der langen zur Verfügung stehenden Zeitdauer und der starken Turbulenz am Ende der Kompression sehr homogen wird.

Die Versuche haben gezeigt, daß die Anwendung der Erfindung besonders vorteilhaft für Zweitaktmotore ohne Ventil ist, aber die Erfindung findet gleichermaßen mit Vorteil Anwendung bei Zwei- und Viertaktmotoren mit Ventilen, obwohl das Vorhandensein von Ventilen nicht immer eine ebenso große Freiheit in der Wahl der Bestimmung der Kammer- oder auch der Vorkammerstruktur zuläßt.

Im folgenden wird nun auf das in F i g. 2 dargestellte Diagramm Bezug genommen, in dem auf der Abszisse die Menge an eingespritztem Brennstoff in Prozenten und auf der linken Ordinate die Voreilung der Einspritzung in Winkelgraden aufgetragen ist. Das Diagramm zeigt außerdem mit der von Null bis Hundert unterteilten Ordinate auf der rechten Seite ein? möglich? Begrenzung von Einlaßluft, wie sie durch eine durch die Kurve L dargestellte Begrenzung, z. B. mit Hilfe eines auf die Einlaßleitung aufgesetzten Verschlusses, verwirklicht ist. Ersichtlich liegt in einem solchen Fall eine lineare Veränderung von einem Wert von ungefähr 50 bis zu einem Wert von ungefähr 15 vor, während die eingespritzte Menge von 20 bis 100% reicht. Diese Begrenzung des Verhältnisses der Masse von Luft zu Brenn* 'off auf geringere Werte, verbessert die Arbeitsweise des Motors.

Die im Verlauf der praktischen Versuche an verschiedenen Motoren unter Verwendung der vorliegenden Erfindung erhaltenen Resultate haben sich in allen Fällen als außerordentlich günstig erwiesen, insbesondere, wie es oben angeführt, bei Zweitaktmotoren. Als Beispiel werden die bei einem Zweitaktmotor erhaltenen Resultate angegeben, bei dem das minimal realisierbare Verhältnis Luft zu Brennstoff bei verlangsamtem Lauf etwa 120 ist, und dessen Regelung der folgenden Tabelle entspricht:

Voreilen der Einspritzung Eingespritzte
Menge

Brennstoffver
hältnis

Langsamer und Leerlauf
Vollast

40° 180° 20%
100%

Die bei den Versuchen erhaltenen Werte jeweils für einen unmodifizierten und für einen erfindungsgemäßen modifizierten Motor, ergaben sich wie folgt:

Unmodifizierter Motor Modifizierter Motor

— Leistung

Verbrauch

— 100% Last

— 50% Last

Abgase

— unverbrannte
Kohlenwasserstoffe

— Kohlenstoffoxide

— Stickstoffoxide

kW/Zylinder

476 g/kWh 517 g/kWh

Basis 100

Basis 100
Basis 100

14,7 kW/Zylinder

286 g/kWh
272 g/kWh

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100.

Diese Tabelle zeigt, daß die Leistung des Motors sich stark vergrößert, während der Verbrauch geringer wird. Sind die Schadstoffe an Stickstoffoxiden unverändert geblieben, wcs nicht überraschend ist, so hat sich dagegen die Menge an unverbrannten Kohlenwasserstoff-Verbindungen um 94% und die Menge an Kohlenstoffoxid um 90% verringert.

Sei der in F i g. 3 dargestellten Variante des Zweitaktmotors der F i g. 1 sind die gleichen Bezugszeichen verwendet wie in F i g. 1, sobald sie die gleichen Motorteile bezeichnen. Hier wird jedoch die Kammer 4 von vier Elementarkammern 4a, 4b, 4c, 4dgebildet, die gegeneinander um 90° versetzt angeordnet sind. Das zu lösende Hauptproblem unter den sehr schwierigen Bedingungen der Arbeit unter schwacher Last ist es, bei Ende der Verdichtung die Bildung eines Luftvorbeigehens zwischen der Quetschfläche 8 und der Vorkammer zu vermeiden, um eine Verbrennung zu erreichen, die auf die Vorkammer 5 beschränkt ist. Zu diesem Zweck verschmälert sich der zwischen den Seitenwänden zweier benachbarter Elementarkammern (z. B. 4a und 4b)gelegene Teil der Quetschfläche von dem Umfang 20 der Zylinderbohrung bis zu dem Umfang 21 der Vorkammer, wo er Null wird. Durch diese Lösung tendieren die Elementarkammern dazu, den gesamten Umfang der Vorkammer zu besetzen, wie es in den Fig.4 bis 10 dargestellt ist. Da die Quetschfläche 8 an dem Umfang 21 punktförmig wird, kann die Luft, die sich am Ende der Verdichtung zwischen der unteren Fläche des Zylinderkopfs 3 und der oberen Fläche des Kolbens 1 befindet, ni- ht mehr direkt in die Vorkammer 5 gelangen, und ihre Weiterleitung geschieht, wie mit Hilfe der Pfeile F dargestellt, nur über die Elementarkammern. Die Wirkung des am Ende der Kompression verursachten aerodynamischen Verschlusses wird daher verbessert, wodurch es möglich wird, die räumliche Beschränkung der gewünschten Verbrennung zu erhalten.

Unter Bezugnahme auf Fig.3 ist zu sehen, daß die Vorkammer viel tiefer ist als die Elementarkammern. Daher ist das volumetrische Verhältnis der lokalen Kompression im Innern der Vorkammer schwächer als im Innern der Elementarkammern. Unter Berücksichtigung dieser Bedingung strömt die in die Elementarkammern am Ende der Verdichtung gelangte Luft darüber hinaus natürlich in die Vorkammer in Richtung der Pfeile C, was die Erhöhung der Wirkung des aerodynamischen Verschlusses zur Folge hat. In F i g. 3 ist ebenfalls zu sehen, daß die Elementarkammern eine Tiefe aufweisen, die von ihrer Verbindung mit der Vorkammer bis zu ihrem dieser Verbindung entgegengesetzten Ende abnimmt, und daß die Elementarkammern ohne Quer schnittsverringerung in die Vorkammer einmünden. Das natürliche Ausströmen der Luft in die Vorkammer wird daher weiterhin begünstigt. Außerdem kann die Flamme sich frei in die Elementarkammern fortpflanzen, sobald die Last des Motors sich erhöht, so daß die Ver brennungsdauer bei Vollast sich verlängern kann, während der Kolben sich wieder zurückzieht, wie es in den Fig. 11 bis 13 dargestellt ist. Wie in den F i g. 3 und 4 zu sehen, sind die Elementar kammern weiterhin derart ausgestaltet, daß ihr Quer schnitt von ihrer Verbindung mit der Vorkammer bis zu ihrem dieser Verbindung entgegengesetzten Ende abnimmt. Diese Bedingung ist u. U. erfüllt, sobald die beiden Seitenwände jeder Elementarkammer parallel sind, wie in den Fig. 4 und 8 bis 10 dargestellt. Dadurch ist es möglich, bei der aus den Elementarkammern in die Vorkammer fließenden Luft jegliche beachtliche Geschwindigkeitsänderung zu vermeiden. Da darüber hinaus der Querschnitt der Eicmcntarkarnmcrn am Umfang der Vorkammer seinen maximalen Wert annimmt, kann die Verbrennung für den größten Teil des zu verbrennenden Brennstoffgemisches möglichst schnell vor sich gehen. Da die maximale Belüftung der Quetschfläche an den benetzten Umfang der Elementarkammern ge-

knüpft ist, müssen diese eine möglichst große Länge aufweisen. Daher erstrecken sie sich vorzugsweise bis zum Umfang 20 der Zylinderbohrung.

Unter Bezugnahme auf Fig. 10 ist zu sehen, daß die Elementarkammern um die Vorkammer derart verteilt angeordnet sind, daß, falls sie nicht insgesamt eine symmetrische Anordnung aufweisen, ihre Mittelachsen durch die Mittelachse der Vorkammer verlaufen, um die Bildung eines kinetischen Moments im Innern der Vorkammer zu vermeiden.

Zur Vervollständigung wird präzisiert, daß der in F i g. 3 dargestellte Zweitaktmotor die folgenden Charakteristiken aufweist:

Wenn A den Durchmesser der Zylinderbohrung darstellt, so weist die Vorkammer eine Tiefe von 0,4 A und einen Durchmesser von 03 A in der Höhe ihres Ein« a tens in die Stoßfläche auf. Die vier Elementarkammern haben ihrerseits eine Tiefe von 0,1 A in der Höhe des

Umfangs der Vorkammer und eine Länge von 035 A. Wenn S die Oberfläche des Kolbens ist, so weist die

Quetschfläche einen totalen Flächeninhalt von 0,4 S auf, während die Vorkammer und die Elementarkammern bei ihrem Eintreten in die Quetschfläche einen Flächeninhalt von 0,1 S bzw. 0,5 S aufweisen. Wenn V das Gesamtvolumen der Verbrennungskammer ist, so hat die

Vorkammer ein Volumen von 03 V. Hierzu 3 Blatt Zeichnungen

Claims

Patentansprüche:

1. Fremdgezündete Brennkraftmaschine mit Ladungsschichtung mit einem von einem Zylinderkopf geschlossenen Zylinder, einem abwechselnd zwischen einem oberen und einem unteren Totpunkt hin- und hergehenden Kolben, einer Kammer und einer Vorkammer, die zusammen eine Verbrennungskammer mit starker Verwirbelung bilden, einer Brennstoffeinspritzeinrichtung und einer Fremdzündeinrichtung, sowie einer Einrichtung, um die Einspritzung des Brennstoffs zu steuern, wobei die Vorkammer im Zylinderkopf verwirklicht ist und ohne Verengung mit der Kammer in Verbindung steht und die Brennstoffeinspritzung und die Fremdzündeinrichtung in die Vorkammer einmünden und wobei schließlich die untere Fläche des Zylinderkopfes und die obere Fläche des Kolbens eine Quetschfläche bilden, in welche die Vorkammer und die sie umgebende Kammer münden, dadurch gekennzeichnet, daß die Einspritzung unter einer stark mit der Last des Motors wachsenden Voreilung, von ca. 40° vor OT bei Leerlauf bis zu etwa 180° vor OT bei Vollast, erfolgt, daß die Kammer (4) im Zylinderkopf (3) verwirklicht und von benachbarten Elementarkammern (4a._r 4b, 4c, 4d) gebildet ist zwischen denen die Quetschfläche (8) vorspringt und daß die Elementarkammern der Kammer (4) ohne Querschnittsverringerung in die Vorkammer (5) einmünden.

2. Brennkraftmaschine nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß der zwischen den Seitenwänden zweier benachbarter Elementarkammern gelegene Teil der Quetschfläche sHi von dem Rand der Zylinderbohrung bis zum Umrang der Vorkammer (5) verschmälert, wo seine Breite gleich Null wird.

3. Brennkraftmaschine nach Anspruch 1 oder 2, dadurch gekennzeichnet, daß die Vorkammer (5) tiefer ist als die Elementarkammern (4a, 4b, 4c, 4d).

4. Brennkraftmaschine nach einem der Ansprüche 1 bis 3, dadurch gekennzeichnet, daß die Tiefe der Elementarkammern (4a, 4b, 4c, 4d)von ihrer Verbindung mit der Vorkammer (5) bis zu ihrem der Verbindung entgegengesetzten Ende abnimmt.

5. Brennkraftmaschine nach einem der Ansprüche 1 bis 4, dadurch gekennzeichnet, daß der Querschnitt der Elementarkammern (4a, 4b, 4c, 4d) von ihrer Verbindung mit der Vorkammer (5) bis zu ihrem dieser Verbindung entgegengesetzten Ende abnimmt.

6. Brennkraftmaschine nach einem der Ansprüche 1 bis 5, dadurch gekennzeichnet, daß die Seitenwände jeder Elementarkammer (4a, 4b, 4c, 4d) parallel zueinander sind.

7. Brennkraftmaschine nach einem der Ansprüche 1 bis 6, dadurch gekennzeichnet, daß sich die Elementarkammern (4a, 4b, 4c, 4d) bis zum Umfang (20) der Zylinderbohrung erstrecken.

8. Brennkraftmaschine nach einem der Ansprüche 1 bis 7, dadurch gekennzeichnet, daß die Elementarkammern (4a, 4b, 4c, 4d) um die Vorkammer (5) derart verteilt angeordnet sind, daß ihre Mittelachsen durch die Mittelachse der Vorkammer (5) verlaufen.

9. Brennkraftmaschine nach einem der Ansprüche 1 bis 8, dadurch gekennzeichnet, daß die Elementarkammern (4a, 4b, 4c, 4d) um die Vorkammer (5) derart verteilt angeordnet sind, daß sie insgesamt eine

symmetrische Anordnung aufweisen.

10. Brennkraftmaschine nach einem der Ansprüche 1 bis 9, dadurch gekennzeichnet, daß das Volumen der Vorkammer (5) etwa 20 bis 30% des Gesamtvolumens der Brennkammer darstellt