DE2707835A1 - Keramikgegenstaende und verfahren zu deren herstellung - Google Patents
Keramikgegenstaende und verfahren zu deren herstellungInfo
- Publication number
- DE2707835A1 DE2707835A1 DE19772707835 DE2707835A DE2707835A1 DE 2707835 A1 DE2707835 A1 DE 2707835A1 DE 19772707835 DE19772707835 DE 19772707835 DE 2707835 A DE2707835 A DE 2707835A DE 2707835 A1 DE2707835 A1 DE 2707835A1
- Authority
- DE
- Germany
- Prior art keywords
- silicon nitride
- outer part
- density
- silicon
- inner part
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Withdrawn
Links
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C04—CEMENTS; CONCRETE; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES
- C04B—LIME, MAGNESIA; SLAG; CEMENTS; COMPOSITIONS THEREOF, e.g. MORTARS, CONCRETE OR LIKE BUILDING MATERIALS; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES; TREATMENT OF NATURAL STONE
- C04B35/00—Shaped ceramic products characterised by their composition; Ceramics compositions; Processing powders of inorganic compounds preparatory to the manufacturing of ceramic products
- C04B35/515—Shaped ceramic products characterised by their composition; Ceramics compositions; Processing powders of inorganic compounds preparatory to the manufacturing of ceramic products based on non-oxide ceramics
- C04B35/58—Shaped ceramic products characterised by their composition; Ceramics compositions; Processing powders of inorganic compounds preparatory to the manufacturing of ceramic products based on non-oxide ceramics based on borides, nitrides, i.e. nitrides, oxynitrides, carbonitrides or oxycarbonitrides or silicides
- C04B35/584—Shaped ceramic products characterised by their composition; Ceramics compositions; Processing powders of inorganic compounds preparatory to the manufacturing of ceramic products based on non-oxide ceramics based on borides, nitrides, i.e. nitrides, oxynitrides, carbonitrides or oxycarbonitrides or silicides based on silicon nitride
- C04B35/591—Shaped ceramic products characterised by their composition; Ceramics compositions; Processing powders of inorganic compounds preparatory to the manufacturing of ceramic products based on non-oxide ceramics based on borides, nitrides, i.e. nitrides, oxynitrides, carbonitrides or oxycarbonitrides or silicides based on silicon nitride obtained by reaction sintering
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B32—LAYERED PRODUCTS
- B32B—LAYERED PRODUCTS, i.e. PRODUCTS BUILT-UP OF STRATA OF FLAT OR NON-FLAT, e.g. CELLULAR OR HONEYCOMB, FORM
- B32B18/00—Layered products essentially comprising ceramics, e.g. refractory products
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C04—CEMENTS; CONCRETE; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES
- C04B—LIME, MAGNESIA; SLAG; CEMENTS; COMPOSITIONS THEREOF, e.g. MORTARS, CONCRETE OR LIKE BUILDING MATERIALS; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES; TREATMENT OF NATURAL STONE
- C04B35/00—Shaped ceramic products characterised by their composition; Ceramics compositions; Processing powders of inorganic compounds preparatory to the manufacturing of ceramic products
- C04B35/515—Shaped ceramic products characterised by their composition; Ceramics compositions; Processing powders of inorganic compounds preparatory to the manufacturing of ceramic products based on non-oxide ceramics
- C04B35/58—Shaped ceramic products characterised by their composition; Ceramics compositions; Processing powders of inorganic compounds preparatory to the manufacturing of ceramic products based on non-oxide ceramics based on borides, nitrides, i.e. nitrides, oxynitrides, carbonitrides or oxycarbonitrides or silicides
- C04B35/584—Shaped ceramic products characterised by their composition; Ceramics compositions; Processing powders of inorganic compounds preparatory to the manufacturing of ceramic products based on non-oxide ceramics based on borides, nitrides, i.e. nitrides, oxynitrides, carbonitrides or oxycarbonitrides or silicides based on silicon nitride
- C04B35/593—Shaped ceramic products characterised by their composition; Ceramics compositions; Processing powders of inorganic compounds preparatory to the manufacturing of ceramic products based on non-oxide ceramics based on borides, nitrides, i.e. nitrides, oxynitrides, carbonitrides or oxycarbonitrides or silicides based on silicon nitride obtained by pressure sintering
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C04—CEMENTS; CONCRETE; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES
- C04B—LIME, MAGNESIA; SLAG; CEMENTS; COMPOSITIONS THEREOF, e.g. MORTARS, CONCRETE OR LIKE BUILDING MATERIALS; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES; TREATMENT OF NATURAL STONE
- C04B2235/00—Aspects relating to ceramic starting mixtures or sintered ceramic products
- C04B2235/65—Aspects relating to heat treatments of ceramic bodies such as green ceramics or pre-sintered ceramics, e.g. burning, sintering or melting processes
- C04B2235/656—Aspects relating to heat treatments of ceramic bodies such as green ceramics or pre-sintered ceramics, e.g. burning, sintering or melting processes characterised by specific heating conditions during heat treatment
- C04B2235/6562—Heating rate
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C04—CEMENTS; CONCRETE; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES
- C04B—LIME, MAGNESIA; SLAG; CEMENTS; COMPOSITIONS THEREOF, e.g. MORTARS, CONCRETE OR LIKE BUILDING MATERIALS; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES; TREATMENT OF NATURAL STONE
- C04B2235/00—Aspects relating to ceramic starting mixtures or sintered ceramic products
- C04B2235/65—Aspects relating to heat treatments of ceramic bodies such as green ceramics or pre-sintered ceramics, e.g. burning, sintering or melting processes
- C04B2235/658—Atmosphere during thermal treatment
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C04—CEMENTS; CONCRETE; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES
- C04B—LIME, MAGNESIA; SLAG; CEMENTS; COMPOSITIONS THEREOF, e.g. MORTARS, CONCRETE OR LIKE BUILDING MATERIALS; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES; TREATMENT OF NATURAL STONE
- C04B2235/00—Aspects relating to ceramic starting mixtures or sintered ceramic products
- C04B2235/65—Aspects relating to heat treatments of ceramic bodies such as green ceramics or pre-sintered ceramics, e.g. burning, sintering or melting processes
- C04B2235/66—Specific sintering techniques, e.g. centrifugal sintering
- C04B2235/668—Pressureless sintering
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C04—CEMENTS; CONCRETE; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES
- C04B—LIME, MAGNESIA; SLAG; CEMENTS; COMPOSITIONS THEREOF, e.g. MORTARS, CONCRETE OR LIKE BUILDING MATERIALS; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES; TREATMENT OF NATURAL STONE
- C04B2235/00—Aspects relating to ceramic starting mixtures or sintered ceramic products
- C04B2235/70—Aspects relating to sintered or melt-casted ceramic products
- C04B2235/74—Physical characteristics
- C04B2235/78—Grain sizes and shapes, product microstructures, e.g. acicular grains, equiaxed grains, platelet-structures
- C04B2235/786—Micrometer sized grains, i.e. from 1 to 100 micron
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C04—CEMENTS; CONCRETE; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES
- C04B—LIME, MAGNESIA; SLAG; CEMENTS; COMPOSITIONS THEREOF, e.g. MORTARS, CONCRETE OR LIKE BUILDING MATERIALS; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES; TREATMENT OF NATURAL STONE
- C04B2237/00—Aspects relating to ceramic laminates or to joining of ceramic articles with other articles by heating
- C04B2237/30—Composition of layers of ceramic laminates or of ceramic or metallic articles to be joined by heating, e.g. Si substrates
- C04B2237/32—Ceramic
- C04B2237/34—Oxidic
- C04B2237/341—Silica or silicates
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C04—CEMENTS; CONCRETE; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES
- C04B—LIME, MAGNESIA; SLAG; CEMENTS; COMPOSITIONS THEREOF, e.g. MORTARS, CONCRETE OR LIKE BUILDING MATERIALS; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES; TREATMENT OF NATURAL STONE
- C04B2237/00—Aspects relating to ceramic laminates or to joining of ceramic articles with other articles by heating
- C04B2237/30—Composition of layers of ceramic laminates or of ceramic or metallic articles to be joined by heating, e.g. Si substrates
- C04B2237/32—Ceramic
- C04B2237/34—Oxidic
- C04B2237/343—Alumina or aluminates
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C04—CEMENTS; CONCRETE; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES
- C04B—LIME, MAGNESIA; SLAG; CEMENTS; COMPOSITIONS THEREOF, e.g. MORTARS, CONCRETE OR LIKE BUILDING MATERIALS; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES; TREATMENT OF NATURAL STONE
- C04B2237/00—Aspects relating to ceramic laminates or to joining of ceramic articles with other articles by heating
- C04B2237/30—Composition of layers of ceramic laminates or of ceramic or metallic articles to be joined by heating, e.g. Si substrates
- C04B2237/32—Ceramic
- C04B2237/34—Oxidic
- C04B2237/345—Refractory metal oxides
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C04—CEMENTS; CONCRETE; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES
- C04B—LIME, MAGNESIA; SLAG; CEMENTS; COMPOSITIONS THEREOF, e.g. MORTARS, CONCRETE OR LIKE BUILDING MATERIALS; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES; TREATMENT OF NATURAL STONE
- C04B2237/00—Aspects relating to ceramic laminates or to joining of ceramic articles with other articles by heating
- C04B2237/30—Composition of layers of ceramic laminates or of ceramic or metallic articles to be joined by heating, e.g. Si substrates
- C04B2237/32—Ceramic
- C04B2237/34—Oxidic
- C04B2237/345—Refractory metal oxides
- C04B2237/348—Zirconia, hafnia, zirconates or hafnates
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C04—CEMENTS; CONCRETE; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES
- C04B—LIME, MAGNESIA; SLAG; CEMENTS; COMPOSITIONS THEREOF, e.g. MORTARS, CONCRETE OR LIKE BUILDING MATERIALS; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES; TREATMENT OF NATURAL STONE
- C04B2237/00—Aspects relating to ceramic laminates or to joining of ceramic articles with other articles by heating
- C04B2237/30—Composition of layers of ceramic laminates or of ceramic or metallic articles to be joined by heating, e.g. Si substrates
- C04B2237/32—Ceramic
- C04B2237/36—Non-oxidic
- C04B2237/365—Silicon carbide
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C04—CEMENTS; CONCRETE; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES
- C04B—LIME, MAGNESIA; SLAG; CEMENTS; COMPOSITIONS THEREOF, e.g. MORTARS, CONCRETE OR LIKE BUILDING MATERIALS; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES; TREATMENT OF NATURAL STONE
- C04B2237/00—Aspects relating to ceramic laminates or to joining of ceramic articles with other articles by heating
- C04B2237/30—Composition of layers of ceramic laminates or of ceramic or metallic articles to be joined by heating, e.g. Si substrates
- C04B2237/32—Ceramic
- C04B2237/36—Non-oxidic
- C04B2237/368—Silicon nitride
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C04—CEMENTS; CONCRETE; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES
- C04B—LIME, MAGNESIA; SLAG; CEMENTS; COMPOSITIONS THEREOF, e.g. MORTARS, CONCRETE OR LIKE BUILDING MATERIALS; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES; TREATMENT OF NATURAL STONE
- C04B2237/00—Aspects relating to ceramic laminates or to joining of ceramic articles with other articles by heating
- C04B2237/50—Processing aspects relating to ceramic laminates or to the joining of ceramic articles with other articles by heating
- C04B2237/52—Pre-treatment of the joining surfaces, e.g. cleaning, machining
- C04B2237/525—Pre-treatment of the joining surfaces, e.g. cleaning, machining by heating
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Ceramic Engineering (AREA)
- Manufacturing & Machinery (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Structural Engineering (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- Ceramic Products (AREA)
- Turbine Rotor Nozzle Sealing (AREA)
- Laminated Bodies (AREA)
Description
Die Erfindung betrifft rotationssymmetrische keramische
Gegenstände mit einem Innenteil oder einem Kern und einem Außenteil oder einer Schale, die miteinander dauernd verbunden sind und deren Wärmedehnungskoeffizienten unterschiedlich sind. Der Kern besteht bevorzugt aus Siliciumnitrid
und hat eine Dichte, die möglichst nahe an die theoretische
Dichte herankommt. Die Schale hat bevorzugt die theoretische
Dichte, zumindest jedoch 60 bis 75 % der theoretischen Dichte,
und besteht zu 75 bis 95 Gew.-# aus Siliciumnitrid und
25 bis 6 Gew.-Ji aus einem weiteren Material, dessen bevorzugte
Teilchengröße etwa 3 /um 1st. Dieses andere Material 1st bevorzugt Siliciumcarbid.
In letzten Jahren nahm das Interesse an Siliciumnitrid als Werkstoff für Hochtemperatüranwendungen Immer mehr zu
und zwar in erster Linie wegen seiner außerordentlichen Eigenschaften, nämlich hohe Warmfestigkeit, Kriechbeständigkeit,
Temperaturwechselbeständigkeit, Widerstandsfähigkeit gegen
709839/0713
chemischen Abbau und insbesondere Oxidationsbeständigkeit. Es gibt eine große Anzahl von speziellen Anwendungsgebieten
für Produkte aus Siliciumnitrid, wie in Motoren, insbesondere
Hotoren, Statoren und Düsen in Turbinen, elektrische Isolatoren
und als spezielle feuerfeste Werkstoffe, wie für 'JJhermoelementschutzrohre,
Ofenauskleidungen, Tiegeln u.dgl. in der Hüttenindustrie.
Grundsätzlich gibt es zwei Arten von Siliciumnitrid, wobei die Unterschiede in erster Linie aus der Herstellung des
Siliciumnitrids stammen. So eibt es aochdichtes Siliciumnitrid,
welches man durch Heißpressen von Siliciumnitridpulver erhält,und ein solches geringerer Sichte, welches man
durch Sintern von Siliciumnitridpulver bei Normaldruck erhält oder nach dem* sog, "Reaktionssinterverfahren11.
Neben den feuerfesten Baustoffen aus nur Siliciumnitrid gibt es verschiedene Produkte auf der Basis von Siliciumnitrid,
die jedoch noch andere Substanzen enthalten. Aus der GB-PS 942 082 sind Sinterkörper aus Siliciumnitrid bekannt,
die bis zu 10 Gew.-% feindisperses Siliciumcarbid enthalten. Die Kriechfestigkeit von reinem Siliciumnitrid wird durch
Siliciumcarbid mit einer mittleren Körnung von etwa 7/um
verbessert. Aus der US-PS 3394026 sind Siliciumcarbid enthaltene
Siliciumnitridprodukte bekannt. Die US-PS 3 911 188 bringt
Keramikkörper in Sandwichbauweise mit einer Innenlage und zwei Außenlagen, wobei die Außenlagen einen geringeren
Wärmedehnungskoeffizient als die Innenlagen besitzen. Der
Sandwichkörper wird hergestellt durch Heißpressen von drei Schichten von einem feinen Gemisch der feuerfesten Produkte,
wodurch man eine monolithische Sandwichstruktur erhält. Die äußeren Lagen sind Siliciumnitrid, während die innere
Lage ein Gemisch aus Siliciumnitrid und Siliciumcarbid . ist. Nach der GB-PS 1 264 476 werden Siliciumnitridprodukte
mit Kohlenstoffasern verstärkt. Monolithische Siliciumnitridprodukte
erhält man durch gleiche Anteile Siliciumnitrid, Siliciumcarbid und bis zu 25 Gew.-% Borsäure, Boroxid oder
ein Borsalz in dem Ausgangsgemisch nach US-PS 3 468 992.
709839/0713
Wiiddas Sintern durch Heißpressen erreicht, so führen
verschiedene Sinterhilfsmittel wie obigen Modifikationen
zu weiteren Variationen in der Zusammensetzung. Ein sehr wirksames Sinterhilfsmittel ist Magnesiumoxid. Wach
üB-PS 970 639 eignen sich die Oxide und Nitride von Magnesium,
Beryllium und Calcium sowie die Oxide von Aluminium und Eisen zur Erleichterung des Sinteras und Erhöhung der Dichte,
wenn sie in Mengen von 0,1 bis 25 Gew.-%, vorzugsweise etwa 5 Gcw.-%, zur Anwendung gelangen. Lithiumnitrid
wird als überragendes Sinterhilfsmittel in der GB-PS 1 164 795
beschrieben, wonach in Siliciumnitridpulver bis zu 20 Gew.-%,
vorzugsweise 5 Gew.-fc Lithiumnitrid vorgesehen wird.
Das Heißpressen ist bekannt (GB-PS 1 164 795). Siliciumnitridpulver
wird in die Graphitform gefüllt, diese zusammengestellt und während des Aufheizens des Pulvers auf 15OO
bis 1850°C ein Druck von 210 kg/cm angelegt. Obwohl Siliciumnitridpulver allein sich zu hoher Dichte heißpressen
läßt, erhält man optimale Dichten, wenn ein Sinterhilfsmittel oder ein Mittel zur Verdichtung dem Siliciumnitridpulver
zugesetzt wird. I'ür maximale Dichte und optimale physikalische Eigenschaften ist das Heißpressen eindeutig
die Methode der Wahl. Nachteilig dabei ist nur die Beschränkung auf relativ einfache formen. Komplexe Formen können - wie
leicht ersichtlich - nach dem Ileißpreßverfahren nicht erhalten
werden.
Beim üblichen Sinterverfahren zur Herstellung von Siliciumnitridkörpern
gibt es die verschiedensten Möglichkeiten für die Formgebung des Hohlkörpers oder Grünlings. Eine Möglichkeit
besteht darin, Siliciumnitridpulver gegebenenfalls mit einem Zusatz in eine Stahlform einzubringen und bei Raumtemperatur
unter einem Druck von etwa 3 »63 t/cm zu pressen. Der grüne Siliciumnitridformkörper wird dann in inerter Atmosphäre
bei 1000°G gebrannt, so daß man einen selbstbindenden
709839/0713
Sinterkörper erhält (US-PS 3 468 992). Weitere Möglichkeiten
zur Herstellung des grünen Formkörpers ist das isostatische Pressen, Schlickerguß o.dgl., woran sich dann
ein Sinterbrand anschließt. Die Sinterkörper haben relativ geringe Dichte} durch weiteres Brennen läßt sich die Dichte
etwas erhöhen.
Eine Variante für obige Sinterverfahren ist die Herstellung von Siliciumnitridkörper durch Reaktionssintern. Feines
Siliciumpulver wird zuerst vorgeformt und diese Vorform
in einer Stickstoffatmosphäre solange auf 125Ü bis 135O°C
gehalten, bis eine teilweise Nitrierung stattgefunden hat. Die vollständige Nitrierung des noch nicht reagierten Siliciuma
erfolgt dann bei einer Temperatur in der Größenordnung von 1700°0. Soll ein Gegenstand komplexer Form hergestellt
werden, so wird der teilweise nitrierte Körper auf die gewünschte Form und Dimension bearbeitet und anschließend das Fertignitrieren
vorgenommen (GB-PS 942 082). Besonders hochwertige
Sxliciumnitridgegenstande erhält man nach US-PS 3 778 231»
indem eine Vorform aus Silicium in inerter Atmosphäre frei von Stickstoff gesintert wird, der Siliciumsinterkörper
auf Dimension abgearbeitet und dann erst nitriert und gesintert wird. Die verbesserten Eigenschaften dieser Produkte
dürften auf der Ungleichmäßigkeit der anfänglichen Nitrierung beruhen, die letztlich das Fertignitrieren iingünstig beeinflußt.
Wie oben bereits darauf hingewiesen, machen die überragende Feuerfestigkeit und die mechanischen Eigenschaften Siliciumnitrid
besondere geeignet für Ofenauskleidungen,für
Tiegeln und Pfannen der Hüttenindustrie oder für besondere Ofenkonstruktipnen, wie man sie in der Halbleiter-Industrie braucht
alsDichtungen für Kolbenmaschinen und mit besonderem Interesse für
Bauteile für Gasturbinen ist es geeignet. So wird beispielsweise nach der US-PS 3 854 189 ein Eotor für
einen Turbinenmotor mit hochdichtem Siliciumnitrid als Nabe
709839/0713
oder im Mittenbereich hergestellt, an dem ein Kranz von Schaufeln aus reaktionsgesintertem Siliciumnitrid geringerer
Dichte befestigt ist. Dieser Rotor wird hergestellt, indem der äußere Teil, also der Kranz der Schaufeln, durch
Reaktionssintern eines Siliciumformlxngs erhalten wird, en
den durch Heißpressen von Siliciumnitridpulver die Nabe oder der innere Teil des Rotors angeformt wird.
Nach einem älteren Vorschlag wird ein zusammengesetzter Turbinenrotor aus Siliciumnitrid mit einem dichten inneren
Teil und einem weniger dichten äußeren Teil hergestellt. Bei diesem älteren Vorschlag wird ausgegangen von dem
Stand der Technik in Form der US-PS 3 854 189, wo die
Nabe des Rotors aus zwei Teilen aufgebaut und in dem äußeren Teil mit Hilfe eines feuerfesten Mörtels gebunden ist.
Der weniger dichte äußere Teil umfaßt vorzugsweise eine Schutzschicht, die gegenüber Korrosion und/oder Erosion
widerstandsfähig ist. Bei derartigen Verbundkörpern wird zur Verstärkung ein feuerfestes .Fasermaterial angewandt.
Obwohl der zusammengesetzte keramische Rotor einen beträchtlichen Fortschritt darstellt, so ergeben sich Probleme
aufgrund der Rißbildung in Rotorkonstruktionen mit Bereichen unterschiedlicher Dichte. Die Rißbildung tritt im äußeren
Teil im allgemeinen an oder in unmittelbarer Nähe der Grenzfläche der beiden Botorteile auf. Aufgabe der Erfindung ist
nun die Lösung dieses mit der Rißbildung verbundenen Probleme.
Gegenstand der Erfindung ist nun ein monolithischer drehbarer zusammengesetzter Keramikkörper mit einem Innenteil oder
Kern oder einem Außenteil oder einer Schale, die sich in der Zusammensetzung in qualitativer und/oder quantitativer
Hinsicht unterscheiden und der Wärmedehnungskoeffizient der Schale etwa 1,5 % geringer bis 6 % höher als der des
Kerns ist. Ob der Unterschied nun positiv oder negativ ist, hängt von den relativen Dimensionen der beiden Teile ab.
709839/0713
Bei dem erfindungsgemäßen Körper ist der Kern sehr dicht und die Schale weniger dicht.
Es wurde überraschenderweise festgestellt, daß die Rißbildung
an der Grenzfläche der beiden Teile eines Rotors unterschiedlicher Dichte oder eines Rotors mit zwei Teilen hoher Dichte,
jedoch unterschiedlicher Zusammensetzung auf einem zu großen Unterschied in der Wärmedehnung der beiden Teile bei erhöhten
Temperaturen beruht. So ist beispielsweise der Wärmedehnungskoeffizient von heißgepreßtem Siliciumnitrid 5,08 χ 10" /grd
und der des wesentlich weniger dichten r.eaktionsgesinterten
Siliciumnitrids 3»01 χ 10" /grd oder darunter, abhängig von der Dichte. Diese Größe des Unterschieds in dem Wärmedehnungskoeffizienten,
d.h. 2,3 %y führt zur Bißbildung
und/oder einer teilweisen Trennung der beiden Teile. Durch Erhöhen des Wärmedehnungskoeffizient des äußeren Teils auf
1,5 % unter bis 6 % über dem des Innenteils wird das Problem der Rißbildune: gelöst. Im allgemeinen hat der
äußere Teil eine sehr viel geringere Stärke (radial) als der Innenteil. In diesem fall soll der Wärmedehnungskoeffizient
des Außenteils vorzugsweise 1 bis 6 % über dem des Innenteils liegen.
Da der Verbundkörper bei erhöhter Temperatur hergestellt und dann auf Raumtemperatur abgekühlt wird, führt der
Unterschied der WärmedehnunGskoeffizienten dazu, daß der
Außenteil unter Zug und der Innenteil unter Druck steht. Dies hat zwei I'olgen, nämlich Vermeidung der Rißbildung
an der Zwischenfläche zwischen den beiden Teilen und Verbesserung der Festigkeit durch Kompression des Innenteils.
Der Außenteil des Verbundkörpers kann unterschiedliche
liaben
Zusammensetzung " . gegenüber dem Innenteil, der geringere Dichte besitzt. Der Innenteil kann aus Siliciumnitrid beispielsweise bestehen, vrährend der Außenteil aufgebaut ist aus einem Gemisch von Siliciumnitrid und einem Stoff, der
Zusammensetzung " . gegenüber dem Innenteil, der geringere Dichte besitzt. Der Innenteil kann aus Siliciumnitrid beispielsweise bestehen, vrährend der Außenteil aufgebaut ist aus einem Gemisch von Siliciumnitrid und einem Stoff, der
709839/0713
— ψ —
• St
einen wesentlich größeren Wärmedehnungskoeffizient als Siliciumnitrid besitzt, wie Siliciumcarbid, Mullit, Zirkon,
Xttererde, Thorerde, Tonerde, Tantalcarbid, Titancarbid
oder deren Gemische. Wird hier von Siliciumnitrid gesprochen, . so ist in diesem all das mit enthalten, was zur Unterstützung
der Sinterung oder Erhöhung der Dichte angewandt wird. Obwohl zur Zeit für den Innenteil Siliciumnitrid bevorzugt
wird und auch für den Außenteil in modifizierter Form, so können grundsätzlich auch andere feuerfeste Werkstoffe
angewandt werden, wie Siliciumoxynitrid, Siliciuraaluminiumoxynitrid
oder dergleichen, die nicht nur brauchbar sondern auch manchmal wünschenswert sind, abhängig von den Arbeitsbedingungen
am Einsatzort der Gegenstände. Wenn die Gegenstände solchen extremen Bedingungen, wie sie für den Rotor
in Turbinenmotoren gegeben sind, ausgesetzt werden und der Hotor unterschiedliche Dichte besitzt, ist es weiters vorteilhaft,
auf dem weniger dichten, relativ porösen Außenteil des Rotors einen Überzug vorzusehen, der gegenüber Korrosion
und/oder Erosion beständig ist. Dieser Überzug kann auf übliche Weise, wie durch Aufstreichen einer Aufschlämmung oder
einer Glasur und Brennen, Abscheidung aus der Dampfphase, Flamm- oder Plasmaspritzen oder dergleichen,aufgetragen
werden.
Der Innenteil und Außenteil des Verbundkörpers kann in bekannter Weise hergestellt werden, wie durch Heißpressen,
Kaltpressen und Sintern oder Reaktionssintern. Optimale Festigkeit des Innenteils oder der Nabe erreicht man durch
Heißpressen. Der Außenteil,der wesentlich weniger dicht sein kann als der Innenteil, sollte nach einem der anderen
Verfahren hergestellt werden. Handelt es sich um eine komplexe Form, wie den Schaufelkranz von Turbinen, ist es vorteilhaft,
den Rohling isostatisch zu pressen oder herzustellen durch Spritzguß.oder Schlickerguß, woraufhin das Sintern oder
Reaktionssintern stattfindet.
709839/0713
Der Verbundkörper nach der Erfindung wird aufgebaut, indem
zuerst vollständig der Außenteil und der Innenteil hergestellt wird und dann ein Diffusionsbinden erfolgt, indem
man die aneinandergelegten Teile. Hitze und Druck aussetzt (US-PS 3 854 189).
Han kann aber auch den äußeren Teil durch Kaltformen und
Sintern oder Reaktionssintern herstellen und den inneren Teil durch Heißpressen von Siliciumnitridpulver mit üblichen
Sinterhilfsmitteln direkt einförmen. Eine weitere Möglichkeit,
die besonders wünschenswert ist, liegt darin, die beiden fertig hergestellten Teile, d.h. Außenteil kaltgeformt und
gesintert oder reaktionsgesintert und Innenteil heißgepreßt, mit Hilfe eines feuerfesten Mörtels zu einer monolithischen
Struktur zu vereinigen.
Die Erfindung ist besonders geeignet für die Herstellung von keramischen Rotoren für Turbinenraotoren. Wegen der hohen
Belastung eines Rotors bei der erforderlichen Arbeitsgeschwindigkeit und der korrosiven Umgebung ist Siliciumnitrid
als Werkstoff durch seine hohe Festigkeit und relativ hohe Korrosionsbeständigkeit der ideale Werkstoff.
Maximale Eigenschaften besitzt dieser, wenn das Siliciumnitrid heißgepreßt wurde. Der Innenteil des Rotors, der
am höchsten beansprucht wird und der eine relativ unkomplizierte Geometrie besitzt', wird erhalten durch Heißpressen
von Siliciumnitrid auf eine Dichte von 90 bis 100 %
d.Th.; der Außenteil wird vorzugsweise durch Reaktionssintern erhalten. Dazu wird ein Pulvergemisch von Silicium
und der entsprechenden Menge an Siliciumcarbid jeweils mit einer mittleren Feinheit von 10/um durch Schli ckerguB,
Spritzguß oder Pressen und Nacharbeiten des grünen Form-
?6fornrt und anschließend nitriert
Der erhaltene Schaufelkranz aus Siliciumnitrid und Siliciumcarbid sollte vorzugsweise 75 bis 95 Gew.-%
Siliciumnitrid und 25 bis 5 Gew.-% Siliciumcarbid enthalten
und eine Dichte von etwa 50 bis 85 % d.Th. aufweisen, obwohl
709839/0713
höhere Dichten möglich sind.
Die bevorzugte Zusammensetzung des Schaufelkranzes ist 11,4 % Siliciumcarbid und 80,6 fr Siliciumnitrid, der dann
einen Wärmedehnungskoeffizient von etwa 3,11 χ 10 /grd besitzt. Der Wärmedehnungskoeffizient des dichteren Innenteils
liegt bei etwa 3 »08 χ 10 /grd. Der Unterschied der Wärmedehnungskoeffizienten
der beiden 'feile ist somit 1 %, kann jedoch bis etv/a 6 fr betragen.
Diese beiden Teile (und gegebenenfalls die zwei Hälften des inneren Teils) werden mit einem feuerfesten Mörtel dauerhaft
verbunden) zumindest auf den Schaufelbereich des Rotors sollte ein relativ undurchlässiger korrosionsbeständiger überzug
aus vorzugsweise Siliciumcarbid oder Siliciumnitrid aufgebracht werden, um eine Beschädigung durch die extrem
korrosive Umgebung im Arbeitsraum eines Turbinenmotors zu verhindern.
Die Erfindung wird an folgendem Beispiel weiter erläutert.
Beispiel
Eine Verbundscheibe - Dicke 4,6 mm, Durchmesser 139»6 mn,
Bohrung 25,4 mm - mit einem Innenteil,der einen Durchmesser
von 55»9 mm hatte, wurde wie folgt hergestellt:
500 g Siliciumnitridpulver, enthaltend 1,5 Gew.-% MgO
ale Sinterhilfsmittel, wurden in eine mit Wolframcarbid ausgekleidete Kugelmühle getan und mit einer 1/3-Föllling
von 12,7 mm Wolframcarbidkugeln unter Anwendung von 500 cm^
Isopropanol als Malhilfsmittel 16 h gemahlen, dann gesiebt
und bei 900O getrocknet. Der Kuchen wurde in einer Trommel
aus Kunststoff mit Wolframcarbidkugeln in etwa 15 min zerkleinert. 20 g dieses Produkts wurden in eine mit Bornitrid ausge-
709839/0713
kleidete Graphitform - Hohlraum 57 »9 mm Durchmesser -
eingebracht und im wesentlichen auf theoretische Dichte
η ,ρ Eine zweite ebensolche
bei 1750 C und 245 kg/cm verpreßt. Scheibe - 57,9 mm Durchmesser,
2,3 mm Stärke, 25 mm Bohrung - wurde in gleicher Weise hergestellt. Eine Nut . von 60° wurde an der Umfangsflache
beider Scheiben eingeschliffen. Der Wärmedehnungskoeffizient betrug 3,08 χ 10 /grd.
9,08 kg eines Gemisches von Siliciumpulver 3/um und Siliciumcarbidpulver
3/um wurden hergestellt durch Mischen von 7i54- kg Silicium und 1,5^ kg Siliciumcarbid. Das Pulvergemisch
wurde isostatisch gepreßt zu einer Stange - 305 x 152,5 mm -
unter einem Druck von 2110 kg/cm . Diese Stange wurde
nach US-PS 3 778 231 gesintert. Von der Stange wurde dann eine 4,6 mm dicke Scheibe abgeschnitten und auf eine Scheibe
mit einem Außendurchmesser 139i5 mm und einem Innendurchmesser
55,^ mm bearbeitet.
Diese Vorform wurde dann in üblicher Weise in einem Ofen nitriert. Die nitrierte Scheibe zeigte eine Dichte von
2,4 g/cm und einen Wärmedehnungskoeffizient von etwa 3,11 x
10 /grd ; die beiden Kanten der Bohrung wurden zu einem 60°-Winkel bearbeitet. Die V-förmige Innenfläche des Außenteils
paßte in die so bearbeiteten Innenscheiben· IM diese
nun zu einer monolithischen Scheibe zu verbinden, wurde ein Mörtel aus Enstatit hergestellt, indem man in einem Mörser
mit einem Pistill6 g SiO2 und 4 g MgO mit Methylenchlorid
zu einer dünnen Paste anrührte und die Paßflächen der drei Teile mit dieser Paste bestrich. Diese wurden dann in einer
mit Molybdänblech ausgekleideten Graphitform eine Stunde bei 157O°C und unter einem Druck von 35 kg/cm heißgepreßt,
Die erhaltene monolithische Scheibe zeigte keine Risse oder
sonstigen Fehler.
Durch die Abstimmung der Wärmedehnungskoeffizienten der
709839/0713
Innen- und Außenteile und den Zusammenbau bei 156O0C stand
der Innenteil durch den größeren Wärmedehnungskoeffizient en des Außenteils bis zu 1560°C unter Druck. Durch diese Druckkraft
auf das Innenteil wird die schon hohe Festigkeit weiter verbessert.
Während die Erfindung bisher immer anhand von Siliciumnitrid als Grundwerkstoff für den Innenteil und Siliciumnitrid
zusammen mit Siliciumcarbid oder die anderen oben erwähnten Substanzen für den Außenteil beschrieben wurde, kann man
Siliciumcarbid oder die anderen Stoffe solange für beide Teile vorsehen, als der äußere Teil beträchtlich mehr
Siliciumcarbid enthält, damit der erforderliche Unterschied der Wärmedehnungskoeffizienten gewährleistet ist. So kann
man beispielsweise für das Heißpressen des Innenteils als Sinterhilfsmittel für das Siliciumnitrid bis zu 15 Gew.-%
Thorerde und/oder Xttererde anwenden. In diesem Fall muß
eine entsprechend größere Menge an Thorerde, Siliciumcarbid oder dergleichen für den Außenteil herangezogen v/erden.
Anstelle nun den erforderlichen Unterschied der Wärmedehnungskoeffizienten
durch ein oder mehrere obige Zusätze in den Außenteil und gegebenenfalls auch in den Innenteil herbei
zuführen, kann man auch eine bestimmte Menge des einen Stoffs mit einem gegebenen Wäriaedehnungskoeffizient
in den Innenteil und eine bestimmte Menge eines anderen Stoffs mit einem größeren Wärmedehnungskoeffizient im Außenteil
vorsehen. Nach der Erfindung können also beide Teile im wesentlichen vollständig dicht sein, sich jedoch in
der Zusammensetzung unterscheiden.
.4
/
PATENTANSPRÜCHE;
709839/0713
Claims (1)
- DR. IMG. F. WUBSTHOKF SOCO MONOHSIfOODR.X.T.PKOHMANN ICWHOEIHMBU ·DH. IHG. D. BKHHKK8 """" «"» ·"·"DIW-IKG. H.GOKT*niHiuin ■ PlTMIAiWlLTl ranmPMm »tmn1A-49 115PATENTANSPRÜCHE2707635Keramischer Verbundkörper aus einem Innenteil und einem Außenteil, die dauerhaft miteinander verbunden sind, wobei der Wärmedehnungskoeffizient des Außenteils etwa 1»5 % geringer bis 6 % größer als der des Innenteils ist.(2) Verbundkörper nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet , daß beide Teile aus Siliciumnitrid bestehen mit einem Zusatz in i'orm von Siliciumcarbid, Mullit, Zirkon, Yttererde, Thorerde, Tonerde, Tantalcarbid und/oder Titancarbid.(3) Verbundkörper nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet , daß der Innenteil hochdichtes Siliciumnitrid und der Außenteil weniger dichtes Siliciumnitrid mit zusätzlich Siliciumcarbid, Mullit, Zirkon, Yttererde, Thorerde, Tonerde, Tantalcarbid und/oder Titancarbid ist.(4) Verbundkörper nach Anspruch 1 bis 3, dadurch gekennzeichnet , daß zumindest der Außenteil einen korrosions- und/oder erosionsbeständigen Überzug besitzt.(5) Verbundkörper nach Anspruch 1 bis 4, dadurch gekennzeichnet , daß der Außenteil aus 75 bis 95 Gev/.-% Siliciumnitrid und 25 bis 5 Gew.-% Siliciumcarbid besteht und eine Dichte von 50 bis 85 % d.Th. aufweist und der Innenteil aus Siliciumnitrid mit einer Dichte709839/071 3 ORIGINAL INSPECTEDvon 90 bis 1üÜ >·ό d.Th. aufgebaut ist.(6) Verbundkörper nach Anspruch 5, dadurch gekennzeichnet , daß der Wärmedehnungskoeffizientdes Innenteils etwa 3,08 χ 10 /grd und der des Außenteils etwa 3,08 bis 3,26 χ 10~6/grd. ist.(7) Verbundkörper nach Anspruch 1 bis 6, dadurch gekennzeichnet , daß das Siliciumcarbid im Außenteil eine mibtlere Größe von maximal 10/um besitzt.(8) Verbundkörper nach Anspruch 1 bis 7» dadurch gekennzeichnet , daß der Innenteil aus Siliciumnitrid mit einer Dichte von etwa 98 Ja d.Th. und einem Wärmedehnungskoeffizient von etwa 3,17 χ 10" /grd und der Außenteil aus 80 bis 85 Gew.-';« Siliciumnitrid und 20 bis 15 % Siliciumcarbid mit einer Dichte von zumindest 65 % d.Th. besteht, wobei die Körnung des Siliciumcarbids etwa 3/um ist und der V/ärmedehnungskoeffizient des Außenteils etwa 3,2 χ 10"6/grd beträgt.(9) Verfahren zur Herstellung der Formkörper nach Anspruch 1 bis 8, dadurch gekennzeichnet , daß man den Siliciumnitrid-Innenteil mit einer Dichte von 90 bis 100 % d.Th. durch Heißpressen und den Außenteil aus 70 bis 90 Gew.-J» Siliciumnitrid und 30 bis 10 Gew.-% Siliciumcarbid mit einer Dichte von 60 bis 75 % d.Th. durch formen und Sintern oder Reaktionssintern herstellt und die beiden Teile unter Wärme und Druck verbindet.(10) Verfahren nach Anspruch 9, dadurch g e k e η η zeichnet , daß man für das Heißpressen 0,5 bis Gew.-/3 Sinterhilfsmittel anwendet und den Außenteil herstellt aus einem Gemisch von 57,5 bis 80 % Siliciumpulver einer Körnung von 3/um und 42 bis 15 /^ Siliciumcarbid mit709839/0713einer ivornuno von :j/um.(11) Verfahren nach Anspruch 9 oder 10, dadurch gekennzeichnet , daii man die Verbindung der Teile unter Wärme und Druck mit einem feuerfesten Mörtel vornimmt.709839/071 3
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
US66068576A | 1976-02-23 | 1976-02-23 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
DE2707835A1 true DE2707835A1 (de) | 1977-09-29 |
Family
ID=24650553
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
DE19772707835 Withdrawn DE2707835A1 (de) | 1976-02-23 | 1977-02-23 | Keramikgegenstaende und verfahren zu deren herstellung |
Country Status (4)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS52102306A (de) |
DE (1) | DE2707835A1 (de) |
FR (1) | FR2341531A1 (de) |
IT (1) | IT1072687B (de) |
Cited By (9)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE2744620A1 (de) * | 1977-10-04 | 1979-04-05 | Annawerk Gmbh | Verfahren zur herstellung eines festen verbundes zwischen reaktionsgesinterten und heissgepressten siliziumnitrid-bauteilen |
DE2918689A1 (de) * | 1977-07-18 | 1981-03-26 | Grünzweig + Hartmann und Glasfaser AG, 6700 Ludwigshafen | Isolierplatte und verfahren zu ihrer herstellung |
US4299638A (en) * | 1979-02-28 | 1981-11-10 | Ngk Insulators, Ltd. | Method of bonding silicon ceramic members |
DE3122345A1 (de) * | 1981-06-05 | 1982-12-30 | Rosenthal Technik Ag, 8672 Selb | Zusammengesetzter keramik-verbundhohlkoerper und verfahren zu seiner herstellung sowie seine verwendung |
DE3319468A1 (de) * | 1983-05-28 | 1984-11-29 | Dornier System Gmbh, 7990 Friedrichshafen | Keramik-keramik-verbindung |
DE3407443A1 (de) * | 1984-02-29 | 1985-08-29 | Buchtal Gmbh Keramische Betriebe, 8472 Schwarzenfeld | Plattenfoermiges verbundelement |
US4634481A (en) * | 1982-11-24 | 1987-01-06 | Danfoss A/S | Method of making fuel preparing elements for vapor burners fed with liquid fuel |
DE3816025A1 (de) * | 1987-05-13 | 1988-12-01 | Ngk Spark Plug Co | Verfahren zum herstellen eines keramikrotors |
DE4029972A1 (de) * | 1990-09-21 | 1992-03-26 | Siemens Ag | Ultraschallwandler aus piezokeramik |
Families Citing this family (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS5565113U (de) * | 1978-10-30 | 1980-05-06 | ||
JPS5566079U (de) * | 1978-10-30 | 1980-05-07 | ||
JPS5750145Y2 (de) * | 1978-10-30 | 1982-11-02 | ||
JPS60141685A (ja) * | 1983-12-28 | 1985-07-26 | 日本シポレツクス工業株式会社 | 軽量気泡コンクリ−トの原料組成物 |
JP2739343B2 (ja) * | 1989-06-12 | 1998-04-15 | 本田技研工業株式会社 | ハイブリッドタービンロータ |
-
1977
- 1977-02-21 FR FR7704904A patent/FR2341531A1/fr not_active Withdrawn
- 1977-02-22 IT IT6739377A patent/IT1072687B/it active
- 1977-02-23 JP JP1975377A patent/JPS52102306A/ja active Pending
- 1977-02-23 DE DE19772707835 patent/DE2707835A1/de not_active Withdrawn
Cited By (10)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE2918689A1 (de) * | 1977-07-18 | 1981-03-26 | Grünzweig + Hartmann und Glasfaser AG, 6700 Ludwigshafen | Isolierplatte und verfahren zu ihrer herstellung |
DE2744620A1 (de) * | 1977-10-04 | 1979-04-05 | Annawerk Gmbh | Verfahren zur herstellung eines festen verbundes zwischen reaktionsgesinterten und heissgepressten siliziumnitrid-bauteilen |
US4299638A (en) * | 1979-02-28 | 1981-11-10 | Ngk Insulators, Ltd. | Method of bonding silicon ceramic members |
DE3122345A1 (de) * | 1981-06-05 | 1982-12-30 | Rosenthal Technik Ag, 8672 Selb | Zusammengesetzter keramik-verbundhohlkoerper und verfahren zu seiner herstellung sowie seine verwendung |
US4634481A (en) * | 1982-11-24 | 1987-01-06 | Danfoss A/S | Method of making fuel preparing elements for vapor burners fed with liquid fuel |
DE3319468A1 (de) * | 1983-05-28 | 1984-11-29 | Dornier System Gmbh, 7990 Friedrichshafen | Keramik-keramik-verbindung |
DE3407443A1 (de) * | 1984-02-29 | 1985-08-29 | Buchtal Gmbh Keramische Betriebe, 8472 Schwarzenfeld | Plattenfoermiges verbundelement |
DE3816025A1 (de) * | 1987-05-13 | 1988-12-01 | Ngk Spark Plug Co | Verfahren zum herstellen eines keramikrotors |
US5106550A (en) * | 1987-05-13 | 1992-04-21 | Ngk Spark Plug Co., Ltd. | Method of producing ceramic rotor |
DE4029972A1 (de) * | 1990-09-21 | 1992-03-26 | Siemens Ag | Ultraschallwandler aus piezokeramik |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
FR2341531A1 (fr) | 1977-09-16 |
JPS52102306A (en) | 1977-08-27 |
IT1072687B (it) | 1985-04-10 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
DE3852513T2 (de) | Zu umgiessendes keramisches Material und keramische Kanalauskleidungen. | |
DE2707835A1 (de) | Keramikgegenstaende und verfahren zu deren herstellung | |
EP0968151B1 (de) | Schmelzinfiltrierte faserverstärkte verbundkeramik | |
DE2637443C2 (de) | ||
DE4413306C1 (de) | Verfahren zur Verstärkung eines Bauteils und Anwendung des Verfahrens | |
DE19906720B4 (de) | Molybdändisilicid-Heizelement und Verfahren zu seiner Herstellung | |
DE2628582B2 (de) | Zusammengesetztes Turbinenrad und Verfahren zu dessen Herstellung | |
DE10157483C2 (de) | Formkörper aus faserverstärkten Verbundwerkstoffen mit segmentierter Deckschicht, seine Herstellung und seine Verwendung | |
DE2750290B2 (de) | Feuerfestartikel und Metall-Keramikverbundkörper aus silikathaltigem Aluminiumtitanat | |
WO2007112727A2 (de) | Verfahren zum herstellen einer wabendichtung | |
DE69903858T2 (de) | Metallkeramischer schichtverbundwerkstoff | |
DE2548740C2 (de) | Verfahren zur Herstellung von Körpern aus Siliziumnitrid | |
DE69221690T2 (de) | Rotor für ölpumpe aus einer aluminiumlegierung und dessen herstellungsverfahren | |
DE19752776C1 (de) | Verfahren zur Herstellung eines Bauteils aus Al¶2¶0¶3¶/Titanaluminid-Verbundwerkstoff und dessen Verwendung | |
EP1783395A2 (de) | Bremsscheibe mit Zwischenschicht und Verfahren zur Herstellung derselbe | |
DE69005163T2 (de) | Verfahren zur Herstellung selbsttragender Aluminiumtitanatverbundstoffe und diesbezügliche Produkte. | |
DE2415035B2 (de) | Verfahren zum pulvermetallurgischen Herstellen eines Gleitstücks hoher Festigkeit, insbesondere einer Scheiteldichtung für Drehkolbenmaschinen | |
DE2950158A1 (de) | Verfahren zur herstellung eines gegenstandes aus metallischem oder keramischem material | |
DE10125814C1 (de) | Metall-Keramik-Verbundwerkstoff und Verfahren zu dessen Herstellung | |
DE3446578A1 (de) | Keramischer turbinenrotor des radialtyps und verfahren zu dessen herstellung | |
DE102005029039B4 (de) | Herstellungsverfahren für Kokille mit Antihaftbeschichtung | |
DE3714240C1 (de) | Sinterformkoerper aus Siliciumnitrid mit einer aeusseren keramischen Nutzschicht auf der Basis von Aluminiumnitrid | |
DE4243864A1 (en) | Reaction bonded silicon infiltrated silicon carbide ceramic body - has continuous silicon carbide particle size distribution allowing high packing density | |
EP0706619B1 (de) | Bremsscheibe für scheibenbremsen | |
DE3923655C2 (de) | Verfahren zur Herstellung eines Trägers zum Brennen von Keramik |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
8139 | Disposal/non-payment of the annual fee |