DE2659902A1 - Television frame-scan circuit - uses modulated line-scan pulses which generate frame sawtooth and reduce losses due to inefficiency - Google Patents

Abstract

This television frame-scan circuit modulates (23) linescan pulses derived from a transformer (8). This has balanced output windings with output switching by thyristors (13, 17) which are gated by the modulator. The common points of these windings are connected to the frame coils (18) via low-frequency resonant coils and a capacitor (15) which is connected across the frame coils. This circuit provides a decreasing amplitude of line-scan pulse energy for half the frame-scan and inverted polarity and increasing amplitude for the second half. It is concerned with the power loss in frame output stages and associated filter circuits.

Description

Vertikalablenkschaltung Vertical deflection circuit

Die Erfindung bezieht sich auf Vertikalablankschaltungen und betrifft speziell derartige Schaltungen, die im sogenannten "geschalteten Betrieb" arbeiten.The invention relates to and relates to vertical flank circuits especially such circuits that work in the so-called "switched mode".

Die meisten Vertikalablenksysteme für Fernsehempfänger enthalten lineare Verstärker zum Verstärken einer sägezahnförmigen I t.g USP5-4 34 5ts) Spannung. Die Ausgangsstufen in stehen Systemen können Eintakt oder Gegentakt-,Schaltungen enthalten, um einen sägezahn f rmigen Strom durch die Vertikalablenkwicklung zu treiben.Most television receiver vertical deflection systems incorporate linear amplifiers to amplify a sawtooth shape I tg USP5-4 34 5ts) Tension. The output stages In standing systems, single-ended or push-pull circuits may contain circuits to drive a sawtooth-shaped current through the vertical deflection winding.

Messungen haben gezeigt, daß in der Vertikal-Endstufe Verlustleistungen auftreten, die in manchen Fallen doppelt so nroß oder noch größer als die von der Ablenkwicklung verbrauchte Leistung sind.Measurements have shown that power losses in the vertical output stage occur, which in some cases are twice as large or even larger than that of the Deflection winding are power consumed.

Es sind Vertikalablenkschaltungen mit besserem Wirkungsgrad . die als Enstufe einen sogenannten D- r te Verstärker benutze W n einem D-Verstärker werden die Ausgangstransistoren als Schalter betrieben, und da die Transistoren bei dieser Betriebsart entweder nicht-leitend oder gesättigt sind ist die Verlustleistung in den Transistoren geringer. Um den gewünschten vertikalfrequenten Ablenkstrom zu erhalten, bedient man sich gewöhnlich einer Pulsbreivetwodule.tion eines hoherfrequenten Signals (z.B. eines Signals mit Horizontalfrequenz oder einem Vielfachen dieser Frequenz) mit der Vertikalablenkfrëquenz und verwendet diese pulsbreitenmodulierten Signale zur Ansteuerung der mit D-Verstärkung arbeitenden Endstufen. tTm die horizontalfrequenten Komponenten aus dem Vertikalablenkstrom zu entfernen, sind manchmal Filternetzwerke notwendig, die einen relativ hohen Betrag an Leistung verbrauchen und somit die Vorteile eines D-Verstärkers teilweise wieder zunichte machen.They are vertical deflection circuits with better efficiency. which is a so-called D- r te Amplifier use W n In a D-amplifier, the output transistors are operated as switches, and since the transistors in this operating mode are either non-conductive or saturated, the power loss in the transistors is lower. To obtain the desired vertical frequency deflection current, one usually uses a pulse width modulation of a high frequency signal (e.g. a signal with a horizontal frequency or a multiple of this frequency) with the vertical deflection frequency and uses these pulse width modulated signals to control the output stages working with D amplification. To remove the horizontal frequency components from the vertical deflection current, filter networks are sometimes necessary, which consume a relatively high amount of power and thus partially negate the advantages of a D-amplifier.

Ein anderes ernstes Problem beider Verwendung von D-Verstärkern ist die Kleinhaltung der sogenannten Durchgangsverzerrung. Eine Durchgangsverzerrung ergibt sich dann, wenn der Säge zahn des Ablenkstroms nicht an derjenigen Stelle linear ist, wo er durch Null läuft und in der Mitte des Vertaikalhinlaufintervalls seine Polarität umkehrt. Eine solche durch nicht-linearen Strom bewirkte Verzerrung äußert sich in Form eines horizontalen Streifens erhöhter Intensität, der quer über die Mitte des Bildschirms verläuft. In anderen Fällen, bei denen die mit D-Verstärkung arbeitenden Schaltungen im Vertikalablenkstrom eine Komponente in Form einer horizontalfrequenten Dreieckwelle erzeugen, kann auf dem Bildschirm eine diagonale Linie erscheinen.Another serious problem with using D-type amplifiers is keeping the so-called throughput distortion small. A through distortion arises when the saw tooth of the deflection current is not at that point is linear where it passes through zero and in the middle of the vertical trace interval reverses its polarity. Such distortion caused by non-linear current manifests itself in the form of a horizontal stripe of increased intensity running across runs through the center of the screen. In other cases where the D-gain working circuits in the vertical deflection a component in the form of a horizontal frequency Create a triangle wave, a diagonal line may appear on the screen.

Eine erfindungsgemäß ausgebildete Vertikalablenkschaltung enthält Schalter, die so gesteuert werden, daß sie der Vertikalablenkwicklung während eines Teils des Vertikalablenkzyklus fortschreitend kleiner werdende Teile der Energie von Horizontalrücklaufimpulsen zuführen und während eines anderen Teils des Vertikalablenkzyklus fortschreitend größer werdende Energieanteile der Horizontalrücklaufimpulse zuführen, um so einen sägezahnförmigen Strom in der Ablenkwicklung zu erzeugen.Contains a vertical deflection circuit designed according to the invention Switches that are controlled to turn the vertical deflection winding during a Part of the vertical deflection cycle progressively smaller parts of the energy of horizontal retrace pulses and during another portion of the vertical deflection cycle Apply progressively increasing amounts of energy to the horizontal return pulses, so as to generate a sawtooth-shaped current in the deflection winding.

Nähere Einzelheiten und weitere VorteiLe der Erfindung werden nachstehend an Ausführungsbeispielen anhand von 7eichnungen erläutert.More details and other advantages of the invention are provided below explained on the basis of exemplary embodiments with reference to drawings.

Figur 1 zeigt teilweise im Detail und teilweise in Blockform ein geschaltetes Vertikalablenksystem gemäß der Erfindung; Figuren 2a bis 2h zeigen Wellenformen, die an verschiedenen Punkten des Systems nach Figur 1 erhalten werden; Figur 3 ist ein ausführlicheres Schaltbild eines geschalteten Vertikalablenksystems gemäß der Erfindung; Figuren 4a bis 4c zeigen Wellenformen, die an verschiedenen Punkten der Anordnung nach Figur 3 erhalten werden; Figur 5 zeigt im Detail und teilweise in Blockform eine andere Ausführungsform eines erfindungsgemäßen geschalteten Vertikalablenksystems; Figuren 6a bis 6f zeigen Wellenformen, die an verschiedenen Punkten der Anordnung nach Figur 5 auftreten.Figure 1 shows partly in detail and partly in block form a switched Vertical deflection system according to the invention; Figures 2a to 2h show waveforms, obtained at various points in the system of Figure 1; Figure 3 is a more detailed circuit diagram of a switched vertical deflection system according to FIG Invention; Figures 4a to 4c show waveforms generated at various points in the Arrangement according to Figure 3 can be obtained; Figure 5 shows in detail and partially in Block form another embodiment of a switched vertical deflection system according to the invention; Figures 6a to 6f show waveforms taken at various points in the arrangement occur according to Figure 5.

Die Figur 1 zeigt eine im geschalteten Betrieb arbeitende Vertikalablenkschaltung, die beispielsweise in einem Fernsehempfänger enthalten sein kann. Horizontalsynchronimpulse 5, die von einer nicht dargestellten Synchronimpuls-Abtrennstufe kommen, werden auf eine Eingangsklemme 6 eines Horizontalablenkgenerators 7 gekoppelt. Bei dem Horizontalablenkgenerator 7 handle es sich um irgendeine geeignete Anordnung, die Horizontalablenkstrom auf eine an einer Kathodenstrahlröhre 10 angeordnete Horizontalablenkwicklung 11 gibt und außerdem horizontalfreauente Impulse ffir vernehieder.e Funktieren innerhalb eines Fernsehempfängers bereitstellt. Leine Primärwicklung 8a eines Horizontalendtransformators 8, der auch zur Erzeugung von Hochspannung dient, empfängt Energie vom Generator 7. Eine zweite Wicklung 8d des Transformators 8 liefert Rücklaufimpulse an einen Hochspannungsvervielfacher und -gleichrichter 9, der eine gleichgeric}-.tete Hochspannung auf den Endanodenanschluß der Kathodenstrahlröhre 10 gibt.FIG. 1 shows a vertical deflection circuit operating in switched mode, which can for example be contained in a television receiver. Horizontal sync pulses 5, which come from a synchronous pulse separation stage, not shown, are coupled to an input terminal 6 of a horizontal deflection generator 7. In which Horizontal deflection generator 7 is any suitable arrangement that Horizontal deflection current to a horizontal deflection winding arranged on a cathode ray tube 10 11 gives and moreover horizontally free impulses for lowering the functioning within of a television receiver. Line primary winding 8a of a horizontal output transformer 8, which is also used to generate high voltage, receives energy from the generator 7. A second winding 8d of the transformer 8 supplies flyback pulses to one High-voltage multiplier and rectifier 9, which has a rectified high voltage on the terminal anode connection of the cathode ray tube 10 there.

Auf der Sekundärseite des Transformators 8 befindet sich eine Reihenschaltung bestehend aus einem Thyristor 1-, einer Sekundärwicklung 8b zur Erzeugung von IIori zontalriickl aufimpulsen mit etwa 80 Volt, einer Induktivität 14, einer Induktivität 16, einer zweiten Sekundärwicklung 8c zur Erzeugung von Horizontalrücklaufimpulsen mit etwa 80 Volt, sowie einem weiten Thyristor 17. Die Anode des Thyristors 13 und die Kathode des Thyristors 17 sind mit Nasse verbunden. Der Verbindungspunkt zwischen den Induktivitäten 14 und 16 ist über einen Kondensator 15 mit Masse gekoppelt und außerdem über eine Vertikalablenkwicklung 18 und einen stromfühlenden Rückkopplungswiderstand 19 mit Masse verbunden. Die Verbindung der beiden Enden der Vertikalablenkwicklung 18 mit einem Vertikal-Sägezahngenerator 20 bewirken eine Rückkopplung, deren Zweck weiter unten in Verbindung mit den Figuren 3 und 5 beschrieben wird.There is a series circuit on the secondary side of the transformer 8 consisting of a thyristor 1-, a secondary winding 8b for generating IIori zontalriickl pulse with about 80 volts, an inductance 14, an inductance 16, a second secondary winding 8c for generating horizontal retrace pulses with about 80 volts, as well as a wide thyristor 17. The anode of the thyristor 13 and the cathode of the thyristor 17 are connected to Nasse. The connection point between the inductors 14 and 16 is coupled to ground via a capacitor 15 and also through a vertical deflection winding 18 and a current sensing feedback resistor 19 connected to ground. The connection of the two ends of the vertical deflection winding 18 with a vertical sawtooth generator 20 cause feedback, their purpose will be described further below in connection with FIGS. 3 and 5.

Eine Eingangsklemme 22 des Vertikal-Sägezahngenerators 20 empfängt zur Synchronisierung mit Vertikalablenkfrequenz auftretende Synchronimpulse 21, die ebenfalls von der (nicht dargestellten) Synchronimpuls-Abtrennstufe abgeleitet werden.An input terminal 22 of the vertical sawtooth generator 20 receives synchronizing pulses 21 occurring for synchronization with vertical deflection frequency, which are also derived from the (not shown) sync pulse separation stage will.

Die Ausgangssignale des Vertikal-Sägezahngenerators 20 werden auf einen Modulator 23 gegeben. Eine Gleichstromquelle 12 ist mit dem Horizontalablenkgenerator 7, dem Vertikal-Sägezahngenerator 20 und dem Modulator 23 verbunden, um diese Einheiten mi t Betriebsstrom zu versorgen.The output signals of the vertical sawtooth generator 20 are on a modulator 23 is given. A DC power source 12 is connected to the horizontal deflection generator 7, the vertical sawtooth generator 20 and the modulator 23 are connected to these units to be supplied with operating current.

Von einer Wicklung 8e des Horizontaltransformators 8 werden horizontalfrequente Impulse erhalten, die ebenfalls auf den Modulator 23 gegeben werden. Ausgangssignale des Modulators 23 gelangen über einen Anschluß 24 zur Steuerelektrode des Thyristors 13 und über eine Ausgangsklemme 25 zur Steuerelektrode des Thyristors 17.From a winding 8e of the horizontal transformer 8 are horizontal frequencies Receive pulses that are also given to the modulator 23. Output signals of the modulator 23 reach the control electrode of the thyristor via a connection 24 13 and via an output terminal 25 to the control electrode of the thyristor 17.

Die Figuren 2a bis 2h zeigen Wellenformen, die an verschiedenen Punkten in der Schaltung nach Figur 1 auftreten. Die Impulse 30 in Figur 2a sind Horizontal-Rücklaufimpulse, wie sie an den Wicklungen 8b, 8c und 8e des Horizontalendtransformators 8 erscheinen. Die Impulse 31 nach Figur 2b werden vom Modulator 23 erzeugt und über die Klemme 24 zur Steuerelektrode des hyristors 13 gegeben, um dessen Leitfähigkeit zu veranlassen. Die Impulse 32 nach Figur 2c werden über die Klemme 25 zur Steuerelektrode des Thyristors 17 gegeben, um dessen Leitfähigkeit zu bewirken. Bei Betrachtung der Figuren 2b und 2c erkennt man, daß der Modulator 24 Ausgangsimpulse 31 und 32 erzeugt, deren Vorderflanken in sich ändernder zeitlicher Beziehung zu den Vorderflanken der Rücklaufimpulse 30 stehen. Die Vorderflanken der Impulee-31 werden vom Anfang bis etwas nach der Mitte der Ablenkung kontinuierlich mehr und mehr gegenüber den Vorderflanken der Rücklaufimpulse 30 verzögert, anschließend hören sie auf. Die Vorderflanken der Impulse 32 werden von etwas vor der Mitte bis zum Ende der Ablenkung kontinuierlich gegenüber den Rückflanken der Rücklaufimpulse 30 vorgerückt.Figures 2a through 2h show waveforms taken at various points occur in the circuit of FIG. The pulses 30 in Figure 2a are horizontal return pulses, as they appear on the windings 8b, 8c and 8e of the horizontal output transformer 8. The pulses 31 according to Figure 2b are generated by the modulator 23 and via the terminal 24 given to the control electrode of the hyristor 13 to cause its conductivity. The pulses 32 according to Figure 2c are via the terminal 25 to the control electrode of the thyristor 17 given to effect its conductivity. When looking at Figures 2b and 2c it can be seen that the modulator 24 generates output pulses 31 and 32 whose Leading edges in a changing temporal relationship to the leading edges of the return pulses 30 stand. The leading edges of the Impulee-31 are from the beginning to a little after the Center of deflection continuously more and more towards the leading flanks of the Return pulses 30 delayed, then they stop. The leading flanks of the Pulses 32 will be continuous from slightly before the middle to the end of the deflection compared to the trailing edges of the return pulses 30 advanced.

Die in der Schaltungsanordnung nach Figur 1 erscheinenden Thyristor-Stou.rimpulse 31 und 32 nach den Figuren 2b und 2c haben im dargestellten Fall alle die gleiche Breite, wobei sich die zeitliche Lage ihrer Vorder- und Rückflanken bezüglich der Vorderflanken der Horiontalrücklaufimpulse während des Vertikalintervalls ändert. Solche Impulszüge können mit irgendeinem geeigneten Pulslagemodulator erzeugt werden. Ein Impulszllg aus gleichbreiten Impulsen ist hinreichend, da man bei der Verwendung von Thyristoren als Schalter diese Elemente nur zu Beginn einzuschalten braucht, und die Stromleitung dann nur mit dem Vorwërts- oder Durchlaß strom durch die Thyristoren gesteuert wird.The thyristor Stou.rimpulse appearing in the circuit arrangement according to FIG 31 and 32 according to FIGS. 2b and 2c are all the same in the illustrated case Width, the temporal position of their leading and trailing edges with respect to the Leading edges of the horizontal return pulses changes during the vertical interval. Such pulse trains can be generated with any suitable pulse position modulator. A pulse count made up of pulses of equal width is sufficient, since when using of thyristors as switches these elements to be switched on only at the beginning needs, and the power line then only with the forward or passage current through the thyristors is controlled.

Die Vorderflanken der Impulse 31 nach Figur 2b, die während des ersten Teils des Hinlaufintervalls T0-'T9 erscheinen, machen den Thyristor 13 zur Stromleitung bereit. Die an der Wicklung 8b erscheinenden Rücklaufimpulse machen diese Wicklung zu einer Spannungsquelle, deren untere Klemme positiv gegenüber der oberen Klemme ist und die einen normalen Strom hervorruft, der von der unterer Klemme der Wicklung Sb über die Induktivität 14 und den Kondensator 15 nach Masse und von dort iiber die Anoden-Kathoden-Strecke des Thyristors 13 zum negativen Anschluß der Transformatorwicklung pb fließt. Dieser Strom lädt den Kondensator 15 positiv gegenüber Masse auf.The leading edges of the pulses 31 according to FIG. 2b, which occur during the first Part of the trace interval T0-'T9 appear, make the thyristor 13 to conduct electricity ready. The return pulses appearing on the winding 8b make this winding to a voltage source whose lower terminal is positive compared to the upper terminal and which creates a normal current flowing from the lower terminal of the winding Sb via inductance 14 and capacitor 15 to ground and from there over the anode-cathode path of the thyristor 13 to the negative connection of the transformer winding pb flows. This current charges the capacitor 15 positively with respect to ground.

Der Thyristor 13 beginnt zu leiten, wenn seine Steuerelektrode durch einen Impuls 31 in Vorwärtsrichtung vorgespannt wird, und leitet dann solange weiter, wie ein Vorwärtsstrom über seine AnoQen-Kathoden-Strecke fließt.The thyristor 13 begins to conduct when its control electrode through a pulse 31 is biased in the forward direction, and then forwards as long as how a forward current flows over its AnoQen-cathode path.

Die Induktivität 14 und der Kondensator 15 bilden einen Serienresonanzkreis zum Aufladen des Kondensators 15. Die Steilheit, mit welcher der durch die Induktivität 14 fließende Strom ansteigt und abnimmt (gezeigt mit der Wellenform 33 in Fig. 2d) wird bestimmt durch die Resonanzfrequenz des aus der Induktivität 14 und dem Kondensator 15 gebildeten Kreises.The inductance 14 and the capacitor 15 form a series resonant circuit for charging the capacitor 15. The slope with which the inductance 14 flowing current increases and decreases (shown with waveform 33 in Fig. 2d) is determined by the resonance frequency of the inductor 14 and the capacitor 15 formed circle.

Die Resonanzfrequenz der Induktivität 14 mit dem Kondensator 15 sowie auch die Resonanzfrequenz der aus der Induktivität IG und dem Kondensator 15 bestehenden Schaltung ist so gewählt, daß sie unterhalb der Horizontalablenkfrequenz liegt, um unerwünschte Schwingungen zu vermeiden. Nach dem Ende des Horizontalrücklaufimpulses beginnt der Strom 33 mit einer nderungsgeschwindigkeit oder Steilheit T1-T2, die geringer ist als die Steilheit von T0-T1, weil die Wicklung 8b nun nicht mehr eine Rücklaufimpuls-Spannungsquelle sondern eine Quelle ist, die eine Hinlaufspannung entgegengesetzter Polarität liefert, und weil die transformierte Induktivität während des Einlaufs gröber ist, wodurch die Resonanzfrequenz des Kreises vermindert ist. Der Thyristor X sperrt, wenn der Strom der Wellenform 33 den Nullpunkt erreicht, was zum 7eitpunkt Tp der Fall ist. Zu diesem Zeitpunkt hat die Spannung am Kondensator 15 ihr Maximum erreicht, wie es die Wellenform 35 nach ~Figur 2f zeigt. Bei der llorizontalfrequenz ist die Induktivität der Vertikalablenkwicklung 18, die parallel zum Kondensator 15 liegt, so groß, daß sie wenig Einfluß auf die oben beschriebenen Resonanz-Ladekreise für den Kondensator 15 nimmt.The resonance frequency of the inductor 14 with the capacitor 15 as well also the resonance frequency of the inductor IG and capacitor 15 existing Circuit is chosen so that it is below the horizontal deflection frequency, to avoid unwanted vibrations. After the end of the horizontal retrace pulse the current 33 begins with a rate of change or steepness T1-T2, the is less than the steepness of T0-T1, because the winding 8b is no longer a Return pulse voltage source but a source is that one Returns trace voltage of opposite polarity, and because the transformed Inductance during the run-in is coarser, reducing the resonance frequency of the circuit is decreased. The thyristor X blocks when the current of waveform 33 reaches the zero point reached, which is the case at time Tp. At this point the tension has at the capacitor 15 reaches its maximum, as is the waveform 35 according to ~ Figure 2f shows. At the horizontal frequency is the inductance of the vertical deflection winding 18, which is parallel to the capacitor 15, so large that it has little effect on the above-described resonance charging circuits for the capacitor 15 takes.

Der Ablenkstrom wird erhalten durch Entladung des Kondensators 15 über die Wicklung 18, wodurch die horizontalfrequente Spannung am Kondensator 15 integriert wird, so daß ein im wesentlichen sägezahnförmiger Strom mit Vertikalfrequenz entsteht. Obwohl die Spannung 35 so dargestellt ist, als ob sie am Beginn der Thyristor-Steuerinipulse zum Massepotential zurückkehrt, erfolgt die Rückkehr der Spannung 35 in Wirklichkeit auf einen Spannungswert, der etwas oberhalb oder unterhalb Masse liegt, was von der Resonanz der Wicklung 18 abhängt, weil während der Zeitspanne U2-T4 die Parallelschaltung aus dem Kondensator 15 und der Wicklung 18 vom est der Schaltung abgetrennt ist. Wie es ausführlicher in Figur ß gezeigt ist, stabilisiert Jedoch die Gleichstrom-Rückkopplung den Arbeitspunkt ir Ablenkschaltung, und die Wechselstrom-Rückkopplung regelt die Amplitude und die Lìnearität der Ablenkschaltung. Die Ablenkwicklung 1R bildet einen Entladeweg parallel zum Kondensator 15. Wegen der hohen Induktivität der Wicklung 18 kann der Entladestrom nicht der dreieckförmigen Spannung am Kondensator 15 folgen. Daher richtet sich der Strom durch die Wicklung 18 nach dem Mittelwert der Spannung am Kondensator 15. Die Wicklung 18 wirkt also als Stromsenke zur Entladung des Kondensators 15, was dazu führt, daß die Spannung 35 während des Intervalls T2-T41 usw., linear abnimmt. Die Parallelresonanzfrequenz des Kondensators 15 mit der Vertikalablenkwicklung 18 bestimmt auch das Vertikalrücklaufintervall. Der durch die Wicklung 18 fließende Entladestrom des Kondensators 15 stellt das Integral der Spannungswellenform 35 dar, und als Folge dieser Integration ist der durch die Wicklung 18 fließende Strom leicht parabelförmig mit liurizontalfrequenz gewellt, wie es in der den Ablenkstrom 36 zeigenden Figur 2g zu erkennen ist.The deflection current is obtained by discharging the capacitor 15 via the winding 18, whereby the horizontal frequency voltage on the capacitor 15 is integrated, so that a substantially sawtooth-shaped current with vertical frequency arises. Although the voltage 35 is shown as if it were at the beginning of the thyristor control pulse returns to the ground potential, the return of the voltage 35 actually occurs to a voltage value that is slightly above or below ground, which is from the resonance of the winding 18 depends, because during the period U2-T4 the parallel connection is separated from the capacitor 15 and the winding 18 from the est of the circuit. However, as shown in more detail in Figure 6, the DC feedback stabilizes the operating point ir deflection circuit, and the AC feedback regulates the Amplitude and linearity of the deflection circuit. The deflection winding 1R forms one Discharge path parallel to capacitor 15. Because of the high inductance of the winding 18, the discharge current cannot follow the triangular voltage on capacitor 15. The current through the winding 18 is therefore based on the mean value of the voltage at the capacitor 15. The winding 18 thus acts as a current sink for discharging the capacitor 15, which causes voltage 35 to occur during the interval T2-T41 etc., linear decreases. The parallel resonance frequency of the capacitor 15 with the vertical deflection winding 18 also determines the vertical retrace interval. The one flowing through the winding 18 Discharge current of the capacitor 15 represents the integral of the voltage waveform 35 and as a result of this integration, the current flowing through the winding 18 is slightly parabolic wavy with liurizontal frequency, as in the deflection current FIG. 36 shows FIG. 2g.

Unter der Voraussetzung, daß die Induktivität der Wicklung 18 fest ist, ist die Amplitude der parabolischen Komponente umgekehrt proportional dem Kapazitätswert des Kondensators 15.Provided that the inductance of the winding 18 is fixed is, the amplitude of the parabolic component is inversely proportional to the capacitance value of the capacitor 15.

Im weiteren Verlauf des Vertikalablenkintervalls erzeugt der Modulator 23 Steuerimpulse 31 für den Thyristor 13, deren Vorderflanken im zunehmendem Maß verzögert gegenüber den Vorderflanken der Horizontalrücklaufimpulse 30 erscheinen.In the further course of the vertical deflection interval, the modulator generates 23 control pulses 31 for the thyristor 13, the leading edges of which in increasing measure appear delayed with respect to the leading edges of the horizontal return pulses 30.

Somit beginnt die Leitfähigkeitszeit des Thyristors 13 zunehmend verspätet gegenüber dem Beginn Jedes Horizontalrücklaufimpulses 30 nach Figur 2a. Dies führt zu einer Abnahme des durch dielnduktivität 14 fließenden Ladestroms und zu einer Abnahme der Spannung 35 am Kondensator 15. Hieraus folgt, daß der durch die Ablenkwicklung 18 fließeiie Strom ebenfalls abnimmt. Die Stromwellenform 36 kreuzt die Nullachse zum Zeitpunkt 7.Thus, the conductivity time of the thyristor 13 begins increasingly late compared to the beginning of each horizontal return pulse 30 according to FIG. 2a. this leads to to a decrease in the charging current flowing through dielectric inductance 14 and to a Decrease in voltage 35 across capacitor 15. It follows that the voltage caused by the deflection winding 18 flowing current also decreases. The current waveform 36 crosses the zero axis at time 7.

Vor diesem Zeitpunkt hat der Modulator 23 damit begonnen, Impulse 32 zur Ermöglichung der Leitfähigkeit des Thyiristors 17 zu erzeugen. Ein Steuerimpuls 32, der kurz nach dem Zeitpunkt ?6 beginnt, wird über die Klemme 25 gegeben, um die Leitfähigkeit des Thyristors 17 zu ermöglichen. Der Thyristor 17 leitet einen Strom, der von seiner Anode zu seiner Kathode nach Masse unddann über den Kondensator 15 und die Induktivität 16 zum oberen Ende der Wicklung 8c fließt, welches eine einem Rücklaufimpuls zuzuschreibende negative Polarität gegenüber dem unteren Ende dieser Wicklung hat. Die Leitfähigkeit des Thyristors 17 bewirkt somit eine Aufladung des Kondensators 15 in solcher Richtung, daß am Kondensator 15 eine negative Ladung bezüglich Masse entsteht. Da der Thyristor 17 länger leitet als der Thyristor 13 (bestimmt durch die Jeweiligen Steuerimpulse 32 und 31 während der bei T8 begennenden Zeitspanne), wird die Gesamtladung am Kondensator 15 nun negativ, Während der Zeit, zu der beide Thyristoren 13 und 17 leiten (allgemein um T6-T9), wirdder Kondensator 15 nur durch die Differenz zwischen den positiven und negativen Strömen 33 und 34 aufgeladen. Der übrige Teil dieser beiden Ströme zirkuliert in einem Ruhestromkreis, der aus dem Thyristor 13, der Wicklung 8b, der Induktivität 14, der Induktivität 16, der Wicklung 8o und dem Thyristor 17 besteht.Before this point in time, the modulator 23 has started to generate pulses 32 to enable the conductivity of the thyristor 17 to be generated. A control impulse 32, which begins shortly after the point in time? 6, is given via terminal 25 to the conductivity of the thyristor 17 to enable. The thyristor 17 conducts one Current flowing from its anode to its cathode to ground and then through the capacitor 15 and the inductance 16 flows to the upper end of the winding 8c, which is a negative polarity ascribed to a flyback pulse relative to the lower end this winding has. The conductivity of the thyristor 17 causes thus a charging of the capacitor 15 in such a direction that the capacitor 15 creates a negative charge with respect to ground. Since the thyristor 17 conducts longer than the thyristor 13 (determined by the respective control pulses 32 and 31 during the period of time beginning at T8), the total charge on capacitor 15 is now negative, during the time when both thyristors 13 and 17 conduct (generally around T6-T9), the capacitor 15 is only determined by the difference between the positive and negative currents 33 and 34 are charged. The remainder of these two streams circulates in a closed circuit consisting of the thyristor 13, the winding 8b, the Inductance 14, the inductance 16, the winding 8o and the thyristor 17 consists.

Wie es die Wellenform 34 in Figur 2e zeigt, wird der durch die Induktivität 16 fließende Ladestrom für den Kondensator im Verlauf des restlichen und zum Zeitpunkt U11 endenden Vertikalhinlaufintervalls immer größer. Somit werden die negativen Spannungsausschläge am Kondensator 15 während dieser Zeitspanne größer und ebenso auch der durch die Ablenkwicklung 18 fließende negative Strom, wie es die Wellenform 36 in Figur 2g veranschaulicht.As shown by waveform 34 in Figure 2e, it is caused by inductance 16 flowing charging current for the capacitor in the course of the remaining and at the time U11 ending vertical trace interval always larger. Thus the negative Voltage excursions on the capacitor 15 during this period of time are greater and likewise also the negative current flowing through deflection winding 18, as is the waveform 36 illustrated in Figure 2g.

Die Figur 2h zeigt die Spannung am Thyristor 13 während des Vertikalablenkzyklus. Während der Zeitspanne 0-g2 leitet der Thyristor 13 den Rücklaufimpulsstrom und den Strom, der in der Induktivität 14 und der Wicklung 8b am Ende des Rücklaufintervalls bei T1 gespeichert ist. Die Zeitspanne T2-T3 der Wellenform 37 stellt die Erholungszeit des Thyristore dar, wenn der Strom 33 gleich Null ist und die Spannung 35 von einem Spitzenwert aus abnimmt. Während der Zeitspanne T3-T4 erscheint ein negativer Teil des Rücklaufimpulses am Thyristor 13, da dieser noch nicht eingeschaltet ist. Zum Zum Zeitpunkt T4 schaltet die Wellenform 31 den Thyristor 13 ein, so daß dieser wieder leitet. Der Verlaufder Spannung am Thyristor 17 ist ein Spiegelbild der Wellenform 37 mit entgegengesetzter Polarität.FIG. 2h shows the voltage across the thyristor 13 during the vertical deflection cycle. During the period 0-g2, the thyristor 13 conducts the flyback pulse current and the current in inductance 14 and winding 8b at the end of the retrace interval is stored at T1. The period T2-T3 of waveform 37 represents the recovery time of the thyristor when the current 33 is zero and the voltage 35 of a Peak off decreases. A negative part appears during the period T3-T4 of the return pulse at the thyristor 13, since this is not yet switched on. To the To the Time T4 turns on the waveform 31 the thyristor 13, so that this again directs. The course of the voltage across the thyristor 17 is a mirror image of the waveform 37 with opposite polarity.

In der Darstellung nach den Figuren 2d und 2e überlappen sich die Ladeströme bei nur 2 Perioden der Thyristor-Steuerimpulse 31 und 32. Da während Jedes vollständigen Vertikalablenkzyklus T0-TO, ungefähr 262 Horizontalrücklaufimpulse erscheinen, gibt es in Wirklichkeit viel mehr Perioden sich überlappender Lade ströme 33 und 34. Es wird somit ein sehr glatter und linearer Nulldurchgang erreicht, weil die Differenz zwischen den Strömen 33 und 34 am Uberschneidungs-oder Durchgangspunkt auf Null abfällt. Wegen der reaktiven Elemente in der Schaltung (z.B. der Kondensator 15) kann der Durchgangspunkt in Wirklichkeit um ein kleines Stück gegenüber dem Punkt T7 verschoben sein, der in der Stromwellenform 36 für das AblenkJoch gezeigt ist.In the illustration according to FIGS. 2d and 2e, the overlap Charging currents with only 2 periods of the thyristor control pulses 31 and 32. Since during Each complete vertical deflection cycle T0-TO, approximately 262 horizontal retrace pulses appear, there are actually many more periods of overlapping charging currents 33 and 34. A very smooth and linear zero crossing is thus achieved because the difference between currents 33 and 34 at the point of intersection or passage drops to zero. Because of the reactive elements in the circuit (e.g. the capacitor 15) the point of passage may in reality be a little way from the Point T7 shown in current waveform 36 for the deflection yoke is.

Man erhält den Vertikalrücklauf mit einer halben Periode des frei schwingenden Parallelresonanzkreises, der durch den Kondensator 15 und die Wicklung 18 gebildet wird. Hierdurch ändert sich die Polarität der Spannung der Wicklung 18 sowie auch des Magnetfeldes in der Wicklung 1;.The vertical return is obtained with half a period of the free oscillating parallel resonance circuit created by the capacitor 15 and the winding 18 is formed. This changes the polarity of the voltage in the winding 18 as well as the magnetic field in the winding 1;

Es sei darauf hingewiesen, daß während des Vertikalrücklaufintervalls T11-T0, keine Ladeströme auftreten, ausgenommen ein einziger Ladezyklus über den Thyristor 13 und die Induktivität 14, der das Vertikalrücklaufintervall einleitet.It should be noted that during the vertical retrace interval T11-T0, no charging currents occur, with the exception of a single charging cycle via the Thyristor 13 and inductor 14, which initiates the vertical retrace interval.

Dies ist deswegen so, weil der Modulator derart auf die vom Vertikal-Sägezahngenerator 20 kommenden Wellenformen anspricht, daß er die Steuerimpulse an der Klemme 25, die normalerweise den Thyristor 17 zünden würden, aufhören läßt und die Abgabe von Steuerimpulsen an der Klemme 24 in Gang setzt. Der Thyristor 13 bekommt eine starke Leitfähigkeit und bewirkt die schnelle Änderung der Spannungspolarität am Kondensator 15.This is because the modulator is so responsive to that of the vertical sawtooth generator 20 coming waveforms responds that it receives the control pulses at terminal 25, which would normally ignite the thyristor 17, can stop and the delivery of Control pulses at terminal 24. The thyristor 13 gets a strong one Conductivity and causes the rapid change in voltage polarity on the capacitor 15th

Anschließend spanntder in der Wellenform 35 innerhalb der Zeitspanne T11-T0, gezeigte Vertikalrücklaufimpuls den Tiiyristor 13 in Sperrichtung und verhindert, daß dieser Thyristor während des restlichen Teils des Vertikalrücklaufintervalls leitet.Subsequently, the tension in waveform 35 within the period of time T11-T0, vertical flyback pulse shown the Tiiyristor 13 in the reverse direction and prevents, that this thyristor during the remainder of the vertical retrace interval directs.

Mit der Schaltungsanordnung nach Figur 1 erzielt man eine wesentäiche Verminderung der Verlustleistung, weil Thyristorenl3 und 17 als Schalter betrieben werden, d.h. Elemente sind, die entweder nicht-leitend oder gesättigt sind.With the circuit arrangement according to FIG. 1, a substantial amount is achieved Reduction of the power loss because thyristors 13 and 17 operated as switches i.e. are elements that are either non-conductive or saturated.

Somit geht in diesen Elementen wenig Leistung verloren Außerdem ist keine externe Gleichstrom-Versorgungsquelle notwendig, um die Thyristoren 13 und 17 zu betreiben. Die Energie quellen für die Thyristoren sind die Horizontalrücklaufimpulse, die an den Wicklungen 8b und 8c erscheinen. Dies führt zu einer weiteren Verminderung des Leistungsverbrauchs, weil man zum Betrieb in Schaltung keine leistungsvergeudenden Gleichrichter und Filternetzwerke braucht.Thus, little performance is lost in these elements no external direct current supply source necessary for the thyristors 13 and 17 to operate. The energy sources for the thyristors are the horizontal flyback pulses, appearing on windings 8b and 8c. This leads to a further reduction of power consumption, because no power-wasting Needs rectifiers and filter networks.

Die Belastung der Horizontalablenkschaltung mit der Vertikalablenkschaltung während Jedes Horizontalrücklaufintervalls führt auch dazu, daß die seitliche Kissenverzerrung zumindest etwas korrigiert wird, weil die Stromentnahme (Belastung) am Beginn und am Ende des Vertikalhinlaufintervalls am größten ist und in der Mitte des Vertikalhinlaufintervalls auf ein Minimum absinkt. Außerdem wird auch die obere und untere Kissenverzeichnung zumindest teilweise ohne zusätzliche Schaltungsmaßnahmen korrigiert, und zwar wegen der mit Horizontalfrequenz auftretenden parabolischen Modulation des Vertikalablenkstrums, die durch die Integration der Spannung am Kondensator 15 durch die Induktivität der Ablenkwicklung 18 hervorgerufen wird. Diese parabolische Komponente ist am Beginn und am Ende des Vertikalhinlaufintervalls am größen und nimmt zur Mitte des Vertikalhinlaufintervalls hin ab, womit praktisch die sogenannte bow tie" -Modulation (Frackschleifen-Modulation) erreicht wird, um die obere und untere Kissenverzeichnung des Ablenkrasters zu korrigieren.The load on the horizontal deflection circuit with the vertical deflection circuit during each horizontal retrace interval also causes the lateral pincushion distortion at least something is corrected because the current draw (load) at the beginning and is greatest at the end of the vertical trace interval and in the middle of the vertical trace interval drops to a minimum. It also shows the top and bottom pincushion distortion at least partially corrected without additional circuit measures, namely because of the parabolic modulation of the vertical deflection that occurs with horizontal frequency, by integrating the voltage on capacitor 15 through the inductance the deflection winding 18 is caused. This parabolic component is at the beginning and increases at the end of the vertical trace interval and decreases towards the middle of the vertical trace interval down, which is practically the so-called bow tie "modulation (tailcoat loop modulation) is achieved to correct the upper and lower pincushion distortion of the deflection grid.

Dies ist deutlich mit der Wellenform 26 für die Spannung der Ablenkwicklung 18 in Figur 1 gezeigt.This is evident from waveform 26 for the deflection winding voltage 18 shown in FIG.

Die Figur 3 zeigt in größerer Einzelheit ein geschaltetes Vertikalablenksystem ähnlich demJenigen nach Figur 1. Eine Quelle für Vertikalsynchronimpulse 21 ist mit einer Klemme 22 eines Transistors 40 gekoppelt. Der Emitter des Transistors 40 liegt an Masse, und sein Kollektor ist über eine Diode 41, einen Widerstand 42,ein als Höhenregler die endes Potentiometer 44 und inden Widerstand 45 mit einer Quelle positiven Potentials B+ verbunden, welches von einer Gleichstrom-Versorgungsquelle 12 erhalten wird. Das Potential n+ liege in der Größenordnung von 24 Volt. Der Verbindungspunkt zwischen den Widerständen 42 und 44 ist über einen ersten Kondensator 43, einen zweiten Kondensator 48, einen Widerstand 49, einen Widerstand 50 und ein als Linearitätsregler dienenes Potentiometer 51 mit Masse verbunden. Der Verbindungspunkt zwischen den Kondensatoren 43 un.d 48 ist über einen Widerstand 46 an einen invertierenden Eingang eines Verstärkers 47 geschaltet. Ein Widerstand 52 koppelt den invertierenden Eingang des Verstärkers 47 mit einem Zentrierungs-Potentiometer 53, welches seinerseits über einen Widerstand 54 mit B+ verbunden ist. Zwischen den invertierenden Eingang und den Ausgang des Verstärkers 47 sind zwei gegensinnig gepolte Zenerdioden 60 und 61 geschaltet, um den Spitzenausschlag der Signale zu begrenzen. Ein Widerstand 59 bildet eine Rückkopplung fiir den Verstärker, und ein Netzwerk bestehend aus der Reihenschaltung eines Widerstands 57 und eines Kondensators 5lR und einem parallel zu dieser Reihenschaltung angeordneten Kondensator 56 bewirkt eine Dämpfung zur Verhinderung unerwünschter Schwingungen im Verstärker 47. Zwei Widerstände 63 und 64, dieill Reihe zueinander zwischen B+ und Masse geschaltet sind, bilds einen Gleichstrom-Spannungsteiler zur Bereitstellung einer Bezugsspannung, die über einen Widerstand 62 auf den nicht-invertierenden Eingang des Verstärkers 47 gegeben und ueber einen Widerstand 65 zum nicht-invertierenden Eingang eines zweiten Verstärkers GG gegeben wird. Der Ausgang des Verstärkers 47 ist iiber einen Widerstand 67 mit dem invertierenden Eingang des Verstärkers 66 verbundetl. Ein vom Ausgang des Verstärkers 66 zu seinem invertierenden Eingang führender w;iderstand 68 bildet eine Hückkopplung für diesen Verstärker.FIG. 3 shows in greater detail a switched vertical deflection system similar to that of Figure 1. A source of vertical sync pulses 21 is coupled to a terminal 22 of a transistor 40. The emitter of the transistor 40 is connected to ground, and its collector is via a diode 41, a resistor 42, a as a height regulator the end of the potentiometer 44 and the resistor 45 with a source positive potential B + connected, which is from a DC power source 12 is obtained. The potential n + is in the order of magnitude of 24 volts. The connection point between the resistors 42 and 44 is via a first capacitor 43, a second capacitor 48, a resistor 49, a resistor 50 and a linearity regulator Serving potentiometer 51 connected to ground. The connection point between the Capacitors 43 and 48 is connected to an inverting input via a resistor 46 an amplifier 47 switched. Resistor 52 couples the inverting input of the amplifier 47 with a centering potentiometer 53, which in turn is connected to B + via a resistor 54. Between the inverting input and the output of amplifier 47 are two oppositely polarized zener diodes 60 and 61 switched to limit the peak swing of the signals. A resistance 59 forms a feedback for the amplifier, and a network consisting of the series connection of a resistor 57 and a capacitor 5lR and one in parallel to this series circuit arranged capacitor 56 causes attenuation to Prevention of unwanted oscillations in amplifier 47. Two resistors 63 and 64, which are connected in series between B + and ground, form a direct current voltage divider for providing a reference voltage that is applied via a resistor 62 to the non-inverting Input of the amplifier 47 given and through a resistor 65 to the non-inverting Input of a second amplifier GG is given. The output of amplifier 47 is Connected via a resistor 67 to the inverting input of the amplifier 66. A resistance leading from the output of amplifier 66 to its inverting input 68 provides feedback for this amplifier.

Der Ausgang des Verstärkers 47 ist über eine Diode 71 mit der Basis eines ersten Transistors 72 eines Differentislverstärkers 73 verbunden. Der Differentialverstärker 73 bewirkt eine Pulsbreitenmodulation, wie sie später noch beschrieben wird. Der Kollektor des Transistors 72 liegt an Nasse, und die Emitter der Transistoren 72 und 74 snd über einen gemeinsamen Emitterwiderstand 75 mit B+ verbunden. Vom gemeinsamen Emitteranschluß führen zwei Vorspannungswiderstände 76 und 77 zu den Basen der Transistoren 72 und 74.The output of the amplifier 47 is through a diode 71 to the base a first transistor 72 of a differential amplifier 73 is connected. The differential amplifier 73 effects pulse width modulation, as will be described later. Of the The collector of the transistor 72 is connected to Nasse, and the emitter of the transistors 72 is connected and 74 are connected to B + via a common emitter resistor 75. From the common Emitter leads two bias resistors 76 and 77 to the bases of the transistors 72 and 74.

Der Kollektor des Transistors 74 liefert ein Ausgangssignal, welches iiber eine Diode 93 auf die Basis eines Treibertransistors 94 gegeben wird. Die Basis des Transistors 74 ist über eine Diode 78 mit dem Emitter eines Transistors 112 verbunden und über eine Diode 86 mit der Basis eines Transistors 82 verbunden, der Teil eines zweiten Differentialverstärkers 81 ist, welcher ebenfalls als Pulsbreitenmodulator in eine noch zu beschreibenden Weise wirkt. Die Emitter der Transistoren 82 und 80 sind iiber einen gemeinsamen Widerstand 83 an B+ angeschlossen. Von den Emittern der Transistoren 80 und 82 führen Vaspannungswiderstände 84 und 85 zu den Basen dieser Transistoren. Die Basis des Transistors 80 ist über eine Diode 79 mit dem Ausgang des Verstärkers GG verbunden. Der Kollektor des Transistors 82 ist mit der Basis eines zweiten Treibertransistors 7 verbunden.The collector of transistor 74 provides an output signal which is applied to the base of a driver transistor 94 via a diode 93. the The base of the transistor 74 is connected to the emitter of a transistor via a diode 78 112 connected and connected via a diode 86 to the base of a transistor 82, which is part of a second differential amplifier 81, which is also used as a pulse width modulator acts in a manner to be described. The emitters of transistors 82 and 80 are connected to B + via a common resistor 83. From the emitters of transistors 80 and 82 carry voltage resistors 84 and 85 to the bases of these transistors. The base of the transistor 80 is through a diode 79 with the Output of amplifier GG connected. The collector of transistor 82 is with the Base of a second driver transistor 7 connected.

Der Treibertransistor 87 liegt mit seinem Kollektor über einen Widerstand 90 an B+. Ein Widerstand 91 und ein Kondensator 92 dienen dazu, diese Stufe von der Versorgungsquelle B+ zu entkoppeln. Der Emitter des Transistors 87 ist über einen Widerstand 89 mit Masse verbunden und liegt außerdem an der Steuerelektrode eines Thyristors 17.The collector of the driver transistor 87 is connected to a resistor 90 at B +. A resistor 91 and a capacitor 92 serve to reverse this stage of to decouple the supply source B +. The emitter of transistor 87 is over a resistor 89 connected to ground and is also connected to the Control electrode a thyristor 17.

Der Treibertransistor 94 liegt mit seinem Kollektor über eine Diode 97 und einen Widerstand 98 am entkoppelten Zweig der Versorgungsquelle B+. Der Emitter des Transistors 94 ist mit der Steuerelektrode eines Thyristors 13 und außerdem über einen Widerstad 96 mit dem Verbindungspunkt zwischen einer Vertikalablenkwicklung 18und einem Kondensator 15 verbunden. Die andere Seite des Kondensators 15 liegt an Masse, und das andere Ende der Ablenkwicklung 18 ist über einen stromfühlenden Rückkopplungswiderstand 19 mit Masse verbunden.The collector of the driver transistor 94 is connected to a diode 97 and a resistor 98 on the decoupled branch of the supply source B +. The emitter of transistor 94 is connected to the control electrode of a thyristor 13 and also through a resistor 96 to the connection point between a vertical deflection winding 18 and a capacitor 15 connected. The other side of the capacitor 15 lies to ground, and the other end of deflection winding 18 is via a current sensing Feedback resistor 19 connected to ground.

Das vom oberen Ende der Vertikalablenkwicklung 18 erhaltene Gleichstromsignal wirdUber einen Reihenwiderstand 115 und einen Nebenschlußkondensator 116 auf ein Ende eines Potentiometers 53 gegeben, um es auf den Verstärker 47 zurückeukoppeln. Mit dieser Gleichstromrückkopplnng wird der Arbeitspunkt der gleichstromgekoppelten Vertikalablenkschaltung eingestellt. Ein Wechselstrom-Rückkopplungsweg führt vom Verbindungepunkt zwischen der Vertikalablenkwicklung 18 und dem Rückkopplungswiderstand 19 über einen Kondensator 114 zum Verbindungspunkt zweier Widerstände 49 und 50. Zusammen mit der Einstellung eines Linearitäts-Potentiometers 51 vermag dieser Rückkopplungsweg zur Linearitätskorrektur zu dienen.The DC signal received from the top of vertical deflection winding 18 is connected through a series resistor 115 and a shunt capacitor 116 Given the end of a potentiometer 53 in order to feed it back to the amplifier 47. With this DC feedback, the operating point becomes the DC-coupled Vertical deflection circuit set. An AC feedback path leads from the Connection point between the vertical deflection winding 18 and the feedback resistor 19 via a capacitor 114 to the connection point of two resistors 49 and 50. This feedback path can be used together with the setting of a linearity potentiometer 51 to serve for linearity correction.

Die Ausgangs- oder Endstufen, welche die Thyristoren 13 und 17 und den -Hochspannungs- und Endtransformator 8 enthalten, gleichen den Endstufen, wie sie in Verbindung mit Figur 1 beschrieben sind.The output or final stages, which the thyristors 13 and 17 and contain the high-voltage and output transformer 8, the same as the output stages they are described in connection with FIG.

Eine Wicklung 8e des Transformators 8 ist über einen durch Widerstände 101 und 102 gebildeten Spannungsteiler mit Masse verbunden. Der Verbindungspunkt zwischen den Widerständen 101 und 102 liefert horizontalfrequente Rücklaufimpulse zur Basis eines Transistorverstärkers 103. Der Emitter des Transistors 103 liegt an Masse, und sein Kollektor ist über einen Belastungswiderstand 104 mit Bs verbunden. Der Kollektor des Transistors 103 ist mit der Basis eines Transistors 105 verbunden, um diesen Transistor mit Steuer- oder rPreiberstrom zu beaufschlagen. Der Emitter des Transistors 105 liegt an Masse, und sein Kollektor ist über einen Widerstand 106 mit B+ md außerdem mit der Basis eines Transistors 107 verbunden. Der Transistor 107 ist mit seinem Emitter an Masse und mit seinem Kollektor über einen Widerstand 108 an B+ angeschlossen und ferner über einen Kondensator 109 und eine in der dargestellten Weise gepolte Diode 110.mit Masse verbunden. Ein Widerstand 111 liegt zwischen dem Kollektor des tUransistors 105 und dem gemeinsamen Anschluß des Kondensators 109 und der Diode 110.A winding 8e of the transformer 8 is through a resistor 101 and 102 formed voltage divider connected to ground. The connection point between the resistors 101 and 102 provides horizontal frequency flyback pulses to the base of a transistor amplifier 103. The emitter of transistor 103 is connected to ground, and its collector is connected to Bs through a load resistor 104. The collector of the transistor 103 is connected to the base of a transistor 105 tied together, to apply control or driver current to this transistor. The emitter of transistor 105 is grounded and its collector is through a resistor 106 with B + md also connected to the base of a transistor 107. The transistor 107 has its emitter connected to ground and its collector via a resistor 108 connected to B + and also via a capacitor 109 and one shown in FIG Polarized diode 110 connected to ground. A resistor 111 is between the Collector of the transistor 105 and the common connection of the capacitor 109 and the diode 110.

Der Kollektor des Transistors 107 ist außerdem mit der Basis eines Transistors 112 verbunden, der als Emitterfolger eschaltet i.st. Der Kollektor des Transistors 112 liegt an Nasse, und sein Emitter ist über einen Widerstand 113 mit B+ verbunden. Allgemein gesagt dienen die Transistoren 103, 1G5, 107 und 112 gemeinsam mit der ihnen zugeordneten Schaltungsanordnung zur Erzeugung von Sägezahnsignalen mit Horizontalablenkfrequenz, die iiber Dioden 78 und 86 auf jeweils einen Eingang ciedes der beiden Differentialverstärker 75 und 8 geg£t-en erden. Die Basis des Transistors 112 ist mit dem Kollektor des Transistors 107 und außerdem über die Reihenschaltung eines Widerstands 130 und eines Potentiometers 131 mit Masse verbunden. Das Potentiometer 131 sorgt für den sich überlappenden Betrieb der Thyristoren 13 und 17.The collector of transistor 107 is also connected to the base of one Transistor 112 connected, which eschaltet i.st. as an emitter follower. The collector of the Transistor 112 is connected to Nasse, and its emitter is connected through a resistor 113 B + connected. Generally speaking, transistors 103, 1G5, 107 and 112 serve in common with the circuit arrangement assigned to them for generating sawtooth signals with horizontal deflection frequency, each via diodes 78 and 86 to one input ciedes of the two differential amplifiers 75 and 8 to earth. The basis of the Transistor 112 is connected to the collector of transistor 107 and also across the Series connection of a resistor 130 and a potentiometer 131 connected to ground. The potentiometer 131 ensures the overlapping operation of the thyristors 13 and 17.

im Betrieb bewirken die auf die Basis des Transistors 40 gegebenen positiv gerichteten Vertikalsynchronimpulse, daß dieser Transistor jeweils leitet, um die Sägezahn-Ladekondensatoren 43 und 48 zu entladen. Um das Vertikalhinlaufintervall am Ende des Vertikalsynchronimpulses 22 zu beginnen, wird der Transistor 40 gesperrt, und die Kondensatoren 43 und 48 laden sich über einen Weg auf, der von der Versorgungsauelle B+ über den widerstand 45, das Potentiometer 44, den Widerstand 49, den Kondensator 114 und den Widerstand 19 nach Masse führt, Das Sägezahnsignal wird über den Widerstand 46 auf den Verstärker 47 gegeben, und Jede Differenz zwischen diesem Signal und dem über den Kondensator 114 rückgekoppelten Sägezahnsignal ersoheint verstärkt und invertiert am Ausgang des Verstärkers 47, wie es mit der Kurve 69 gezeigt ist, die einen vertikalfrequenten negativ gerichteten Säge zahn darstellt. Durch Verstellung des Zentrierungs-Potentiometers 53 wird der Gleichstromwert des Sägezahnsignals am Eingang des Verstärkers 47 verändert, und wegen der Gleichstromkopplung mit der Ablenkwicklung 18 wird eine Gleichstroskomponente erzeugt, um die Zentrierung des Rasters zu erreichen, indem dem Strom des Qblenkåochs ene Gleichstromkomponente hinzuaddiert wird. Außerdem führt die Gleichstrom-Rückkopplung vom oberen Ende der Wicklung 18 über den Widerstand 115 zum einen Ende des entrierungs-Potentiometers 53 zur Stabilisierung des Gleichstrom-Arbeitspunktes.in operation, the effects given to the base of transistor 40 positively directed vertical sync pulses that this transistor conducts each time, to discharge the sawtooth charging capacitors 43 and 48. Around the vertical trace interval to begin at the end of the vertical sync pulse 22, the transistor 40 is blocked, and capacitors 43 and 48 charge through a path that is from the supply source B + via the resistor 45, the potentiometer 44, the resistance 49, the capacitor 114 and the resistor 19 leads to ground, the sawtooth signal is applied to amplifier 47 through resistor 46, and any difference between this signal and the sawtooth signal fed back via the capacitor 114 amplified and inverted at the output of amplifier 47, as with curve 69 is shown, which represents a vertical frequency negatively directed saw tooth. By adjusting the centering potentiometer 53, the direct current value of the Sawtooth signal at the input of amplifier 47 changed, and because of the DC coupling with the deflection winding 18 a DC component is generated to the centering of the grid by adding a direct current component to the current of the Qblenkåochs is added. Also, the DC feedback runs from the top of the Winding 18 through resistor 115 to one end of the unlocking potentiometer 53 to stabilize the DC operating point.

Das am Ausgang des Verstärkers 47 erhaltene negativ gerichtete Sägezahnsignal 69 wird auf den invertierenden Eingang des Verstärkers 66 gegeben, der an seinem Ausgang ein Signal liefert, welches mit der Kurve 70 dargestellt ist.The negatively directed sawtooth signal obtained at the output of amplifier 47 69 is applied to the inverting input of amplifier 66, which is connected to his Output supplies a signal which is shown by curve 70.

Dieses Signal ist ein positiv gerichteter vertikalfrequenter Sägezahnsdeseen Pegel gleich groß aber mit entgegengesdzter Polarität wie der Gleichstrompegel der Wellenform 69 ist, und zwar bezogen auf die am Verbindungspunkt der Widerstände 63und 64 herrschende Bezugsspannung. Die mit entgegengesetzter Polarität auftretenden vertikalfrequenten Sägezahnsignale 69 und 70 werden jeweils über eine Diode 71 bzw. 79 gegeben, um den Jeweils anderen Eingang der Differentialverstarker 73 und 81 zu beaufschlagen.This signal is a positively directed vertical frequency sawtooth wave The same level but with opposite polarity as the direct current level of the Waveform 69 relative to that at the junction of the resistors 63 and 64 prevailing reference voltage. Those occurring with opposite polarity vertical-frequency sawtooth signals 69 and 70 are each via a diode 71 and 79 given to the respective other input of the differential amplifiers 73 and 81 to apply.

Die Figuren 4a bis 4c zeigen Wellenformen, wie sie an verschiedenen Punkten der Schaltungsanordnung nach Figur 3 erscheinen. Die Wellenform 69 nach Figur 4a ist ein Teil des negativ gerichteten sägezahnförmigen Fehlersignals, welches der Basis des Transistors 72 des Differentialverstärkers 73 zugeführt wird. Die Wellenform 70 in Figur 4a ist ein Teil des positiv gerichteten vertikalfrequenten Sägezahn-Fehlersignals, welches auf die Basis des Transistors 80 des Differentialverstärkers 81 gegeben wird.Figures 4a to 4c show waveforms as they occur on various Points of the circuit arrangement according to FIG. 3 appear. The waveform 69 after Figure 4a is part of the negatively directed sawtooth-shaped Error signal which is the base of transistor 72 of the differential amplifier 73 is fed. Waveform 70 in Figure 4a is part of the positive going vertical frequency sawtooth error signal which is applied to the base of the transistor 80 of the differential amplifier 81 is given.

Die auf die i3asis des Transistors 103 gegebenen positir gerichteten Horizontal-Riicklaufimpulse bewirken, daß dieser Transistor leitet, und die auf die Basis des Transistors 105 gegebenen invertierten Rücklaufimpulse bewirken, daß der Transistor 105 während des Horizontalrücklaufintervalls sperrt.The positive direction given to the i3asis of the transistor 103 Horizontal retrace pulses cause this transistor to conduct, and the on inverted flyback pulses given to the base of transistor 105 cause transistor 105 turns off during the horizontal retrace interval.

Der positive Spannungsanstieg am Kollektor des Transistors 105 bewirkt, daß der Transistor 107 leitet. Die positive Ladung auf der linkext Seite des Kondensators 109, die vorher durch den zwischen B+ und Masse geschalteten und aus den Widerständen 108, 130 und dem Potentiometer 131 gebildeten Spannungsteiler eingerichtet worden ist, wird durch die Leitfähigkeit des Transistors 107 plötzlich vermindert, und dieser Ladungsabfall äußert sich als negative Spannung am Verbindungspunkt zwischen dem Kondensator 109 und der Diode 110.The positive voltage rise at the collector of transistor 105 causes that transistor 107 conducts. The positive charge on the linkext side of the capacitor 109, which were previously switched between B + and ground and from the resistors 108, 130 and the potentiometer 131 formed voltage divider has been set up is suddenly decreased by the conductivity of the transistor 107, and this drop in charge manifests itself as a negative voltage at the junction between the capacitor 109 and the diode 110.

Der Strom, der vorher durch den Widerstand 106 und den Transistor 105 geflossen ist, teilt sich nun auf zwischen dem Basis-tmitter-t'Iberganp; des Transistors 107 und dem.Weg über den Widerstand 111 zur negativen Seite des Kondensators 109, Der Kondensator 109 beginnt somit nunXsich zu entladen, und zwar über den Transistor 107 nach Nasse und über die Versorgungsquelle B+, den Stromquellenwiderstand 106 und den Widerstand 111 zur linken (negativen) Seite des Kondensators 109.The current previously passed through resistor 106 and the transistor 105 has flowed, is now divided between the base-tmitter-t'Iberganp; of Transistor 107 and dem.Weg via resistor 111 to the negative side of the capacitor 109, The capacitor 109 thus now begins to discharge itself, through the transistor 107 to Nasse and via the supply source B +, the current source resistor 106 and the resistor 111 to the left (negative) side of the capacitor 109.

In dieser Schaltung, die ein modifizierter Niller-Integrator ist, ist der durch den Widerstand 111 fließende Strom gleich dein durch den Widerstand 106 fließenden Strom, abgesehen von einem sehr kleinen Strombetrag, der durch die Basis des Transistors 107 fließt. Am Widerstand 111 fällt eine konstante Spannung ab, und der Widerstand 111 bewirkt die negativ gerichtete Stufe der Wellenform 120.In this circuit, which is a modified Niller integrator, the current flowing through resistor 111 is equal to your through resistor 106 current flowing, except for a very small amount of current flowing through the Base of transistor 107 flows. A constant voltage drops across resistor 111 and resistor 111 effects the negative going step of waveform 120.

Die Konstantstrom-Entladung des Kondensators 109 über den Transistor 107 erzeugt einen negativ gerichteten Spannung sägezahn am Kollektor des Transistors 107, wie es ill der Wellenform 120 in Figur 4a zu erkennen Bt. Der Transistor 112 ist als Emitterfolger geschaltet, und die Spannung an seinem Emitter ist die Wellenform 120 nach Figur 4a.The constant current discharge of the capacitor 109 through the transistor 107 creates a negative going sawtooth voltage on the collector of the transistor 107, as can be seen in the waveform 120 in FIG. 4a. The transistor 112 is connected as an emitter follower, and the voltage at its emitter is the waveform 120 according to Figure 4a.

Der positivste Teil der Wellenform 12G wird durch die Einstellung des Potentiometers 131 im Spannungsteiler bestimmt.The most positive part of waveform 12G is created by the adjustment of the potentiometer 131 in the voltage divider is determined.

Der scharfe negative Abfall in der Wellenform 120 w.rd ( rzeugt durch den Spannungsabfall am Widerstand 111, der durch den über den Widerstand 106 fließende Strom herbeigeführt wird. Der abrupt in positiver Richtung ansteigende Teil der Wellenform 120 resultiert aus der Beendigung der Rücklaufimpulse an der Basis des Transistors 103, wodurch dieser Transistor gesperrt, der Transistor 105/durchlässig und der Transistor 107 gesperrt wird. Dies bringt die basisspannung des Transistors 112 und somit die Spannung der Wellenform 120 auf den durch die Einstellung des Potentiometers 17)1 bestimmten Wert, auf den sich der Kondensator 109 von B+ über den Widerstand 108, die Diode 110 und Masse auflädt.The sharp negative drop in waveform 120 w.rd (shows through the voltage drop across the resistor 111 that flows through the resistor 106 Electricity is brought about. The part of the that rises abruptly in a positive direction Waveform 120 results from the termination of the flyback pulses at the base of the Transistor 103, which blocks this transistor, transistor 105 / permeable and the transistor 107 is blocked. This brings the base voltage of the transistor 112 and thus the voltage of the waveform 120 to the value obtained by setting the Potentiometer 17) 1 specific value to which the capacitor 109 of B + is about the resistor 108, the diode 110 and ground charges.

Die am Emitter des Transistors 112 erhaltenen negativ gerichteten Impulse 120 mit den negativ gerichteten Sägezahnspitzen werden über die Dioden 78 und 86 auf die Basen der Transistoren 74 und 82 gegeben. Im Differentialverstärker 73 wird dann derJenige der Transistoren 72 und 74 leitend, der die am meisten negative Spannung an seiner Basis erhalt, während der andere der Transistoren gesperrt wird. Während des ersten Teils des Vertikalhinlaufintervalls, wenn die vertikalfrequente Wellenform 69 nach Figur 4a positiv gegenüber der negativ gerichteten Sägezahnwellenform 120 ist, wird also der Transistor 74 bis zur Sättigung leitend und liefert eine Reihe positiv gerichteter Impulse mit Horizontalfrequenz an seinem Kollektor, die über die Diode 93 und den Transistortreiber 94 die Leitfähigkeit des Thyristors 13 veranlassen. Die Treiberimpulse an der Steuerelektrode des Thyristors 13 sind in Figur 4b mit den Impulsen 123 gezeigt. Eine gemeinsame Betrachtung der Figuren 4a und 4b zeigt, daß die Impulse 123 mit negakver werdender Wellenform 69 immer kürzer werden.The negative direction obtained at the emitter of transistor 112 Pulses 120 with the negatively directed sawtooth tips are transmitted via the diodes 78 and 86 applied to the bases of transistors 74 and 82. In the differential amplifier 73 then that of the transistors 72 and 74, which is the most negative, becomes conductive Get voltage at its base while the other of the transistors is blocked. During the first part of the vertical trace interval, when the vertical rate Waveform 69 of Figure 4a positive versus the negative going sawtooth waveform 120 is, so the transistor 74 is conductive to saturation and provides a Series of positively directed pulses with horizontal frequency at its collector, the via diode 93 and transistor driver 94 the conductivity of the thyristor 13 cause. The drive pulses at the control electrode of the thyristor 13 are shown with the pulses 123 in FIG. 4b. A joint consideration of the FIGS. 4a and 4b show that the pulses 123 have a negative waveform 69 getting shorter and shorter.

Ferner erkennt man, daß die Wellenform 120 den Transistor 74 solange mit HorizontalfrequenzXleitend schaltet, wie der negativ gerichtete sägezahnförmige Teil der Wellenform 120 negativer ist als der Spannungswert der vertikalfrequenten Wellenform 69. Es werden also Treiberimpulse mit Horizontalfrequenz erzeugt, um den Thyristor 13 jeweils zu zünden und den Kondensator 15 mit einem im wesentlichen linear absinkenden positiven Strom aufzuladen.It can also be seen that waveform 120 drives transistor 74 for so long with horizontal frequencyXconductive switches, like the negatively directed sawtooth Part of the waveform 120 is more negative than the voltage value of the vertical frequency Waveform 69. That is, horizontal frequency drive pulses are generated to the thyristor 13 to fire and the capacitor 15 with a substantially to charge linearly decreasing positive current.

Zum Zeitpunkt 4 wird der sich mit Horizontalfrequenz wiederholende sägezahnförmige Teil der Wellenform 120 negativ gegegenüber dem positiv gehenden vertikalfrequenten Sägezahn-Fehlersignal 70, so daß der Transistor 82 zu leiten beginnt.At time 4, the one repeating with the horizontal frequency becomes sawtooth shaped portion of waveform 120 negative versus positive going vertical frequency sawtooth error signal 70, causing transistor 82 to conduct begins.

Im weiteren Verlauf des Vertikalintervalls rückt die Vorderflanke des Spannungsimpulses am Kollektor des Transistors tQ2 während Jeder nachfolgenden Horizontalrücklaufperiode ein Stück näher an die Vorderilane der Wellenform 120, wie es dw Wellenform 124 in Figur 4c zeigt. Diese positiven Impulse der Wellenform 124 werden über den Treibertransistor 87 gekoppelt und bringen den Thyristor 17 zum leiten. Durch den Thyristor 17 fließt ein Strom, der von Masse über den Kondensator 15 und die Induktivität 16 zum unteren Ende der Wicklung 8c gelangt, welches gegenüber dem oberen Ende dieser Wicklung eine negative Rücklaufimpuls-Spannung hat, und dieser Strom bewirkt, daß am Kondensator 15 während der letzteren Hälfte des Vertikalhinlaufintervalls eine ansteigende negative Spannung erzeugt wird.In the further course of the vertical interval, the leading edge moves of the voltage pulse at the collector of transistor tQ2 during each subsequent Horizontal retrace period a little closer to the leading line of waveform 120, as shown by dw waveform 124 in Figure 4c. These positive impulses of the waveform 124 are coupled via the driver transistor 87 and bring the thyristor 17 to guide. A current flows through the thyristor 17 from ground via the capacitor 15 and the inductance 16 reaches the lower end of the winding 8c, which opposite the top of this winding has a negative flyback voltage, and this one Current is applied to capacitor 15 during the latter half of the vertical trace interval an increasing negative voltage is generated.

Eine gemeinsame Betrachtung der Figuren 4b und 4c zeigt, daß sich Impulse der Wellenformen 123 und 124 für eine Zeitspanne um die Mitte des Vertikalhinlaufintervalls herum überlappen. Währenddem Zeit von T6 bis T7 leiten beide Thyristoren 13 und 17 gleich lang, so daß der in den Kondensator 15 fließende Gesamtladestrom gleich Null ist. An dieser Stelle liegt der Durchgangspunkt. Wie weiter oben beschrieben, bestimmt die Einstellung des Potentiometers 131 den Spannungswert, dem Impulse 120 überlagert werden, und somit die Anzahl sich überlappender Impulse der Wellenformen 123 und 124. Man erkennt, daß einmal die positiven und einmal die negativen Ströme übe,rwiegen, so daß links und rechts des Zeitpunkts T6 der die Ablenkwicklung 18 durchfließende Sägezahnstrom erzeugt wird. Die in Figur 4a als Mittellinie gezeigte Bezugsspannung VR stellt den nominellen Gleichspannungs-Mittelwertder Sägezahn-Wellenformen 69 und 70 dar. Diese Bezugsspannung wird durch in Figur 3 dargestellten Spannungsteiler aus den Widerständen 63 und 64 bestimmt. Eine Verstellung des Zentrierungs-Potentiometers 53 bewirkt über die Verstärker 47 und 66, daß sich die Spannungs-Wellenformen 69 und 70 bezüglich VR in Richtungen entgegengesetzter Polarität verschieben. Hierdurch wird der Kreuzungspunkt der Wellenformen 69 und 70 nach Figur 4a von der in Figur 4a gezeigtes mittleren Lage aus entweder nach rechts oder nach links bewegt. Das heißt, der durch die Wicklung 18 fließende Ablenkstrom iiberlagert sich einem zentrierenden Gleichstrom, der von der Einstellung des Potentiometers 53 abhängt.A joint consideration of Figures 4b and 4c shows that Pulses of waveforms 123 and 124 for a period around the middle of the vertical trace interval hereabouts overlap. During the time from T6 to T7, both thyristors conduct 13 and 17 of the same length, so that the total charging current flowing into the capacitor 15 equals zero. This is the point of passage. As described above, the setting of the potentiometer 131 determines the voltage value, the pulse 120 are superimposed, and thus the number of overlapping pulses of the waveforms 123 and 124. One recognizes that once the positive and once the negative currents practice, rweiegen, so that the deflection winding 18 sawtooth current flowing through it is generated. The one shown in Figure 4a as the center line Reference voltage VR represents the nominal DC voltage average of the sawtooth waveforms 69 and 70. This reference voltage is determined by voltage dividers shown in FIG determined from resistors 63 and 64. Adjustment of the centering potentiometer 53 causes, via amplifiers 47 and 66, the voltage waveforms 69 and shift 70 with respect to VR in directions of opposite polarity. Through this becomes the intersection of waveforms 69 and 70 of Figure 4a from that in Figure 4a, the middle layer shown is moved either to the right or to the left. That That is, the deflection current flowing through the winding 18 is superimposed on a centering current Direct current, which depends on the setting of the potentiometer 53.

Der Rücklauf wird durch die leitfähigkeit des Transistors 40 eingeleitet, womit der negative Impulsteil der vertikalfrequenten Wellenform 70 auf die Basis des Transistor 80 des Differentialverstärkers 81 gekoppelt wird, so daß der Transistor 82 aufhört zu leiten und Impulse 124 abzugeben.The return is initiated by the conductivity of the transistor 40, thus the negative pulse part of the vertical rate waveform 70 on the base of transistor 80 of differential amplifier 81 is coupled so that transistor 82 stops conducting and emits pulses 124.

Zur gleichen Zeit sperrt der positive Impulsteil der Wellenform 69, der auf den Transistor 72 des Differentialverstärkers 73 gegeben wird, den Transistor 72 und befähigt den Transistor 74 zu leiten, wenn das horizontalfrequente negative Sägezahnsignal der Wellenform 120 der Basis dieses Transistors zugeführt wird. Der erste zu dieser Zeit erscheinende der horizontalfrequenten Säge zähne 120 bewirkt einen breiten Impuls 123 am Kollektor des Transistors 74 und veranlaßt den Thyristor 13, zu einer sehr frühen Zeit bezüglich des Horizontalrücklaufimpulses 30 nach Figur 2a zu leiten. Der den Thyristor 13 durchfließende Strom lädt den Kondensator 15 positiv auf, und die in der Ablenkwicklung 18 gespeicherte magnetische Energie führt dazu, daß die Spannung am Kondensator 15 weiter positiv ansteigt. Dies ist in den Figur 2b, 2d, 2f und 2g veranschaulicht. Dle Rücklaufimpulszeit der Wellenform 35 nach Figur 2f beträgt ungefähr 3 bis 4 Horizontal-oder Zeilenintervalle. Der positiv gerichtete Rücklaufimpuls wird über den Vorspannungswiderstand 95 auf die Kathode der Diode 93 gekoppelt, um diese Diode gegenüber den vergleichbar schwachen positiven Impulsen, die bei leitendem Transistor 74 an ihrer Anode erzeugt werden, in Sperrrichtung vorzuspannen. In ähnlicher Weise wird auch die Diode 97 während des Vertikalrücklaufintervalls in Sperrichtung gespannt, swo daß sie den Transistor 94 von dem entkoppeltn Zweig der Versorgungsquelle B+ trennt und der Rücklaufimpuls für die Dauer einer halben Periode der Resonanzfrequenz des aus dem Kondensator 15 und der Ablenkwicklung 18 gebildeten Parallelkreises über den Wert B+ hinaus ansteigen kann.At the same time, the positive pulse part of waveform 69 blocks, which is applied to the transistor 72 of the differential amplifier 73, the transistor 72 and enables transistor 74 to conduct when the horizontal rate is negative Sawtooth signal of waveform 120 from the base of this transistor fed will. The first of the horizontal-frequency saw teeth to appear at this time 120 causes a wide pulse 123 at the collector of transistor 74 and causes the thyristor 13, at a very early time with respect to the horizontal flyback pulse 30 according to Figure 2a. The current flowing through the thyristor 13 charges the capacitor 15 positive, and the magnetic energy stored in the deflection winding 18 leads to the fact that the voltage across capacitor 15 continues to rise positively. This is illustrated in Figures 2b, 2d, 2f and 2g. The return pulse time of the waveform 35 according to FIG. 2f is approximately 3 to 4 horizontal or line intervals. Of the positively directed return pulse is via the bias resistor 95 to the Cathode of diode 93 coupled to this diode compared to the comparably weak positive pulses generated at its anode when transistor 74 is conductive, preload in the blocking direction. Similarly, the diode 97 is also used during of the vertical retrace interval tensioned in the reverse direction, swo that they the transistor 94 from the decoupled branch of the supply source B + separates and the return pulse for half a period of the resonance frequency of the capacitor 15 and the deflection winding 18 formed parallel circuit beyond the value B + can increase.

Da die AblenkwicRung während des Rücklaufintervalls nicht auf irgendeine Spannung geklemmt wird, kann die Spannung der Rücklaufimpulse auf einen relativ hohen Wert ansteigen, womit eine schnelle Umkehr des Stroms inder Ablenkwicklung und somit en kurzes Rücklaufintervall :erhalten wird. Nach einer halben Periode der Resonanz beginnt der Vertikalrücklaufimpuls negativ auszuschlagen, womit die Dioden 93 und 97 in Durchlaßrichtung gespannt werden und Steuerimpulse zum Thyristor 13 gelangen können, um den Beginn eines neuen Hinlaufintervalls zu erm4$ichen.Since the deflection force during the retrace interval is not applied to any Voltage is clamped, the voltage of the flyback pulses can be reduced to a relative increase high, thereby rapidly reversing the current in the deflection winding and thus a short return interval: is obtained. After half a period the resonance begins to deflect the vertical return impulse negative, with which the Diodes 93 and 97 are biased in the forward direction and control pulses to the thyristor 13 to allow the start of a new trace interval.

In der Anordnung nach Figur 3 ist die Kathode des Thyristors 13 mit dem Kondensator 15 und nicht, wie im Falle der Figur 1, mit dem oberen Ende der Wicklung 8b. Somit sind die "Schwebspannungen an der Kathode und der Steuerelektrode bei der Anordnung nach Figur 3 viel niedriger als beider .\unordnung nach Figur 1, womit eine größere Stabilität im Betrieb des Thyristors 13 erhalten wird.In the arrangement of Figure 3, the cathode of the thyristor 13 is with the capacitor 15 and not, as in the case of Figure 1, with the upper end of the winding 8b. Thus, the "floating voltages at the cathode and the control electrode in the arrangement according to Figure 3 is much lower than both. \ disorder according to FIG. 1, with which a greater stability in the operation of the thyristor 13 is obtained will.

In der Anordnung nach Figur 3 wird anders als im Falle der Figur 1 eine Einrichtung zur Pulsbreitenmodulation verwendet, welche zur Steuerung derLeitfähigkeit der Thyristoren 13 und 17 nur die Vorderflanken der Impulse der Wellenformen 123 und 124 gegenüber den Vorderflanken der Horizontalrücklaufimpulse verlagert.In the arrangement according to FIG. 3, different than in the case of FIG uses a pulse width modulation device which is used to control conductivity of thyristors 13 and 17 only the leading edges of the pulses of waveforms 123 and 124 displaced from the leading edges of the horizontal retrace pulses.

Die figur 5 ist ein detailliertes, teilweise in Blockform ausgeführtes Schaltbild einer anderen Ausführungsform eines erfindungsgemäßen geschalteten Vertikalablenksystems. Der wesentliche Unterschied zwischen den Ausführungsformen nach den Figuren 5 und 3 besteht darin, daß im Falle der Figur 5 ein gesonderter Oszillator und Sägezahngenerator 150 eine stabile Sägezahnspannung erzeugt, die am Ausgang eines Verstärkers 176 erhalten wird. Diese Sägezahnspannung wird auf die Verstärker 47 und 66 und den als linearer Verstärker wirkenden restlichen Teil des Vertikalablenkgenerzltors gegeben, wobei eine Rückkopplung von der Ablenkwicklung18 zum Verstärker 47 vorgesehen ist. Ein Vorteil der Ausführungsform nach Figur 5 besteht darin, daß auf einfache Weise die Verschachtelung zweier aufeinanderfolgender Teilbilder erreicht wird.The figure 5 is a detailed, partially executed in block form Circuit diagram of another embodiment of a switched vertical deflection system according to the invention. The main difference between the embodiments according to Figures 5 and 3 consists in the fact that in the case of FIG. 5 a separate oscillator and sawtooth generator 150 generates a stable sawtooth voltage, which at the output of an amplifier 176 is obtained. This sawtooth voltage is applied to amplifiers 47 and 66 and the remaining part of the vertical deflection generator acting as a linear amplifier given, feedback from deflection winding 18 to amplifier 47 being provided is. An advantage of the embodiment of Figure 5 is that simple Way the interleaving of two successive partial images is achieved.

Ein Vertikalsynchronimpuls 21 wird auf eine Klemme 22 und von dort über einen Widerstand 151, eine Diode 153, einen Kondensator 155 und eine Diode 156 gekoppelt, um einen Transistor 157 zum Beginnen des Rücklaufintervalls leitend zu machen. Der vom Transistor 157 geleitete Strom fließt-von der Versorgungsquelle B+ über den Widerstand 169 nach Masse. Der Potentialabfal3 am Kollektor des Transistors 157 wird über die Diode 15 und den Widerstand 159 gekoppelt, um den Transistor 160 leitend zu machen. Bei leitendem Transistor 160 werden die sägezahnerzeugenden Kondensatoren 174 und 175 über einen Widerstand 172 entladen.A vertical sync pulse 21 is sent to a terminal 22 and from there via a resistor 151, a diode 153, a capacitor 155 and a diode 156 coupled to conduct transistor 157 to begin the retrace interval close. The current conducted by transistor 157 flows-from the Supply source B + via resistor 169 to ground. The potential drop on The collector of the transistor 157 is coupled via the diode 15 and the resistor 159, to make transistor 160 conductive. When transistor 160 is conductive, the Discharge sawtooth generating capacitors 174 and 175 through a resistor 172.

Der Emitter-Kollektor-Stromkreis wird durch den Stromweg geschlossen, der von B+ über das Höhenregelungs-Potentiometer 171, den Widerstand 170, den Widerstand 172 und den Widerstand 173 nach Masse führt. Die Leitfähigkeit des Transistors 160 während des Vertikalrücklaufintervalls bewirkt, daß am invertierenden Eingang des Verstärkers 176 im Verlauf des Rücklaufintervalls eine negative Spannung erscheint.The emitter-collector circuit is closed by the current path, that of B + via the height control potentiometer 171, the resistor 170, the resistor 172 and resistor 173 leads to ground. The conductivity of transistor 160 during the vertical retrace interval causes the inverting input of the Amplifier 176 a negative voltage appears during the retrace interval.

Die der Vorderflanke der Synchronimpulse 21 folgende verminderte Kollektorspannung des Transistors 157 wird über einen Widerstand 161 gekoppelt, um den Transistor 162 leitend zu machen. Der Hauptstromweg des Transistors 162 führt von Bf über die Widerstände 165, 164 und 154 nach Masse. Dem Widerstand 154 ist eine Reihenschaltung aus einem Kondensator 155, einer Diode 156 und der Basis-Emitter-Strecke des Transistor 157 nach Masse parallel geschaltet. Dieser Stromweg erlaubt dem Kondensator 155, sich über die Diode 156 und die Basis-Emitter-Strecke des Transistors 157 zu entladen. Wenn sich der Kondensator 155 so weit entladen hat, daß die Diode 156 und der Basis-Emitter-Übergang des Transistors 157 nicht mehr länger in Durchlaßrichtung gespannt sind, dann werden die Transistoren 157, 160 und 162 gesperrt. Zu diesem Zeitpunkt beginnen die Kondensatoren 174 und 175 damit, an ihrem Verbindungspunkt Eine sägezahnförmige Spannung zu erzeugen, d.h., indem sie sich von B+ über das Potentiometer 171, den Widerstand 170, den Widerstand 173 und Masse aufladen, bilden sie am Ausgang des Verstärkers 176 einen negativ gerichteten Sägezahn. Gleichzeitig beginnt der Kondensator 15i5, sich über das als Bildfangregler dienende Pot<;ntiometer 168, den Widerstand 167, den Widerstand 154 und Masse aufzuladen, um die Freilauffrequens des mit den Transistoren 162 und 157 gebildeten Oszillatorteils zu bestimmen.Beim Ausbleiben der ankommenden Vertikalsynchronimpulse 21 wird der Transistor 157 leitend werden und das Vertikalrücklaufintervall einleiten, wenn die Ladung am Kondensator 155 genügend positiv wird, um die Diode 156 und den Transistor 157 in Durchlaßrichtung zu spannen. Der wischen dem Verbindungspunkt der Widerstände 164 und 165 einerseits und Masse andererseits liegende Kondensator 166 dient zur Entkopplung der Versorgungsquelle. Der zwischen dem Verbindungspunkt des Widerstands 151 und der Diode 153 einerseits und Masse andererseits liegende Kondensator 152 dient zur Entkopplung der Diode 153 von irgendwelcher horizontalfrequenten Energie.The reduced collector voltage following the leading edge of the sync pulses 21 of transistor 157 is coupled through a resistor 161 to the transistor 162 to make conductive. The main current path of transistor 162 leads from Bf via the Resistors 165, 164 and 154 to ground. The resistor 154 is connected in series from a capacitor 155, a diode 156 and the base-emitter path of the transistor 157 connected in parallel to ground. This current path allows capacitor 155 to to discharge through the diode 156 and the base-emitter path of the transistor 157. When the capacitor 155 has discharged so far that the diode 156 and the base-emitter junction of transistor 157 are no longer forward biased, then the transistors 157, 160 and 162 blocked. At this point the capacitors begin 174 and 175 by creating a sawtooth tension at their junction, i.e. by moving from B + via potentiometer 171, resistor 170, the Resistor 173 and ground charge, they form one at the output of amplifier 176 negative facing sawtooth. At the same time, the capacitor 15i5 begins to turn over that as a frame grabber Serving Pot <; ntiometer 168, the resistance 167 to charge resistor 154 and ground to reduce the freewheeling frequencies of the Transistors 162 and 157 to determine the oscillator part formed of the incoming vertical sync pulses 21, the transistor 157 will be conductive and initiate the vertical retrace interval when the charge on capacitor 155 becomes sufficiently positive to forward diode 156 and transistor 157 to tension. The wipe the connection point of the resistors 164 and 165 on the one hand and ground on the other hand, capacitor 166 is used to decouple the supply source. That between the connection point of the resistor 151 and the diode 153 on the one hand and ground on the other hand, capacitor 152 is used to decouple the diode 153 of any horizontal frequency energy.

Die zwischen B+ und Masse geschalteten Widerstände 182 und a liegen mit ihrem gemeinsamen Anschluß am nicht-nvertierenden Eingang eines Verstärkers 185, um am Ausgang dieses Verstärkers eine stabile Bezugsspannung bereitzustellen.The resistors 182 and a connected between B + and ground are present with their common connection to the non-inverting input of an amplifier 185 to provide a stable reference voltage at the output of this amplifier.

Ein Kondensator 184 verhindert, daß der nicht-invertierende Eingang des Verstärkers 185 von irgendwelchen Spannungsschwankungen beeinflußt wird. Der Ausgang des Verstärkers 185 ist auf den invertierenden Eingang dieses Verstärkers rückgekoppelt und außerdem iiber einen Widerstand 177 mit dem nicht-invertierenden Eingang des Verstärkers 176 verbunden, um diesem Eingang die Bezugsspannung anzulegen.A capacitor 184 prevents the non-inverting input of amplifier 185 is affected by any voltage fluctuations. Of the The output of amplifier 185 is to the inverting input of that amplifier fed back and also through a resistor 177 to the non-inverting Connected to the input of amplifier 176 in order to apply the reference voltage to this input.

Eine zwischen dem Ausgang und dem invertierenden Eingang des Verstärkers 176 liegende Anordnung aus einem Potentiometer 178 und einem Widerstand 179 ermöglicht eine LinearitätsJustierung des Sägezahnsignals. Zwischen dem Ausgang des Verstärkers 176 und die untere Seite des Kondensators 175 ist ein Widerstand 180 und ein Kondensator 181 geschaltet, wobei diese Elemente so gewählt sind, dcß sie eine S-i?ormung des erzeugten Sägezabnsignals bewirken. Die Linearität und die S-Formung des positiv gerichteten Sägezahnsignals am Ausgang des Verstärkers 176 wird somit unabhängig von einer Rückkopplung vom Rest der Ablenkschaltung erreicht. Dieses Sägezahnsignal ist bei der vorliegenden Ausführungsform äquivalent dem positiv gerichteten Sägezahnsignal, welches in der Anordnung nach Figur 3 auf den invertierenden Eingang des Verstärkers 47 gegeben wird.One between the output and the inverting input of the amplifier 176 horizontal arrangement of a potentiometer 178 and a resistor 179 allows a linearity adjustment of the sawtooth signal. Between the output of the amplifier 176 and the lower side of the capacitor 175 is a resistor 180 and a capacitor 181 switched, these elements are selected so that they one S-shape of the generated saw signal. The linearity and the S-shape of the positive directed sawtooth signal at the output of amplifier 176 thus becomes independent achieved by feedback from the rest of the deflection circuit. This sawtooth signal is equivalent in the present embodiment to the positively directed sawtooth signal, which in the arrangement of Figure 3 to the inverting input of the amplifier 47 is given.

Der Ausgang des Verstärkers 176 ist über einen Widerstand 186 mit aem nicht-invertierenden Eingang des Verstärkers 47 gekoppelt, der hier dieselbe Funktion hat, wie in Salle der ligur 3. Der Ausgang des Verstärkers 47 ist über einen Widerstand 67 mit dem invertierenden Eingang eines Verstärkers 66 gekoppelt, der hier ebenfalls dieselbe Funktion wie im Falle der Figur 3 hat. Die am Ausgang des Verstärkers 185 erhaltene Bezugsspannung wird über einen Widerstand 187 auf den nicht-invertierenden Eingang des Verstärkers 66 gegeben. Zwei Widerstände 59und 68 bilden Rückkopplungen für die Verstärker 47 und 66 we im Falle der Figur 3. Die Ausgänge der Verstärker 47 und EG sind über Jeweils eine Diode 71 bzw. 79 wie im Falle der Figur 3 mit jeweils einem Modulator 73 bzw. 81 verbunden. Somit wäre wie im Falle der Figur 3 an der Diode 71 ein negativ gerichtetes Sägezahnsignal 69 und an der Diode 79 ein invertiertes positiv gerichtetes Vertikalfrequentes Sägezahnsignal 70 vorhanden.The output of the amplifier 176 is connected through a resistor 186 aem non-inverting input of the amplifier 47 coupled, here the same Has function, as in Salle der Ligur 3. The output of amplifier 47 is over a resistor 67 coupled to the inverting input of an amplifier 66, which here also has the same function as in the case of FIG. The one at the exit The reference voltage obtained from the amplifier 185 is applied via a resistor 187 given to the non-inverting input of amplifier 66. Two resistors 59 and 68 form feedback for the amplifiers 47 and 66 we in the case of Figure 3. Die Outputs of the amplifiers 47 and EG are each via a diode 71 and 79 as in Case of Figure 3 is connected to a modulator 73 and 81 respectively. So it would be like in the case of FIG. 3 at the diode 71 a negatively directed sawtooth signal 69 and at the diode 79, an inverted positive-going vertical frequency sawtooth signal 70 available.

Der übrige Teil der Ausgangsschaltung, der in Figur 5 nicht dargestellt ist, entspricht der Ausführungsform nach Figur 3, wobei der einzige Unterschied in der von der Ablenkwicklung 18 8 ausgehenden Rückkopplungsanordnung besteht, die für den Fall der Figur 5 nachstehend beschrieben wird.The remaining part of the output circuit that is not shown in FIG is, corresponds to the embodiment of Figure 3, the only difference in the feedback arrangement emanating from the deflection winding 18 8, which for the case of Figure 5 will be described below.

Ein Differentialverstärker 189 ist aus zwei Transistoren 188 und 190 gebildet, deren Emitter über jeweils denen Widerstand 212 bzw. 211 und dann über einen Widerstand 213 mit der Versorgungsquelle B+ verbunden sind. Der Kollektor des Transistors 188 liegt an Masse, und seine Basis empfängt als Eingangssignal die Bezugsspannung vom Ausgang des Verstärkers 185. Diese Spannung bestimmt den nominellen Gleichstrom-Arbeitspunkt für den Vertikalverstärker. Der Kollektor des Transistors 190 ist über die Parallelschaltung eines Widerstands 204 mit einem Kondensator 205 an Masse angeschlossen und außerdem mit der Basis eines Transistors 202 verb-unden, der als rückgekoppelter Verstärker betrieben wird. Ein Widerstand 208, ein Zentrierungs-Potentiometer 207, ein Widerstand 206 und ein Kondensator 209 sind in der genannten Reihenfolge als Serienschaltung zwischen B+ und Masse geschaltet. Der Schleifer des Zentrierungs-Potentiometers 207 ist mit der Basis des Transistors 190 verbunden und liegt außerdem an einem Kondensator 210, der zwischen die Basis des Transistors 190 und Masse geschaltet ist und irgendwelche Spannungsusschläge an der Basis ausfiltert. Der Verbindungepunkt zwischen Widerstand 206 und Kondensator 209 ist über einen Widerstand 214 mit dem oberen Ende der Vertikalablenkwicklung 18 verbunden, um von diesem Ort ein Gleichstrom-Rückkopplungssignal zu empfangen, welches den Arbeitspunkt stabilisiert und ihn gewünschtenfalls Je nach Einstellung des Zentrierungs-Potentiometers verschiebt, um eine Gleich stromkomponente in der Ablenkwicklung 18 zu erzeugen. Die Spannungen zur Justierung der Gleichstromstabilisierung und Zentrierung werden mit der vom Verstärker 185 erhaltenen Bezugsspannung verglichen, und die Differenz wird vom Kollektor des Transistors 190 auf die Basis des rückgekoppelten Vbrstärkers 202 gegeben.A differential amplifier 189 is made up of two transistors 188 and 190 formed, the emitter via which resistor 212 or 211 and then via a resistor 213 is connected to the supply source B +. The collector of the transistor 188 is due to mass, and its base receives as Input signal is the reference voltage from the output of amplifier 185. This voltage determines the nominal DC operating point for the vertical amplifier. Of the The collector of the transistor 190 is via the parallel connection of a resistor 204 connected to ground with a capacitor 205 and also to the base of a Transistor 202 connected, which is operated as a feedback amplifier. A Resistor 208, a centering potentiometer 207, a resistor 206 and a capacitor 209 are in the stated order as a series connection between B + and ground switched. The wiper of the centering potentiometer 207 is with the base of transistor 190 and is also connected to a capacitor 210 which is between the base of transistor 190 and ground is connected and any voltage surges filters out at the base. The connection point between resistor 206 and capacitor 209 is through resistor 214 to the top of the vertical deflection winding 18 connected to receive a DC feedback signal from this location, which stabilizes the working point and if desired depending on the setting of the centering potentiometer shifts to a direct current component in the To generate deflection winding 18. The voltages used to adjust the DC stabilization and centering are compared with the reference voltage obtained from amplifier 185, and the difference is fed back from the collector of transistor 190 to the base of the feedback Amplifier 202 given.

Vom Verbindungspunkt zwischen Ablenkwicklung 18 und Rückkopplungswiderstand 19 wird ein Rückkopplungssignal entnommen und über einen Widerstand 200 auf den Emitter des Transistors 202 gegeben. Ein zwischen dem Emitter des Transistors 202 und Masse liegender Widerstand 201 mit den ihm parallel liegenden Widerständen 200 und 19 bestimmt den Gesamt-Emitterwiderstand und steuert den durch den Widerstand 203 und den Transistor 202 fließenden Strom .Dieses Rückkopplungssignal regelt die Amplitude und die Linearitat des Ablenkstroms. Die Jeweiligen Rückkopplungssignale, die auf dB Basis und den Emitter des Transistors 202 geeben werden, -ändern die Leitfähigkeit des Transistors 202, und die am Lastwiderstand 203 erzeugte Spannung wird auf den invertierenden Eingang des Verstärkers 47 gegeben, um den gewünschten betrieb des geschalteten Vertikalablenksystem zu erreichen.From the connection point between deflection winding 18 and feedback resistor 19, a feedback signal is taken and sent via a resistor 200 to the Emitter of transistor 202 given. One between the emitter of transistor 202 and ground resistor 201 with him parallel lying Resistors 200 and 19 determine the total emitter resistance and control it the resistor 203 and the transistor 202 flowing current .This feedback signal controls the amplitude and linearity of the deflection current. The respective feedback signals, which are given on the dB base and emitter of transistor 202 change the Conductivity of transistor 202, and the voltage generated across load resistor 203 is applied to the inverting input of amplifier 47 to set the desired to achieve operation of the switched vertical deflection system.

Die Figuren 6a bis 6f zeigen Wellenformen, wie sie an verschiedenen Punkten der Anordnung nach Figur 5 erscheinen.Figures 6a to 6f show waveforms as they appear on various Points of the arrangement according to Figure 5 appear.

Die Figur 6a zeigt die Wellenform 225 der Oszillatorspannung, die am Kollektor des Transistors 157 erscheint. Da diese Wellenform mit den auf den Oszillator gegebenen Vertikalsynchronimpulsen 21 synchronisiert ist, enthält sie zwangsläufig Zeitinformationen hinsichtlich der Teilbild-Verschachtelung (Zeilensprung). In ähnlicher Weise ist die Sägezahn-Wellenform 226 nach Figur 6b, welche die Spannung am Ausgang des Verstärkers 176 darstellt, ebenfalls durch die Vertikalsynchronimpulse 21 synchronisiert und enthält daher Informationen hinsichtlich der Teilbild-Verschachtelung.Figure 6a shows the waveform 225 of the oscillator voltage, the appears at the collector of transistor 157. Since this waveform corresponds to the Oscillator given vertical sync pulses 21 is synchronized, it contains inevitably time information with regard to the sub-picture interleaving (line jump). Similarly, the sawtooth waveform 226 of Figure 6b is the voltage at the output of amplifier 176, also by the vertical sync pulses 21 is synchronized and therefore contains information relating to the interleaving of the sub-images.

Die Spannungs-Wellenformen 228 und 229 nach den Figuren 6c und 6d zeigen din zeitliche Beziehung zwischen den Horizontal-Rücklaufimpulsen und den vertikalfrequenten Wellenformen nach den Figuren 6a und 6b im einen Fall für geradzahlige und im anderen Fall für ungeradzahlige Teilbilder. Die horizontalfrequenten Impulse 228 sind um ein halbes Horizontalintervail gegenüber den horizontalfrequenten Impulsen 229 versetzt, und diese Versetzung zeigt die verschachtelte Beziehung zwischen den geradzahligen und den ungeradzahligen Tei)bildern an.The voltage waveforms 228 and 229 of Figures 6c and 6d show the temporal relationship between the horizontal return pulses and the vertical-frequency waveforms according to Figures 6a and 6b in one case for even-numbered and in the other case for odd-numbered fields. The horizontal frequency impulses 228 are half a horizontal interval compared to the horizontal frequency pulses 229 offset, and this offset shows the nested relationship between the even-numbered and odd-numbered parts.

Der Ablenkbetrieb bei verschachtelten Teilbildern, d.h.The deflection operation with interlaced fields, i. E.

beim sogenannten "Zeilensprugverfahren", ist dadurch gekennzeichnet, daß die Ablenkstromamplituden in geradzahligen und ungeradzai ligen Teilbildern bezüglich des zeitlichen Auftretens der Vertikalsynchronimpulre Jeweils Gleich sind. Bezüglich der horizontalen Synchronimpulse oder Rücklaufimpulse sind die Amplituden des Ablenkstroms für geradzahlige und ungeradzahlige Teilbilder beim Zeilensprungverfahren Jedoch nicht einander gleich. Es besteht ein Unterschied im Ablenkstrom, der einem halben Horizontalintervall äquivalent ist, und dieser Unterschied kann einige Milliampere betragen. Da das hier in Rede stehende Ablenksystem durch Horizontalrücklaufimpulse gesteuert wird, kann der Zeilensprungbetrieb nicht durch Zeitsteuerung des Vertikalrücklaufs erreicht werden, wie es bei den bekannten Ablenkschaltungen der Fall ist. Beim Gegenstand der vorliegenden Erfindung erhalt man einen Zeilensprungbetrieb, indem man am Beginn und über die gesamte Dauer jedes Ablenkzyklus die Ablenkstromamplitude mit der Amplitude des Bezugs-Sägezahns 226 nach Figur 6b vergleicht und Justiert. Dies geschieht durch die um den linearen Endverstärker herumgeführte Wechselstrom-Rückkopplung, wie es nachstehend ausführlicher beschrieben wird.in the so-called "line jump process", is characterized by that the deflection current amplitudes in even-numbered and odd-numbered fields with regard to the temporal occurrence of the vertical sync pulses are each equal. Regarding the horizontal sync pulses or return pulses are the amplitudes of the deflection current for even-numbered and odd-numbered fields in the case of the interlace method However, not the same as each other. There is a difference in the deflection current that one half the horizontal interval is equivalent, and this difference can be several milliamperes be. Because the deflection system under discussion here is caused by horizontal return pulses is controlled, the interlace operation cannot be performed by timing the vertical rewind can be achieved, as is the case with the known deflection circuits. At the subject of the present invention, interlace operation is obtained by starting and the deflection current amplitude with the amplitude over the entire duration of each deflection cycle of the reference saw tooth 226 according to FIG. 6b is compared and adjusted. This is done through the AC feedback looped around the linear power amplifier, like it will be described in more detail below.

Wie es in Vsrbindung mit Figur 3 beschrieben wurde, wird das Riicklaufintervall für jeden Vertikalablenkzyklus durch den ersten Horizontalrücklaufimuls eingeleitet, welcher der Vorderflanke der jeweiligen Wellenformen 225 und 226 nach den Figuren 6a und 6b folgt. Dies ist deswegen so, weil der Ablenkstrom mittels der Thyristoren 13 und 17 nur während des Erscheinens der Horizontalrücklaufimpulse geändert werden kann. Unter der Voraussetzung eines Zeilensprungbetriebs sind die Amplituden der Ablenkströme 230 und 231 nach den Figuren 6e und 6S zum Zeitpunkt T0 (d.h. am Ende des Hinlaufintervalls) bei geradzahligen und ungeradzahligen Teilbildern gleich. Dies ist veranschaulicht durch die drei Vektoren 232, 233 und 234 in den Figuren 6b, 6e und 6í, die alle die gleiche Länge haben.As described in connection with Figure 3, the return interval initiated for each vertical deflection cycle by the first horizontal return pulse, which is the leading edge of the respective waveforms 225 and 226 of the figures 6a and 6b follow. This is because the deflection current is generated by means of the thyristors 13 and 17 can only be changed during the appearance of the horizontal retrace pulses can. Assuming interlaced operation, the amplitudes are Deflection currents 230 and 231 of Figures 6e and 6S at time T0 (i.e. at the end of the trace interval) the same for even-numbered and odd-numbered fields. This is illustrated by the three vectors 232, 233 and 234 in the figures 6b, 6e and 6í, all of which are the same length.

Die gleich großen Amplituden des Ablenkstroms zum Zeitpunkt T0 werden durch die um den Ablenkverstärker herumgeführte Wechselstrom-Rückkopplung erhalten, welche die Spannung am stromfühlenden Widerstand 19 mit dem Bezugs-Sägezahn 226 (Figur 6b) am Eingang des Verstärkers 47 vergleicht. Wie oben erläutert, kann der Vertikalrücklauf erst dann beginnen, wenn einer der Eorizontalimpulse 228 bzw. 229 zum ersten Mal zeitlich mit dem Vertikalimpuls 225 zusammentrifft, welcher über der Wellenform 226 liegt. Somit beginnt der Vertikalrücklauf für geradzahlige Teilbilder bei T0 und für ungeradzahlige Teilbilder bei T1. Der Beginn des Vertikalrücklaufs ist deswegen nicht verschaqhtelt. Außerdem wird bei ungeradzahligen Teilbildern mehrmagnetische Energie in der Ablenkwicklung gespeichert, weil der Ablenkstrom zwischen U0 und T1 zunimmt, wie es in Figur 6f zu erkennen ist. Während des Vertikalrücklaufintervalls von T0 bis T2 bei geradzahligen Teilbildern und von T1 bis T3 bei ungeradzahligen Teilbildern schwingt die Ablenkwicklung IP mit dem dazu parallelgeschalteten Kondensator 15 für eine halbe Periode der zugeordneten Resonanzfrequenz, wie es in Verbindung mit Figur 3 erläutert wurde.The amplitudes of the deflection current at time T0 are equal in size obtained by the AC feedback looped around the deflection amplifier, which the voltage at the current-sensing resistor 19 with the reference saw tooth 226 (Figure 6b) at the input of the amplifier 47 compares. As explained above, the Do not start vertical retrace until one of the horizontal pulses 228 or 229 coincides for the first time with the vertical pulse 225, which is above of waveform 226 lies. Thus, vertical retrace begins for even fields at T0 and for odd-numbered fields at T1. The beginning of the vertical return is therefore not confused. In addition, in the case of odd-numbered fields more magnetic energy stored in the deflection winding because of the deflection current increases between U0 and T1, as can be seen in FIG. 6f. During the vertical retrace interval from T0 to T2 for even-numbered fields and from T1 to T3 for odd-numbered fields In the partial images, the deflection winding IP oscillates with the capacitor connected in parallel to it 15 for half a period of the associated resonance frequency, as is related was explained with FIG. 3.

Die gespeicherte magnetische Energie überträgt sich von der Wicklung 18 auf den Kondensator 15 und zurück auf die Wicklung 18, wodurch an der Wicklung 18 und am Kondensator 15 eine hohe Rücklaufspannung erzeugt wird. Außerdem ändert sie die Polarität des Ablenkstroms aus einer negativen Richtung bei T0 und T1 in eine positive Richtung bei T2 und T3.The stored magnetic energy is transferred from the winding 18 onto the capacitor 15 and back onto the winding 18, thereby affecting the winding 18 and a high return voltage is generated across the capacitor 15. Also changes they the polarity of the deflection current from a negative direction at T0 and T1 in a positive direction at T2 and T3.

Der Umstand, daß am Beginn des Rücklauf bei T0 für geradzahlige Teilbilder und bei T1 für ungeradzahlige Teilbilder verschiedene Beträge an gespeicherter magnetischer Energie vorhanden sind, hat zur Folge, daß sich die Amplitude der Rücklaufspannung an der Wicklung 18 und am Kondensator 15 bei geradzahligen und bei ungeradzahligen Teilbildern um einen geringen Betrag unterscheidet, sie ist bei ungeradzahligen Teilbildern höher. Somit unterscheiden sich die Amplituden auch des Ablenkstroms, wie sie zum Zeitpunkt T2 bei geradzahligen Teilbildern und zum zum tpunkt T3 bei ungeradzahligen Teilbildern erscheinen, um einen geringen Betrag voneinander, bei ungeradzahligen Teilbildern sind sie höher, wie es mit den Vektoren 235 und 23b in den Figuren Ge und 6f gezeigt ist. Wenn das durch den Verstärker gesteuerte Hinlaufintervall begonnen hat, wird der Thyristor 13 durch die verminderte Rücklaufspannung an der Wicklung 18 und am Kondensator 15 gezündet, um durch die Wellenform 123 nach zur 4b leitend geschaltet zu werden. Dies geschieht @ urz nach T2 bei geradzahligen Teilbildern und kurz nach T bei ungeradzahligen Teilbildern. Da die Ablenkströme für den Hinlauf bei geradzahligen und ungeradzahligen Teilbildern zu Jeweils verschiedenen Zeiten beginnen und zu den jeweiligen 'Zeitpunkten T2 und T3 unterschiedliche Amplitude haben, wird eine Zeilenverschachtelung durch Justierung des Ablenkstroms erreicht, indem dieser Strom mit dem im Verstärker 47 nach Figur 5 unabhängig erzeugten Sägezahn 226 verglichen wird.The fact that at the beginning of the return at T0 for even-numbered fields and at T1 different amounts of stored magnetic for odd-numbered fields Energy is present, has the consequence that the amplitude of the flyback voltage on the winding 18 and on the capacitor 15 for even and odd numbers Sub-images differs by a small amount; it is odd-numbered Sub-images higher. Thus, the amplitudes of the deflection current also differ, as they did at time T2 even-numbered fields and for at t-point T3 for odd-numbered fields appear by a small amount from each other, in the case of odd-numbered fields they are higher, as is the case with the vectors 235 and 23b is shown in Figures Ge and 6f. If that through the amplifier controlled trace interval has started, the thyristor 13 is reduced by the Return voltage on the winding 18 and on the capacitor 15 ignited to through the Waveform 123 to be turned on after to the 4b. This will happen soon after T2 for even-numbered fields and shortly after T for odd-numbered fields. Since the deflection currents for the outgoing flow in the case of even-numbered and odd-numbered fields begin at different times and at the respective times T2 and T3 have different amplitudes, line interleaving is established by adjustment of the deflection current achieved by this current with that in the amplifier 47 according to FIG 5 independently generated sawtooth 226 is compared.

Das Rückkopplungssignal, welches von dem den Ablenkstrom fühlenden Widerstand 19 gewonnen wird und welches zu einem gegebenen Zeitpunkt in den geradzahligen und ungeradzahligen Teilbildern mit unterschiedlichen Amplituden erscheint, wird mit dem unabhängig erzeugten und verschachtelten Bezugs-Sägezahn 226 verglichen, um ein Fehlersignal zu erzeugten, welches den Ablenkstrom derart korrigiert, daß er zu einem gegebenen Zeitpunkt gleiche relative Lage bezüglich des Vertikalsynchronimpulses sowohl bei den ungeradzahligen als auch den geradzahligen Teilbildern hat. Dies ist für den Zeitpunkt T4 in den Figuren 6b, 6e und 6f gezeigt, wo die Vektoren 238 und 237, welche den Ablenkstrom zum Zeitpunkt T4 während ungeradzahliger und geradzahligerTeilbilder darstellen, mit dem zum Zeitpunkt T4 während Jedes geradzahligen und ungeradzahligen Teilbildes erscheinenden Spannungswert 227 verglichen werden. Durch Vergleich des "nicht-verschachtelten" Vertikalhinlauf-Ablenkstroms mit einem "verschachtelten" unabhängig erzeugten Bezugs-Spannungssägezahn wird also der Ablenkstrom so korrigiert, daß er mit der verschachtelten Rezugs-Wellenform übereinstimmt und somit während geradzahlirer und ungeradzahliger Teilbilder Ablenkströme erhalten werden, die in der für das Zeilensprungverfahren richtigen Weise verschachtelt sind.The feedback signal received from the one sensing the deflection current Resistance 19 is won and which at a given time in the even-numbered and odd-numbered fields with different amplitudes appears compared to the independently generated and nested reference sawtooth 226, to generate an error signal which corrects the deflection current so that he at a given point in time the same relative position with respect to the vertical sync pulse has in both the odd and even fields. this is shown for time T4 in FIGS. 6b, 6e and 6f, where the vectors 238 and 237 which show the deflection current at time T4 during odd and even fields represent, with which at time T4 during each even and odd number The voltage value 227 appearing in the partial image can be compared. By comparing the "non-interleaved" vertical trace deflection stream with an "interleaved" independently generated reference voltage sawtooth thus becomes the deflection current so corrects to match the nested reference waveform and thus while deflection currents are obtained for even and odd fields, which are nested in the correct way for interlacing.

Ein Vorteil des beschriebenen Vertikalablenksystems ist sein lloher Wirkungsgrad. Für die geschalteten Endstufen wird reine Gleichstrom-Versorgungsquelle verwendet, so daß keine einer solchen Quelle eigenen Verlustleistungen auftreten können.One advantage of the vertical deflection system described is its lloher Efficiency. A pure direct current supply source is used for the switched output stages used so that no power losses inherent to such a source occur can.

zeile Schaltungen der beschriebenen Ausführungsformen sind gleichstromgekoppelt, so daß man auf die relativ teueren und aufwendigen Koppelkondensatoren für die Ablenkwicklung verzichten kann, die man bei wechselstromgekoppelten Schaltungen benötigt. Außerdem ermöglicht die Gleichstromkopplung eine einfache Anordnung zur Zentrierung, da der Gleichstrom-Arbeitspunkt der Schaltung leicht für die Erzeugung eines zentrierenden Gleichstroms in der Ablenkwicklung eingrestellt werden kann, ohne daß gesonderte Schaltungskomponenten erforderlich sind. Gewünschtenfalls kann die Schaltung auch wechselstromgekoppelt sein, ohne daß der Bereich der Erfindung verlassen wird.line circuits of the described embodiments are DC coupled, so that you have to use the relatively expensive and complex coupling capacitors for the deflection winding can be dispensed with, which is required for AC-coupled circuits. aside from that allows the DC coupling a simple arrangement for centering, since the DC operating point of the circuit easy for generating a centering Direct current in the deflection winding can be adjusted without separate Circuit components are required. If desired, the circuit can also be AC coupled without departing from the scope of the invention.

Die Anordnung zur Aufladung des Kondensators 15 macht es möglich, je nach Wunsch Vertikalablenkwicklungen mit niedriger oder hoher Impedanz zu verwenden, weil in jedem Fall die Impedanz der Ablenkwicklung gegenüber dem horizontalfrequenten Ladestrom so hoch ist, daß sie wenig Einfluß auf die Arbeitsweise der Schaltung hat.The arrangement for charging the capacitor 15 makes it possible to use vertical deflection windings with low or high impedance as required, because in each case the impedance of the deflection winding compared to the horizontal frequency Charge current is so high that it has little effect on the operation of the circuit Has.

Sin weiterer Vorteil der beschriebenen Schaltungen besteht darin, daß keine Fernsehbildstörungen auftreten, weil die Thyristorschalter nur während der Horizontal rücklaufintervalle, d.h. bei ausgetasteter Bildröhre geschaltetwerden und kein abruptes Ausschalten des -Thyristorstroms erfolgt, denn die Abschaltung der Thyristoren geschieht praktisch bei Nullstrom, d.h. wenn der Strom in den Resonanz-Ladeschaltungen durch Null geht.Another advantage of the circuits described is that that no TV picture interference occurs because the thyristor switch only during the horizontal retrace intervals, i.e. switched when the picture tube is blanked and the thyristor current is not switched off abruptly because the Shutdown of the thyristors happens practically at zero current, i.e. when the current in the resonance charging circuits goes through zero.

Die beschriebenen Schaltungen bewirken ferner eine zumindest teilweise Korrektur der oberen und unteren Kissenverzeichnung, indem die Horizontalenergie vertikalfrequent belastet wird und ein Vertikalablenkstrom erzeugt wird, der leicht parabolisch mit Horizontalfrequenz moduliert ist.The circuits described also have an at least partial effect Correction of the upper and lower pincushion distortion by adding the horizontal energy vertical frequency is loaded and a vertical deflection is generated which is easy is parabolically modulated with horizontal frequency.

Beides wird ohne äußere Kissenverzeichnungs-Korrektureinrichtungen oder zusätzlichen Leistungsverbrauch erreicht.Both are done without external pincushion correction devices or additional power consumption is achieved.

Nachstehend sind die Kenngrößen für einige der kritischeren Elemente der in den Figuren 1 und 3 gezeigten Schaltungsanordnungen aufgeführt: L14 40 #H (L14 und L15 können auf deselben oder auf getrennte Kerne gewickelt sein) L 16 50 # H L 18 3,36rnH, 2,77Q (seriengeschaltete Vertikalspulen bei einer 65 cm/110°-Bildröhre der RCA) C 15 3 gF C 109 4700 ##F R 19 0,47Q R 106 22 K R 108 4,7 K R 111 8,2 K R 130 10 K R 131 47 KBelow are the metrics for some of the more critical elements of the circuit arrangements shown in Figures 1 and 3: L14 40 #H (L14 and L15 can be wound on the same core or on separate cores) L 16 50 # H L 18 3.36rnH, 2.77Q (vertical coils connected in series with a 65 cm / 110 ° picture tube of the RCA) C 15 3 gF C 109 4700 ## F R 19 0.47Q R 106 22 K R 108 4.7 K R 111 8.2 K R 130 10 K R 131 47 K

Claims (4)

Patentansprüche Ablenkanordnung für Xathodenstrahlröhren mit einer Horizontalablenkschaltung zur Erzeugung horizontalfrequenter Energie und mit einer Vertikalablenkschaltung zur erzeuclnq eines Ablenkstromes in einer Vertikalablenkwicklung, g e k e n n -z e i c h n e t d u r c h eine Koppelschaltung (13,8b,14,15,16, 8c,17,24) zur Einkopplung horizontalfrequenter Energie in die Vertikalablenkwicklung (18) zur Erzeugung eines Ablenkstroms in dieser. Deflection arrangement for Xathode ray tubes with a Horizontal deflection circuit for generating horizontal frequency energy and with a Vertical deflection circuit for generating a deflection current in a vertical deflection winding, g e k e n n -z e i c h n e t d u r c h a coupling circuit (13,8b, 14,15,16, 8c, 17,24) for coupling horizontal-frequency energy into the vertical deflection winding (18) to generate a deflection current in this. 2) Ablenkanordnung nach Anspruch 1, dadurch qekennzeichnet, daß die Koppelschaltung eine Schalteranordnung (13,17) zum Einkoppeln der horizontalfrequenten Energie in die Vertikalablenkwicklung (18) enthält, 2) deflection arrangement according to claim 1, characterized in that the Coupling circuit a switch arrangement (13, 17) for coupling in the horizontal frequency Contains energy in the vertical deflection winding (18), 3) Ablenkunordnung nach Anspruch 2, dadurch qekennzeichnet, daß die Schalteranordnung (13,17) derart gesteuert wird, daß in die Vertikalablenkwicklung (18) horizontale Rücklaufimpulsenergie eingespeist wird.3) distraction clutter according to claim 2, characterized in that the switch arrangement (13, 17) is controlled in such a way that fed into the vertical deflection winding (18) horizontal flyback pulse energy will. 4) Ablenkanordnung nach Anspruch 2 oder 3, dadurch gekennzeichnet, daß die Koppelschaltung eine Steuerschaltung (24) für die Schalteranordnung (13,17) aufweist, welche zunehmend kleinere Beträge der horizontalfrequenten Energie während eines ersten Intervalls jedes Vertikalablenkzyklus und zunehmend größerer Beträge horizontalfrequenter Energie während eines zweiten Intervalls jedes Vertikalablenkzyklus in die Vertikalablenkwicklung (18) gelangen läßt, 5) Ablenkanordnung nqch Anspruch 2, dadurch gekennzeichnet, daß die Schalteranordnung (13,17) in Reihe mit der Horizontalablenkschaltung (Ablenktransformator 8) und einer Kapazität (15) geschaltet ist, welche ihrerseits parallel zur Vertikalablenkwicklung (18) liegt. 4) deflection arrangement according to claim 2 or 3, characterized in that that the coupling circuit is a control circuit (24) for the switch arrangement (13,17) has, which increasingly smaller amounts of horizontal frequency energy during a first interval of each vertical deflection cycle and progressively larger amounts horizontal rate energy during a second interval of each vertical deflection cycle can get into the vertical deflection winding (18), 5) deflection according to claim 2, characterized in that the switch arrangement (13, 17) in series with the horizontal deflection circuit (Deflection transformer 8) and a capacitor (15) is connected, which in turn lies parallel to the vertical deflection winding (18).