DE2542877A1 - Verfahren zur gewinnung von metallen aus blei-, silber- und zinksulfide enthaltenden sulfiderzen - Google Patents
Verfahren zur gewinnung von metallen aus blei-, silber- und zinksulfide enthaltenden sulfiderzenInfo
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Description
PAYE-. N TAN Λ Al-TE Α. GRÜNECKER
DlPL-ING
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W. STOCKMAIR
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K. SCHUMANN
OR RFR NAT ■ UPl. -PHYS
P. H. JAKOB
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G. BEZOLD
Dft RER WJ - ÖPL-OIFM.
MÜNCHEN
E. K. WEIL
OR. RB* OEC ING
8 MÜNCHEN 22
LINDAU
25. September 1975 P 9573
CYPRUS IiSTALLUHGICAL PRCESSES CORPORATION
555 South Flower Street, Los Angeles, State of California, USA
Verfahren zur Gewinnung von Metallen aus Blei-, Silber- und Zinksulfide enthaltenden Sulfiderzen
Die Erfindung betrifft neue Verfahren zur Gewinnung von Metallen aus Blei-, Silber- und Zinksulfide enthaltenden Sulfiderzen.
Ss wurde bereits vorgeschlagen, in Metallgewinnungsverfahren
Metallsulfide in Metallchloride umzuwandeln. So können beispielsweise
Metallsulfidkonzentrate in wässrigem Natriumchlorid
oder Calciumchlorid mit Eisen(IIl)chlorid und Chlorgas chloriert werden (vergleiche US-Patentschrift 1 736 659). Ss
wurde auch bereits vorgeschlagen, trockene Konzentrate von Blei-, Zink- und Silbersulfide enthaltenden Metallsulfiden unter
Verv/endung von Chlorgas zu chlorieren (vergleiche
609818/0884
Ionides, "The Dry Chlorination of Complex Ores" in "Mining and
Scientific Press", Band 112, 27. Mai 1916). In Gegenwart von Luft wird in einer Röststufe eine Schlußchlorierung durchgeführt,
wobei das in der Chlorierungsstufe gebildete Eisen(lII)-chlorid zersetzt wird unter Bildung von Chlor, das die Chlorierung
der Metallsulfide vervollständigt. Dieses zuletzt genannte
Verfahren kann zur Herstellung von Zinkchlorid angewendet v/erden, es handelt sich dabei jedoch um kein umweltfreundliches
Verfahren, da in der 'Röststufe Schwefeldioxid gebildet wird, das in die Atmosphäre abgelassen wird. Außerdem tritt
dann, wenn das Chlorierungsprodukt mit Natriumchlorid behandelt wird, um die Metallchloride löslich zu machen, eine unerwünschte
Anreicherung von Verunreinigungen, insbesondere von Zinkchlorid, in der Kochsalzauslauglösung auf. Dadurch wird
nach einer bestimmten Zeit die Fähigkeit der Lösung, die aus dem chlorierten Erzprodukt gewonnenen Silber- und Bleichloride
löslich zu machen, nachteilig beeinflußt.
Gegenstand der Erfindung ist ein verbessertes Verfahren zur
Gewinnung von Metallen aus einem Blei-, Silber- und Zinksulfide enthaltenden Sulfiderzkonzentrat, das dadurch gekennzeichnet
ist, daß man
(a) das Konzentrat chloriert, um die Metallsulfide in Metallchloride
und den Sulfidschwefel in elementaren Schwefel
umzuwandeln,
(b) den Rückstand aus der Stufe (a) mit wässrigem Natriumchlorid auslaugt, um die darin enthaltenen Blei- und Silberchloride
zu lösen und diese Chloride aus den unlöslichen Feststoffen zu entfernen,
(c) die Natriumchloridauslauglösung abkühlt, um praktisch das
gesamte darin enthaltene Bleichlorid auszufällen,und anschließend
das ausgefallene Bleichlorid von der Auslauglösung abtrennt,
609818/0684
25A2877
(d) aus der in der Stufe (c) erhaltenen, an Bleichlorid verarmten Auslauglösung Silber gewinnt,
(e) einen Teil der in der Stufe (d) gebildeten Lösung entfernt und den Rest der Lösung in die Auslauglösung der Stufe (b)
einführt,
(f) praktisch das gesamte Zink und die übrigen Verunreinigungen aus dem in der Stufe (e) abgetrennten Teil der Lösung
entfernt,
(g) den entfernten Teil der Lösung elektrolysiert unter Bildung von Chlorgas,
(h) den dabei erhaltenen Anteil der Lösung in die Stufe (b) ζurüc kf uhrt und
(i) das in der Stufe (g) gebildete Chlorgas in die trockene Chlorierungsstufe (a) zurückführt.
Bei Anwendung des erfindungsgemäßen Verfahrens können Blei-,
Silber- und Zinksulfide enthaltende Sulfiderzkonzentrate behandelt
werden, insbesondere um Silber und Blei daraus zu gewinnen. Die Gewinnung von Metallen aus ihren Chloriden, die in
der Chlorierungsstufe entstehen, v/ird so durchgeführt, daü in
der zum Löslichmachen der in der Chlorierungsstufe gebildeten isietallchloride verwendeten Natriumchlorid-Auslauglösung die
Anreicherung von Verunreinigungen einschließlich Zinkchlorid
verhindert wird. Alternativ zu der nassen Chlorierung der Sulfide kann auch eine trockene Chlorierung durchgeführt werden
unter Verwendung von trockenem Chlorgas unter Erhitzen, um die Sulfide in Chloride umzuwandeln und die Chloride von Arsen und
Antimon zu verflüchtigen, wenn diese Metalle vorhanden sind. Ss wurde gefunden, daß die trockene Chlorierung besonders
wirksam ist bei Sulfiden der Tetraedrit-Tennantit-Reihe entweder allein oder in Kombination mit einem anderen Mineral, wie
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Galenit.
Nach der Chlorierung der Sulfide nach irgendeinem beliebigen Verfahren werden die Metallchloride von der dabei erhaltenen
Lösung abgetrennt und die hauptsächlich interessierenden Metalle Blei und Silber werden aus den abgetrennten wässrigen
Chloriden gewonnen. Das Bleichlorid wird durch Abkühlen kristallisiert
und das Blei kann durch Elektrolyse der Salzschmelze aus dem Bleichlorid gewonnen werden, wobei das dabei
gebildete Chlor in die Chlorierungsstufe eingeleitet wird. Das Silber kann durch Cementation aus der an Bleichlorid verarmten
Lösung gewonnen werden. Die dabei erhaltene, an Blei und Silber verarmte Lösung, von der ein Teil abgetrennt worden ist,
wird in die Natriumchlorid-Auslauglösung zurückgeführt. Der
abgetrennte Teil der an Metall verarmten Lösung wird nach der Entfernung des Bleis und Silbers durch Eisencementation vorzugsweise
mit Natriumcarbonat neutralisiert, um Zink- und andere Metallverunreinigungen in Form der Carbonate zu entfernen.
Bei der Elektrolyse der dabei erhaltenen Lösung entsteht Chlor, das in die Erz&hlorierungsstufe eingeleitet wird. Ein
Teil des gebildeten verdünnten Natriumchloridelektrolyten wird eingeengt und in die Natriumchlorid-Auslauglösung eingeleitet,
um die Anreicherung von Zink und anderen Verunreinigungen zu verhindern, wenn das Verfahren kontinuierlich durchgeführt
wird. Das Natriumhydroxid aus der Elektrolyse wird vorzugsweise in ein Carbonat überführt und das dabei erhaltene Natriumcarbonat
wird in der Neutralisationsstufe verwendet.
Durch Abtrennung eines Teils der Natriumchlorid-Auslauglösung nach der Bleichloridentfernung und ihre anschließende Zurückführung
in die Natriumchlorid-Auslauglösung nach der Entfernung von Zink und anderen Metallverunreinigungen daraus ist es
möglich, das Zinkchlorid mit praktisch der gleichen Geschwindigkeit
aus der Kochsalz-Auslauglösung zu entfernen, mit der es durch das Erz zugegeben wird. Dadurch kann eine Anreicherung
in der Kochsalz-Auslauglösung verhindert werden, die
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sonst die Solubilisierung von Bleichlorid verhindern würde. Außerdem verbleibt das Chlor in dem System, so daß praktisch
kein Chlor das System als Chlorid in Verunreinigungen oder anderweitig verläßt. Das gesamte Chlor, das daraus entfernt
wird, wird in Form von Chlorgas in der Elektrolyse entfernt und praktisch ohne Chlorverlust in die Chlorierungsstufe eingeleitet.
Das erfindungsgemäße Verfahren ist ein umweltfreundliches,
d. h. die Umwelt praktisch nicht belastendes^Verfahren,
bei dem keine Chlor- oder Bleidämpfe oder -verbindungen in die Atmosphäre abgelassen werden. Im Gegensatz zu den pyrometallurgischen
Verfahren wird praktisch der gesamte Sulfidschwefel in elementaren Schwefel anstatt in Schwefeldioxid umgewandelt.
Das den Gegenstand der Erfindung bildende Verfahren wird nachfolgend
unter Bezugnahme auf die beiliegenden schematischen Zeichnungen an Hand von bevorzugten Ausführungsformen näher
erläutert. Dabei zeigen:
Fig. 1 ein Fließdiagramm, welches die verschiedenen Stufen einer beispielhaften Ausführungsform des erfindungsgemäßen
Verfahrens zeigt; und
Fig. 2 ein Fließdiagramm, welches die Chlorierung eines Blei, Silber, Zink und Antimon enthaltenden Konzentrats in
einem Ofen darstellt.
Bei dem verwendeten Konzentrat handelte es sich um ein Galenit(Bleiglanz)/Tetraedrit(Antimonfahlerz)-Konzentrat mit
der folgenden Analyse:
Silber 0,30 - 0,35 %
Blei 68 - 70 %
Antimon 0,80 -1,4-%
Schwefel (insgesamt) 14- - 17 %
Zink 4 - 6 °/o
Eisen 2 - 4- %.
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Selbstverständlich können auch andere Erze, die Blei-, Silber
und Zinksulfide enthalten, erfindungsgemäß behandelt v/erden.
Bei den in der Chlorierungsstufe auftretenden Reaktionen handelt es sich um folgende:
MS + GIp —* MCl2; (M = Pb, Zn, Cu, Fe oder Ag und der
gleichen)
S2 + Cl2 —>
S2Cl2
MS + S2CL2 —■>
MCl2 + 3/2 S2
Sb2S2 + 5 Cl2 —>
2 SbCl5 + 3/2 S2
Das Erzkonzentrat wurde vor der Chlorierung bis auf eine solche Teilchengröße gemahlen, daß es ein Sieb mit einer lichten
Maschenweite von 0,21 mm (-65 Mesh) passierte, und das gemahlene Konzentrat wurde getrocknet.
Eine wirksame Ausnutzung des Chlorgases wurde dadurch erzielt, daß man das pulverisierte Konzentrat in einem Gegenstromsystem
mit dem Chlor in Kontakt brachte. Wie in der Fig. 2 dargestellt, tritt das feinteilige Konzentrat in das obere Ende
eines Drehrohrofens ein und am Boden, dem Konzentrataustragsende
des Rohres, wird trockenes Chlorgas eingeleitet, so daß die höchste Ghlorgaskonzentration mit dem nahezu vollständig
chlorierten Konzentrat in Kontakt kommt. Ein inertes Spülgas, wie z. B. Stickstoff, wird zusammen mit dem Chlor in den Ofen
eingeleitet, um Schwefelchloride zu entfernen, was weiter unten näher erläutert wird.
Die Länge des Ofens ist in zwei Zonen unterteilt. Die dem Austragsende
benachbarte Zone (Zone 2) wurde bei einer Temperatur von etwa 115°C betrieben und das obere Ende des Rohres (Zone
1) wurde bei einer Temperatur von 80 bis T15°C betrieben. Die Chlorierung trat hauptsächlich in der Zone 1 auf und in der
Zone 2 wurden Schwefelchloridgase entwickelt. Die den Ofen verlassenden Gase, die verflüchtigtes Antimonpentachlorid
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_ 7 —
(SbGl1-) enthielten,wurden in einem Skrubber (Gaswäscher) behandelt,
um die Antimonverbindungen daraus zu entfernen, die daraus gewonnen wurden. In entsprechender Vieise kann Arsen
entfernt werden, wenn das Konzentrat Arsensulfid enthält. Eine bestimmte Menge Chlorgas wurde pro Gewichtseinheit Konzentrat
in dosierter Form in den Ofen eingeführt, um praktisch die gesamten Blei- und Silbergehalte in dem Konzentrat im Rahmen
eines kontinuierlichen Verfahrens in ihre jeweiligen
Chloride umzuwandeln. Es wurde gefunden, daß eine Ofentemperatur von 50 bis 150OC zufriedenstellend ist, wobei ein bevorzugter
Bereich bei 80 bis 115°C liegt.
Eine übermäßige Klebrigkeit des Konzentrats in dem Ofen kann vermieden werden, wenn die Temperatur innerhalb des Ofens unterhalb
des Schmelzpunktes von Schwefel, der bei etwa 119°C liegt, gehalten wird. Da die Reaktion zwischen Bleisulfid
(PbS) und Chlor exotherm ist, kann in der Zone 1 eine gewisse Kühlung erforderlich sein. Es kann, aber auch ein inertes Material,
wie Sand oder im Kreislauf zurückgeführtes Produkt, dem Konzentrat als Verdünnungsmittel zugegeben werden. In der Zone
2 kann die Wärme zur Erhöhung der Dampfdrucke von Schwefelchloriden
verwendet werden, so daß sie durch das Spülgas, wie Stickstoff, herausgespült werden können. In dem Chlorierungsprodukt ist ein Minimum an Schwefelchloriden erwünscht, um zu
vermeiden, daß sie bei der nachfolgenden Natriumchloridauslaugung
hydrolysiert werden. Eine solche Hydrolysereaktion für S2Cl2 kann durch die folgende Gleichung dargestellt werden:
S2Cl2 + 2H2O -* 2HCl + H5S + SO2 (oder PoIy t hi ο n-
säuren).
Die erforderliche Chlorgasmenge hängt von der Zusammensetzung
des behandelten Konzentrats ab. Bei Galenit/Tetraedrit-Konzentraten
wird der größte Teil des Chlors für die Chlorierung" des Galenits (PbS) verwendet. Diese Konzentrate enthalten in
der Regel etwa 70 % Blei und der theoretische Chlorbedarf für
die Umsetzung PbS + Cl2 —>
PbCl2 + 3 pro Tonne (metrischer
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Tonne) des Konzentrats beträgt 215 kg. Die restlichen 4-5 bis
65 kg Chlor (die Gesamtmenge an zugegebenem Chlor beträgt bis 280 kg Chlor pro Tonne Konzentrat) dienmder Chlorierung
des Tetraedrits und einiger der vorhandenen Sulfide von anderen Metallen, wie Zink, Bisen, Kupfer und anderen. Das nachfolgende
Beispiel erläutert die trockene Chlorierung eines Bleisulfidkonzentrats und die anschließende Solubilisierung
der dabei erhaltenen Metallchloride mit Natriumchlorid.
Chlorierungsbedingungen: | Drehrohrofen | mit drei Abschnitten |
Apparatur: | Clp-Zugabe | 260-270 kg/t PbS- Brz |
Reaktion, in Zone 1: | Inertgas: | Stickstoff. NO:C1O =1:1 (Volumenver hältnis) |
Temperatur | 800C | |
Zeit | 2 Stunden | |
Inertgas: | Stickstoff | |
Reaktion in Zone 2: | Temperatur | 110 bis 1150C |
Zeit | 1,5 Stunden | |
Pulpendichte | 50 g chloriertes Produkt pro Liter Auslauglösung |
|
Auslaugbedingung^en: | Aualauglösung | 290 g/l NaCl, pH 1,5 |
Temperatur | 95°C | |
Zeit | 1,5 bis 3 Stunden | |
6(33818/0684
Analyse in %
PbS-Konzentrat 100 g
chloriertes
Produkt
121 s
Ausgelaugter Rückstand 18,6 g
Ag | 0,34 | 0,28 | 0,012 |
Pb | 70 | 58 | 0,12 |
Sb | 1,2 | 0,41 | 0,098 |
Zn | 4,5 | 3,7 | 16 |
Fe | 2,7 | 2,3 | 7,9 |
Cu | 0,94 | 0,80 | 0,18 |
Cl | <0,1 | 23 |
% Sb, verflüchtigt während der Chlorierung = 59
% extrahiert während der NaCl-Auslaugung - Ag = 99,3
Pb = 99,9
Sb = 96
Zn = 33
Fe = 47
Cu = 97
Die vorstehenden Ergebnisse zeigen, daß mehr als 99 % des in
dem Konzentrat vorhandenen Bleis und Silbers in das Chlorid umgewandelt und während der Kochsalz-Auslaugung extrahiert
wurden. Außerdem v/urde eine beträchtliche Menge an Antimon gewonnen. In der trockenen Chlorierungsstufe wurde praktisch der
gesamte Sulfidschwefel in elementaren Schwefel umgewandelt.
Bei Anwendung einer trockenen Chlorierung bei einer niedrigen Temperatur (80 bis 1150C) mit kontrollierter Chlorzugabe (260
bis 280 kg Chlor pro Tonne Konzentrat) und anschließender Natriumchlorid-Auslaugung bei 90 bis 95°C für einen Zeitraum
von 1 Stunde wurden 99 % des Silbers, 99,9 % des Bleis, 33 %
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des Zinks, 47 J/o des Eisens, 97 % des Kupfers und 96 % des
Antimons extrahiert. Während der Chlorierung verflüchtigte
sich das Antimon, wahrscheinlich in Form von SbCl1-, und es
wurde aus den Abgasen gewonnen. Arsen kann, wenn es vorhanden ist, ebenfalls auf diese Weise gewonnen werden. Praktisch der
gesamte Sulfidschwefel in den Metallsulfiden wurde in elementaren
Schwefel umgewandelt im Gegensatz zu den pyrometallurgischen
Verfahren, bei denen der Schwefel in Form des die Umwelt verschmutzenden Schwefeldioxids abgelassen wird.
Unter Bezugnahme auf das in der Fig. 1 dargestellte Fließschema kann die in dem obigen Beispiel beschriebene Auslaugung
wie folgt durchgeführt werden: Unabhängig davon, ob die trockene oder nasse Chlorierung angewendet wird, kann nach dem
in der Fig. 1 dargestellten Fließschema jenseits der Chlorierungsstufe
gearbeitet werden. Das Chlorierungsprodukt wird in der Kochsalzauslaugung mit einer NatriuQChloridlösung ausgelaugt,
um die Blei- und Silberchloride sowie andere Metallchloride, die als Verunreinigungen fungieren, löslich zu machen.
Nach dem Beginn wird die Kochsalz-Auslauglösung durch im Kreislauf zurückgeführtes Natriumchlorid im Rahmen eines kontinuierlichen
Verfahrens, wie dargestellt, ergänzt. Die Auslauglösung für das Tetraedrit/Galenit-Konzentrat enthält während
des Betriebs pro Liter in der Regel 260 bis 280 g Natriumchlorid, etwa 40 g Blei, etwa 0,15 g Silber, etwa 15
bis 30 g Zink, etwa 15 bis 30 g Eisen(ll) und geringere Mengen
an Kupfer, Antimon, Calcium, Magnesium, Mangan, Aluminium und dergleichen. Die Kochsalz-Auslaugungsstufe wird unabhängig von
dem behandelten Konzentrat vorzugsweise bei einer Temperatur von etwa 80 bis etwa 100°C durchgeführt. Die Auslaugungsaufschlämmung
wird heiß filtriert und der Rückstand wird verworfen oder gewünschtenfalls für die Gewinnung von elementarem
Schwefel aufgearbeitet.
Dann folgt die Gewinnung von Blei auf die nachfolgend angegebene
Weise: Das löslich gemachte Bleichlorid wird durch
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Abkühlen von einer Temperatur von 80 bis 10O0C auf etwa 15 bis
20°C aus der Natriumchlorid-Auslauglösung auskristallisiert. Das dabei erhaltene kristalline Bleichlorid wird von der Lösung
abgetrennt, beispielsweise durch Zentrifugieren, getrocknet und in einer Salzschmelzen-Zelle elektrolysiert unter Bildung
des gewünschten Produkts Blei und von Chlorgas, das in die Chlorierungsstufe zurückgeführt wird.
Dann kann durch Cementation aus der an Bleichlorid verarmten Natriumchlorid-Auslauglösung unter Verwendung von metallischem
Eisen oder Blei zur Herstellung eines unreinen Silberschwammes, der etwas Kupfer, Blei, Eisen und andere Spuren—Verunreinigungen
enthält, das Silber gewonnen werden. Durch Raffinieren dieses Schwammes kann reines Silber hergestellt werden.
Die dabei gebildete, an Blei und Silber verarmte Auslauglösung, von der ein Teil abgetrennt worden ist, wird wie angegeben in
die Kochsalz-Auslaugstufe zurückgeführt.
Etwa 5 bis etwa 15 % der an Metall verarmten Auslauglösung
werden behandelt, um Verunreinigungen, insbesondere Zinkchlorid, daraus zu entfernen und die dabei erhaltene, an Verunreinigungen
verarmte Lösung wird in die Kochsalzauslaugstufe zurückgeführt. Dadurch ist es möglich, die Konzentration des
Zinkchlorids und der anderen Verunreinigungen in der Auslauglösung
zu steuern (zu kontrollieren), da das Zinkchlorid die Löslichkeit des Bleichlorids in Natriumchlorid-Lösungen deutlich
vermindert. Dementsprechend werden zum Auflösen von großen
Mengen an Bleichlorid das Zinkchlorid und die anderen Verunreinigungen aus einem Teil der an Metall verarmten Auslauglösung
mit praktisch der gleichen Geschwindigkeit entfernt,
v/ie sie in die Chlorierungsstufe eingeführt werden.
Durch Behandlung eines Teils der an Metall verarmten Lösung ist es möglich, die Verunreinigungen in einer anderen Form als
in Form von Chloriden zu entfernen, da sonst ein Chlorverlust in dem System auftreten würde. Das Chlor wird als Gas gewonnen
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und in die Chlorierungsstufe eingeleitet, wodurch, ein Chlorverlust
aus dem System vermieden wird.
Wie in der Fig. 1 dargestellt, wird das in dem Teil der an Metall verarmten Lösung verbleibende Blei durch Cementation mit
metallischem Eisen entfernt und das dabei erhaltene Schwammblei wird im Kreislauf in die Silbercementationsstufe zurückgeführt.
Bs kann auch eventuell auscementiertes Silber mit im
Kreislauf zurückgeführt werden, und die Konzentration an gelöstem Blei in diesem Teil der Lösung nimmt von etwa 15 auf
etwa 0,2 g pro Liter ab.
Dieser abgetrennte Teil der Lösung wird dann bei einem pH-Wert
von· etwa 8,5 und bei einer Temperatur von etwa 50 bis etwa
80 C mit Natriumcarbonat neutralisiert, um Zink, Eisen und andere Metallverunreinigungen in einer leicht filtrierbaren
Form, beispielsweise in Form von Carbonaten, auszufällen. Dafür wird Natriumcarbonat verwendet, weil es mit Zinkchlorid
reagiert unter Bildung von Natriumchlorid, das anschließend elektrolysiert wird, so daß bei der Entfernung von Zink und
anderen Verunreinigungen kein Chlor aus dem System verloren
geht.
Der abgetrennte Teil der Lösung (die Abzapflösung) wird nach der Entfernung der Feststoffe elektrolysiert unter Bildung von
Chlorgas, Natriumhydroxid und einer verdünnten Natriumchloridlösung.
Die vorherige Entfernung von Zink und anderen Verunreinigungen aus der Lösung erleichtert stark die Elektrolyse,
da die Elektrolyse physikalisch fast unmöglich ist, wenn Zink und die anderen Verunreinigungen in dem Elektrolyten vorhanden
sind. Das Natriumhydroxid,wird in ein Carbonat überführt unter Bildung von Natriumcarbonat, das im Kreislauf in die Neutralisationsstufe
zurückgeführt wird. Das Chlorgas wird in die Chlorierungsstufe eingeführt und die an Verunreinigungen verarmte
Natriumchloridlösung wird eingeengt und in die Auslaugstufe zurückgeführt, um die Anreicherung von Zink in der
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Auslauglösung zu verhindern.
Die Verfahren, in denen das Prinzip der vorliegenden Erfindung
angewendet wird, können natürlich kontinuierlich oder diskontinuierlich (ansatzweise) durchgeführt werden. Auf der Basis
der bei Anwendung der trockenen Chlorierung erhaltenen Ergebnisse ist die Materialbilanz für ein typisches handelsübliches
Bleisulfidkonzentrat (Galenit/Tetraedrit) wie folgt:
Überschlägig berechnete Materialbilanz für Galenit/Tetraedrit
kg/t Konzentrat
Ag Pb Sb Zn Fe Cu S Ausgangsmaterialien
PbS-Konzentrate 5,00 618 10,6 39,7 23,7 8,3 140
Eisenpulver 16
Produkte 3>00 618 10>6 39'7 39'7 8>3 140
Blei 611,4
Ag-Schwamm 2,96 2,2 4,0 2,2 7,9 Sb-Chlorid 6,2 ~4
Auslaugungsruckstand 0,04 3,5 0,4 26,5 12,8 0,4 ~136
Verunre inigunge η
(Carbonate) 0,9 13,2 24,7
3,00 618 10,6 39,7 39,7 8,3 140 Das gesamte zugegebene Chlorgas wurde intern verbraucht.
Die vorstehende Tabelle zeigt, daß theoretisch das gesamte Blei und das gesamte Silber ohne Chlorverlust aus dem System
gewonnen werden können. Nach dem Start muß praktisch kein Chlorid einem kontinuierlich durchgeführten Verfahren zugegeben
werden,bei dem Verluste auftreten, die beispielsweise aus
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den mechanischen Arbeitsgängen, wie z. B. dem Filtrieren, dem Einengen und dergleichen, resultieren.
Die Erfindung wurde zwar vorstehend unter Bezugnahme auf die Behandlung eines Tetraedrit/Galenit-Konzentrats, das Blei,
Silber und Zink enthält, und unter Anwendung eines troctcenen
Chlorierungsverfahrens näher erläutert, sie ist jedoch keineswegs auf die Behandlung dieses Erzes oder auf die Anwendung
der trockenen Chlorierung beschränkt. So kann beispielsweise eine trockene oder nasse Chlorierung allgemein auf Erze angewendet
werden, die Blei, Zink und Silber enthalten. Unabhängig von dem angewendeten Chlorierungsverfahren kann man nach dem
in der Fig. 1 dargestellten Fließschema jenseits der Chlorierungsstufe arbeiten. Außerdem können Metalle aus ihren Chloriden
gewonnen werden, die durch die nasse Chlorierung ihrer Sulfide gebildet worden sind, und die dabei erhaltenen Ergebnisse
sind vergleichbar mit denjenigen, die in dem vorstehend beschriebenen Beispiel erzielt wurden.
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Claims (22)
1. Verfahren zur Gewinnung von Metallen aus einem Blei-, Silber-
und Zinksulfide enthaltenden Sulfiderzkonzentrat, dadurch gekennzeichnet, daß man
(a) das Konzentrat chloriert, um die Metallsulfide in Metallchloride
und den Sulfidschwefel in elementaren
Schwefel umzuwandeln,
(b) den Rückstand der Stufe (a) mit wässrigem Natriumchlorid auslaugt, um die darin enthaltenen Blei- und
Silberchloride zu lösen und diese Chloride aus den unlöslichen Feststoffen zu entfernen,
(c) die Natriumchlorid-Auslauglösung abkühlt, um praktisch
das gesaalte darin enthaltene Bleichlorid auszufällen}
und anschließend das ausgefällte Bleichlorid von der Auslauglösung abtrennt,
(d) aus der in der Stufe (c) erhaltenen, an Bleichlorid verarmten Auslauglösung das Silber gewinnt,
(e) einen Teil der in der Stufe (d) erhaltenen Lösung abtrennt und den Rest der Lösung in die Auslauglösung
der Stufe (b) zurückführt,
(f) praktisch das gesamte Zink und die anderen Verunreinigungen aus dem in der Stufe (e) abgetrennten Teil der
Lösung entfernt,
(g) den abgetrennten Teil der Lösung elektrolysiert unter
Bildung von Chlorgas,
(h) den dabei erhaltenen Teil der Lösung in die Stufe (b) zurückführt und
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(i) das in der Stufe (g) gebildete Chlorgas in die trockene Chlorierungsstufe (a) zurückführt.
2. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß man es kontinuierlich durchführt.
3. Verfahren nach Anspruch 1 oder 2, dadurch gekennzeichnet,
daß man das in dem in der Stufe (e) abgetrennten Teil der Lösung zurückbleibende Blei und Silber durch Eisencementation
entfernt, bevor das Zink in der Stufe (f) entfernt wird.
4·. Verfahren nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch ■
gekennzeichnet, daß das Zink: aus dan ai^ttsrrabsn Teil derLösung in
der Stufe (f) entfernt wird durch Neutralisation mit
Natriumcarbonat unter Bildung von Natriumchlorid und Zinkcarbonat.
5. Verfahren nach Anspruch 4, dadurch gekennzeichnet, daß das
bei der Elektrolyse des Natriumchlorids in der Stufe (g) gebildete Natriumhydroxid in ein Carbonat überführt wird
unter Bildung von Natriumcarbonat, das für die Durchführung der Neutralisation verwendet wird.
6. Verfahren nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, daß der in der Stufe (h) abgetrennte Teil
der Lösung eingeengt wird, bevor er in die Stufe (b) zurückgeführt wird.
7. Verfahren nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, daß das Konzentrat in der Stufe (a) unter
Anwendung der trockenen Chlorierung mit trockenem Chlorgas chloriert wird.
8. Verfahren nach Anspruch 7) dadurch gekennzeichnet, daß die
trockene Chlorierung bei einer Temperatur unterhalb des
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Schmelzpunktes von elementarem Schwefel durchgeführt wird.
9. Verfahren nach Anspruch 7, dadurch gekennzeichnet, daß die trockene Chlorierung bei einer Temperatur von 50 bis 150 C
durchgeführt wird.
10. Verfahren nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, daß die Natriumchlorid-Auslauglösung 250
bis 300 g Natriumchlorid pro Liter enthält.
bis 300 g Natriumchlorid pro Liter enthält.
11. Verfahren nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch
gekennzeichnet, daß man die Stufe (b) bei einer Temperatur von 80 bis 10O0C durchführt.
12. Verfahren nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch
gekennzeichnet, daß man die Natriumchlorid-Auslauglösung
aus der Stufe (c) auf etwa 200C abkühlt, um Bleichlorid
auszufällen.
aus der Stufe (c) auf etwa 200C abkühlt, um Bleichlorid
auszufällen.
13. Verfahren nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, daß man das Silber in der Stufe (d) durch
Cementation mit metallischem Eisen gewinnt.
14-, Verfahren nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch
gekennzeichnet, daß man als Konzentrat ein Galenit/Tetraedrit-Erz verwendet.
15« Verfahren zur Gewinnung von Metallen aus einem Galenit/-Tetraedrit-Brzkonzentrat,
das Blei-, Silber-, Antimon- und Zinksulfide enthält, dadurch gekennzeichnet, daß man
(a) das pulverisierte Konzentrat mit Chlorgas bei einer
Temperatur von 50 bis 1500C trocken chloriert, um die
Sulfide in Chloride umzuwandeln, um das gebildete
Antimonchlorid zu verflüchtigen und um den Sulfidschwefel in elementaren Schwefel umzuwandeln,
Temperatur von 50 bis 1500C trocken chloriert, um die
Sulfide in Chloride umzuwandeln, um das gebildete
Antimonchlorid zu verflüchtigen und um den Sulfidschwefel in elementaren Schwefel umzuwandeln,
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(b) den Rückstand aus der Stufe (a) bei einer Temperatur
von 80 bis 100°C mit einer wässrigen Lösung auslaugt, die 25O bis 300 g Natriumchlorid pro Liter enthält, um
das Bleichlorid und Silberchlorid zu lösen, und diese Chloride aus den übrigen Feststoffen extrahiert,
(c) die Natriumchlorid-Auslauglösung aus der Stufe (b) auf etwa 20°G abkühlt, um praktisch das gesamte Bleichlorid
auszufällen und das ausgefällte Bleichlorid abzutrennen,
(d) das in der Stufe (c) erhaltene Bleichlorid schmilzt und das geschmolzene Salz elektrolysiert unter Bildung
von Chlorgas und Blei,
(e) das Chlorgas aus der Stufe (d) in die Stufe (a) einleitet ,
(f) aus der in der Stufe (c) zurückbleibenden, an Bleichlorid verarmten Auslauglösung durch Cementation mit
metallischem Eisen das Silber gewinnt,
(g) 5 bis
15 Gew.% der an Silber und Blei verarmten Auslauglösung
aus der Stufe (f) abtrennt und den Rest der an Metall verarmten Auslauglösung in die Auslauglösung
der Stufe (b) zurückführt,
(h) das in dem abgetrennten Teil der an Metall verarmten Lösung zurückbleibende Blei und Silber durch Bisencementation
entfernt,
(i) aus dem abgetrennten Teil der an Metall verarmten Lösung unter Verwendung von Natriumcarbonat Zink und
andere Verunreinigungen ausfällt,
(j) das Natriumchlorid in dem abgetrennten Teil der an
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- -19 -
Metall verarmten Lösung elektrolysiert unter Bildung
von Chlorgas,
(k) das Chlorgas aus der Stufe (j) in die Stufe (a) zurückführt
,
(1) das in der Stufe (j) gebildete Natriumhydroxid in das
Carbonat überführt unter Bildung von Natriumcarbonat und das Natriumcarbonat in die Stufe (i) zurückführt,
und
(m) die Natriumchloridlosung aus der Stufe (j) in die Stufe
(b) zurückführt.
16. Verfahren nach Anspruch 15, dadurch gekennzeichnet, daß
man ein Arsensulfid enthaltendes Konzentrat verwendet und
daß das Arsen in der Stufe (a") sich verflüchtigt.
17· Verfahren zur Gewinnung von Metallen aus einem Blei-, Silber- und Zinksulfide enthaltenden Erz, dadurch gekennzeichnet,
daß man das Sulfiderz chloriert unter Bildung der Metallchloride und unter Freisetzung von elementarem
Schwefel, zur Entfernung der Blei- und Silberchloride die Chloride mit Natriumchlorid auslaugt, durch Abkühlen der
Auslauglösung das Bleichlorid von dem Silberchlorid trennt, durch Cementation der an Bleichlorid verarmten Lösung das
Silber gewinnt, die Konzentration an Zink und anderen Verunreinigungen
in einem Teil der an Blei und Silber verarmten Auslauglösung vermindert und den so behandelten Teil
der Auslauglösung in die Auslaugungsstufe zurückführt.
18. Verfahren zur Gewinnung von Metallen aus einem Sulfiderz, das mindestens die Sulfide von Blei, Silber und Zink enthält,
dadurch gekennzeichnet, daß man die Sulfide durch Chlorierung in Chloride überführt, die Chloride in einer
Natriumchloridlosung löslich macht, durch Kristallisation
<" 03818/0684
aus der Auslauglösung das Bleichlorid entfernt zur Gewinnung
von Blei, durch Cementation aus der Auslauglösung das
Silber gewinnt, aus einem Teil der dabei erhaltenen Lösung das Zink in Form von Zinkcarbonat entfernt, die Natriumchlorid
enthaltende, an Zink verarmte Lösung elektrolysiert unter Bildung von Chlor, wobei man die Chlorierungsstufe unter Anwendung von trockenem Chlorgas durchführt,
um die Metallsulfide in Metallchloride und den Sulfidschwefel
in elementaren Schwefel zu überführen.
19. Verfahren nach Anspruch 18, dadurch gekennzeichnet, daß
man die Auslauglösung nach Entfernung des Bleis und des Silbers daraus in die Natriumchlorid-Auslaugungsstufe zurückführt.
20. Verfahren nach Anspruch 19, dadurch gekennzeichnet, daß
man das Zink aus einem Teil der an Blei und Silber verarmten Lösung entfernt und den dabei erhaltenen Teil der Lösung
der Auslauglösung in der Auslaugungsstufe zusetzt.
21. Verfahren nach Anspruch 20, dadurch gekennzeichnet, daß '
man den abgetrennten Teil der Lösung nach Entfernung des Zinks daraus elektrolysiert unter Bildung von Chlorgas,
das man in die trockene Chlorierungsstufe einleitet.
22. Verfahren nach Anspruch 21, dadurch gekennzeichnet, daß
man Natriumcarbonat zugibt, um das Zink als Zinkcarbonat auszufällen, das in der Elektrolyse gebildete Natriumhydroxid
in das Carbonat überführt unter Bildung von Natriumcarbonat und das gebildete Natriumcarbonat in die
Zinkcarbonat-Ausfällungsstufe zurückführt.
609818/0684
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