DE2529709B2 - Process for the production of sulfuric acid - Google Patents

Description

mi Die Erfindung betrifft ein Verfahren zur Herstellung von Schwefelsäure durch katalytische Umsetzung von SÖ_? zu SO₃ in Gasen mit einem SÖ₂-Gehalt über Vol.% unter Kühlung, Reinigung und Trocknung der SO.-haltigen Gase vor dem Einsatz in die Kon-mi The invention relates to a process for the production of sulfuric acid by catalytic conversion of SO _? to SO ₃ in gases with an _{SO 2} content above vol.% with cooling, cleaning and drying of the SO.-containing gases before use in the

h, taktanlage, Aufheizung von gereinigten SO₂-haltigen Gasen auf die Arbeitstemperatur der ersten Kontakthorde im Wärmeaustausch mit heißen SO,-haltigen Gasen zwischen Kontakthorden unter gleichzeitigerh, cycle system, heating of purified SO ₂ -containing gases to the working temperature of the first contact tray in heat exchange with hot SO, -containing gases between contact trays with simultaneous

Kühlung der SO,-haltigen Gase auf die Arbeitstemperatur der nächsten Kontakthorde, Zwischenabsorption des nach mehreren Kontakthorden in einer ersten Kontaktstufe gebildeten SO, in Schwefelsäure mit erhöhter Temperatur, zweistufiger Kühlung der aus der ersten Kontaktstufe austretenden SO,-haItigen Gase vor der Zwischenabsorption unter Wiederaufheizung der aus der Zwischenabsorption austretenden Gase auf die Arbeitstemperatur der nächsten Kontakthorde In der ersten Kühlstufe, Kühlung der in der zweiten Kontaktstufe fertigkatalysierten Gase in einem Endwärmeaustauscher unter Gewinnung von nicht im Kontaktsystem benötigter Wärme, und Absorption des in der zweiten Kontaktstufe erzeugten SO₃ in einem Endabsorber.Cooling of the SO, -containing gases to the working temperature of the next contact tray, intermediate absorption of the SO, formed after several contact trays in a first contact stage, in sulfuric acid at an elevated temperature, two-stage cooling of the SO, -containing gases emerging from the first contact stage before the intermediate absorption with reheating of the gases emerging from the intermediate absorption to the working temperature of the next contact tray In the first cooling stage, cooling of the fully catalyzed gases in the second contact stage in an end heat exchanger with the recovery of heat not required in the contact system, and absorption of the SO ₃ generated in the second contact stage in an end absorber .

Bei vielen chemischen Prozessen fallen verdünnte Schwefelsäuren an, die auch Verunreinigungen enthalten können. Aus Gründen des Umweltschutzes muß eine Abgabe dieser Säure in Flüsse oder Küstengewässer immer mehr eingeschränkt werden; außerdem ist die Abgabe mit beträchtlichen Transportkosten verbunden. Bei einer Abgabe in das Meer treten noch höhere Transportkosten auf.Many chemical processes produce dilute sulfuric acids, which also contain impurities can. For reasons of environmental protection, this acid must be released into rivers or coastal waters become more and more restricted; besides, the charge involves considerable transportation costs tied together. If they are released into the sea, there are even higher transport costs.

Diese verdünnten Säuren müssen also in geeigneter Weise aufgearbeitet werden, um wiederverwertbare oder unschädliche Produkte zu erzeugen oder um das Transportgewicht und Transportvolumen zu verringern. Diese Aufarbeitung wird auch aus Gründen der Rückgewinnung von Rohstoffen immer dringender.These dilute acids must therefore be processed in a suitable manner to make them reusable or to produce harmless products or to reduce the transport weight and transport volume. This work-up is also becoming more and more urgent for reasons of the recovery of raw materials.

Die Aufarbeitung der verdünnten Stoffe erfolgt im allgemeinen durch Auf konzentrierung und evtl. durch thermische Spaltung. In beiden Fällen müssen größere Mengen von Wasser aus den verdünnten Säuren ausgetrieben werden, wozu große Wärmemengen erforderlich sind. Diese benötigten Wärmemengen verursachen beträchtliche Betriebskosten, insbesondere wenn teure Primärenergie oder Wärmeenergie auf hohem Temperaturniveau verwendet werden muß, die auch wirtschaftlich für andere Zwecke, z. B. zur Dampferzeugung, verwendet werden könnte.The diluted substances are generally worked up by concentrating and possibly by thermal cleavage. In both cases, larger amounts of water have to be expelled from the dilute acids which requires large amounts of heat. These cause the required amounts of heat considerable operating costs, especially when expensive primary energy or thermal energy is on high temperature level must be used, which is also economical for other purposes, such. B. to Steam generation, could be used.

Aus der DT-AS 1186838 ist ein Verfahren bekannt, bei dem SO₂-haltige Gase mit einem SO₂-Gehalt über 9% nach einer Reinigung und Trocknung und Katalyse in einer ersten Kontaktstufe in einer heiß beriebenen Zwischenabsorption von SO₃ befreit, in einer zweiten Kontaktstufe fertigkatalysiert und dann das restliche SO₃ in der Endabsorption entfernt wird. Die SO.-haltigen Gase werden nach der ersten Kontaktstufe zweistufig gekühlt, wobei in der zweiten Kühlstufe die aus der Zwischenabsorption austretenden Gase auf die Arbeitstemperatur der nächsten Kontakthorde aufgeheizt werden. In der zweiten Kühlstufe cder in dem End wärmeaustauscher kann nicht für das Kontaktsystem Wärme abgeführt werden. From DT-AS 1186838 a method is known in which SO ₂ -containing gases with an SO ₂ content over 9% after cleaning and drying and catalysis in a first contact stage in a hot rubbed intermediate absorption of SO ₃ , in one second contact stage fully catalyzed and then the remaining SO _{3 is} removed in the final absorption. The gases containing SO. Are cooled in two stages after the first contact stage, with the gases emerging from the intermediate absorption being heated to the working temperature of the next contact tray in the second cooling stage. In the second cooling stage or in the end heat exchanger, heat cannot be dissipated for the contact system.

Aus der DT-PS 1567 672 ist es bekannt, heiß anfallende Gase mit einem SO₂-Gehalt von 8-11% vor der Zwischenabsorption ebenfalls zweistufig zu kühlen, wobei in der ersten Kühlstufe und im Endwärmeaustauscher nach der letzten Kontakthorde Wärme gewonnen werden kann, die nicht im Kontaktsystem benötigt wird.From DT-PS 1567 672 it is known _{to cool hot gases with an SO 2} content of 8-11% before the intermediate absorption in two stages, whereby heat can be obtained in the first cooling stage and in the final heat exchanger after the last contact tray, which is not required in the contact system.

Aus der DT-OS 2 307 973 ist es bekannt, bei hochprozentigen SO₂-haltigcn Gasen einen Teilstrom der Gase mit sauerstoffhaltigen Gasen derart zu mischen, daß die Mischung in der ersten Kontakthorde bis zum Gleichgewicht umgesetzt werden kann, ohne daß die für den Katalysator ma imal zulässige TemperaturFrom DT-OS 2 307 973 it is known _{to mix a partial flow of the gases with oxygen-containing gases in the case of high-percentage SO 2} -containing gases in such a way that the mixture can be converted to equilibrium in the first contact tray without that for the catalyst ma imal permissible temperature

überschritten wird, und den aus der ersten Kontakthorde austretenden SO₃-haltigen Gasstrom mit dem restlichen SO,-haltigen Gas vor der zweiten Kontakthorde zu mischen. Dabei wird durch den SO₃-Gehalt in der Mischung das Gleichgewicht in der zweiten Kontakthorde ebenfalls vor Erreichen einer schädlichen Temperatur erreicht. _{is exceeded, and to mix the SO 3} -containing gas stream emerging from the first contact tray with the remaining SO 3 -containing gas upstream of the second contact tray. Due to the SO ₃ content in the mixture, equilibrium in the second contact tray is also reached before a harmful temperature is reached.

Aus der DT-OS 2145546 ist es bekannt, die Endgase mit verdünnter Schwefelsäure zur Entfernung von SO₃ und Schwefelsäurenebeln zu behandeln, wobei die verdünnte Schwefelsäure aufkonzentriert werden kann und die Endgase aufgeheizt werden können.From DT-OS 2145546 it is known to treat the end gases with dilute sulfuric acid to remove SO ₃ and sulfuric acid mist, wherein the dilute sulfuric acid can be concentrated and the end gases can be heated.

Der Erfindung liegt die Aufgabe zugrunde, für eine Aufkonzentrierung von verdünnten Schwefelsäuren möglichst viel überschüssige Wärme aus dem Kontaktsystem in wirtschaftlicher Weise zu gewinnen.The invention is based on the object of concentrating dilute sulfuric acids to gain as much excess heat as possible from the contact system in an economical manner.

Die Lösung dieser Aufgabe erfolgt erfindungsgemäß durch die Kombination folgender Schritte:This object is achieved according to the invention by combining the following steps:

a) Kombination der Schwefelsäureherstellung mit einer Aufkonzentrierung von verdünnter Schwefelsäure,a) Combination of sulfuric acid production with a concentration of dilute Sulfuric acid,

b) Zugabe von sauerstoffhaltigen Gasen zu einem Teilstrom derSO,-haltigen Gase in einer Menge, die eine Umsetzung der Gasmischung in mindestens einer ersten Kontakthorde bis zum Gleichgewicht der Reaktion SO₂ + V₂ O₂ *± SO₃ ohne Überschreiten der für den Katalysator maximal zulässigen Temperatur ermöglicht,b) Adding oxygen-containing gases to a partial flow of the SO2 -containing gases in an amount that enables the gas mixture to be converted in at least one first contact tray to the equilibrium of the reaction SO ₂ + V ₂ O ₂ * ± SO ₃ without exceeding that required for the catalyst maximum permissible temperature allows

c) Aufheizung der Gasmischung auf die Arbeitstemperatur der ersten Kontakthorde im Wärmeaustausch mit heißen SO₃-haItigen Gasen zwischen Kontakthorden,c) heating of the gas mixture to the working temperature of the first contact _{tray in heat exchange with hot SO 3} -containing gases between contact trays,

d) Mischung des SO₃-haltigen Gases aus mindestens der ersten Kontakthorde mit dem restlichen SO₂-haltigen Gas vor einer weiteren Kontakthorde der ersten Kontaktstufe,d) Mixing the SO ₃ -containing gas from at least the first contact tray with the remaining SO ₂ -containing gas upstream of a further contact tray of the first contact stage,

e) Einstellung der Menge des in die erste Kontakthorde geleiteten Teilstromes der SOyhaltigen Gase in der Weise, daß die in Schritt (b) erzeugte Menge an SO, nach der Mischung gemäß Schritt (d) ein Verhältnis von SO₂: SO, ergibt, das eine Umsetzung in den weiteren Kontakthorden bis zum Gleichgewicht ohne Überschreitung der für den Katalysator maximal zulässigen Temperatur ermöglicht,e) Adjusting the amount of the partial flow of SOy-containing gases passed into the first contact tray in such a way that the amount of SO produced in step (b), after mixing according to step (d), results in _{a ratio of SO 2: SO that} enables a conversion in the other contact trays to equilibrium without exceeding the maximum permissible temperature for the catalyst,

f) Durchführung der Zwischen- unii Endabsorption des SO₃ aus den Kontaktgasen der Katalyse als Heißabsorption bei Arbeitstemperaturen von 100-200° C, vorzugsweise 110-160° C,f) Implementation of the intermediate and final absorption of the SO ₃ from the contact gases of the catalysis as hot absorption at working temperatures of 100-200 ° C, preferably 110-160 ° C,

g) Durchführung der Katalyse in der zweiten Kontaktstufe in mindestens zwei Kontakthorden mit Kühlung der Gase zwischen den Kontakthorden,g) Carrying out the catalysis in the second contact stage in at least two contact trays with Cooling of the gases between the contact trays,

h) Austreibung von Wasser aus den verdünnten Schwefelsäuren durch direkten Kontakt mit heißen Gasen, die aus Endgas der Katalyse nach der Endabsorption und/oder inerten wasse/armen Gasen bestehen,h) Expulsion of water from the dilute sulfuric acids by direct contact with hot Gases resulting from end gas of catalysis after end absorption and / or inert water / poor Gases exist,

i) Aufheizung der Austreibungsgase mit mindestens einem Teil der in dem Endwärmeaustauschernach der zweiten Kontaktstufe anfallenden Wärme.i) heating of the expulsion gases with at least a part of the after in the final heat exchanger the heat generated by the second contact stage.

k) Aüfheizung der Austreibungsgase niii mindestens einem Teil der bei der Kühlung der Katalysegasc gemäß Schritt (g) anfallenden Wärme und/oder mit mindestens einem Teil der in der zweiten Kühlstu^fe nach der ersten Kontaktstufe und vor der Zwischenabsorption anfallenden Wärme, undk) Aüfheizung the Austreibungsgase niii least part of the in cooling the Katalysegasc according to step (g) accumulating heat and / or with at least part of the heat in the second Kühlstu ^f e of the first contact stage and accumulated in front of the intermediate absorption, and

I) indirekte Übertragung von Wärmeenergie aus den Säurekreisläufen der Trocknung und/oder Zwischenabsorption und/oder Endabsorption zur Aufkonzentrierung und/oder Erwärmung der verdünnten Schwefelsäure.I) indirect transfer of thermal energy from the acid circuits of drying and / or Intermediate absorption and / or final absorption for concentration and / or heating the dilute sulfuric acid.

Die Gasmischung aus dem sauerstoffhaltigen Gas und dem SO₂-haltigen Teilstrom kann vor der Zumischung zu dem restlichen SO,-haltigen Gas eine einzige oder mehrere hntereinandergeschaltete Kontakthorden geleitet werden. Falls durch mehrere Kontakthorden geleitet wird, erfolgt eine Kühlung zwischen den Kontakthorden im Wärmeaustausch mit SO,-haltigen Gasen oder einem Gemisch aus SO,-haftigen Gasen und zugesetzten sauerstoffhaltigen Gasen. Als sauerstoffhaltige Gase werden im allgemeinen Luft oder sauerstoff-angereicherte Luft verwendet. Vorzugsweise wird der für den Gesamtumsatz erforderliche Sauerstoff dem Teilstrom der SO₂-haltigen Gase vor der ersieti Kontakthorde: zugerniserii. Es isi aber auch möglich, nur die zur Steuerung der Umsetzung in der ersten Kontakthorde notwendige Menge zuzugeben und den Rest an einer späteren Stelle des Kontaktsystems. Die erste Kontaktstufe besteht aus zwei bis drei Kontakthorden, die zweite Kontaktstufe im allgemeinen aus zwei Kontakthorden. Eine Vergrößerung der Zahl der Kontakthorden ist zwar möglich, bringt jedoch keine Vorteile. Wenn der Endwärmeaustauscher nach der letzten Kontakthorde einstufig ausgebildet ist, wird der ganze Wärmeaustauscher zur Aufheizung von Austreibungsgasen verwendet; wenn er zweistufig hintereinander oder parallel ausgebildet ist, wird eine der beiden Stufen zur Aufheizung der Austreibungsgase verwendet. Die weitere Aufheizung der Austreibungsgase erfolgt entweder in der zweiten Kühlstufe nach der ersten Kontaktstufe und vor der Zwischenabsorption oder in dem Wärmeaustauscher zwischen den Kontakthorden der zweiten Kontaktstufe, wobei, je nach Arbeitsweise, der andere Wärmeaustauscher zur Aufheizung einer Mischung von SO,-haltigen Gasen mit sauerstoffhaltigen Gasen verwendet wird. Die Kühlung der SO₃-haltigen Gase aus der ersten Kontaktstufe in der zweiten Kühlstufe vor der Zwischenabsorption erfolgt vorzugsweise auf 130 bis 200° C. Die Kühlung der SO₃-haltigen Gase nach der zweiten Kontaktstufe vordem Eintritt in den Endabsorber erfolgt vorzugsweise ebenfalls auf 130-200° C.The gas mixture of the oxygen-containing gas and the SO ₂ -containing partial flow can be passed to a single contact tray or several contact trays connected in series before being mixed with the remaining SO 2 -containing gas. If it is passed through several contact trays, cooling takes place between the contact trays by exchanging heat with SO, -containing gases or a mixture of SO, -containing gases and added oxygen-containing gases. Air or oxygen-enriched air are generally used as the oxygen-containing gases. The oxygen required for the total conversion is preferably added to the partial _{flow of the SO 2} -containing gases upstream of the ersieti contact tray: Zugerniserii. However, it is also possible to add only the amount necessary to control the conversion in the first contact tray and the remainder at a later point in the contact system. The first contact stage consists of two to three contact trays, the second contact stage generally consists of two contact trays. An increase in the number of contact trays is possible, but does not bring any advantages. If the end heat exchanger is designed in one stage after the last contact tray, the entire heat exchanger is used to heat the expulsion gases; if it is designed in two stages one behind the other or in parallel, one of the two stages is used to heat the expulsion gases. The expulsion gases are further heated either in the second cooling stage after the first contact stage and before the intermediate absorption or in the heat exchanger between the contact trays of the second contact stage, with the other heat exchanger for heating a mixture of SO2 -containing gases, depending on the mode of operation oxygen-containing gases is used. The cooling of the SO ₃ -containing gases from the first contact stage in the second cooling stage before the intermediate absorption takes place preferably to 130 to 200 ° C. The cooling of the SO ₃ -containing gases after the second contact stage before entering the final absorber is preferably also to 130 -200 ° C.

Eine vorzugsweise Ausgestaltung besteht darin, daß die Menge des gemäß Schritt (d) zugemischten restlichen SO₂-haltigen Gases so bemessen wird, daß nach der Mischung eine Gastemperatur vorliegt, die der Arbeitstemperatur der nächsten Kontakthorde entspricht. Dadurch kann ein Wärmeaustauscher an dieser Stelle eingespart werden.A preferred embodiment consists in that the amount of the remaining SO ₂ -containing gas mixed in according to step (d) is measured in such a way that after the mixing there is a gas temperature which corresponds to the working temperature of the next contact tray. This saves a heat exchanger at this point.

Eine vorzugsweise Ausgestaltung besteht darin, daß die sauerstoffhaltigen Gase vor dem Einsatz in den Kontaktkessel getrennt mit Schwefelsäure getrocknet werden. Dadurch ist es möglich, die bei der Trocknung der sauerstoffhaltigen Gase auftretende Wärme in den Gasen abzuführen und den Säurekreislauf des Trockners ohne Kühlung zu betreiben. Weiterhin wird so die im Gas abgeführte Wärme in das Kontaktsystem eingeleitet. Es ist auch möglich, den Teilstrom der SO₂-haltigen Gase den sauerstoffhaltigen Gasen vor dem Eintritt in den Trockner zuzugeben. Dabei entfällt allerdings der vorstehend geschilderte Vorteil.A preferred embodiment consists in that the oxygen-containing gases are dried separately with sulfuric acid before being used in the contact vessel. This makes it possible to dissipate the heat that occurs during the drying of the oxygen-containing gases in the gases and to operate the acid circuit of the dryer without cooling. Furthermore, the heat dissipated in the gas is introduced into the contact system. It is also possible to add the partial flow of SO ₂ -containing gases to the oxygen-containing gases before entering the dryer. In this case, however, the advantage described above does not apply.

Eine vorzugsweise Ausgestaltung besteht darin, daß die Trocknung der sauerstoffhaltigen Gase und' oder der SO,-haltigen Gase als Heißtrocknung durchgeführt wird und die Gase mit einer Temperatur vor 60-80° C, vorzugsweise 65-70° C, aus der Trock-• nung austreten. Dadurch wird Wärme mit den Gaser in das Kontaktsystem geführt, die Säurewärme fälli mit einem erhöhten Temperaturniveau an und kann nutzbringend verwendet werden.A preferred embodiment is that the drying of the oxygen-containing gases and ' or the SO, -containing gases carried out as hot drying and the gases with a temperature before 60-80 ° C, preferably 65-70 ° C, from the drying • exit. As a result, heat is conducted with the gas into the contact system, and the acidic heat is generated with an increased temperature level and can be used beneficially.

Eine vorzugsweise Ausgestaltung besteht darin.A preferred embodiment consists in this.

i" daß die Zugabe der sauerstoffhaltigen Gase zu dem Teilstrom der SO₂-haltigen Gase gemäß Schritt (b] vor einem die Gasmischung fördernden Gebläse erfolgt. Dadurch kann das den restlichen Teilstrom de; SO,-haltigen Gases fördernde Gebläse klein gehalteri "that the addition of the oxygen-containing gases to the partial flow of the SO ₂ -containing gases according to step (b) takes place upstream of a fan conveying the gas mixture. As a result, the fan conveying the remaining partial flow of the SO 2 -containing gas can be kept small

ι ■' und mit geringem Druck betrieben werden, wodurch sich die Betriebskosten für die Förderung der Gase im Kontaktsystem erniedrigen.ι ■ 'and operated at low pressure, whereby the operating costs for conveying the gases in the contact system are reduced.

Eine vorzugsweise Ausgestaltung besteht darin daß die Zugäbe der sauerMuiiuaiiigeu Gase zu denA preferred embodiment consists in the fact that the sauerMuiiuaiiigeu gases are added to the

-" Teilstrom der SO₂-haltigen Gase gemäß Schritt (b] nach einem die sauerstoffhaltigen Gase fördernder Gebläse erfolgt. In diesem Fall entfällt zwar der vorstehend geschilderte Vorteil, jedoch können beide Gebläse druckseitig etwa gleich ausgelegt werden- "Partial flow of the SO ₂ -containing gases according to step (b] takes place after a fan conveying the oxygen-containing gases. In this case, the advantage described above does not apply, but both fans can be designed approximately the same on the pressure side

.' "> Dadurch verringert sich der Aufwand für die Gebläse es ist nur ein Reservegebläse erforderlich und die Ersatzteilhaltung wird verringert. Diese Ausgestaltung wird d »nn gewählt, wenn die Betriebskosten im Vergleich zu den geschilderten Ersparnissen geringer sind. ' "> This reduces the effort for the fan all that is required is a spare fan and spare parts inventory is reduced. This configuration is chosen thinly when the operating costs are compared are lower than the savings described

i" Eine weitere vorzugsweise Ausgestaltung besteht darin, daß die Trocknung und/oder Zwischenabsorption und/oder Endabsorption zumindest teilweise in Venturi-Absorbern im Gleichstrom erfolgt. Dadurch werden hohe Austrittstemperaturen der Gase und deti "Another preferred embodiment is that the drying and / or intermediate absorption and / or end absorption takes place at least partially in co-current venturi absorbers. Through this high outlet temperatures of the gases and det

;. Säure erreicht.;. Acid reached.

Die Erfindung wird anhand der Beispiele erläutertThe invention is illustrated by means of the examples

Beispiel 1example 1

Die in F i g. 1 dargestellte Kontaktanlage ist für eineThe in F i g. 1 contact system shown is for a

■■<> Leitung von ca. 1000 tato SO₃ berechnet, wobei Spaltgase mit einer Zusammensetzung von ca 28,43 VoI.% SO₂, ca. 3,86 Voi.% O₂, Rest N₂ + CO, zugrundegelegt wurde. ■■ <> pipeline of approx. 1000 tpd SO ₃ calculated, based on fission gases with a composition of approx. 28.43% by volume SO ₂ , approx. 3.86 _{% by volume of O 2} , remainder N ₂ + CO.

über Leitung 1 werden ca. 40830 NmVh SO₂-GaS _{About 40830 NmVh SO 2} gas are transferred via line 1

ι ·. welches ca. 56 g/Nm' Wasser enthält, mit dem Gebläse 12a über den Venturi 2, Leitung 3, Berieselungsturm 3b, Sprühabscheider 4 gesaugt, dort mittels ca. 96 gew.%ige H₂SO₄ getrocknet und über Leitunf 11 mit einer Temperatur von ca. 65° C abgeleitet. Dieι ·. which contains approx. 56 g / Nm 'of water, sucked with the fan 12a over the venturi 2, line 3, sprinkler tower 3b, spray separator 4, there dried by means of approx. 96% by weight H ₂ SO ₄ and via line 11 with a Temperature derived from approx. 65 ° C. the

Vi Trocknersäure wird über Leitung 5, Kühler 6, Leitung 7, Pumpe 8, Leitung 9, Leitung 9y zur DLx 10 Leitung 9x zur Düse 10/ im Kreislauf geführt. Vi drying acid is circulated via line 5, cooler 6, line 7, pump 8, line 9, line 9y to DLx 10, line 9x to nozzle 10 /.

Über Leitung la werden ca. 54170NmVh atmosph. Luft, welche ca. 20 g/Nm³ Wasser enthält, milAbout 54170NmVh atmosphere are over line la. Air, which contains approx. 20 g / Nm ³ water, mil

-.-. dem Gebläse 12 über den Venturi 2a, Leitung 3a Sprühabscheider Aa gesaugt, dort mittels ca 96 gew.%ige H₂SO₄ getrocknet und über Leitung llfc mit einer Temperatur von ca. 65° C abgeleitet. Die Trocknersäure wird über Leitung 5c, Pumpe 8c, Lei--.-. sucked by the blower 12 via the venturi 2a, line 3a spray separator Aa , there dried by means of approx. 96% strength by weight H ₂ SO ₄ and discharged via line 11fc at a temperature of approx. 65 ° C. The drying acid is supplied via line 5c, pump 8c, line

w) tune 9c, Leitung 9n zur Düse 10c im Kreislauf geführt Ober Leitung lla werden 2718ONmVh 28,43 vol.%iges SO₂-GaS der Gesamtluftmenge zugemischt. Über Leitung lic werden 81350NmVh Gas mit ca. 9,5 Vol.% SO₂, ca. I5,14Vol.% O, milw) tune 9c, line 9n to nozzle 10c circulated. Via line 11a, 2718ONmVh 28.43 vol.% SO ₂ gas are added to the total amount of air. 81350 NmVh of gas with approx. 9.5% by volume SO ₂ , approx. 15.14% by volume of O, mil

t,, dem Gebläse 12 über die Leitung 13,14,15,16,17 18 und 20 zur ersten Kontakthorde 21a des Kontaktkessels 21 gefördert. Die Gase werden im Wärmeaustausch mit den SO,-Gasen im Wärmeaustauscher 2"t ,, the fan 12 via the line 13,14,15,16,17 18 and 20 conveyed to the first contact tray 21a of the contact vessel 21. The gases are in heat exchange with the SO, gases in the heat exchanger 2 "

von ca. 90° C auf ca. 200" C und in den Heiden Wärmeaustauschern 23« und 23 von ca. 200° C auf ca. 435° C vorgewärmt. 13650NmVh hochprozentiges SO,-Gas (ca. 28,43 Vol.^r/r SO₂, ca. 3,86 Vol.% CK. Rest N, +COp wird mit einer Temperatur von ca. 85° C iiber Leitung He mit dem Gebläse 12«, Leitung 13« nach der Kontakthorde 21« den vorkatalysierten Gasen \ !gemischt. Die Temperatur der SO.-haltigen Gase nacfi der Kontakthorde 21« wird dadurch von ca. 617° C auf ca. 540° C gesenkt. Die SO,-haltigen Gase werden über Leitung 22, Wärmeaustauscher 23, Leitung 24 in die Kontakthorde 216 mit einer Temperatur von ca. 450° C geleitet. Die weiterkatalysierten Gase verlassen über Leitung 22a mit einer Temperatur von ca. 570° C die Kontakthorde 216, werden im Wärmeaustauscher 23a auf ca. 460° C abgekühlt und über Leitung 24a zur Kontakthorde 21c geleitet.from approx. 90 ° C to approx. 200 "C and in the Heiden heat exchangers 23" and 23 from approx. 200 ° C to approx. 435 ° C. 13650 NmVh high-percentage SO, gas (approx. 28.43 vol. ^r / r SO _2, about 3.86 vol.% CK. residual N, + COP having a temperature of about 85 ° C via line He with the blower 12 ', line 13' after the contacting tray 21, "the precatalyzed gases \! mixed. the temperature the SE-containing gases nacfi of contacting tray 21 "is thereby reduced from about 617 ° C to about 540 ° C. the SO, -containing gases via line 22, heat exchanger 23, line 24 the contact tray 216 at a temperature of about 450 ° C. The further catalyzed gases leave the contact tray 216 via line 22a at a temperature of about 570 ° C., are cooled to about 460 ° C. in the heat exchanger 23a and are sent to Contact tray 21c directed.

Über Leitung 25 werden ca. 89 930 NmVh SO,-h?»!tige O?.*? mit einer Temperatur vnn ca. 5Π7° C in den Zwischenwärmeaustauscher 26 geleitet, dort im Wärmeaustausch mit den absorbierten Gasen auf ca. 280° C (Stelle 26a) und anschließend im Wärmeaustauscher 27 auf ca. 190° C abgekühlt und über Leitung 28 in den Venturi-Zwischenabsorber 29 geleitet. Ca. 79100NmVh vom SO, weitgehendst befreite Gase verlassen über Leitung 30, Sprühabscheider 31, Leitung 32 mit einer Temperatur von ca. 140° C die Zwischenabsorptionsanlage.About 89 930 NmVh SO, -h? »! Tige O?. *? with a temperature vnn about 5Π7 ° C directed into the intermediate heat exchanger 26, and then cooled down in heat exchange with the absorbed gases to about 280 ° C (point 26a) in heat exchanger 27 to about 190 ° C and passed via line 28 into the Venturi intermediate absorber 29 passed. Approx. 79100 NmVh of SO, gases that have been freed to a large extent leave the intermediate absorption system via line 30, spray separator 31, line 32 at a temperature of approx. 140 ° C.

Die hochkonzentrierte Absorbersäure (ca. 98,5-99,0 Gew.% H₂SO₄) wird über Leitung 5«, Kühler ha, Leitung la, Pumpe 8a, Leitung 9a zur Düse 10a im Kreislauf geführt.The highly concentrated absorber acid (approx. 98.5-99.0% by weight H ₂ SO ₄ ) is circulated via line 5 ″, cooler ha, line la, pump 8a, line 9a to nozzle 10a.

Über Leitung 33 werden die Gase mit einer Temperatur von ca. 440° C zur Kontakthorde 21d geleitet, verlassen über Leitung 34 mit einer Temperatur von ca. 482° C die Kontakthorde lld. Im Wärmeaustauscher 35 werden die weiterkatalysierten Gase auf ca. 420° C abgekühlt und über Leitung 36 zur Kontakthorde 21e geleitet. Über Leitung 37 verlassen ca. 78 590 NmVh fertigkatalysierte Gase mit einer Temperatur von ca. 422° C den Kontaktkessel 21, werden im Wärmeaustauscher 40 auf ca. 180° C abgekühlt und über Leitung 41 zum Venturi-Endabsorber 42 geleitet. Ca. 77485 NmVh Endgase verlassen über Leitung 43, Sprühabscheider 44, Leitung 45 den Endabsorber 42.Via line 33 the gases are passed at a temperature of about 440 ° C to the contacting tray 21d exit via line 34 at a temperature of about 482 ° C, the contacting tray lld. In the heat exchanger 35, the further catalyzed gases are cooled to approx. 420 ° C. and passed via line 36 to the contact tray 21e. Approx. 78,590 NmVh of fully catalyzed gases at a temperature of approx. 422 ° C. leave the contact vessel 21 via line 37, are cooled to approx. 180 ° C. in the heat exchanger 40 and passed via line 41 to the venturi end absorber 42. Approx. 77485 NmVh of end gases leave the end absorber 42 via line 43, spray separator 44, line 45.

Die hochkonzentrierte Absorbersäure (ca. 98,5-99,0 Gew.% H₂SO₄) wird über Leitung 56, Kühler 66, Leitung Tb, Pumpe 8b, Leitung 9b, Leitung 9z zur Düse 106 im Kreislauf geführt. Über die Leitung 9e, 9k, 9d und 9/ wird Säure zur Einstellung der in den Säurekreisläufen erforderlichen optimalen Säurekonzentrationen ausgetauscht und über Leitung 9/ und 9A wird das noch erforderliche Verdünnungswasser zugegeben. Über Leitung 9g wird die Produktion mit einer Konzentration von ca. 96 Gew.% H₂SO₄ abgegeben.The highly concentrated absorber acid (approx. 98.5-99.0% by weight H ₂ SO ₄ ) is circulated via line 56, cooler 66, line Tb, pump 8b, line 9b, line 9z to nozzle 106. Acid is exchanged via lines 9e, 9k, 9d and 9 / to set the optimum acid concentrations required in the acid circuits, and the dilution water still required is added via lines 9 / and 9A. The production is released via line 9g with a concentration of approx. 96% by weight H ₂ SO ₄ .

Die praktisch wasserdampffreien Endgase werden von ca. 110° C über Leitung 45, Wärmeaustauscher 40, Leitung 46, Wärmeaustauscher 35 auf ca. 420° C vorgewärmt und über Leitung 46a in eine nicht dargestellte Dünnsäure-Aufkonzentrieranlage geleitet, wo der Wärmeinhalt der Gase zur Auf konzentrierung von Dünnsäure genutzt wird.The end gases, which are practically free of steam, are heated at approx. 110 ° C via line 45, heat exchanger 40, line 46, heat exchanger 35 preheated to approx. 420 ° C. and via line 46a into a not shown Dilute acid concentration system, where the heat content of the gases is used to concentrate Dilute acid is used.

Beispiel 2Example 2

Die in Fig. 2 dargestellte Kontaktanlage unterscheidet sich zum Beispiel 1, Fig. 1 durch:The contact system shown in Fig. 2 differs, for example 1, Fig. 1 by:

a) Verlegung der Gasleitung 11« von der Saugscitc des Gebläses 12 auf die Druckseite des Gebläses 12«, so daß das Gebläse 12 nur 54 170 NmVh getrocknete Luft statt 81350NmVh Mischgas, und das Gebläse 12« 40830 NmVh hochkonzentriertes SO₂-GaS statt 13650NmVh hochkonzentriertes Gas fördern muß;a) Laying the gas line 11 "from the suction side of the blower 12" to the pressure side of the blower 12 ", so that the blower 12 has only 54 170 NmVh dried air instead of 81350 NmVh mixed gas, and the blower 12" 40830 NmVh highly concentrated SO ₂ gas instead of 13650 NmVh must convey highly concentrated gas;

b) nur der Wärmeaustauscher 40 wird zur Vorwärmung der Endgase genutzt. Die Endgase werden im Wärmeaustauscher 40 von ca. 110° C auf ca. 340° C vorgewärmt und anschließend über Leitung 46 in eine nicht dargestellte Dünnsäureaufkonzentrierungsstufe geleitet;b) only the heat exchanger 40 is used to preheat the end gases. The end gases will be preheated in the heat exchanger 40 from approx. 110 ° C to approx. 340 ° C and then via line 46 passed into a dilute acid concentration stage (not shown);

c) der Wärmeaustauscher 35 wird zur Vorwärmung von atmosph. Luft benutzt. Die als Wasscrdampfträger für eine nicht dargestellte Dünnsäureaufkonzentrierstufe erforderliche Luftmenge von ca. 62285 NmVh wird über Leitung 47 mit einer Temperatur vnn ca. 30° C in rien Wärmeaustauscher 35 geleitet, dort auf ca. 115° C vorgewärmt und über Leitung 46a in eine nicht dargestellte Dünnsäureaufkonzentrierstufc geleitet.c) the heat exchanger 35 is used to preheat atm. Uses air. Those as water vapor carriers amount of air required for a dilute acid concentration stage (not shown) of approx. 62285 NmVh is reached via line 47 with a temperature of approx. 30 ° C in rien Heat exchanger 35 passed, preheated there to about 115 ° C and via line 46a in passed a dilute acid concentration (not shown).

Beispiel 3Example 3

Die in Fig. 3 dargestellte Kontaktanlage ist für eine Leistung von ca. 1000 tato SO, berechnet, wobei Spaltgase mit einer Zusammensetzung von ca. 17,0 Vol.% SO₂, ca. 1,50 Vol.% O₂, Rest N₂ + CO, zugrundegelegt wurden.The contact system shown in FIG. 3 is calculated for an output of approx. 1000 tpd SO, with fission gases with a composition of approx. 17.0 vol.% SO ₂ , approx. 1.50 vol.% O ₂ , remainder N. ₂ + CO.

Über Leitung lic werden ca. 67430NmVh getrocknetes SO₂-GaS mit einer Konzentration von ca. 17,0 Vol.% und einer Temperatur von ca. 65° C mit dem Gebläse 12 angesaugt. Über Leitung We werden ca. 63570 NmVh getrocknete Luft mit einer Temperatur von ca. 65° C mit dem Gebläse 12a angesaugt. Über Leitung 11a werden ca. 53900NmVh ca. 17,0 vol.%iges SO₂-GaS der Gesamtluftmenge zugemischt, so daß insgesamt 117 470 NmVh Gas mit einer SO,-Konzentration von ca. 9,2 Vol.% SO₂, ca. 12,0 Vol.% O₂ über die Leitungen 13,14,15,16,17. 18 und 20 zur ersten Kontakthorde 21« des Kontaktkessels 21 geleitet werden. Diese Gase werden im Wärmeaustausch mit den SO.-Gasen im Wärmeaustauscher 40 von ca. 90° C auf ca. 260° C und in den beiden Wärmeaustauschern 23 und 35 von ca. 260° C auf ca. 440° C vorgewärmt.Approx. 67430 NmVh of dried SO ₂ gas with a concentration of approx. 17.0% by volume and a temperature of approx. 65 ° C. are sucked in with the fan 12 via line lic. About 63570 NmVh of dried air at a temperature of about 65 ° C. are sucked in via line We with the fan 12a. Reconciliation 11a 53900NmVh be approximately about 17.0 vol.% Hydrogen SO ₂ gas mixed with the total amount of air so that a total of 117,470 NMVH gas with an SO, concentration of about 9.2 vol.% SO _2, ca 12.0% _{by volume of O 2} via lines 13, 14, 15, 16, 17. 18 and 20 are passed to the first contact tray 21 ″ of the contact vessel 21. These gases are preheated in heat exchange with the SO gases in the heat exchanger 40 from approx. 90 ° C to approx. 260 ° C and in the two heat exchangers 23 and 35 from approx. 260 ° C to approx. 440 ° C.

13520 NmVh ca. 17,0 vol%iges SO₂-GaS wird mit einer Temperatur von ca. 90° C über Leitung 13« nach der Kontakthorde 21a den vorkatalysierten Gasen zugemischt. Die Temperatur der SO,-haltigen Gase wird dadurch von 610° C auf ca. 550° C gesenkt. Die SOj-haltigen Gase werden über Leitung 22, Wärmeaustauscher 23, Leitung 24 in die Kontakthorde 216 mit einer Temperatur von ca. 450° C geleitet. 13520 NmVh approx. 17.0% by _{volume SO 2} gas is added to the precatalyzed gases at a temperature of approx. 90 ° C. via line 13 ″ after the contact tray 21a. The temperature of the gases containing SO, is thereby reduced from 610 ° C to approx. 550 ° C. The SOj-containing gases are passed via line 22, heat exchanger 23, line 24 into the contact tray 216 at a temperature of approx. 450 ° C.

Über Leitung 25 werden ca. 126240 Nm-Vh SO₃-haltige Gase mit einer Temperatur von ca. 527° C in den Zwischenwärmeaustauscher 26 geleitet, dort im Wärmeaustausch mit den absorbierten Gasen auf ca. 277° C (Stelle 26a) und anschließend irrj Wärmeaustauscher 27 auf ca. 185° C abgekühlt und über Leitung 28 in den Venturi-Zwischenabsorber 29 geleitet, wo über Leitung 9g und Düse 10a die Absorbersäure eingedüst wird. Ca. 116 570 NmVh vom SO₃ weitgehendst befreite Gase verlassen über Leitung 30, Sprühabscheider 31, Leitung 32 mit eine Temperatur von ca. 140° C die Zwischenabsorptionsanlage undVia line 25 approx. 126 240 Nm-Vh SO ₃ -containing gases with a temperature of approx. 527 ° C are passed into the intermediate heat exchanger 26, there in heat exchange with the absorbed gases to approx. 277 ° C (point 26a) and then irrj Heat exchanger 27 is cooled to approx. 185 ° C. and passed via line 28 into the Venturi intermediate absorber 29, where the absorber acid is injected via line 9g and nozzle 10a. About 116 570 NmVh of _{gases largely freed from SO 3} leave the intermediate absorption system and via line 30, spray separator 31, line 32 at a temperature of about 140 ° C

werden anschließend über Leitung 33 mit einer Temperatur von ca. 430° C zur Kontakthorde 21ί/ geleitet. Über Leitung 34 verlassen die Gase mit einer Temperatur von ca. 470° C die Kontakthorde 2IcI und werden im Wärmeaustauscher 35 auf ca. 420° C abgekühlt und über Leitung 36 zur Kontakthorde 21c geleitet. Über Leitung 37 verlassen ca. 115 820 NmVh fertigkatalyierte Gase mit einer Temperatur von ca. 422° C den Kontaktkessel 21, werden im Wärmeaustauscher 40 auf ca. 255" C abgekühlt, über Leitung 37fl zum Wärmeaustauscher 40« geleitet, wo die Gase auf ca. 180° C abgekühlt werden. Über Leitung 41 werden die Gase zum Endabsorber geleitet.are then passed via line 33 at a temperature of about 430 ° C to the contact tray 21ί /. The gases leave the contact tray 2IcI via line 34 at a temperature of approx. 470 ° C. and are cooled to approx. 420 ° C. in the heat exchanger 35 and passed via line 36 to the contact tray 21c. About 115 820 NmVh of fully catalyzed gases at a temperature of about 422 ° C. leave the contact vessel 21 via line 37, are cooled to approx 180 ° C. The gases are passed via line 41 to the end absorber.

Über Leitung 45 werden ca. 50000 NmVh atmosph. Luft von ca. 30° C auf ca. 2 10° C vorgewärmtAbout 50,000 NmVh atm. Air preheated from approx. 30 ° C to approx. 2 10 ° C

1010

und über Leitung 46 in eine nicht dargestellte Dünnsäureaufkonzi.ntrierstufe geleitet. Über Leitung 47 werden ca. 100000 NmVh atmosph. Luft von ca. 30° C auf cc. 160³ C vorgewärmt und über Leitung 46 in eine nicht dargestellte Dünnsäureaufkonzentrierstufe geleitet.and passed via line 46 into a dilute acid concentration (not shown). About 100,000 NmVh atm. Air from approx. 30 ° C to cc. 160 ³ C preheated and passed via line 46 into a dilute acid concentration (not shown).

Die Vorteile der Erfindung bestehen hauptsächlich darin, daß es möglich ist, überschüssige Wärme aus dem Kontaktsystem, einschließlich solcher Wärme, die mit relativ niedrigem Temperaturniveau anfällt, in wirtschaftlicher Weise für die Aufkonzentrierung von verdünnten Schwefelsäuren auszunutzen. Dadurch kann der Verbrauch von teurer Primärenergie oder der Einsatz von Wärme mit hohem Temperaturniveau vermieden oder verringert werden.The advantages of the invention are mainly that it is possible to remove excess heat the contact system, including such heat that occurs at a relatively low temperature level, to be used economically for the concentration of dilute sulfuric acids. Through this can be the consumption of expensive primary energy or the use of heat with a high temperature level avoided or reduced.

Hierzu 3 Blatt ZeichnungenFor this purpose 3 sheets of drawings

Claims (7)

Patentansprüche: 1, Verfahren zur Herstellung von Schwefelsäure durch katalytische Umsetzung von SO, zu SO3 in Gasen mit einem SO2-Gehalt über 10 Vo!.% unter Kühlung, Reinigung und Trocknung der SO,-haltigen Gase vor dem Einsatz in die Kontaktanlage, Aufheizung von gereinigten SO,-haltigen Gasen auf die Arbeitstemperatur der "ersten Kontakthorde im Wärmeaustausch mit heißen SO3-haltigen Gasen zwischen Kontakthorden unter gleichzeitiger Kühlung der SO3-haltigen Gase auf die Arbeitstemperatur der nächsten Kontakthorde, Zwischenabsorption des nach mehreren Kontakthorden in einer ersten Kontaktstufe gebildeten SO3 in Schwefelsäure mit erhöhter Temperatur, zweistufiger Kühlung der aus der ersten Kontaktstufe austretenden SO3-haltigen Gase vor der Zwischenabsorption unter Wiederaufheizung der aus der Zvtischenabsorption austretenden Gase auf die Arbeitsteniperatur der nächsten Kontakthorde in der ersten Kühlstufe, Kühlung der in der zweiten Kontaktstufe fertigkatalysierten Gase in einem Endwärmeaustauscher unter Gewinnung von nicht im Kontaktsystem benötigter Wärme, und Absorption des in der zweiten Kontaktstufe erzeugten SO3 in einem Endabsorber, gekennzeichnet durch folgende Schritte: a) Verbindung der Schwefelsäureherstellung mit einer Aufkonzentrierung von verdünnter Schwefelsäure, b) Zugabe von sauerstoffhaltigen Gasen zu einem Teüstrom der SO2-naItigen Gase in einer Menge, die eine Umsetzung der Gasmischung in mindestens einer ersten Kontakthorde bis zum Gleichgewicht der Reaktion SO2 + V2 O2 *± SO, ohne Überschreiten der für den Katalysator maximal zulässigen Temperatur ermöglicht, c) Aufheizung der Gasmischung auf die Arbeitstemperatur der ersten Kontakthorde im Wärmeaustausch mit heißen SO3-haltigep Gasen zwischen Kontakthorden, d) Mischung des SO3-haltigen Gases aus mindestens der ersten Kontakthorde mit dem restlichen SO2-haltigen Gas vor einer weiteren Kontakthorde der ersten Kontaktstufe, e) Einstellung der Menge des in die erste Kontakthorde geleiteten Teilstromes der SO2-haltigen Gase in der Weise, daß die in Schritt (b) erzeugte Menge an SO3 nach der Mischung gemäß Schritt (d) ein Verhältnis von SO2: SO1 ergibt, das eine Umsetzung in den weiteren Kontakthorden bis zum Gleichgewicht ohne Überschreitung der für den Katalysator maximal zulässigen Temperatur ermöglicht, f) Durchführung der Zwischen- und Endabsorption des SO, aus den Kontaktgasen der Katalyse als Heißabsorption bei Arbeitstemperaturen von 100-200* C, vorzugsweise 110-160° C, g) Durchführung der Katalyse in der zweiten Kontaktstufe in mindestens zwei Kontakthorden mit Kühlung der Gase zwischen den Kontakthorden, h) Austreibung von Wasser aus den verdünnten Schwefelsäuren durch direkten Kontakt mit heißen Gasen, die aus Endgas der Katalyse nach der Endabsorption und/oder inerten wasserarmen Gasen bestehen, i) Aufheizung der Austreibungsgase mit mindestens einem Teil der in dem Endwärmeaustauscher nach der zweiten Kontaktstufe anfallenden Wärme, k) Aufheizung der Austreibungsgase mit mindestens einem Teil der bei der Kühlung der Katalysegase gemäß Schritt (g) anfallenden Wärme und/oder mit mindestens einem Teil der in der zweiten Kühlstufe nach der ersten Kontaktstufe und vor der Zwischenabsorption anfallenden Wärme, undClaims: 1, process for the production of sulfuric acid by catalytic conversion of SO, to SO3 in gases with an SO2 content of more than 10% by volume with cooling, cleaning and drying of the SO, -containing gases before use in the contact system, heating of purified SO, -containing gases to the working temperature of the "first contact tray in heat exchange with hot SO3-containing gases between contact trays with simultaneous cooling of the SO3-containing gases to the working temperature of the next contact tray, intermediate absorption of the SO3 formed after several contact trays in a first contact stage in sulfuric acid at an elevated temperature, two-stage cooling of the SO3-containing gases exiting the first contact stage before the intermediate absorption with reheating of the gases exiting from the Zvtischenabsorption to the working temperature of the next contact tray in the first cooling stage, cooling of the completely catalyzed gases in the second contact stage in one Final Heat exchanger with recovery of heat not required in the contact system, and absorption of the SO3 generated in the second contact stage in an end absorber, characterized by the following steps: a) Combination of sulfuric acid production with a concentration of dilute sulfuric acid, b) addition of oxygen-containing gases to a partial flow of the SO2-naItigen gases in an amount that enables the gas mixture to be converted in at least one first contact tray up to the equilibrium of the reaction SO2 + V2 O2 * ± SO without exceeding the maximum permissible temperature for the catalyst, c) heating of the gas mixture to the working temperature the first contact tray in heat exchange with hot SO3-containing gases between contact trays, d) mixing the SO3-containing gas from at least the first contact tray with the remaining SO2-containing gas upstream of a further contact tray of the first contact stage, e) setting the amount of the first contact horde guided part tromes the SO2-containing gases in such a way that the amount of SO3 produced in step (b) after mixing according to step (d) results in a ratio of SO2: SO1, which allows a reaction in the further contact trays to equilibrium without exceeding the maximum permissible temperature for the catalyst allows, f) implementation of the intermediate and final absorption of SO, from the contact gases of the catalysis as hot absorption at working temperatures of 100-200 * C, preferably 110-160 ° C, g) implementation of the catalysis in the second Contact stage in at least two contact trays with cooling of the gases between the contact trays, h) expulsion of water from the dilute sulfuric acids by direct contact with hot gases consisting of end gas from the catalysis after the final absorption and / or inert gases with a low water content, i) heating of the expulsion gases with at least part of the heat generated in the final heat exchanger after the second contact stage, k) heating of the exhaust gas se with at least part of the heat produced during the cooling of the catalytic gases according to step (g) and / or with at least part of the heat produced in the second cooling stage after the first contact stage and before the intermediate absorption, and 1) indirekte Übertragung von Wärmeenergie aus den Säurekreisläufen der Trocknung und/oder Zwischenabsorption und/oder Endabsorption zur Aufkonzentrierung und/ oder Vorwärmung der verdünnten Schwefelsäure. 1) indirect transfer of thermal energy from the acid circuits of drying and / or intermediate absorption and / or end absorption for concentration and / or preheating of the diluted sulfuric acid. 2. Verfahren nach Anspruch I, dadurch gekennzeichnet, daß die Menge des gemäß Schritt (d) zugemischten restlichen SO₂-haItigen Gases so bemessen wird, daß nach der Mischung eine Gastemperatur vorliegt, die der Arbeitstemperatur der nächsten Kontakthorde entspricht.2. The method according to claim I, characterized in that the amount of the remaining SO ₂ -haltigen gas mixed in according to step (d) is dimensioned so that after the mixing there is a gas temperature which corresponds to the working temperature of the next contact tray. 3. Verfahren i.-ach den Ansprüchen 1 und 2, dadurch gekennzeichnet, daß die sauerstoffhaltigen Gase vor dem Einsatz in den Kontaktkessel getrennt mit Schwefelsäure getrocknet werden.3. The method i.-ach claims 1 and 2, characterized characterized in that the oxygen-containing gases are separated before use in the contact vessel be dried with sulfuric acid. 4. Verfahren nach den Ansprüchen 1 bis 3, dadurch gekennzeichnet, daß die Trocknung der sauerstoffhaltigen Gase und/oder der SO₂-haltigen Gase als Heißtrocknung durchgeführt wird und die Gase mit einer Temperatur von 60-80° C, vorzugsweise 65-70° C, aus der Trocknung austreten. 4. Process according to claims 1 to 3, characterized in that the drying of the oxygen-containing gases and / or the SO ₂ -containing gases is carried out as hot drying and the gases are at a temperature of 60-80 ° C, preferably 65-70 ° C, emerge from the drying process. 5. Verfahren nach den Ansprüchen 1 bis 4, dadurch gekennzeichnet, daß die Zj-gäbe der sauerstoffhaltigen Gase zu dem Teilstrom der SO₂-haltigen Gase gemäß Schritt (b) vor einem die Gasmischung fördernden Gebläse erfolgt.5. The method according to claims 1 to 4, characterized in that the Zj-gives the oxygen-containing gases to the partial flow of the SO ₂ -containing gases according to step (b) before a blower promoting the gas mixture. 6. Verfahren nach den Ansprüchen 1 bis 4, dadurch gekennzeichnet, daß die Zugabe der sauerstoffhaltigen Gase zu dem Teilstrom der SO₂-haI-tigen Gase gemäß Schritt (b) nach einem die sauerstoffhaltigen Gase fördernden Gebläse erfolgt. 6. The method according to claims 1 to 4, characterized in that the addition of the oxygen-containing gases to the partial _{flow of the SO 2} -haI-term gases according to step (b) takes place after a fan promoting the oxygen-containing gases. 7. Verfahren nach den Ansprüchen 1 bis 6, dadurch gekennzeichnet, daß die Trocknung und/ oder Zwischenabsorption und/oder Endabsorption zumindest teilweise in Venturi-Absorbern im Gleichstrom erfolgt.7. The method according to claims 1 to 6, characterized in that the drying and / or intermediate absorption and / or end absorption at least partially in Venturi absorbers in the Direct current takes place.