DE2508877C3 - Verfahren zum Herstellen von kornorientierten Elektroblechen oder -bändern - Google Patents
Verfahren zum Herstellen von kornorientierten Elektroblechen oder -bändernInfo
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Description
55
60
)ie Erfindung betrifft ein Verfahren zum Herstellen norientierter Elektrostahlbleche oder -bänder mit
em hohen ft-Wert der magnetischen Induktion von hr als 1,88 Wb/m2, bei welchem ein Siliciumstahligangsmaterial,
enthaltend nicht mehr als 0,06% hlenstoff, 2,0 bis 4,0% Silicium, 0,01 bis 0,2% Mangan,
jesamt 0,005 bis 0,1% Schwefel und/oder Selen, Rest :n, warmgewalzt und wiederholten Glühungen und
Kaltwalzungen unterzogen wird, um so ein in der Kalt
auf seine Endabmessung gewalztes Blech zu erzeuge! worauf das kaltgewalzte Blech zur Herabsetzung sein«
Kohlenstoffgehaltes auf nicht mehr als 0.005% eine Entkohlungsglühung unterzogen und dann zur Entwick
lung sekundärrekristalüsierter Körner mit vorhen
sehend (UO)[OO 1]-Orientierung einer Schlußglßbun]
unterworfen wird Somit beschäftigt sich die Frfindunj
mit einem Verfahren zum Herstellen sogenannte kornorientierter Elektrobleche oder -bänder aus Stab
die eine leicht zu magnetisierende Achse <100>
ii Walzrichtung und eine {llOj-Ebene parallel zur Walz
ebene besitzen. Dabei bezieht sich die Erfindunj
insbesondere auf ein Verfahren zum Herstellet kornorientierter Elektrobleche oder -bänder aus Stah
mit einem sehr hohen Α-Wert der magnetischer Induktion.
Die kornorientierttii Elektrobleche werden hauptsächlich
für Transformatorenkerne und andere elektrotechnische Vorrichtungen verwendet und müssen eine
hohe magnetische Induktion und einen niedrigen Eisenverlust besitzen.
Es ist aligemein bekannt, daß die Verbesserung der magnetischen Eigenschaften nicht nur eine Verringerung
der Transformatorgröfle gestattet, sondern auch
eine Herabsetzung der für das Transformatorengeräusch im Betrieb verantwortlichen Magnetostriktion
hervorruft. Die magnetischen Eigenschaften werden im allgemeinen mit Hilfe des ft-Wertes ausgedrückt,
welcher die magnetische Induktion in Weber je Quadratmeter bei einer magnetischen Feldstärke von
800 A/m wiedergibt. Neuzeitliche Herstellungsverfahren gestatten die Herstellung von Elektroblechen aus
Stahl mit einem ft-Wert von mehr als 1,88 Wb/m2. Diese Herstellungsverfahren sind in der veröffentlichten
japanischen Patentanmeldung No. 15 644/65 unter Verwendung von AIN sowie in anderen Literaturstellen
beschrieben.
Seitens der Anmelderin ist bereits ein Verfahren vorgeschlagen worden, mit dessen Hilfe die obenerwähnten
Werkstoffe durch Anwendung geeigneter Mengen an Antimon, Selen u. dgl. als Inhibitioren und
durch Entwicklung sekundärrekristallisierter Körner bei einer relativ niedrigen Temperatur in der Schlußgiühung
herstellbar sind.
Die Erfinder haben mannigfaltige Untersuchungen im Hinblick auf die Entwicklungsbedingungen für sekundärrekristallisierte
Körner mit einem höheren Ausmaß an (110)[001 ^Orientierung bei dem obenerwähnten
Verfahren angestellt und dabei gefunden, daß der Stickstoffgehalt im kaltgewalzten Blech vor der
Sekundärrekristallisationsglühung einen starken Einfluß auf die Orientierung der sekundärrekristallisierten
Körner ausübt.
Der Erfindung liegt die Aufgabe zugrunde, ein Verfahren der eingangs bezeichneten Gattung so
auszubilden, daß eine noch weitere Qualitätssteigerung der hergestellten Elektrobleche ermöglicht wird.
Diese Aufgabe wird erfindungsgemäß dadurch gelöst, daß der Stickstoffgehalt im kaltgewalzten Blech vor der
Schlußgiühung auf maximal 0,0045% begrenzt wird und daß die sekundärrekristallisierten Körner bei einer
Temperatur von 800 bis 9000C vollständig entwickelt werden, worauf in der Schlußgiühung eine Reinigungsglühung
bei einer Temperatur von nicht weniger als 10000C durchgeführt wird.
Bei den erfindungsgemäß zu behandelnden Stählen dienen die Gehalte an Schwefel und/oder Selen als
Inhibitor für die Primärrekristailisation bzw. für die
priniärrekristallisierten Kc-ner.
Im Hinblick auf den Stickstoffgehalt in fertiggestellten
Elektrobiechen ist es bekannt, daß dieser so gering wie möglich sein muß. um niedrige Eisenverluste zu
erzielen. Andererseits ist es jedoch in der US-PS 2802 761 beschrieben, daß wenigstens 0,01% Stickstoff
als Inhibitor in der Sekundärrekristallisation benutzt wird und ist es außerdem bekannt, daß verschiedene
Nitride als Inhibitoren verwendet werden. So wird beispielsweise gemäß der obengenannten veröffentlichten
japanischen Patentanmeldung 15 644/65 Aluminiumnitrid verwendet, gemäß der US-PS 31 84 346
Vanadiumnitrid verwendet und gemäß der veröffentlichten japanischen Patentanmeldung 16 863/71 Tantalnitrid
benutzt Selbstverständlich muß bei diesen Verfahren Stickstoff abschließend während einer
Hochtemperaturglühung in einer Wasserstoffatmosphäre entfernt werden, obgleich ein gewisser Stickstoffgehalt
im kaltgewalzten Blech vor der Hochtemperaturglühung erforderlich ist. Im Gegensatz dazu
werden erfindungsgemäße Elektrobleche mit einer hohen magnetischen Induktion dadurch erzeugt, daß
srs-tens der Stickstoffgehalt im kaltgewalzten Blech vor
der Schlußglühung auf nicht mehr als 0,0045% begrenzt
wird und zweitens die sekundärrekristallisierten Körner be einer Temperatur von 800 bis 900°C entwickelt
werden.
Im folgenden wird die Erfindung unter Bezugnahme auf die Zeichnung näher beschrieben. In dieser zeigt
F i g. 1 ein Schaubild, in welchem der Stickstoffgehalt (%) eines kaltgewalzten Bleches vor der Schlußglühung
gegen den ft-Wert (Wb/m2) des Fertigerzeugnisses bei
unterschiedlichen Temperaturen zur Entwicklung sekundärrekristallisierter Körner aufgetragen ist (im
folgenden wird die Temperatur zur Entwicklung sekundärrekristallisierter Körner kurz als »Sekundärrekristallisationstemperatur«
bezeichnet),
F i g. 2 ein Schaubild, in welchem die Sekundärrekristallisationstemperatur
kaltgewalzter Bleche gegen die Ä-Werte der Fertigerzeugnisse bei unterschiedlichen
Stickstoffgehalten im kaltgewalzten Blech aufgetragen sind,
Fig.3 eine Photographie des Makrogefüges eines nicht erfindungsgemäß hergestellten Fertigerzeugnisses,
wobei ein kaltgewalztes Blech mit einem außerhalb des erfindungsgemäßen Rahmens liegenden Stickstoffgehaltes
von 0,0063% einer Schlußglühung unterzogen wurde und
Fig.4 eine Photographie des Makrogefüges eines
erfindungsgemäß hergestellten Fertigerzeugnisses, wobei ein kaltgewalztes Blech mit einem erfindungsgemäß
niedrigen Stickstoffgehalt von 0,0025% einer Schlußglühung unterzogen wurde.
F i g. 1 zeigt den Einfluß des Stickstoffgehalteb im
kaltgewalzten Blech vor der Schlußglühung auf den ft-Wert des Fertigerzeugnisses bei verschiedenen
Sekundärrekristallisationstemperaturen. Aus F i g. 1 ist klar ersichtlich, daß der ft-Wert mit sinkenden
Stickstoffgehalten zunimmt. Beträgt der Stickstoffge halt nicht mehr als 0,0045%, so wächst der ft-Wert auf
mehr als 1,88 Wb/m2 an und beträgt der Stickstoffgehalt nicht mehr als 0,0035%, so liegt der erhaltene ft-Wert
oberhalb von 1,90 Wb/m2.
Fig.2 läßt erkennen, daß die Sekundärrekristallisationstemperatur
einen starken Einfluß auf den ft-Weet ausübt. Wie aus F i g. 2 deutlich hervorgeht, liegen die
erzielten ft-Werte oberhalb von 1,88 Wb/m2, wenn die Sekundärrekristallisationstemperatur nicht oberhalb
von 900° liegt und außerdem de»· Suckstoffgehalt im
kaltgewalzten Blech gering ist
Die Kristallstruktur des Fertigerzeugnisses steht in
Die Kristallstruktur des Fertigerzeugnisses steht in
einer engen Beziehung zu dessen ft-Wert. Ist der Stickstoffgehalt im kaltgewalzten Blech hoch, beispielsweise
0,0063% Stickstoff, so zeigt das Makrogefüge des Fertigerzeugnisses nach der Schlußglühung eine heterogene
Kornstruktur mit vielen Inselkörnern oder
ι ο Korninseln, wie F i g. 3 zu entnehmen. Außerdem ist der
Aggregationsgrad der (110)[CO^Orientierung im ganzen
gering. Demgegenüber zeigt das Makrogefüge des Fertigerzeugnisses im wesentlichen keine heterogene
Struktur, wie Fig.4 zu entnehmen, wenn der
Stickstoffgehalt niedrig ist und beispielsweise 0,0025% beträgt.
Die Ursache für das Auftreten einer derartigen heterogenen Struktur ist bis jetzt noch nicht geklärt
aber es scheint sich wie folgt zu verhalten. S13N4 und
andere Nitride, die im Gesamtstickstoffgehalt eines Siliciumstahls als unlöslicher Stickstoff analysiert
werden, stören den Korngrenzenbehinderungseffekt des Mangansulfids, Manganselenids u. dgl-, und als Folge
wird das heterogene Gefüge ohne die Ausbildung einer perfekten sekundärrekristallisierten Struktur gebildet.
Diese Erscheinung kann daraus geschlossen werden, daß die Sekundärrekristallisationstemperatur (800 bis
900° C), die eine der notwendigen Bedingungen des Verfahrens nach der Erfindung darstellt mit dem
Temperaturbereich übereinstimmt, in welchem S13N4 in stabiler Form vorliegt. Wird somit eine Entwicklung der
sekundärrekristallisierten Körner bei 800 bis 900° C angestrebt, so muß der Stickstoffgehalt im kaltgewalzten
Blech sehr niedrig liegen, denn wird der Stickstoffgehalt nicht auf maximal 0,0045% begrenzt, so tritt die
schädliche Wirkung der Nitride auf die Entwicklung sekundärrekristallisierter Körner auf, wodurch ein
Erzielen befriedigender Fertigerzeugnisse verhindert wird.
Die Erfinder haben bereits ein Verfahren vorgeschlagen, nach welchem ein antimonhaltiger Siliciumstahl
verwendet wird und sekundärrekristallisierte Körner bei einer Temperatur von 800 bis 900° C entwickelt
werden. Bei diesem Verfahren besteht keine Notwendigkeit, den Gehalt an Stickstoff oder die Stickstoffmenge
zu berücksichtigen, da bei diesem Verfahren dem schädlichen Einfluß des Stickstoffs durch den Zusatz
einer geeigneten Menge an Antimon begegnet wird. Das heißt, daß dann, wenn eine geeignete Antimonmenge
in einem Siliciumstahl enthalten ist, eine hohe magnetische Induktion von mehr als 1,88 Wb/m2 auch
dann erzielt werden kann, wenn der Stickstoffgehalt im Stahl mehr als 0,0045% beträgt. Demzufolge ist das
Verfahren nach der Erfindung insbesondere dann von Nutzen, wenn ein keine Antimonzusätze enthaltender
Siliciumstahl behandelt werden soll.
Im folgenden wird eine Erklärung dafür gegeben weshalb beim Verfahren nach der Erfindung dei
Stickstoffgehalt im kaltgewalzten Blech vor dei Schlußglühung und die Sekundärrekristallisationstem
peratur in der Schlußglühung begrenzt sind.
Übersteigt der Stickstoffgehalt in einem kaltgewalz ten Blech vor der Schlußglühung einen Wert vor
0.0υ45%, so wird der ft-Wert des Fertigerzeugnisse:
vermindert, und wenn ein derartiges kaltgewalzte; Blech bei einer optimalen Sekundärrekristallisations
temperatur in der Schlußglühung geglüht wird, so kanr kein Fertigerzeugnis mit einem ft-Wert von mehr al:
1,88 Wb/m2 erhalten werden. Da ein sehr geringer Stickstoffgehalt stets in technischen Siliciumstähien
enthalten ist, wurde die obere Grenze des Stickstoffgehaltes für einen kaltgewalzten Stahl vor der Schlußglühung
auf nicht mehr als 0,0045% begrenzt.
Liegt die Sekundärrekristallisationstemperatur in der
Schlußglühung oberhalb von 9000C, so wird der
ft-Wert des Fertigerzeugnisses selbst dann kleiner als 1,88 Wb/m2, wenn ein kaltgewalztes Blech mit einem
Stickstoffgehalt von nicht mehr als 0,0045% vor der Schlußglühung benutzt wird, wohingegen dann, wenn
die Temperatur niedriger als 8000C ist, eine sehr lange
Zeitdauer zur vollständigen Entwicklung der sekundärrekristallisierten
Körner erforderlich ist. Daraus ergibt sich, daß derartig niedrige Temperaturen nicht zur
technischen Herstellung des Fertigerzeugnisses nach der Erfindung geeignet sind. Demzufolge ist die
Sekundärrekristallisationstemperatur bei der Schlußglühung im erfindungsgemäßen Verfahren auf 800 bis
9000C begrenzt. Um einen hohen Ä-Wert mit einer
großen Effizienz in der technischen Herstellung zu erzielen, wird eine Sekundärrekristallisationstemperatur
von 830 bis 8800C bevorzugt.
Die Erfindung wird im folgenden im Hinblick auf die Reihenfolge der Verfahrens- oder Behandlungsschritte
näher erläutert.
Als im Rahmen des erfindungsgemäßen Verfahrens zu behandelndes Siliciumstahl-Ausgangsmaterial kann
jeder Siliciumstahl verwendet werden, der nicht mehr als 0,06% Kohlenstoff, 2,0 bis 4,0% Silicium, 0,01 bis
0,2% Mangan, insgesamt 0,005 bis 0,1% an Schwefel und/oder Selen als Inhibitor für primärrekristallisierte
Körner, Rest im wesentlichen Eisen enthält. Die Herstellung des Gußblockes kann auf jegliche Weise
erfolgen. So kann der Gußblock beispielsweise mit Hilfe des Stranggießens erzeugt werden. Der abgegossene
Stahlblock wird auf herkömmliche Weise in der Wärme zu einem Bandmaterial mit einer Dicke von etwa 2 bis
4 mm ausgewalzt Das warmgewalzte Bandmaterial wird wenigstens einer Kaltwalzung unterzogen, um ein
kaltgewalztes Blech mit seiner Endabmessung zu erzeugen. In diesem Fall wird falls erforderlich das
Glühen bei 800 bis 1000° C ausgeführt, um die
Kristallstruktur des kaltgewalzten Bleches zu homogenisieren. Das auf seine Endabmessung kaltgewalzte
Blech wird dann einer Entkohlungsglühung bei 700 bis 9000C in feuchtem Wasserstoff unterzogen, um den
Kohlenstoffgehalt auf nicht mehr als 0,005% abzusenken.
Nach der Entkohlungsglühung wird das kaltgewalzte Blech mit einem hauptsächlich aus MgO bestehenden
Glühseparator versehen, zu einem Bund aufgehaspelt und einer Hochtemperaturglühung für die Sekundärrekristallisation
und für die Reinigung untenvorfen. Erfindungsgemäß muß dabei der Stickstoffgehalt im
kaltgewalzten Blech vor dieser Hochtemperaturglühung, d. h. nach der Entkohlungsglühung auf nicht mehr
als 0,0045%,vorzugsweise auf nicht mehr als 0,0035% begrenzt sein.
Um ein kaltgewalztes Blech mit einen innerhalb des
oben beschriebenen Bereichs hegenden Stickstoffgehalt zu erzielen, ist es erforderlich, das Frischen und
Abgießen des Stahlausgangsmaterials derart vorzunehmen, daß ein Stahl mit einem hinreichend niedrigen
Stickstoffgehalt erzielt wird. Außerdem ist es erforderlich, die Glühatmosphäre bei den zwischen den
Kaltwafzungen ausgeführten Glühupgen zu beachten.
Aus den bereits erwähnten Gründen ist es erforderlich, daß die sekundärrekristallisierten Körner vollständig
bei 800 bis 9000C in der Schlußglühung entwickelt werden. Zur Entwicklung der sekundärrekristallisierten
Körner sind keine besonderen Vorkehrungen erforderlieh, aber wenn die Sekundärrekristallisationstemperatur
10 bis 80 Stunden lang auf einer gewissen Temperatur innerhalb des Temperaturbereichs γόη 800
bis 9000C gehalten wird oder die Sekundärrekristallisationstemperatur
allmählich mit einer Aufheizgeschwindigkeit von 0,5 bis 10°C/Std. innerhalb des oben
bezeichneten Temperaturbereichs gesteigert wird, kann ein bevorzugtes Ergebnis erzielt werden. Außerdem ist
es erforderlich, darauf zu achten, daß die Nitrierung oder Aufstickung des Stahls durch die Glühatmosphäre
nicht auftritt, bevor die sekundärrekristailisierten Körner vollständig entwickelt sind.
Im Anschluß an die Entwicklung der sekundärrekristallisierten Körner bei 800 bis 900° C folgt als nächste
Verfahrensstufe eine Hochtemperaturglühung zur Reinigung, die bei einer Temperatur von nicht weniger als
10000C durchgeführt wird. Vorzugsweise wird diese Hochtemperaturglühung in trockenem Wasserstoff
vorgenommen.
Das folgende Beispiel dient zur weiteren Erläuterung der Erfindung, ohne daß die Erfindung in irgendeiner
Weise auf das folgende Ausführungsbeispiel beschränkt ist.
Drei Siliciumstahlblöcke mit einem Gewicht von 101 mit jeweils 0,025% Kohlenstoff, 3,05% Silicium, 0,06%
Mangan und 0,025% Selen sowie 0,0025% bzw. 0,0045% bzw. 0,0058% Stickstoff, was einen Analysenwert vor
der Schlußglühung wiedergibt, wurden hergestellt Der Stahlblock mit einem Stickstoffgehalt von 0,0025%
wurde als Probe A, der Stahlblock mit einem Stickstoffgehalt von 0,0045% wurde als Probe B und der
Stahlblock mit einem Stickstoffgehalt von 0,0058% wurde als Probe C bezeichnet.
Jeder der drei Blöcke wurde gleichmäßig 5 Stunden lang bei 12800C erhitzt und zu einer Platine mit einer
Dicke von 180 mm verarbeitet. Die Platine wurde 1,5 Stunden lang bei 12800C geglüht in der Wärme auf eine
Dicke von 3,0 mm ausgewalzt, 10 Minuten lang bei 950° C geglüht und in einer ersten Kaltwalzung mit
einem Kaltwalzgrad von 75% auf eine Dicke von 0,75 mm ausgewalzt dann einer lOminütigen Zwi-
schenglühung bei 9000C in einer Wasserstoffatmosphäre
unterzogen und mit Hilfe einer zweiten Kaltwalzung mit einem Kaltwalzgrad von 60% auf die Entstärke von
03 mm ausgewalzt worauf eine lOminütige Entkohlungsglühung bei 8000C in feuchtem Wasserstoff mit
einem Taupunkt von 6O0C vorgenommen wurde. Jede
der drei entkohlten Proben A, B und C wurde
Schlußglühungen unter den folgenden drei Bedingungen unterzogen:
I. In Wasserstoff, zunächst 100 Stunden lang bei
830oCunddannl0Stundenlangbeil200oC
II. in Wasserstoff, zunächst 30 Stunden lang bei 900°C
und dann 10 Stunden lang bei 12000C,
IH. in Wasserstoff, 30 Stunden lang bei 950° C und dann 10 Stunden lang bei 12WC
IH. in Wasserstoff, 30 Stunden lang bei 950° C und dann 10 Stunden lang bei 12WC
Die an den in der oben angegebenen Weise behandelten Proben A, B und C ermittelten Bs-Werte
(Wb/m2)tmd ΗΊ/βο-Werte (W/kg) sind in der folgenden
Tafel I zusammengestellt
h 788 m
7 ^ 8
Tafel 1 Aus Tafel 1 geht hervor, daß die Probe A mit dem
niedrigsten Stickstoffgehalt gegenüber den Proben B
und C bei gleichen Bedingungen in der Schlußgiühung
Proben-Nr. Stickstoffgehalt ft JViyso den besten &-Wert und den besten ΗΊ7/50-Wert besitzt
\!^_ (Wb/m) (W/kg) 5 Außerdem wird deutlich, daß in jeder Gruppe der
Proben A, B und C die gemäß der Schlußglühungsbedin-
.. ,, , „ gung I behandelte Probe den besten Bb-Wert und den
*' υ>υυο 1^ ',„ besten Wu/so- Wert besitzt, wobei unterstrichen sei, daO
* -^ ' " die Schlußgiühung gemäß Bedingung I bei der
Am hm 1>16 10 niedrigsten Temperatur (8300C) und über eine lange
Bi 0,0045 1,90 1,12 Zeildauer (100 Stunden) erfolgt.
BH 1.88 1.18 Aus den in Tafel 1 zusammengestellten Ergebnissen
1.82 1,23 wird deutlich, daß mit Hilfe des erfindungsgemäßer
Cl 0,0058 1,83 1,26 Verfahrens kornorientierte Elektrobleche oder-bänder
CIl 1,80 1,29 15 aus Stahl hergestellt werden können, die eine sehr hohe
ClII 1,78 1,35 magnetische Induktion besitzen.
Hierzu 3 Blatt Zeichnungen
V 788
DOl*
Claims (6)
- Patentansprüche:i. Verfahren zum Herstellen kornorientierter Elektrostahlbleche oder -bänder mit einem hohen Ä-Wert der magnetischen Induktion von mehr als 138 Wb/m2, bei welchem ein Siliciumstahl-Ausgangsmaterial, enthaltend nicht mehr als 0,06% Kohlenstoff, 2,0 bis 4,0% Silicium, 0.0! bis 0.2% Mangan, insgesamt 0,005% bis 0.1% Schwefel und/oder Selen, Rest Eisen, warmgewalzt und wiederholten Glühungen und Kaltwalzungen unterzogen wird, um so ein auf seine Endabmessung kaltgewalztes Blech zu erzeugen, worauf das kaltgewalzte Blech zur Herabsetzung seines Kohlenstoffgehaltes auf nicht mehr als 0.005% einer Entkohlungsglühung unterzogen und dann zur Entwicklung sekundäi rekristallisierter Körner mit vorherrschend (110)[OOI ]-Orieniierung einer Schlußgiühung unterworfen wird, dadurch gekennzeichnet, daßa) der Stickstoffgehalt im kaltgewalzten Blech vor der Schlußgiühung auf maximal 0,0045% begrenzt wird undb) die sekundärrekristallisierten Körner bei einer Temperatur von 800 bis 9000C vollständig entwickelt werden, worauf in der Schlußgiühung eine Reinigungsglühung bei einer Temperatur von nicht weniger als 10000C durchgeführt wird.
- 2. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß der Stickstoffgehalt auf maximal 0,0035% begrenzt wird.
- 3. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß der Stickstoffgehalt auf maximal 0,0025% begrenzt wird.
- 4. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß die sekundärrekristallisierten Körper über einen Zeitraum von 10 bis 80 Stunden bei einer im Temperaturbereich von 800 bis 9000C liegenden Temperatur entwickelt werden.
- 5. Verfahren nach Anspruch 4, dadurch gekennzeichnet, daß als Temperaturen für die Sekundärrekristallisation Temperaturen von 830 bis 88O0C angewandt werden.
- 6. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß die sekundärrekristallisierten Körner durch allmähliche Temperatursteigerung mit einer Aufheizgeschwindigkeit von 0,05 bis 10°C/Std. innerhalb des Temperaturbereichs von 800 bis 9000C entwickelt werden.
Applications Claiming Priority (2)
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