DE2501818A1 - Ueberlagerungsoszillator fuer kanalwaehler - Google Patents

Ueberlagerungsoszillator fuer kanalwaehler

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Description

Überlagerungsoszillator für Kanalwähler
Die Erfindung betrifft einen Kanalwähler (auch Tuner genannt) mit automatischer Frequenzregelung (auch AFC, automatische Frequenzscharfabstimmung oder automatische Frequenznachstimmung genannt) zur Feinabstimmung der überlagerungsschwingungsfrequenz, insbesondere einen überlagerungsoszillator (auch Empfangsoszillator genannt), dessen Schwingungsfrequenz durch ein Kapazitätsvariations-Bauelement änderbar ist und bei dem die Zwischenkanalabweichung der Regelempfindlichkeit für die Überlagerungsschwingung bei der automatischen Frequenzregelung verringerbar ist.
Aufgabe der Erfindung ist die Schaffung eines überlagerungsoszillators für Kanalwähler mit automatischer Frequenzrege-
81-(A 689-02)-schö
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lung zum automatischen Peinabstimmen einer Empfangsfrequenz, bei dem mit vereinfachtem Schaltungsaufbau ein stabilisierter Signalempfang für jeden Kanal möglich und die Zwischenkanalabweichung der AFC-Empfindlichkeit verringerbar ist.
Der erfindungsgemäße überlagerungsoszillator ist dadurch gekennzeichnet, daß eine AFC-Kapazitätsvariationsdiode über zwei Koppler mit dem überlagerungsoszillator gekoppelt ist. Zur Peinabstimmung der Resonanzfrequenz in einem Kapazitätsvariations-Resonanzkreis ist zusätzlich eine Kapazitätsvariationsdiode zum Peinabstimmen der sich ergebenden oder der kombinierten Abstimmkapazität vorgesehen.
Angenommen, die Kapazität der Kapazitätsvariationsdiode ist mit dem Äbstimm-Kapazitätsvariations-Bauelement parallelgeschaltet» so wird die Änderung der Resonanzfrequenz größer, wenn die Kapazität des Abstimm-Kapazitätsvariations-Bauelementes klein ist (entsprechend dem Fall, in dem die Empfangsfrequenz hoch ist), wogegen die Kapazität des Bauelementes groß ist (entsprechend einer niedrigen Empfangsfrequenz), selbst wenn die Kapazitätsänderung der Kapazitätsvariationsdiode konstant bleibt. Wenn man andererseits annimmt, daß die Kapazitätsvariationsdiode mit dem Abstimm-Kapazitätsvariations-Bauelement reihengeschaltet ist, so wird die Änderung der Resonanzfrequenz kleiner, wenn die Kapazität des Kapazitätsvariations-Bauelementes klein ist, während im Gegensatz zum vorhergehenden Fall diese Kapazität selbst dann groß ist, wenn die Kapazitätsänderung der Kapazitätsvariationsdiode konstant ist.
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Wenn also die AFC-Kapazitätsvariationsdiode mit dem Abstimm-Kapazitätsvariations-Bauelement über einen Reihenkoppler und gleichzeitig einen Parallelkoppler verbunden ist, ist die Änderung der Resonanz- oder Schwingungsfrequenz infolge einer vorgegebenen Kapazitätsänderung der AFC-Kapazitätsvariationsdiode im wesentlichen auf dem gleichen Wert haltbar, indem die Koppelkonstante geeignet eingestellt wird, selbst wenn die Kapazität des Abstimm-Kapazitätsvariations-Bauelements geändert wird. So ist die Abweichung oder Differenz der AFC-Empfindlichkeit (Zwischenkanalabweichung) stark verringerbar.
Durch die Erfindung wird also ein überlagerungsoszillator für Kanalwähler mit geringerer Zwischenkanalabweichung der AFC-Empfindlichkeit geschaffen. Der überlagerungsoszillator hat einen Resonanzkreis, der eine Abstimmfrequenz durch ein Kapazität svariations-Bauelement ändern kann, und zusätzlich ist eine Kapazitätsvariationsdiode vorgesehen, an die eine Steuerspannung in Abhängigkeit von einer erfaßten Änderung der Frequenz des Kanalwähler-Ausgangssignals anlegbar ist, wodurch eine automatische Frequenzregelung erfolgt. Eine einzige Kapazitätsvariationsdiode ist mit dem Kapazitätsvariations-Bauelement des Resonanzkreises in Parallel- und Reihenschaltung gekoppelt.
Die Erfindung wird im folgenden an Hand der Zeichnung näher erläutert. Es zeigen:
Fig. 1 das Schaltbild eines in einem bereits entwickelten VHF-Kanalwähler verwendeten Überlagerungsoszillators j
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Fig. 2a Ersatzschaltbilder des Resonanzkreises nach und 2b Pig. I;
Fig. 3 die AFC-Empfindlichkeit eines bereits entwickelten und des erfindungsgemäßen überlagerungsoszillators als eine Funktion von Frequenzen oder Kanälen; und
Fig. Schaltbilder von Ausführungsbeispielen der Er-4-6 findung.
Ein in VHF- oder UHF-Kanalwählern von Fernsehempfängern verwendeter überlagerungsoszillator muß folgenden Anforderungen genügen:
1) Das Oszillator-Ausgangssignal muß stabilisiert sein.
2) Der Oszillator muß frei von Streuschwingungen sein.
3) Die Schwingungsfrequenz des Oszillators darf sich unter dem Einfluß von Änderungen der Speisespannung, der Umgebungstemperatur und -feuchtigkeit od. dgl. nicht ändern.
Dabei ist es schwierig, eine Änderung der Schwingungsfrequenz vollständig zu unterdrücken. Um die Forderung 3 zu erfüllen, benutzt man die sog. automatische Frequenzregelung (im folgenden einfach mit AFC bezeichnet), bei der Änderungen der Schwingungsfrequenz erfaßt werden und dadurch der Oszillator so gesteuert wird, daß diese Änderungen verrihgerbar sind.
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Pig. 1 zeigt ein Beispiel eines nach dem AFC-Prinzip arbeitenden Überlagerungsoszillators eines VHF-Kanalwählers. Ein als Oszillator dienender Transistor 1 hat einen Anschluß 81, an den eine Speisespannung Vc zum Einschalten des Transistors 1 anlegbar ist. Eine Kapazitätsvariationsdiode dient als Abstimmdiode 2 zum Ändern der Schwingungsfrequenz. Eine an einen Anschluß angelegte Abstimmspannung VT wird der Kapazitätsvariationsdiode 2 über einen Vorwiderstand 12 zugeführt. Ferner hat die Schaltung eine Abstimmspule 7 für ein Hochfrequenzband und eine Abstimmspule 8 für ein Niederfrequenzband. Die Abstimmspulen 7 und 8 bilden einen Resonanzkreis, der mit der Kapazitätsvariationsdiode 2 reihengeschaltet ist.
Zum Umschalten vom Hoch-' zum Niederfrequenzband und umgekehrt ist eine Schaltdiode 10 vorgesehen, der eine Schaltspannung Vg von einem Anschluß 84 über einen Vorwiderstand 11 zugeführt wird. Die Schaltspannung Vg ist so gewählt, daß die Schaltdiode 10 zur Zeit des Niederfrequenzband-Empfangs gesperrt ist, während sie zur Zeit des Hochfrequenzband-Empfangs leitend wird. Bei Niederfrequenzband-Empfang entspricht also die Induktivität zur Bildung des Resonanzkreises der Summe der Induktivitäten der Spulen 7 und 8. Andererseits wird beim Hochfrequenzband-Empfang die Induktivität des Resonanzkreises nur durch die Spule 7 gebildet, da die Spule 8 durch die Schaltdiode 10 überbrückt ist.
Ein Kondensator 6 koppelt den Resonanzkreis mit dem Transistor 1. Gleichzeitig wirkt der Kondensator 6 mit einem Kondensator 13 zusammen, so daß die überlagerungsschwingungsfrequenz änderbar ist, wobei eine gleichbleibende Differenz in bezug auf die Änderung der Abstimmfrequenz des Hochfrequenzverstärkers, die
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durch die Änderung der Abstimmspannung V™ für die Kanalwahl bei Hochfrequenzband-Empfang bewirkt wird, unterhalten wird. D. h., die Kondensatoren 6 und 13 verbessern die sog. Nachlaufkennlinie. Ein Kondensator 9» der mit der Spule 8 parallelgeschaltet ist, verbessert ebenfalls die Nachlaufkennlinie bei Niederfrequenzband-Empfang.
An eine Kapazitätsvariationsdiode 3 wird von einem Anschluß 83 über einen Widerstand 5 eine APC-Spannung Vp angelegt. Die AFC-Spannung V™ wird von einem nicht gezeigten Glied erzeugt, das eine Abweichung von einem Bezugswert der Trägerfrequenz des Kanalwähler-Ausgangssignals erfaßt. Die APC-Spannung Vp bewirkt eine entsprechende Änderung der Kapazität der Kapazitätsvariationsdiode 3, die ihrerseits die Trägerfrequenz des Kanalwähler-Ausgangssignals durch Ändern der Schwingungsfrequenz mit dem Bezugswert koinzident macht. Ein Kondensator k bestimmt die Regelempfindlichkeit für den AFC-Vorgang. D. h., die Kapazität des Kondensators 4 ist so gewählt, daß dadurch die Größe der Änderung der Schwingungsfrequenz für eine Änderungseinheit der der Kapazitätsvariationsdiode 3 zugeführten APC-Spannung V„ bestimmbar ist.
Bei der Schaltung nach Pig. I erfolgt die Kanalwahl durch Ändern der an den Anschluß 82 angelegten Abstimmspannung VT.
Fig. 2a und 2b sind Ersatzschaltbilder des Resonanzkreises des Überlagerungsoszillators nach Fig. 1. Die Schaltung nach Fig. 2a entspricht dem Hochfrequenzband-Empfang, während die Schaltung nach Fig. 2b dem Niederfrequenzband-Empfang entspricht. Wenn man die kombinierte Kapazität bzw. die Abstimminduktanz in diesen Ersatzschaltungen mit C bzw. L bezeichnet,
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_ *7 mm
ergibt sich für die Resonanzfrequenz f die folgende Gleichung:
Es sei angenommen, daß die Kapazität der AFC-Kapazitätsvariationsdiode 3 aufgrund der Änderung Δ Vp der AFC-Spannung Vp geändert wird, wodurch die kombinierte Abstimmkapazität C um Δ C geändert wird; dann folgt aus der Gleichung (1), daß für die Änderung Δ f der Abstimmfrequenz gilt:
Wenn der vom überlagerungsoszillator nach Pig. I gebildete VHP-Kanalwähler sowohl für das Hoch- als auch für das Niederfrequenzband mit der gleichen Kapazität C abgestimmt wird, wobei die Induktanz L verschieden ist, tritt bei jeder Änderung oder Abweichung der Frequenz f selbstverständlich eine entsprechende Abweichung der Größe Af auf, wie aus der Gleichung (2) ersichtlich ist, selbst wenn die Änderung Δ C der Kapazität der AFC-Kapazitätsvariationsdiode 3 auf dem gleichen Wert bleibt. Dabei handelt es sich um einen Abweichungsfaktor 2 für das Nieder- und das Hochfrequenzband im VHP-Kanal beim japanischen Fernsehsystem und einen Abweichungsfaktor 3 beim USA-Pernsehsystem. Wegen des Kapazitätsabstimmsystems hat die kombinierte Abstimmkapazität in jedem Frequenzband für die niedrigeren Kanäle einen ziemlich hohen Wert. Aus diesem Grund
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bewirkt die Änderung Δ f der Schwingungsfrequenz für die Änderung einer vorgegebenen Stärke der AFC-Spannung Vp eine Zwischenkanalabweichung oder -differenz in der Größenordnung eines Paktors *}-5 für jeden Kanal in einem Empfangsbereich, selbst wenn die Kapazitätsänderung der AFC-Kapazitätsvariationsdiode 3 für jeden Kanal auf einem konstanten Wert bleibt. Da die APC-Spannung Vp in Abhängigkeit eines Fehlers in der Frequenz des Kanalwähler-Ausgangssignals erzeugt wird, wird aufgrund des vorgegebenen Fehlers oder der Abweichung der Frequenz des Kanalwähler-Ausgangssignals eine vorgegebene AFC-Spannung Vp erzeugt. Infolgedessen ist die vorstehend erläuterte Zwischenkanalabweichung der Frequenzänderung Δ f in keinem der Empfangskanäle zu vermeiden.
Fig. 3 zeigt Meßergebnisse der Regelempfindlichkeit jedes der VHF-Kanäle beim japanischen Fernsehsystem. Die Strichlinie l4a bedeutet eine Änderung der Schwingungsfrequenz, die erzeugt wurde, wenn die AFC-Spannung Vp höher als eine Bezugsspannung für einen Sollwert gewählt wurde, während die Strichlinie I1Jb entsprechende Meßergebnisse zeigt, wenn die AFC-Spannung Vp niedriger als die Bezugsspannung für den Sollwert gewählt wurde. Es ist zu beachten, daß zwischen den Kanälen 1 und 12 ein AFC-Empfindlichkeitsunterschied in der Größenordnung eines Faktors 5 besteht.
Wenn die Änderung der Schwingungsfrequenz in bezug auf die Änderungseinheit der AFC-Spannung Vp, d. h. die Zwischenkanalabweichung der Regelempfindlichkeit, von einem Kanal zum nächsten stark unterschiedlich ist, kann sich die Schwierigkeit ergeben, daß das Programm eines Kanals, dessen Regelempfind-
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lichkeit niedrig ist, aufgrund von Änderungen der Empfangsbedingungen infolge des unzureichenden Haltebereichs der AFC-Schaltung nicht empfangen werden kann. Wenn andererseits die Regelempfindlichkeit eines bestimmten Kanals zu hoch ist, wird der Haltebereich der APC-Schaltung übermäßig breit, wodurch ein Signal eines unerwünschten Kanals durch übersprechen in den gewählten Kanal gelangen kann.
Zur Beseitigung dieser Nachteile wurden bereits Schaltungen entwickelt (vgl. z. B. US-PS 3 825 858). Bei dieser US-PS ist eine zusätzliche Kapazitätsvariationsdiode mit der AFC-Kapazitätsvariationsdiode der Schaltung nach Pig. I reihengeschaltet. Dabei wird die Abstimmspannung V1- an die zusätzliche Kapazitätsvariationsdiode angelegt, und die Kapazitätsänderung der APC-Kapazitätsvariationsdiode, die durch den Resonanzkreis erzeugt wird, wird in Abhängigkeit vom gewählten Kanal geändert, wodurch die Zwischenkanalabweichung der Regelempfindlichkeit vermindert wird. Ferner wurde bereits die Spule für das Hochfrequenzband in zwei Segmente geteilt und der so gebildete Zwischenabgriff mit dem AFC-Glied verbunden. Durch Senken der Regelempfindlichkeit des Hochfrequenzbands ist die Abweichung oder Differenz der Empfindlichkeit des AFC-Glieds zwischen dem Nieder- und dem Hochfrequenzband verringerbar.
Die vorstehende Schaltung ist jedoch insofern nachteilig, als sowohl eine Kapazitätsvariationsdiode als auch ein Glied zum Beaufschlagen dieser Diode mit der Abstimmspannung erforderlich sind, wodurch sich ein kompliziert aufgebauter und teurer Kanalwähler ergibt.
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Fig. 4 ist das Schaltbild eines Ausführungsbeispiels der Erfindung.
Der Resonanzkreis entspricht dem bereits entwickelten Resonanzkreis nach Fig. 1, wobei jedoch gemäß Fig. 4 die Hochfrequenzband-Abstimmspule, die den Resonanzkreis bildet, in zwei Segmente 27a und 27b geteilt ist. Die Niederfrequenzband-Abstimmspule 28 ist mit den Spulensegmenten 27a und 27b der Hochfrequenzband-Abstimmspule reihengeschaltet und kann bei Hochfrequenzbandempfang von einer Schaltdiode 30 überbrückt werden; die Diode 30 ihrerseits wird durch die Speisespannung Vn ein- oder ausgeschaltet. Eine Parallelschaltung einer 'Abstimm-Kapazität svariationsdiode 22 und eines Kondensators 33 zum Verbessern der Nachlaufkennlinie ist mit den Abstimmspulen 27a, 27b und 28 reihengeschaltet. Der so gebildete Reihen-Resonanzkreis ist über einen Kondensator 26 mit einem als Oszillator wirkenden Transistor 21 verbunden. Der Unterschied zwischen dem überlagerungsoszillator gemäß der Erfindung (Fig. 4) und der bereits entwickelten Schaltung liegt in der besonderen Kopplung zwischen der AFC-Kapazitätsvariationsdiode 23 und dem Reihen-Resonanzkreis. Zwei Kondensatoren 15 und 16 sind mit der nichtgeerdeten Elektrode der AFC-Kapazitätsvariationsdiode 23 verbunden, wobei der Kondensator 15 mit der Elektrode der Abstimm-Kapazitätsvariationsdiode 22 verbunden ist, die nicht mit der Abstimmspule verbunden ist, während der andere Kondensator 16 mit einem Zwischenabgriff A zwischen den Spulensegmenten 27a und 27b der geteilten Abstimmspule für das Hochfrequenzband verbunden ist. D. h., die AFC-Kapazitätsvariationsdiode 23 ist im Fall des bereits entwickelten Überlagerungsoszillators mit dem Resonanzkreis an einem einzigen Schaltungs-
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punkt des Resonanzkreises verbunden, während gemäß der Erfindung die gleiche Diode 23 an zwei Schaltungspunkten mit dem Resonanzkreis gekoppelt ist. Somit sind bei der Erfindung weder die zusätzliche Kapazitätsvariationsdiode noch ein Glied zum Beaufschlagen dieser Diode mit der Vorspannung erforderlich. Ein zusätzlicher Pestkondensator genügt für den Betrieb der erfindungsgemäßen Schaltung.
Es wird jetzt der Betrieb der Schaltung nach Fig. k erläutert.
Es sei angenommen, daß die AFC-Kapazitätsvariationsdiode nur mit dem Zwischenpunkt A zwischen den Spulensegmenten 27a und 27b der Hochfrequenzband-Abstimmspule verbunden und der Kondensator 15 nicht vorhanden ist; in diesem Fall hat die Schaltung nach Fig. 4 den gleichen Aufbau wie die Schaltung nach Fig. 1, wodurch die Abstimm-Kapazitätsvariationsdiode 22 und die mit ihr parallelgeschaltete AFC-Kapazitätsvariationsdiode 23 die kombinierte Kapazität der Ersatzschaltbilder entsprechend Fig. 2a und 2b haben. Infolgedessen wird der auf die kombinierte Abstimmkapazität durch die Änderung der Kapazität der AFC-Diode 23 ausgeübte Einfluß stärker, wenn die Kapazität der Abstimm-Kapazitätsvariationsdiode verringert oder die Frequenz erhöht wird. Dadurch ergibt sich die Tendenz, daß die Änderung der Schwingungsfrequenz in den einzelnen Kanälen bei einer vorgegebenen Änderung der AFC-Spannung V-p der Frequenz proportional wird, wie vorstehend unter Bezugnahme auf die Strichlinien 14a und 1^b von Fig. erläutert wurde.
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Es sei jetzt angenommen, daß die AFC-Kapazitätsvariationsdiode 23 über den Kondensator 15 mit dem Schaltungspunk't B verbunden und der Kondensator 16 nicht vorhanden ist. In diesem Fall wird die kombinierte Abstimmkapazität entsprechend den Ersatzschaltbildern von Fig. 2a und 2b durch die Reihenschaltung der Abstimm-Kapazitätsvariationsdiode und der AFC-Kapazitätsvariationsdiode 23 gebildet. Infolgedessen wird der Einfluß der Kapazitätsänderung der AFC-Kapazitätsvariationsdiode 23 auf die kombinierte Abstimmkapazität größer, wenn die Kapazität der Abstimm-Kapazitätsvariationsdiode 22 zunimmt oder die Frequenz f niedriger wird. Für die Änderungsgeschwindigkeit ·=«— der kombinierten Abstimmkapazität aufgrund der Kapazitätsänderung der AFC-Kapazitätsvariationsdiode 23 gilt etwa:
Daraus folgt, daß die Änderung Af der Schwingungsfrequenz aufgrund der Kapazitätsänderung wie folgt ist:
Af (X (-4-) (M).
So wird die Änderung der Schwingungsfrequenz für eine vorgegebene oder feste Änderungseinheit der AFC-Spannung Vp größer, wenn die Frequenz niedrig ist, und umgekehrt, was nicht der Fall ist, wenn die AFC-Kapazitätsvariationsdiode 23 über den
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Kondensator l6 nur mit dem Abgriff A verbunden ist.
Aus der vorstehenden Erläuterung ist ersichtlich, daß die Änderung der Schwingungsfrequenz für die vorgegebene Kapazitätsänderung der AFC-Kapazitätsvariationsdiode 23 unabhängig von der Frequenz im wesentlichen konstant gehalten werden kann, indem die APC-Kapazitätsvariationsdiode 23 über die Kondensatoren 15 bzw. 16 mit den beiden Schaltungspunkten B bzw. A verbunden wird, wodurch die vorstehend erläuterten Umkehrkennlinien einander überlagert werden. D. h., bei der Schaltung nach Fig. 4 ist die Zwischenk-analabweichung' der Empfindlichkeit des AFC-Glieds wirksam verringerbar. Die Istkapazitäten der Kondensatoren 15 und 16 sind experimentell leicht auf geeignete Werte zu ermitteln.
In Fig. 3 bedeuten die Kurven 34a und 34b Meßergebnisse der AFC-Empfindlichkeit des erfindungsgemäßen Überlagerungsoszillators für die einzelnen Kanäle.
Fig. 5 ist das Schaltbild eines weiteren Ausführungsbeispiels der Erfindung. Der als Oszillator dienende Transistor 21 und die Abstimm-Kapazitätsvariationsdiode 22 sind zwar bei der Schaltung nach Fig. 4 reihengeschaltet, diese Schaltungsbauteile sind jedoch in Fig. 5 parallelgeschaltet.
Gemäß Fig. 5 wird ein als Oszillator dienender Transistor 41 von einem Anschluß 81 mit einer Vorspannung Vc beaufschlagt. Eine Abstimm-Kapazitätsvariationsdiode 42 wird von einem Anschluß 82 über einen Widerstand 52 mit einer Abstimmspannüng
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Vm beaufschlagt. Ein Kondensator 37 bestimmt den Änderungsbereich der Resonanzfrequenz des Resonanzkreises aufgrund der Kapazitätsänderung der Diode 42. Der Resonanzkreis ist ein Parallelkreis aus einer Hochfrequenzband-Abstimmspule 47, einer Niederfrequenzband-Abstimmspule 48 und der Kapazitätsvariationsdiode 42. Bei Hochfrequenzbandempfang wird die Niederfrequenzband-Abstimmspule 48 durch eine Schaltdiode 50 überbrückt, die durch eine Schaltspannung Vo leitend gemacht wird, die ihr von einem Anschluß 84 über einen Widerstand 51 zugeführt wird. Der Parallel-Resonanzkreis ist über einen Kondensator 46 mit dem Transistor 41 gekoppelt. Wie im Fall der bereits entwickelten Schaltung und des vorher erläuterten Ausführungsbeispiels ist ein Kondensator 49 zum Verbessern der Nachlaufkennlinien des Hochfrequenzkreises für die Abstimmfrequenz und "die überlagerungs s chwingungs frequenz" vorgesehen.
Das AFC-Glied ist durch einen in Strichpunktlinien gezeichneten Block angegeben und weist eine AFC-Kapazitätsvariationsdiode 43 auf. Die am Anschluß 83 liegende AFC-Spannung Vp wird der AFC-Kapazitätsvariationsdiode 43 über einen Widerstand 45 zugeführt, wodurch eine Kapazitätsänderung der Diode in Abhängigkeit von der AFC-Spannung Vp bewirkt wird. Es ist zu beachten, daß die AFC-Kapazitätsvariationsdiode 43 mit beiden Elektroden der Kapazitätsvariationsdiode 42 über Festkondensatoren 35 und 36 verbunden ist. Der Kondensator 35 koppelt die AFC-Kapazitätsvariationsdiode 43 in Reihe mit der Kapazitätsvariationsdiode 42, während der Kondensator 36 die AFC-Kapazitätsvariationsdiode 43 parallel mit der Abstimm-Kapazitätsvariationsdiode 42 koppelt. Auch bei diesem Ausfüh-
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rungsbeispiel kann der Einfluß der Kapazitätsänderung der APC-Kapazitätsvariationsdiode 43 auf die Änderung der Schwingungsfrequenz von dieser unabhängig gemacht werden, wie dies bereits unter Bezugnahme auf das vorher erläuterte Ausführungsbeispiel beschrieben wurde.
Da der Pestkondensator 38 mit der AFC-Kapazitätsvariationsdiode 43 parallelgeschaltet ist, wenn die Niederfrequenzband-Abstimmspule 48 durch die leitende Schaltdiode 50 überbrückt wird, hat der Kondensator 38 die Punktion, die Regelempfindlichkeit des AFC-Glieds bei Hochfrequenzbandempfang zu senken. So ist die Abweichung der Regelempfindlichkeit des APC-Glieds für das Nieder- und das Hochfrequenzband verringerbar.
Nachstehend werden beispielsweise Schaltungsparameter oder -konstanten aufgeführt, die für den überlagerungsoszillator nach Fig. 5 geeignet und bei einem Kanalwähler für den Empfang der Kanäle des japanischen Fernsehens anwendbar sind:
Oszillator-Transistor 4l: 2 SC 717 Abstimm-Kapazitätsvariationsdiode 42: BB 105 G Kondensator 52: 22 pP
Widerstand 52: 47 k -Q.
Kondensator 46: 4 pF
Hoehfrequenzband-Abstimmspule 47: ca. 30 mH Niederfrequenzband-Abstimmspule 48: ca. 70 mH APC-Kapazitätsvariationsdiode 43: 1 S 2268 Kondensator 35: 4 pP
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Kondensator 36: 2 pF '
Widerstand l»5: H7 kA
Kondensator 38: 2 pF
Kondensator *J9: 12 pF
Die Erfindung wurde zwar in Verbindung mit Ausführungsbeispielen für einen VHF-Kanalwähler erläutert; selbstverständlich ist sie auch bei einem überlagerungsoszillator für einen UHF-Kanalwähler anwendbar, und ein bevorzugtes Ausführungsbeispiel ist in Fig. 6 gezeigt.
Die Schaltung nach Fig. 6 hat einen als Oszillator dienenden Transistor 61 und eine Abstimmspule 68, die einen Koaxialresonator mit der Resonanzwellenlänge λ M bildet. Im Fall eines UHF-Kanalwählers wird die Umschaltung der Abstimmspule normalerweise nicht durchgeführt, so daß sämtliche Empfangskanäle damit erfaßbar sind. Der Transistor 6l ist mit der Abstimmspule 68 über einen Kondensator 66 verbunden. Eine Abstimm-Kapazitätsvariationsdiode 62 wird vom Anschluß 82 über einen Widerstand 72 mit einer Abstimmspannung VT beaufschlagt, wodurch die Schwingungsfrequenz geändert wird.
Die Kapazität des mit der Abstimm-Kapazitätsvariationsdiode reihengeschalteten Kondensators 57 wird im Hinblick auf die Verbesserung der Nachlaufkennlinie des Hochfrequenzkreises für die Abstimmfrequenz und die überlagerungsschwingungsfrequenz in Verbindung mit dem Koppelkondensator 66 bestimmt.
Eine AFC-Kapazitätsvariationsdiode 63 wird vom Anschluß 83
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über einen Widerstand 65 mit der AFC-Spannung Vp beaufschlagt; die Diode 63 ist über Kondensatoren 55 und 56 mit beiden Anschlüssen der Abstimm-Kapazitätsvariationsdiode 62 verbunden. Der Kondensator 55 erhöht die Regelempfindlichkeit des AFC-Glieds, wenn die Schwingungsfrequenz relativ niedriger wird, während der Kondensator 56 die Regelempfindlichkeit des AFC-Glieds mit zunehmender Schwingungsfrequenz erhöht. Infolgedessen kann durch geeignete Wahl der Kapazitäten der Kondensatoren 55 und 56 in solcher Weise, daß die APC-Regelempfindlichkeit für den Hoch- und den Niederfrequenzband-Empfang im wesentlichen auf dem gleichen Wert bleibt', die Zwischenkanalabweichung der APC-Empfindlichkeit verringert werden.
Die Erfindung ist nicht nur bei der den Λ/4-Resonator verwendenden Schaltung,sondern auch bei einer einen Λ/2 Resonator verwendenden Schaltung mit im wesentlichen den gleichen Vorteilen verwendbar.
Die erläuterten Ausführungsbeispiele der Erfindung verwenden zum Ändern der Abstimmfrequenz eine Kapazitätsvariationsdiode, die Erfindung ist jedoch auch bei einem überlagerungsoszillator verwendbar, der z. B. einen Luftdrehkondensator verwendet.
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Claims (2)

  1. Patentansprüche
    V l.yÜberlagerungsoszillator für Kanalwähler mit automatischer Frequenzregelung,
    mit einem Oszillatorkreis, der aufweist: ein Kapazitätsvariations-Bauelement zum selektiven Ändern der Schwingungsfrequenz in Abhängigkeit von der Frequenz eines Empfangssignals, ein mit dem Kapazitätsvariations-Bauelement zur Bildung eines Resonanzkreises gekoppeltes Abstimm-Induktanz-Bauelement, und ein mit dem Resonanzkreis gekoppeltes aktives Oszillator-Bauelement, und
    mit einer zum Oszillatorkreis gehörenden Kapazitätsvariationsdiode, deren Steuerspannung in Abhängigkeit von einer Abweichung einer erfaßten Frequenz des Kanalwähler-Ausgangssignals von einer Bezugsspannung erzeugt wird, wodurch die Schwingungsfrequenz des Oszillators automatisch und feinregelbar ist,
    gekennzeichnet durch einen ersten Koppelkondensator (15; 35; 55) zwischen einem Ende der Kapazitätsvariationsdiode (23J 43; 63) und einem Stromkreis, mit dem eine Elektrode des Kapazitätsvariations-Bauelements (22; 42; 62) verbunden ist, und einen zweiten Koppelkondensator (l6; 36; 56) zwischen dem einen Ende der Kapazitätsvariationsdiode (23; 43; 63) und einem Stromkreis, mit dem die andere Elektrode des Kapazitätsvariations-Bauelements (22; 42; 62) verbunden ist.
  2. 2. überlagerungsoszillator nach Anspruch 1, wobei das Abstimm- Induktanz-Bauelement eine Hochfrequenzband-Abstimm-
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    spule mit Zwischenabgriff und eine Niederfrequenzband-Abstimmspule hat, die mit der Hochfrequenzband-Abstimmspule reihengeschaltet ist und bei Empfang eines Hochfrequenzband-Signals kurzgeschlossen wird,
    dadurch gekennzeichnet,
    daß der erste Koppelkondensator (15) mit der nicht an das Abstimm-Induktanz-Bauelement (27a, 27b, 28) angeschlossenen Elektrode des Kapazitätsvariations-Bauelements und der zweite Koppelkondensator (16) mit dem Zwischenabgriff (A) der Hochfrequenzband-Abstimmspule (27a, 27b) des Resonanzkreises verbunden ist.
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