DE2241726A1 - Verfahren und vorrichtung zur vorbehandlung von geschmolzenem roheisen - Google Patents
Verfahren und vorrichtung zur vorbehandlung von geschmolzenem roheisenInfo
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Description
Nippon Kokan Kabushiki Kaisha, Tokyo / Japan
Verfahren und Vorrichtung zur Vorbehandlung von geschmolzenem
Roheisen
Die Erfindung betrifft ein Verfahren und eine Vorrichtung
zur Vorbehandlung von geschmolzenem Roheisen, z.B. zur Entschwefelung
oder Entphosphorisierung von geschmolzenem basischem Roheisen, zur Stahlherstellung, zur Einarbeitung von
Ferrosilicium in basisches Roheisen, „um dieses zu Schmiede-Roheisen
umzuwandeln,und zur Entschwefelungs- und Entphosphorisierungsbehandlung
von basischem Roheisen zur Herstellung von duktilem Gußeisen.
Zur Vorbehandlung von Roheisen ist bereits eine Anzahl von Methoden und Vorrichtungen vorgeschlagen worden. So wurde
z.B. hinsichtlich der Methode und der Vorrichtung zur Entfernung
von Schwefel aus geschmolzenem 'Roheisen, während es in einer Gießpfanne enthalten ist,, eine große Anzahl von
Vorschlägen gemacht, welche auch Eingang in die praktische Technik gefunden haben. Um den Schwefel aus geschmolzenem
Roheisen zu entfernen, ist es bislang als wesentlich angesehen worden, (1) den gesamten Körper des geschmolzenen Roheisens
in der Gießpfanne zu rühren und (2) die Grenzfläche zwischen dem geschmolzenen Roheisen und dem Entschwefelungsmittel
zu rühren. Es ist weiterhin als wichtig angesehen wor-
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den, diese beiden Rühroperationen zu beschleunigen, wobei diese Rühroperationen durch einen Rührmechanismus durchgeführt
worden sind, der den beiden Rühroperationen gemeinsam war.
Die Methoden nach dem Stand der Technik haben jedoch die Effekte dieser beiden Rühroperationen nicht getrennt beachtet.
Insbesondere war das Rühren und das Vermischen des geschmolzenen Roheicenc und des Entschwefelungsmittels nicht
ausreichend. Die Verbesserung dieser Rühroperation ist beispielsweise in der japanischen Patentanmeldung Nr.39332-70
bzw. in den US-Patentschriften 3 567 204 und 3 592 629 beschrieben.
Dieser darin beschriebene Vorteil weist gegenüber der herkömmlichen Methode einen großen Vorteil auf. Diese
Arbeitsweise ist dahingehend charakterisiert, daß sie eine leichte Massenproduktion ermöglicht. Nach diesem Vorschlag
werden in den Oberflächenteilen des geschmolzenen Roheisens drehbare Rührstäbe eingetaucht. Wie jedoch näher erläutert
werden wird, wird bei der Massenproduktsinstallation der Rührmechanismus mit Einschluß der Rührstäbe voluminös. Bei
einem derartigen großdimensionierten Mechanismus nimmt die durch die exzentrische Bewegung bewirkte Belastung zu, wodurch
der Mechanismus zerstört wird.
Es ist daher ein Ziel der Erfindung, eine verbesserte Methode und eine verbesserte Vorrichtung zur Vorbehandlung von geschmolzenem
Roheisen zur Verfugung zu stellen, bei welchem das oben beschriebene Problem der Last, die durch die exzentrische
Bewegung bewirkt wird, nicht mehr auftritt.
Es ist ein weiteres Ziel der Erfindung, ein verbessertes Verfahren und eine verbesserte Vorrichtung zur Vorbehandlung
von geschmolzenem Roheisen zur Verfügung zu stellen, welche dazu imstande sind, ein Vorbehandlungsmittel, beispielsweise
_ TL _
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ein Entschwefelungsmittel, ein Entphosphorisierungsmittel oder ein Silicierungsmittel, wirksamer zu verwerten.
Gegenstand der Erfindung ist daher ein Verfahren zur Vorbehandlung
von geschmolzenem Roheisen, das dadurch gekennzeichnet ist, daß man vier Antriebswellen an den jeweiligen Ecken
eines Vierecks anordnet, wobei jede Antriebswelle ein Paar von horizontal im Abstand voneinander angeordneten, vertikalen Antriebsteilen antreibt, deren untere Enden in die Teile
des zu behandelnden geschmolzenen Roheisens in der Nähe der Oberfläche derselben eingetaucht sind, auf die Oberfläche
ein Vorbehandlungsmittel aufbringt und daß man die angrenzenden Antriebswellen in entgegengesetzten Richtungen dreht,
so daß die Teile des geschmolzenen Roheisens in der Nähe der Grenzfläche zwischen dem Vorbehandlungsmittel und dem ge- schmolzenen
Roheisen geführt werden.
Durch die Erfindung wird auch eine Vorrichtung zur Vorbehandlung
von geschmolzenem Roheisen zur Verfügung gestellt, welche durch einen Tank zur Aufnahme des zu behandelnden
geschmolzenen Roheisens, vier Antriebswellen, welche an den jeweiligen Ecken eines Vierecks angeordnet sind, ein Paar
von horizontal im Abstand angeordneten vertikalen Rührteilen,
welche am unteren Ende jeder Antriebswelle angeordnet sind, wobei die Antriebsteile eine Länge haben, daß ihre unteren
Enden in die Teile des geschmolzenen Roheisens in der Nähe der Grenzflächen zwischen dem geschmolzenen Roheisen und
einem Vorbehandlungsmittel eingetaucht werden können, welches auf die obere Oberfläche des geschmolzenen Roheisens gebracht
worden ist, und durch Einrichtungen für den Antrieb angrenzender Antriebswellen in' entgegengesetzten Richtungen
gekennzeichnet ist.
Die Erfindung wird nachstehend anhand der beigefügten Zeichnungen näher erläutert. Es zeigen:
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Ll
Fig. 1 einen diagrammartigen Querschnitt einer Ausführungsform der erfindungsgemäßen Vorrichtung,
Fig. 2 eine Querschnittsansicht der Vorrichtung gemäß Fig. 1, aufgenommen entlang der Linie II-JI,
Fig. 3 eine ähnliche Ansicht, aufgenommen entlang der Linie IIJ-III der Fig. 1,
Fig. 4 ein Diagramm, das die Ergebnisse von Versuchen zeigt, bei denen der Fluß des geschmolzenen Roheisens,
das in einer Gießpfanne enthalten war, ermittelt wurde, indem in die Gießpfanne radioaktives Gold eingearbeitet wurde,
Fig. 5 ein Diagramm, das die Beziehung zwischen der Menge eines Entschwefelungsmittels und dem prozentualen Anteil
der Entschwefelung zeigt,
Fig. 6 und 7 Diagramme, welche die Rührarten gemäß dem genannten früheren Vorschlag zeigen,
Fig. 8 eine vertikale Querschnittsansicht einer modifizierten Vorrichtung, welche für die Entphosphorisierung
vorgesehen ist,
Fig. 9 eine vertikale Querschnittsansicht von Rührflügeln aus Metall, welche einen Kühlkreislauf zeigt, und
Fig. 10 eine perspektivische Ansicht der Rührflügel.
Die in Fig. 1 gezeigte Vorrichtung dient zur Entschwefelungsoperation und umfaßt eine Gießpfanne oder einen Tank 1, welche
auf einem (nicht gezeigten) Fahrwerk montiert ist. Die Gießpfanne ist nahezu mit geschmolzenem Roheisen 2 gefüllt,
welches von dem Entschwefelungsmittel 3 bedeckt ist. Bei dieser
Ausführungsform wird als Entschwefelungsmittel Calciumcarbid verwendet. Die obere Struktur 5 der Entschwefelungsvorrichtung wird durch ein Rahmenwerk 4 getragen. Die obere
Struktur umfaßt Rührer 6, einen Antriebsmechanismus 7 für die Rührer, eine Schutzabdeckung 8, eine Tragwelle 9 und
eine Positionierungseinrichtung 10, welche hängt und sich in
vertikaler Richtung der oberen Struktur bewegt. Jeder Rührer
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umfaßt ein Paar paralleler, vertikaler Rührstäbe 11, eine Antriebswelle 13 und eine Haltevorrichtung 12 zur Verbindung
der Rührstäbe mit der Antriebswelle. Wenn sie durch die Antriebswelle 13 angetrieben werden, dann bewegen sich die
Rührstäbe 11 entlang Kreisen,um die Teile des geschmolzenen Roheisens, die in der Nähe der Grenzfläche zwischen diesem
und dem Entschwefelungsmittel sind, heftig zu rühren. Gewöhnlich werden die zwei Rührstäbe auf einer Antriebswelle befestigt,
jedoch kann nur ein Stab für eine Vorrichtung mit geringer Größe verwendet werden, in welchem Falle es vorteilhaft
ist, ein Balancierungsgewicht zu verwenden, um ein aus der Balance-Kommen.des Antriebskörpers zu vermeiden. Bei dieser
Ausführungsform werden vier Rührer 6 verwendet. Wie diagrammartig in Fig. 2 gezeigt wird, werden die Achsen a und c
von diametrisch gegenüberliegenden Wellen in der gleichen Richtung rotiert und die Achsen b und d werden gleichfalls in
der gleichen Richtung rotiert, jedoch gegenüber derjenigen der Achsen a, c und b, d in einer umgekehrten Richtung. Die
Drehzahlen aller vier Achsen sind einander identisch.'
Die Rührstäbe dieser vier Rührer sind so angeordnet, daß eine gerade Linie, die die Achsen von zwei Rührstäben verbinden,
welche auf einer Antriebswelle mit der Achse a montiert sind, parallel zu einer geraden Linie ist, welche die Achsen der
Rührstäbe verbindet, die auf einer Antriebswelle mit der Achse c montiert sind. Die Rührstäbe, die auf den Wellen mit
den Achsen b und d montiert sind, sollten gleichfalls die gleiche Beziehung haben. Es ist auch notwendig, die Rührstäbe
derart zu montieren, daß, wenn die Achsen der Rührstäbe, die auf den Antriebswellen mit den Achsen b und d montiert sind,
in Ausrichtung entlang einer geraden Linie gebracht werden, die geraden Linien, welche jeweils die Achsen der Rührstäbe
verbinden, die auf den Wellen mit den Achsen a bzw. c montiert sind, parallel zu der obengenannten geraden Linie sein
sollten. Somit sind die Achsen a, b, c und d an den jeweiligen
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Ecken eines Vierecks angeordnet. Die relative Anordnung der Rührstäbe wird aus der nachfolgenden Beschreibung hinsichtlich
des Antriebsmechanismus1 7 ersichtlich. Auf den Antriebswellen
mit den Achsen d, b und e sind Zahnräder 14» 15 und 16 mit dem gleichen Durchmesser montiert. Die Antriebskraft eines
(nicht gezeigten) Elektromotors wird durch einen Geschwindigkeltsverminderer
(nicht gezeigt) zu einer Welle 20 überführt und sodann durch eine Welle 20 an Kegelräder 19, 18. Die Antriebswelle
17 mit der Achse e wird rotiert, wodurch die Wellen 13b, 13d in der gleichen Richtung rotieren. Auf den Antriebswellen
mit den Achsen a, c, e, f und g sind Zahnräder 21, 22, 23, 24 und 25.montiert. Die Zahnräder 21, 22 und 23
haben den gleichen Durchmesser. In ähnlicher Weise haben die Zahnräder 24 und 25 gleichfalls den gleichen Durchmesser. Wenn
die Welle 17 mit der Achse e rotiert wird, dann wird ihre Drehung durch die Zahnräder 24 und 25 auf die Wellen 13a und
13b übertragen. In dieser Weise rotieren, wenn die Welle 17
rotiert, die Wellen 13a, 13b, 13c und 13d in der Weise, wie
sie oben beschrieben wurde. Diese Wellen können naturgemäß auch nach anderen bekannten Mechanismen als sie gezeigt sind
konstruiert und angetrieben werden.
Nachstehend sollen die Wärmeisolierungs- und Staubverhinderungseinrichtungen
beschrieben werden. Da die Vorrichtung dazu verwendet wird, um geschmolzenes Roheisen, das auf eine
hohe .Temperatur von etwa 14000C erhitzt worden ist, zu behandeln
und zu rühren, ist es notwendig, einige Einrichtungen vorzusehen, um die Schaden zu verhindern, die durch heiße
Spritzteilchen oder durch die Strahlungshitze der geschmolzenen Metalloberfläche des Roheisens mit der hohen Temperatur
und von der Oberfläche davon bewirkt werden. Die Rührstäbe sind aus Graphit oder einem feuerfesten Material des Ziegeltyps
hergestellt, welches gegenüber Wärmeschocks beständig ist. Die Haltevorrichtung 12 und die Antriebswellen 13a, 13b,
13c und 13d sind durch Wasser gekühlt. Wie gezeigt, ist jede
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Welle mit einem Innenrohr 26 versehen, wobei sich das untere Ende in das Innere der Haltevorrichtung 12 eröffnet. Das
durch einen (nicht gezeigten) Schlauch, der an das Rohr 26 angeschlossen ist, zugeführte Wasser strömt in das Innere der
Haltevorrichtung 12 durch das Rohr 26, wie es durch die Pfeile gezeigt ist. Zur Verbesserung der Kühlwirksamkeit können in
der Haltevorrichtung 12 nicht gezeigte Ablenkplatten vorgesehen sein. Sodann strömt das Wasser durch den Raum an der
Außenseite des Rohrs 26 und tritt sodann in eine Kammer 28 am Boden des Antriebsmechanismus1 7 durch Öffnungen 27 ein,
welche an Zwischenpunkten entlang der Antriebswellen vorgesehen sind. Auch in der Kammer 28 können geeignete, nicht gezeigte
Ablenkplatten vorgesehen sein. Hierauf wird das Kühlwasser durch ein Austragungsrohr 29 abgegeben. Um zu verhindern, daß sich Staub auf dem Antriebsmechanismus ansammelt,
ist ein Abzug bzw. eine Haube 8 vorgesehen, welcher gleichfalls als Wärmeschild dient. Dieser ist unterhalb dor Kammer
28 montiert. Der in dem Tank 2 gebildete Rauch wird durch ein Auspuffrohr 30 abgegeben, das mit dem Abzug 8 verbunden ist.
Das Auspuffrohr 30 kann an einen nicht gezeigten, geeigneten
Staubausfäller angeschlossen sein. Mit dem unteren Ende des
Abzugs 8 ist eine vorhangartige Abdichtungseinrichtung 31 verbunden, um den Raum zwischen der äußeren Hülle der Gießpfanne
und dem Abzug abzudichten. Durch den Abzug ist eine Gaseinlaßöffnung 32 gebildet, um ein reduzierendes Gas oder
ein neutrales Gas einzuleiten, um die Wirksamkeit der Entschwefelung zu verbessern oder um den Abrieb durch Oxydation
der Rührstäbe zu verhindern, wenn diese aus Graphit gemacht sind. Das in dieser Weise eingelassene Gas wird durch das Auspuffrohr
30 abgelassen und verbrennt beim Austritt, wenn ein verbrennbares Gas verwendet wird. Der Abzug ist mit einer Auskleidung
von feuerfestem Material versehen. Die Zusammenstellung
der Rührer 6, des Antriebsmechanismus1 7 und des Abzugs
wird durch eine Welle 9 getragen, welche durch Führungsteile 33 für vertikale Bewegungen geführt ist. Die Führungsteile
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sind durch Querstäbe 34 getragen, die mit dem Rahmenwerk 4
verbunden sind. Die Welle 9 wird vertikal zu dem Zweck bewegt, daß die unteren Enden der Rührstäbe in die obere Schicht des
geschmolzenen Roheisens getaucht werden und daß die unteren Enden aus dem geschmolzenen Roheisen nach oben gezogen werden.
Wenn der Stab an der gewünschten Position angeordnet ist, dann wird er durch nicht gezeigte, geeignete Klemmeinrichtungen
dort fest befestigt, welche in der Innenseite oder nahe des . PUhrungsteils 33 vorgesehen sind. Die Welle 9 wird in vertikaler
Richtung durch eine geeignete Winde bewegt, welche mit nicht gezeigten Bremseinrichtungen versehen ist, und zwar
durch eine Schnur 36,-die um Riemenscheiben 35 läuft.
Die oben beschriebene Vorrichtung arbeitet wie folgt. In einen Fülltrichter 37 wird eine bestimmte Menge des Entschwefelungsmittels
eingebracht. Vor Beginn der Raffinierungsoperation werden die Rührstäbe in ihren angehobenen Stellungen gehalten
und Kühlwasser wird durch die Rohre 26 geleitet. Die vorhangartige Abdichtungseinrichtung ist geöffnet, so daß um die
Gießpfanne herum ein genügend großer Raum vorgesehen ist. Eine drehbare Rutsche 39 ist am oberen Ende des Beschickungsrohrs
40 für die Beförderung des Entschwefelungsmittels so angeordnet, daß sie nicht mit der Auslaßöffnung des Fülltrichters 37
ausfluchtet.
Nachdem die Schlacke im wesentlichen entfernt worden ist, die in einem Gebläseofen gebildet worden ist und die auf dem geschmolzenen
Roheisen 2 schwimmt, welches in einer Gießpfanne 1 enthalten ist, die durch ein nicht gezeigtes Fahrwerk getragen
wird, wird die Gießpfanne 1 in eine Stellung unterhalb der Entschwefelungsvorrichtung gebracht.
Die Klemmeinrichtungen an den Führungsteilen 33 werden gelöst, um die unteren Enden der Rührstäbe 11 in die Oberflächenschicht
des geschmolzenen Roheisens durch Betrieb der Winde und der
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Schnur 36 einzutauchen. Nach Bestätigung, daß die unteren Enden der Rührstäbe auf eine vorgewählte Tiefe erniedrigt worden
sind, werden die Klemmeinrichtungen wieder angewendet, um die Welle 9 durch Kreuzstangen 34 an das Rahmenwerk 4 zu befestigen.
Sodann wird die drehbare Rutsche 39 in Ausfluchtung mit der Austragungsöffnung des Fülltrichters 37 gebracht. Die
vorhangartige Abdichtungseinrichtung 31 wird betrieben, damit bewirkt wird, daß das untere Ende mit der Gießpfanne 1 in
Berührung kommt, daß eine Invasion von Luft vermieden wird. Sodann wird durch die Öffnung 32 das neutrale oder das reduzierende
Gas eingeleitet, damit es die Gießpfanne 1 umgibt. An das obere Ende des -Auspuffrohrs 30 kann ein nicht gezeigter
Abzug bzw. eine Haube angeschlossen werden, um die Austragung des Gases zu erleichtern. Naturgemäß wird durch die
Rührer 6 und durch den Antriebsmechanismus 7 Kühlwasser.geleitet.
Das Entschwefelungsmittel in dem Fülltrichter 37 wird„der
Gießpfanne 1 zugeführt, indem ein Tor 38 geöffnet wird. Der nicht gezeigte Antriebsmotor dreht die Welle 20, so daß die
Rührstäbe gedreht werden. Die für den Rührbetrieb erforderliche Zeit beträgt etwa 15 Minuten. Während dieser Zeit wird
die Richtung der Drehung der Rührstäbe abwechselnd umgekehrt. Nach Beendigung der Entschwefelungsoperation werden die oben
beschriebenen Prozeßstufen in umgekehrter Reihenfolge vorgenommen, bis die Rührstäbe aus dem geschmolzenen Roheisen herausgezogen
werden. Die Gießpfanne wird sodann von unterhalb des Entschwefelüngsappärats herausgezogen. Nach Entfernung der
durch den Entschwefelungsprozeß gebildeten Schlacke wird die Gießpfanne in eine Stahlherstellungsanlage geschickt.
Die Erfindung besitzt folgende Vorteile. Da, wie bereits ausgeführt,
die vorliegende Erfindung eine Verbesserung des früher erwähnten Vorschlags darstellt, wird es als ausreichend
erachtet, lediglich die neue Verbesserung zu beschreiben. Doch
- 10 309810/0766
soll zum besseren Verständnis der Unterschied zwischen dem früheren Vorschlag und dem Stand der Technik zunächst diskutiert
werden.
Wie bereits ausgeführt, wurden bei der Entschwefelung von Roheisen zwei Bedingungen als wesentlich angesehen. Die eine
Bedingung ist "das Rühren des gesamten Körpers des geschmolzenem Roheisens in einer Gießpfanne" und die andere Bedingung
ist "die Vermischung und das Rühren des geschmolzenen Roheisens und des überliegenden Entschwefelungsmittels". Bei
den alten Verfahren vor dem Vorschlag wurde diesen zv/ei Bedingungen durch zwangsweise erfolgende Rühroperationen genügt,
wobei die zwei Arten der Rühroperationen durch einen
einzigen Rührmechanismus durchgeführt wurden.
Nachstehend werden Beispiele für Methoden nach dem Stand der Technik aufgeführt.
1. Die Schuttel-Gießpfanne-Methode oder die DM-Konverter-Methode
Nach dieser Methode wird eine geschmolzenes Roheisen enthaltende Gießpfanne in einer horizontalen Ebene exzentrisch bewegt,
um den gesamten Körper des geschmolzenen Roheisens zu rühren und um das Entschwefelungsmittel durch die Wellen und
Wirbelströme in das geschmolzene Roheisen einzuarbeiten, wobei diese Wellen und Wirbelströme bei einer vorgewählten Anzahl
von Umdrehungen oder im Augenblick bei einer Umkehrung der Drehungsrichtung gebildet werden.
2. Die Flügelrad-Methode
Bei dieser Methode wird der gesamte Körper des Roheisens durch ein Flügelrad gerührt, welches so konstruiert und angeordnet
ist, daß das Entschv/efelungsmittel in das geschmolzene Roheisen eingearbeitet wird. Auf diese Weise wird durch
- 11 3098 1 0/0766
die durch das Flügelrad gebildeten Wirbelströme ein inniger Kontakt erzielt. Die sogenannte Östberg-Methode verwendet ein
spezielles Flügelrad} insbesondere ist das Flügelrad hohl gemacht, so daß bei der Drehung des Flügelrads bewirkt wird,
daß das geschmolzene Roheisen rasch durch die Gießpfanne zirkuliert, was durch die Pumpwirkung, des Flügelrades bewirkt
wird.
3. Die Methode des Durchleitens von Stickstoff.
Diese Hethode wurde in einem früheren Stadium der Entwicklung
verwendet. Stickstoffgas wird in das geschmolzene Roheisen entweder durch eine Lanze eingeleitet oder durch einen porösen
Ziegel eingeblasen, der am Boden der Gießpfanne angeordnet ist. In jedem Fall wird das Gas, beispielsweise Stickstoff,
durchgeblasen, wodurch der gesamte Körper des geschmolzenen Roheisens gerührt wird. Zur gleichen Zeit dienen Wellen, welche
an der Oberfläche des geschmolzenen Roheisens gebildet werden, wenn die Blasen die Oberfläche erreichen, dazu, das
Entschwefelungsmittel und das geschmolzene Roheisen miteinander zu vermischen.
Anders als bei den Methoden nach dem Stand der Technik baut sich die Erfindung gemäß dem älteren Vorschlag auf einem vollkommen
unterschiedlichen Prinzip auf. Die ältere Erfindung baut sich nämlich auf der Erkenntnis auf, daß eine Bedingung,
nämlich "das Rühren des gesamten Körpers des geschmolzenen Roheisens" nicht notwendig ist, daß aber "die Bedingung des
Vermischens und des Rührens des Entschwefelungsmittels und des geschmolzenen Roheisens", genauer "das Rühren der Teile
des geschmolzenen Roheisens in der Nähe der Grenzfläche zwischen dem geschmolzenen Roheisen und dem Entschwefelungsmittel" eine notwendige und ausreichende Bedingung ist. Bei
den älteren Methoden vor der ursprünglichen Erfindung wurden die beiden Bedingungen nicht unabhängig voneinander behandelt.
Bei den meisten Methoden war "das Rühren der Teile in der Nähe
309810/0766 - 12 -
der Grenzfläche" nicht genügend stark. Bei dem älteren Vorschlag wurden diese Faktoren vollkommen untersucht, so daß
ein genügendes Rühren über die gesamte Fläche der Grenzfläche gewährleistet wird.
Zur Bestimmung, daß das Rühren des gesamten Körpers des geschmolzenen
Roheisens nicht notwendig ist, wurde das folgende Experiment durchgeführt. Die Ergebnisse sind in Fig. 4 dargestellt.
Die in Klammern angegebenen Zahlen bedeuten das Zeitintervall zwischen der Beendigung der Zugabe des geschmolzenen
Roheisens in die Gießpfanne und der Einfügung von ? Au. Die Abszisse zeigt den Zeitraum zwischen der Einfügung
1Q8
von ^ Au und der Probeentnahme. Die Ordinate gibt die Intensität
der gemessenen Radioaktivität wieder. Die wellenförmige Konfiguration der einzelnen Kurven zeigt das Vorhandensein
des Stroms des geschmolzenen Roheisens, während die geraden
-IQQ
Teile zeigen, daß Au sich homogen vermischt hat.
Die Unterschiede der Bewegung des geschmolzenen Roheisens in der Gießpfanne zeigten, daß ein erheblicher Unterschied in
der Beziehung zwischen der Menge des Entschwefelungsmittels und dem Prozentteil der Entschwefelung auftritt, welcher das
wichtigste Charakter!stikum der Entschwefelungsvorrichtung
ist. Die Fig. 5 ist ein Diagramm, das diese Beziehungen der ursprünglichen Erfindung und der Methoden nach dem Stand der
Technik miteinander vergleicht. Wie in Zusammenhang mit der ursprünglichen Erfindung ausführlich beschrieben, kann bei
dem älteren Vorschlag, da die Rührstäbe oder -flügel nur in die Oberflächenschicht des geschmolzenen Roheisens eingetaucht
werden, der Abrieb oder die Erosion der Rührstäbe oder der Flügel stark vermindert werden.
Die Unterschiede zwischen dem älteren Vorschlag und der vorliegenden
Erfindung sind somit erläutert worden. Eine Vorrichtung gemäß der früheren Erfindung besitzt eine Vielzahl
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von Rührstäben, die auf einem Halter montiert sind, welcher sodann an den Rahmen für eine horizontal exzentrische Bewegung
angeordnet ist. Diese Methode war in der Hinsicht vorteilhaft, daß eine einzige Antriebsvorrichtung dazu verwendet
werden konnte, um eine Flüssigkeit mit hoher Temperatur wie ein geschmolzenes Metall mit 14OO°C zu rühren, indem eine
Vielzahl von Rührern durch eine Welle bewegt wurde. Wenn jedoch diese Vorrichtung auf ein großes Volumen von geschmolzenem
Metall angewandt wurde, dann wurden die Rührer, der Halter, die Welle und der Rahmen für die exzentrische Bewegung
sowie die exzentrische Bewegung selbst größer.
Die Fig. 6 und 7 zeigen die Stellen der beschriebenen Rührstäbe auf der Oberfläche des geschmolzenen Roheisens nach dem
Verfahren des älteren Vorschlags bzw. der ursprünglichen Erfindung. Im Falle der Fig. 4 ist die Exzentrizität der Drehung
der Rührstäbe größer als im Falle der Fig. 6. Die gestrichelten Flächen bei jeder Figur zeigen die toten Räume, in welchen
das Rühren nicht ausreichend ist, so daß Teile des zugegebenen.. Entschwefelungsmittels, die sich in diesen Räumen ansammeln,
somit nicht zu der Entschwefelungsreaktion beitragen können. Durch Vergleich der Fig. 6 mit der Fig. 7 wird ersichtlich,
daß die Fläche des toten Raums bei der Fig. 7 kleiner ist als bei der Fig. 6. Auf diese Weise ist es gemäß . der ursprünglichen
Erfindung möglich, die Fläche des toten Raums zu vermindern, indem man die Exzentrizität der Drehung des Rührstabs
vermehrt. Wenn die Exzentrizität aber vermehrt wird und die Größe der Vorrichtung erhöht wird, dann werden Schwierigkeiten
bei der strukturellen Konstruktion des Rührers ersichtlich.
Die vorliegende Erfindung zieht nun die Eliminierung dieses Problems in Betracht. Wie oben beschrieben, dreht sich die
Welle 9 nicht. Ferner drehen sich die Antriebswellen, die durch
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die Achsen 13a, 13b,'13c und 13d repräsentiert werden, in verschiedenen
Richtungen. Das bedeutet, das angrenzende Wellen sich in entgegengesetzten Richtungen drehen. Aus diesem Grund
ist es möglich, den Abstand zwischen dem axialen Zentrum jeder Haltevorrichtung zu dem Zentrum der hierdurch getragenen Rührstäbe
oder die Exzentrizität der Drehung des Rührstabs zu erhöhen, wodurch es ermöglicht ist, daß mit der gleichen Anzahl
der Rührstäbe wie bei der ursprünglichen Erfindung eine größere Fläche gerührt werden kann. Es ist besonders zu beachten, daß
es möglich ist, die Ausbildung von toten Räumen trotz der Tatsache, daß die Welle 9 stationär gehalten wird, zu verhindern.
Wenn die Antriebswellen in den in Fig. 3 angegebenen Pfeilrichtungen gedreht werden, dann wird verhindert, daß das Entschwefelungsmittel
in den Gegenden I und III bleibt, was auf die Wirkungen der Wellen zurückzuführen ist, die durch die Rührbewegung
gebildet werden. Jedoch neigt das Entschwefelungsmittel dazu, in den Gegenden II und IV zu bleiben. Wenn die
Richtungen der Drehungen der jeweiligen Antriebswellen umgekehrt werden (nicht gezeigt), d.h. in eine Richtung entgegengesetzt
den Pfeilrichtungen, dann bleibt das Entschwefelungsmittel nicht in den Gegenden II und IV, sondern neigt dazu,
in den Gegenden I und III zu bleiben. Es ist daher möglich, den toten Raum vollständig zu eliminieren, indem man abwechselnd
die Richtung der Drehung der jeweiligen Antriebswellen umkehrt.
Auf diese Weise ist es entsprechend der vorliegenden Erfindung möglich, die Vorteile zu erhalten, ohne daß man die Welle 9
wie bei der ursprünglichen Erfindung dreht. Aus diesem Grund 1st es nicht notwendig, einen Mechanismus vorzusehen, um die
Welle 9 zu drehen. Dieser Umstand vereinfacht die Konstruktion und die Montierung der Staubverhinderungs- und Wärmeabschirmungsabdeckung
0, wodurch die Installationskosten und Betriebskosten gesenkt werden.
- 15 -
3098 10/0766
Die Erfindung wird in den Beispielen erläutert.
In Tabelle I sind die Ergebnisse der Entschwefelungsbehandlung bei der Verwendung einer 30 t Gießpfanne, gezeigt in
Fig. 1, zusammengestellt.
Tabelle | I | Prozentuale Ent schwefelung |
|
Calciumcarbid- ■ menge je Tonne |
Schwefelgehalt | im Roheisen ) |
m |
geschmolzenes Roheisen |
vor d.Be handlung |
nach d. Be handlung |
86 89 90 93 |
3 kg/Tonne 4 kg/Tonne 5 kg/Tonne 7 kg/Tonne |
0,044 0,038 ' 0,051 0,058 |
0,006 0,004 0,005 0,004 |
|
In diesem Beispiel hatten die einzelnen Rührstäbe einen Durchmesser
von 15 cm. Die Antriebswelle wurde mit einer Geschwindigkeit von 75 U/min gedreht. Die Tiefe des Eintauchens der
jeweiligen Rührstäbe betrug 20 cm. Die Gesamtrührzeit betrug
16 Minuten. Die Drehrichtung wurde mit einer Periode von
2 Minuten umgekehrt.
Fig. 8 zeigt eine modifizierte Ausführungsform der Erfindung, die für die Entphosphorisierung geeignet ist. Die entsprechenden
Teile entsprechendden Fig. 1 bis 3 sind durch die gleichen Bezugszeichen angegeben. Gemäß dieser Modifikation wird eine
wassergekühlte Sauerstofflanze 41, welche ähnlich derjenigen
bei einem herkömmlichen LD-Konverter ist, durch die Antriebswelle
13d eingesetzt. Zur Anpassung der Lanze wird der Durchmesser
der Welle 13d erhöht. Kühlwasser zur Kühlung der Welle 13d und der Haltevorrichtung 12 für die Unterstützung der
Rührstäbe 11 wird durch ein Zuführungsrohr 42 zugeleitet und
durch ein Austragungsrohr 29 abgenommen, nachdem es in Pfeil-
- 16 -
309810/07 66
richtung umgelaufen ist. Die Rührwelle 13d wird durch Lager
43 getragen.
Ein Entphosphorisierungsmittel, beispielsweise Kalkstein, Flußspat oder Walzenschlacke, wird zu der Gießpfanne durch
den Fülltrichter 37 (vgl. Fig. 1) oder durch die Sauerstofflanze 41 zusammen mit dem Sauerstoff gegeben. Als Ergebnis
der Zugabe des Entphosphorisierungsmittels wird auf dem geschmolzenen Roheisen eine Schlacke 44 gebildet. Im Falle der
Entphosphorisierungßbehandlung werden, wenn die Rührstäbe aus Graphit hergestellt sind, diese schwer verschlissen. Daher
wird bei diesem Beispiel der obere Teil 46 der Rührstäbe aus Graphit hergestellt, während der untere Teil 45 der in das
geschmolzene Roheisen 2 eingetaucht wird, aus einem feuerfesten Material des Zirkonoxyd-Typs gefertigt wird. Die Rührstäbe
werden in der gleichen Weise hergestellt wie die Stopfen, die in einer Gießpfanne zur Stahlherstellung verwendet werden.
Die Rührstäbe dieser Konstruktion können auch für die Entschwefelungsbehandlung verwendet werden. Dies trifft insbesondere
dann zu, wenn die Vorrichtung für die Entschwefelungsbehandlung und sodann für die Entphosphorisierungsbehandlung
eingesetzt wird.
Wenn es gewünscht wird, die prozentuale Entphosphorisierung auf 80 bis 9O?6 zu steigern, dann wird auch die Temperatur des
geschmolzenen Roheisens erhöht, so daß selbst das feuerbeständige Material des Zirkonoxydtyps einem erheblichen Verschleiß
unterworfen ist. In einem solchen Fall ist es vorteilhaft, Metallflügel 47 zu verwenden, wie es in den Fig· 9 und
10 gezeigt wird. In diesem Fall tritt Kühlwasser durch die öffnungen 48 ein und geht durch die öffnungen 49 der Welle
13d wieder heraus, nachdem es durch die Unterstützungrohre 50,
die Flügel 47 und die Haltevorrichtung 6 in der in Fig. 9 gezeigten Pfeilrichtung gelaufen ist. Die urieren Enden der
Metallflügel 47 erstrecken sich nur zur halben Tiefe der Schlacke 44.
- 17 309810/0766
Die Einarbeitung des Ferrosiliciums kann ohne Verwendung einer speziellen Vorrichtung erfolgen. Es kann in einem Fülltrichter
37 (vgl.Fig,1) gelagert werden, welcher ursprünglich
für die Ansammlung des Entphosphorisierungsmittels ausgestaltet ist. Im Falle, daß es lediglich gewünscht wird, den Gehalt
des Siliciums zu erhöhen, können die Rührstäbe aus Graphit gefertigt sein. Für die Entphosphorisierungsbehandlung
wird jedoch Zirkonoxyd-feuerfestes Material bevorzugt» Im letzteren Fall ist' es unmöglich, Metallflügel zu verwenden.
Die Entphosphorislerungsbehandlung wurde mit der in Fig. 8 gezeigten
modifizierten Vorrichtung durchgeführt. Die Tabelle II zeigt die Betriebsbedingungen. Die erhaltenen Ergebnisse sind
in Tabelle III zusammengestellt. · -->
Tabelle II Betriebsbedingungen
Fließmenge des Sauer stoffs |
während der anfängli chen 10 Minuten |
45 - 43 | m /min |
bei den darauffol genden 10 Minuten |
etwa 19 | nr/min | |
Sauerstoffdruck | während der anfängli- lichen 10 Minuten |
2,9-2,7 | kg/cm |
bei den darauffolgen den 10 Minuten |
1,2-1,0 | kg/cm | |
Entphosphorisierungs- | Kalkstein | 950 kg | |
mittel | Walzenschlacke | 525 kg | |
Flußspat | 150 kg | ||
calcinierte Soda | 450 kg | ||
Menge des geschmolzenen Roheisens |
26,5 Tonnen | ||
Rührzeit | 20 Minuten | ||
Rührstäbe | Durchmesser Eintauchung sti efe |
15 cm 10 cm |
|
Höhe der Lanze oberhalb des Flüssigkeitsspiegels |
900 mm | ||
Anzahl d.Umdrehungen der Antriebswelle |
75 U/min |
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- 18 -
Tabelle III Ergebnisse der Behandlung
Zusammensetzung des zenen Roheisens (%) |
nach 10 Minuten |
geschmol- | prozent. Entfernung |
Zusammensetzung der Schlacke (%) |
8,65 | 20,22 | nach Be endigung |
vor d.Be handlung |
3,84 | nach Be endigung |
nach 10 Minuten |
SiO2 42,23 | 0,026 | 11,90 | |
C 4,40 | 0,14 | 3,64 | 17 T.Fe 8,12 | 60 CaO | 8,94 | ||
Si 0,87 | 0,35 | 0,023 | 96 FeO | 53 P | 13,88 | ||
Mn 0,70 | 0,120 | 0,29 | 43,19 | ||||
P 0,125 | 0,041 | 0,050 | 0,68 | ||||
S2 0,045 | 0,021 | ||||||
Beispiel 3 | |||||||
Die Entphosphorisierungsbehandlung wurde mit der Vorrichtung
durchgeführt, welche mit Metallflügeln gemäß den Fig. 8 und versehen war. Durch Sauerstofflanzen wurde Sauerstoff zugeführt. Die Betriebsbedingungen sind in Tabelle IV, die erhaltenen
Ergebnisse in Tabelle V zusammengestellt.
Tabelle IV Betriebsbedingungen
Hießmenge des Sauer stoffs |
während der anfängli chen 10 Minuten |
50-30 πι5/min |
während den darauffol genden 15 Minuten |
18-16 cnrVmin | |
Sauerstoffdruck | während der anfänglichen 10 Minuten |
3,0-2,4 kg/cnT |
während den darauffolgen den 15 Minuten |
1,2-0,8 kg/cm2 | |
Entphosphorisie- rungsmittel |
Kalkstein Walzenschlacke |
1020 kg 640 kg |
Flußspat | 200 kg | |
calcinierte Soda | 490 kg | |
Menge d.geschmolzenen Roheisens |
27 Tonnen | |
Rührzeit | 25 Minuten | |
Anordnung der Rühr flügel |
15 cm oberhalb d.Flüssigkeits spiegeis |
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- 19 -
Anzahl der Umdrehungen der Antriebswelle |
geschmol- | Behandlung | 100 | U/min | 8,07 | nach Be endigung |
Höhe der Lanzen | nach Be endigung |
80 ( | im | ? 40,76 | 8,63 | |
3,55 | " 25,50 | 7,21 | ||||
Tabelle V Ergebnisse der | 0,05 | prozent. Entfernung |
Zusammensetzung der Schlacke (%) |
0,018 | 16,40 | |
Zusammensetzung d« zenen Roheisens (% |
0,56 | 22 | nach 10 Minuten |
40,38 | ||
vor d.Be- nach 10 handlung Minuten |
. 0,035 | 94 | T.Fe 7,00 | 1,15 | ||
e 4,55 4,05 | 0,018 | - | FeO | |||
Si 0,83 0,15 | 73 | SiO, | ||||
Mn 0,80 | 57 | CaO* | ||||
P 0,132 0,118 | P | |||||
S 0,042 | ||||||
Beispiel 4 |
Mit der in Fig. 1 gezeigten Vorrichtung wurden Ferrosilicium-Einarbeitungsversuche
durchgeführti Das eingearbeitete Ferrosilicium enthielt 75% Si. Die erhaltenen Ergebnisse sind in
Tabelle VI zusammengestellt.
Tabelle VI Ferrosilicium-Einarbeitungstest
eingearbeitete Menge
Ausbeute C 00 Si (%) an S±(%)
ausgetragen von dem Gebläseofen
eingearbeitet in den 21,7 kg/t Roh-
Trog von dem Gebläse- eisen ofen
eingearbeitet in die Vorrichtung gemäß d. vorliegenden Erfindung 18,2 kg/t
4,5
4,4
4,4
0,7 2,0
4,4 2,0
80
95
- 20-
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Claims (18)
- Patentansprüche1· Verfahren zur Vorbehandlung von geschmolzenem Roheisen, dadurch gekennzeichnet,, daß man vier Antriebswellen an den jeweiligen Ecken eines Vierecks anordnet, wobei jede Antriebswelle ein Paar von horizontal im Abstand voneinander angeordneten, vertikalen Antriebsteilen antreibt, deren untere Enden in die Teile des zu behandelnden, geschmolzenen Roheisens in der Nähe der Oberfläche derselben eingetaucht sind, auf die Oberfläche ein Vorbehandlungsmittel aufbringt, und daß man die angrenzenden Antriebswellen in entgegengesetzten Richtungen dreht, so daß die Teile des geschmolzenen Roheisens in der Nähe der Grenzfläche; zwischen dem Vorbehandlungsmittel und dem geschmolzenen Roheisen gerührt werden. *
- 2. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß man sämtliche Antriebswellen in einem• -ιkonstanten Intervall umgekehrt dreht.
- 3. Verfahren nach Anspruch 1 oder 2, dadurch gekennzeichnet, daß man als Vorbehandlungsmittel ein Entschwefelungsmittel verwendet.
- 4. Verfahren nach Anspruch 3, dadurch gekennzeichnet, daß man als Entschwefelungsmittel Calciumcarbid verwendet.
- 5. Verfahren nach Anspruch 1 oder 2, dadurch gekennzeichnet , daß man als Vorbehandlungsmittel ein Entphosphorisierungsmittel verwendet, und daß man während der Entphosphorisierungsbehandlung dem geschmolzenen Roheisen Sauerstoff zuführt.- 21 309810/0766
- 6. Verfahren nach Anspruch 5, dadurch gekennzeichnet, daß man als Entphosphorisierungsmittel Kalkstein, Walzenschlacke, Flußspat und/oder calcinierte Soda verwendet.
- 7. Verfahren nach Anspruch 1 oder 2, dadurch gekennzeichnet , daß man als Vorbehandlungsmittel ein Silicierungsmittel verwendet.
- 8. Verfahren nach Anspruch 7, dadurch gekennzeichnet, daß man als Silicierungsmittel Ferrosilicium verwendet. ' . "
- 9. Vorrichtung zur Vorbehandlung von geschmolzenem Roheisen, gekennzeichnet durch einen Tank (1) zur, Aufnahme des zu behandelnden geschmolzenen Roheisens, vier Antriebswellen (13), welche an den jeweiligen Ecken eines Vierecks angeordnet sind, ein Paar von horizontal im Abstand angeordneten, vertikalen Rührteilen (6), welche am unteren Ende jeder Antriebswelle (13) angeordnet sind, wobei die Antriebsteile (6) eine Länge haben, daß ihre unteren Enden in die Teile des geschmolzenen Roheisens in der Nähe der Grenzfläche zwischen dem geschmolzenen Roheisen und einem Vorbehandlungsmittel eingetaucht werden können, welches auf die obere Oberfläche des geschmolzenen Roheisens gebracht worden ist, und durch Einrichtungen für den Antrieb angrenzender Antriebswellen in entgegengesetzten Richtungen.
- 10. Vorrichtung nach Anspruch 9> dadurch gekennzeichnet, daß das untere Ende jeder Antriebswelle (13) mit dem Längszentrum einer horizontalen Haltevorrichtung (12) verbunden ist, und daß das Paar von Rührteilen (6) mit den entgegengesetzten Enden der Haltevorrichtung (12) verbunden ist.- 22 309810/0766
- 11. Vorrichtung nach Anspruch 9, dadurch gekennzeichnet , daß die Antriebswellen (13) die Rühreinrichtung und die Antriebseinrichtung durch eine nichtdrehende Welle getragen werden, und daß Einrichtungen vorgesehen sind, um die nichtdrehende Welle in vertikaler Richtung einzustellen.
- 12. Vorrichtung nach Anspruch 9f dadurch gekennzeichnet, daß alle Wellen (13) gleichzeitig umgekehrt gedreht werden können.
- 13. Vorrichtung nach Anspruch 9, dadurch gekennzeichnet, daß.zwischen dem oberen Teil des Tanks (1) und den Antriebseinrichtungen eine Abdeckung (8) vorgesehen ist, und daß Mittel vorgesehen sind, um in die Abdeckung (8) eine Schutzatmosphäre einzulassen.
- 14. Vorrichtung nach Anspruch 13» dadurch gekennzeichnet, daß mit der Abdeckung (8) eine vorhangartige Abdichtungse.inrichtung verbunden ist, um den Tank (1) zu umgeben.
- 15. Vorrichtung nach Anspruch 9» dadurch gekennzeichnet, daß die Rührteile (6) Stäbe aus feuerfestem Material sind.
- 16. Vorrichtung nach Anspruch 9» dadurch gekennzeichnet, daß die Rührteile (6) Metallflügel sind.
- 17. Vorrichtung nach Anspruch 9, dadurch gekennzeichnet, daß die Antriebswellen (13) hohl sind, und daß in die hohlen Antriebswellen eine Sauerstofflanze eingesetzt ist.- 23 -309810/0766
- 18. Vorrichtung nach Anspruch 10, dadurch gekennzeichnet, daß die Antriebswellen (13), die Haltevorrichtungen (12) und die Rührteile (6) hohl sind, um ein Kühlmedium durchzuleiten.309810/0766ι Le e r s e i t e
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Families Citing this family (9)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US4060409A (en) * | 1976-02-23 | 1977-11-29 | Kennecott Copper Corporation | Mechanically stirred furnace for pyrometallurgical operations and processes |
US4058394A (en) * | 1976-02-23 | 1977-11-15 | Kennecott Copper Corporation | Pyrometallurgical system for solid-liquid contacting |
US4065297A (en) * | 1976-09-28 | 1977-12-27 | Sumitomo Metal Industries Limited | Process for dephosphorizing molten pig iron |
GB1538109A (en) * | 1976-10-13 | 1979-01-10 | Magnesium Elektron Ltd | Stirring means |
JPS5672486U (de) * | 1979-11-09 | 1981-06-15 | ||
US4405363A (en) * | 1982-04-12 | 1983-09-20 | Scandinavian Lancers Aktiebolag | Method for refining of steel melts |
LU84578A1 (de) * | 1983-01-10 | 1984-10-24 | Wurth Paul Sa | Verfahren zum vermeiden von wechselwirkungen zwischen metallbad und atmosphaere |
US6010658A (en) * | 1998-11-12 | 2000-01-04 | Esm Iii | Apparatus for desulfurization of iron utilizing two spaced apart lances |
DE102014017497A1 (de) * | 2014-11-27 | 2016-06-02 | Sms Mevac Gmbh | Deckelteil eines metallurgischen Schmelzgefäßes und metallurgisches Schmelzgefäß |
-
1971
- 1971-08-26 JP JP46065460A patent/JPS504603B2/ja not_active Expired
-
1972
- 1972-08-09 US US00279183A patent/US3824095A/en not_active Expired - Lifetime
- 1972-08-10 GB GB3746372A patent/GB1395556A/en not_active Expired
- 1972-08-18 CA CA149,726A patent/CA961272A/en not_active Expired
- 1972-08-22 AU AU45813/72A patent/AU472791B2/en not_active Expired
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