DE2135885C3 - Verwendung eines Stahles zur Herstellung gutbearbeitbarer Teile, die aufgekohlt und dann abgeschreckt werden - Google Patents
Verwendung eines Stahles zur Herstellung gutbearbeitbarer Teile, die aufgekohlt und dann abgeschreckt werdenInfo
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Description
Die Erfindung betrifft die Verwendung eines Stahles zur Herstellung von Teilen, die sich durch eine
Kombination wertvoller Eigenschaften auszeichnen, nämlich gute Härtung des aufgekohlten Randes, sehr
hohe Oberflächenhärte, ausreichende Kernfestigkeit, sehr gute Kernzähigkeit, besonders gute Bearbeitbarkeit
und Zerspanbarkeit, gute Kaltverformbarkeit, Feinkörnigkeit, die sich zur direkten Abschreckung in
Wasser eignet, und geringe Maßänderungen bei der Einsatzhärtung. Eine solche Kombination von Eigenschaften
erfüllt die Voraussetzungen, die an einen idealen Einsatzstahl gestellt werden:
1) Gute Härtbarkeit des aufgekohlten Randes ist notwendig, um an der Oberfläche des Werkstücks
beim Abschrecken nach der Einsatzhärtung eine ausreichend harte Schicht von kohlenstoffreichem
Martensit zu erhalten. Da die Verschleißfestigkeit der martensitischen MikroStruktur direkt proportional
der Härte des Martensits ist, ist eine größtmögliche Oberflächenhärte günstig. Im allgemeinen
sollte die Oberflächenhärte dem Mindesterfordernis von 700 HV (60 HRC) genügen.
2) Ausreichende Kernfestigkeit ist notwendig, um die spröde Oberflächenschicht zu tragen und dem Werkstück genügende statische Festigkeit zu verleihen. Angesichts der günstigen Druckfestigkeit in der aufgekohlten Schicht beträgt die ideale ίο innere Härte etwa 360 HV(1177 N/mm2).
2) Ausreichende Kernfestigkeit ist notwendig, um die spröde Oberflächenschicht zu tragen und dem Werkstück genügende statische Festigkeit zu verleihen. Angesichts der günstigen Druckfestigkeit in der aufgekohlten Schicht beträgt die ideale ίο innere Härte etwa 360 HV(1177 N/mm2).
3) Gute Kernzähigkeit ist in besonderen Fällen notwendig, um ausreichende Sicherheit gegen
Sprödbruch zu erzielen. Eine typische spezielle Anwendung ist die Einsatzhärtung von Schneeketten.
Teure Nickelstähle werden bisher für die meisten Zwecke, bei denen hohe Beanspruchungen
auftreten, auf Giund der Fähigkeit von Nickel verwendet, die Zähigkeit zu verbessern.
4) Gute Bearbeitbarkeit und Zerspanbarkeit ist sehr wichtig für die wirtschaftliche Verwendung des
Einsatzstahls, da der überwiegende Teil der im Einsatz zu härtenden Werkstücke heute spanabhebend
bearbeitet wird.
5) In ständig steigendem Umfange werden einsatzge-2>
härtete Werkstücke durch Kaltverformung hergestellt, die viel wirtschaftlicher ist als die spanabhebende
Bearbeitung. Ein idealer Einsatzstahl sollte sich somit auch für die Kaltverformung eignen.
6) Mißänderungen finden bei der Einsatzhärtung aus verschiedenen Gründen immer statt. Da ein
einsatzgehärtetes Werkstück nur durch Schleifen bearbeitet werden kann, sind minimale Maßänderungen
von einem guten Stahl bei der Einsatzhärtung zu verlangen.
υ 7) Das wirtschaftlichste Einsatzhärtungsverfahren ist
das sogenannte direkte Härten, wobei das Werkstück unmittelbar aus der Aufkohlungstemperatur
abgeschreckt wird. Um den Stahl bei längerem Glühen während der Aufkohlung feinkörnig zu
halten, muß ein sogenannter feinkörniger Stahl verwendet werden.
Gegenstand der Erfindung ist die Verwendung eines Stahles, der
4' nicht mehr als 0,08% Kohlenstoff,
0,5 bis 2,0% Mangan,
nicht mehr als 1,0% Silicium,
2,0 bis 5,0% Chrom,
0,025 bis 0,1% Schwefel,
nicht mehr als 0,1 % Niob,
nicht mehr als 0,05% gelöstes Aluminium,
Rest Eisen und herstellungsbedingte Verunreinigungen
0,5 bis 2,0% Mangan,
nicht mehr als 1,0% Silicium,
2,0 bis 5,0% Chrom,
0,025 bis 0,1% Schwefel,
nicht mehr als 0,1 % Niob,
nicht mehr als 0,05% gelöstes Aluminium,
Rest Eisen und herstellungsbedingte Verunreinigungen
enthält, zur Herstellung von Teilen, die gut bearbeitbar sind, aufgekohlt und unmittelbar nach der Aufkohlung
abgeschreckt werden.
Legierungen, die bis zu 1% Kohlenstoff, bis zu 1,5% Mangan, 1 bis 5% Chrom, 1 bis 4% Silicium und bis zu
bo 0,04% Schwefel neben Eisen und herstellungsbedingten
Verunreinigungen enthalten, sind an sich aus der DE-OS 40 033 bekannt, ohne daß dort jedoch ein Hinweis
gegeben wird, diese Legierungen zur Herstellung von Teilen zu verwenden, die gut bearbeitbar sind,
to aufgekohlt und unmittelbar nach der Aufkohlung
ibgeschreckt werden.
Erfindungsgemäß wurde jetzt festgestellt, daß die Verwendung dieser Legierungen als Einsatzstähle
große Vorteile bringt gegenüber den bisher verwendeten, von denen die besten die Nickelstähle mit einem
Nickelgehalt im Bereich von 1,5 bis 4,5% sind. Gute Zähigkeitseigenschaften werden zwar bei Nickelstählen
erzielt, jedoch haben sie viele Nachteile. Beispielsweise ist ihr Preis hoch, ihre Bearbeitbarkeit und Zerspanbarkeit
schlecht, ihre Oberflächenhärte gering (empfindlich gegenüber zu starker Aufkohlung), und sie sind für das
direkte Abschrecken ungeeignet Für das direkte Abschrecken besonders gut geeignet ist ein Stahl mit
0,5% Mo und 0,5% Cr. Molybdänlegierte Stähle erwiesen sich als gut Ihre einzigen Nachteile sind der
hohe Preis und die schlechte Härtung des Kerns.
In den erfindungsgemäß zu verwendenden Stählen sind die obengenannten vorteilhaften Eigenschaften
erfolgreich vereinigt, wobei gleichzeitig die Nachteile der nickellegierten Stähle, die heute als die besten
Einsatzstähle gelten, vermieden werden können. Die ausreichende Härtung der Oberfläche und des Kerns
wird durch Elemente erzielt, die die Härtung stark steigern, beispielsweise durch Mangan und Chrom,
wobei sich Gehalte von 1,0 bis 2,0% für Mangan und 2,0 bis 5,0% für Chrom als vorteilhaft erwiesen haben,
während Gehalte von 0,5 bis 1,0% für Mangan und 2,0 bis 3,0% für Chrom bevorzugt werden.
Zur Aufrechterhaltung einer guten Zähigkeit des Kerns, auch wenn dieser vollständig martensitisch ist,
muß der Kohlenstoffgehalt bei dem erfindungsgemäß zu verwendenden Stahl sehr niedrig unter 0,08% gehalten
werden, während er bei gewöhnlichen Einsatzstählen im Bereich von 0,10 bis 0,25% liegt Auf Grund seiiies
niedrigen Kohlenstoffgehaltes und der weiteren Legierungszusätze ist der erfindungsgemäß zu verwendende
Stahl durch geringe Festigkeit gekennzeichnet, die durch langsame Kühlung erzielt wird, wie die Versuchsergebnisse zeigen. Beispielsweise ist Stahl im warmgewalzten
Zustand auf Grund seiner geringen Festigkeit und guten Zähigkeit besonders gut für die Kaltverformung
geeignet Auf Grund der Kaltverformbarkeit ist ein vorteilhaftes Merkmal außerdem die geringere
Neigung des Stahls zur Kaltverfestigung während der Kaltverformung. Auf Grund des geringen Kohlenstoffgehalts
und des damit verbundenen niedrigen Carbidgehalts ist auch seine Bearbeitbarkeit ausgezeichnet. Seine
bessere Bearbeitbarkeit besonders durch Walzen beruht auf der Einstellung des Schwefelgehalts auf eine
geeignete Konzentration von vorzugsweise 0,025 bis 0,05%.
Angesichts der Maßänderungen ist es wichtig, daß die Zersetzungsreaktionen des Austenits in der kohlenstoffreichen
Randschicht und im Kern des Werkstücks zu verschiedenen Zeiten stattfinden. Der erfindungsgemäß
zu verwendende Stahl hat auf Grund des niedrigen Kohlenstoffgehalts und der weiteren Legierungszusätze
eine besonders hohe Ms-Temperatur, die durchschnitt-
Festigkeitswerte, die bei Versuchsgüssen durch verschiedene Wärmebehandlung erzielt wurden
lieh 5000C beträgt oder um etwa 30° bis 4CCC höher ist
als bei üblichen Einsatzstählen. Die Ms-Temperatur der
kohlenstoffreichen Oberfläche ist dagegen bei allen Einsatzstählen fast die gleiche, wenn der Kohlenstoffgehalt
des Randes gleich ist Der erfindungsgemäß zu verwendende Stahl hat somit ein größeres für die
Austenitzersetzung im Kern auszunutzendes Intervall als die üblichen Einsatzstähle unter gleichen Kühlbedingungen,
bevor die Bildung von Martensit im Rand beginnt. Diese Tatsache hat geringere Maßveränderungen
zur Folge. Der niedrige Kohlenstoffgehalt des Kerns als solcher ist ebenfalls bezüglich der Maßänderungen
vorteilhaft Der Unterschied zwischen dem spezifischen Volumen des polygonalen Ferrits im
Ausgangszustand und des beim Abschrecken gebildeten Mat tensits ist nämlich um so geringer, je niedriger der
Kohlenstoffgehalt des Stahls ist
Die chemischen Verbindungen der beiden Legierungselemente Niob und Aluminium, nämlich Niobcarbid
(NbC) und Aluminiumnitrid (AlN), sind bei den Temperaturen der Einsatzhärtung besonders beständig.
Die Carbid- und Nitridabscheidungen in der Mikrostruktur verhindern wirksam das Kornwachstum während
der Aufkohlung. Der erfindungsgemäß zu verwendende Stahl ist somit ein sogenannter feinkörniger Stahl
und damit auch zum direkten Abschrecken geeignet
Nachstehend werden die Ergebnisse von Versuchen genannt, die mit dem erfindungsgemäß zu verwendenden
Stahl durchgeführt wurden. Diese Ergebnisse zeigen, daß mit diesem als Einsatzstahl eine Kombination
von günstigen Eigenschaften erzielbar ist wie sie mit allen heute allgemein verwendeten Einsatzstählen
nicht erreichbar ist.
Die in der nachstehenden Tabelle 1 genannten Gehalte an Mo, Cu und Nb sind den Verunreinigungen
zuzuordnen.
Tabelle 1 | der bei den Versuchen verwen- | 517984(M) |
Zusammensetzung | 0,07 | |
40 deten Stähle | Guß Nr. | 0,41 |
510407(K) | 1,86 | |
0,05 | 0,032 | |
45 C | 0,29 | 0,070 |
Si | 0,92 | 2,32 |
Mn | 0,021 | 0,11 |
P | 0,025 | 0,06 |
S | 2,80 | 0,23 |
50 Cr | 0,06 | 0,006 |
Ni | 0,03 | 0,042 |
Mo | 0,06 | |
Cu | 0,004 | |
Al, Metall | 0,090 | |
55 Nb | ||
Uuß Nr.
Größe
(mm)
(mm)
(N'/mnr)
ob
(N/mm2) HV 5 -
lungsbedin-
gungen
510407
517984
30X 30
0 40
(ZS 25
(ZS 25
282,5
701,4
701,4
557,2
902,5
902,5
31,1
15,4
15,4
75,2
69,5
69,5
160
309
309
380
388
388
900C/Luft
900 C/Wasser
900 C/Wasser
warmgewalzt 900 C/Wasser
Um die Härtung zu prüfen, wurden Jominy-Proben oder Stirnabschreckversuche durchgeführt, deren Ergebnisse in F i g. 1 dargestellt sind. Das gleiche
Diagramm zeigt zum Vergleich den Härteverlauf von genormtem nickellegiertem Stahl (aus dem Einsatzstahl-Katalog der Imatra Steel Works).
Mit dem genormten Einsatzstahl 15CrNi6 (DIN 17 210) wurden beim sogenannten Abschreckversuch, der mit einem Prüfstab von 30 mm Durchmesser
durchgeführt wurde, die folgenden Festigkeitswerte in der Mitte des Stabes erhalten: ob min = 588,6 N/mm2,
as = 8823 bis 1422,5 N/mm2, O5 = 11%, Härte = 270
bis 430 HB. Die Ergebnisse in Tabelle 2 zeigen, daß der erfindungsgemäß zu verwendende Stahl die gleichen
Festigkeits- und Zähigkeitswerte ergibt, wenn er in Wasser abgeschreckt wird.
Die in den Figuren nicht dargestellten Jominy-Kurven
(mit Ausnahme von einer Kurve) von verschiedenen Testgüssen, die in Tabelle 1 genannt sind, liegen auch im
• Bereich der Jominy-Bande (Härteverlauf) des Stahls 15CrNi6 10 mm vor der Jominy-Entfernung. Die
Härtung des erfindungsgemäß zu verwendenden Einsatzstahls entspricht somit der Härtbarkeit eines
hochwertigen nickellegierten Stahls.
Einsatzhärteversuche wurden durchgeführt, um die Eignung des erfindungsgemäß zu verwendenden Stahls
für die Einsatzhärtung zu ermitteln. Die Aufkohlung wurde als Pulverzementierung unter Verwendung von
Durferrit 6 als Aufkohlungspulver bei einer Aufkohlungstemperatur von 9000C durchgeführt. An den
einsatzgehärteten Werkstücken wurden der Härteverlauf in der einsatzgehärteten Schicht und die Maßänderungen des Prüfkörpers gemessen. Die für die
Ermittlung der Maßänderungen verwendete Probe hatte einen Durchmesser von 40 mm und eine Länge
von 100 nun. Die Änderung der Dicke an drei Stellen und die Änderung der Länge wurden gemessen. Die
Ergebnisse sind nachstehend in Tabelle 3 genannt.
Guß Nr. | |
517984 | |
Änderung der Dicke*) | |
V4 der Länge | |
mm
0/ '00 |
+ 0,004
+ 0,10 |
V2 der Länge | |
ΠΪΪΏ
0/ |
+ 0,003
+ 0,075 |
% der Länge | |
mm
0/ '00 |
+ 0,000
+ 0,000 |
Änderung der Länge | |
mm
0/ '00 |
+ 0,036
0,36 |
Bemerkungen: | warmgewalzt |
Die Maßänderungen sind sämtlich positiv. Insbesondere ist die Änderung der Dicke sehr gering im
Vergleich zu den Ergebnissen, die mit üblichen Einsatzstählen erhalten werden.
Der Härteverlauf der gehärteten Einsatzschicht ist in F i g. 2 graphisch dargestellt. Die Prüfergebnisse zeigen,
daß mit dem erfindungsgemäß zu verwendenden Stahl eine Härte des Randes von 62 bis 67 HRC bei der
Einsatzhärtung erhalten wird. Die Änderung der Härte
ίο von der Oberfläche zum Kern verläuft mit einer
geringen Neigung, und die Härte der Einsatzschicht (HRC 50 als Kriterium) an Proben von 40 mm
Durchmesser reicht bis 0,85 mm vom Rand. Alle diese Eigenschaften sind ebenso gut oder besser als die
Eigenschaften, die mit den besten bekannten Einsatzstählen erzielt werden.
Die Ergebnisse von Härtbarkeitsmessungen der einsatzgehärteteri Oberflächenschicht sind in Fig.3
graphisch dargestellt. ,Bei diesem Test wird ein
aufgekohlter Jominy-Prüfstab verwendet, der direkt aus
der Aufkohlungstemperatur abgeschreckt wird. An der Oberfläche der Proben für den Stirnabschreckversuch
werden dann Ebenen bis zu Tiefen geschliffen, die den verschiedenen Kohlenstoffgehalten entsprechen. Aus
diesen Ebenen wird die Härte ermittelt Das Ergebnis der Prüfungen zeigt, daß mit dem erfindungsgemäß zu
verwendenden Stahl eine Oberflächenhärtbarkeit erreicht wird, die mit hochwertigen nickellegierten
Stählen vergleichbar ist
Mit dem erfindungsgemäß zu verwendenden Stahl wurden ferner Versuche durchgeführt um die Kaltverformbarkeit des Stahls zu ermitteln. Die Versuchsergebnisse zeigten, daß der Stahl aus den folgenden Gründen
für die Kaltverformung besonders gut geeignet ist:
In der Spalte »Bemerkungen« wird die Art der Wärme
behandlung der Probe bei der Bearbeitung angegeben.
*) Meßstellen in der Mitte und in einer Entfernung von % von den Enden.
*) Meßstellen in der Mitte und in einer Entfernung von % von den Enden.
1) Niedriges Streckspannungsverhältnis von 0,5 bis 0,6
(im warmgewalzten Zustand).
2) Niedriger Kalthärtungsexponent von 0,075 bis 0,10 nach dem Warmwalzen.
3) Beim Kaltstauchtest widersteht der Stahl nach dem Warmwalzen einer Verminderung der Größe um
mehr als 70%, ohne zu brechen.
4) Auf Grund des niedrigen Carbidgehaltes ist der Verschleiß von Werkzeugen gering. Ferner zeigen
hohe Schrumpfungswerte beim Zugversuch und die niedrigen Umwandlungstemperaturen beim
Schlagzähigkeitstest daß der erfindungsgemäß zu verwendende Stahl besonders gute Zähigkeitseigenschaften hat, die vorteilhaft für die Kaltverformung sind.
Die besonders guten Zähigkeitseigenschaften des erfindungsgemäß zu verwendenden Status besonders im
einsatzgehärteten Zustand sind deutlich aus den Ergebnissen der Versuche mit einsatzgehärteten Prüfstäben zu erkennen. Bei diesem Versuch wurde eine
Probe von 10 mm Durchmesser verwendet die durch direktes Abschrecken in Wasser einsatzgehärtet worden war. Der aufgekohlte Rand hatte eine Härte von
63 RC Die Tiefe der Einsatzschicht betrug 0,6 mm und die Härte im Innern 350 HV 5. Der Biegeversuch wurde
als Dreipunktbelastung durchgeführt Der Abstand zwischen den Auflagepunkten betrug 90 mm und der
Durchmesser des Doms 25 mm. Die folgenden Ergeb-■ nisse wurden beim Biegeversuch erhalten: Die bleibende Durchbiegung der gebrochenen Probe betrug etwa
24°, das Bruchmoment etwa 13,7 χ ltPN/cm und die
entsprechende Randspannung im Bruchmoment etwa
1177 N/mm2. Diese Werte der Biegefestigkeit, die von
üblichen Einsatzstählen nicht erreicht werden, sind vorteilhaft bei der speziellen Verwendung von einsatzgehärtetem
Stahl beispielsweise für Schneeketten von Fahrzeugen. i
Zur Ermittlung der Bearbeitbarkeit oder Zerspanbarkeit, die für die wirtschaftliche Verwendung des
Einsatzstahls wichtig ist, wurden Zerspanbarkeitsversuche an der Schnelldrehbank durchgeführt Die Zerspanbarkeitsversuche
wurden nach einer Methode durchge- ι ο führt, die von der »Svenska-Flygmotor« entwickelt
wurde, wobei der Verschleiß des Schneidwerkzeugs das Kriterium der Zerspanbarkeit darstellt. Als Versuchsergebnis
wird das sogenannte Zerspanbarkeitsverhältnis ermittelt, das für die besten Automatenstähle 100
beträgt Der erfindungsgemäß zu verwendende Stahl hatte nach dem Warmwalzen ein Zerspanbarkeitsverhältnis
von 58. Härte und Schwefelgehalt betrugen 300 HB und S « 0,070%. Dieses Ergebnis läßt die
Bedeutung des richtigen Schwefelgehaltes erkennen. .'<> Das Zerspanbarkeitsverhältnis ist für den erfindungsgemäß
zu verwendenden Stahl im Vergleich beispielsweise zu den Werten von 25 bis 35 bei üblichen gehärteten
und angelassenen Stählen bei gleicher Härte als besonders gut anzusehen.
Die Versuchsergebnisse lassen erkennen, daß mit dem erfindungsgemäß zu verwendenden Einsatzstahl Kombinationen
von Eigenschaften erzielt werden, die mit bekannten Einsatzstählen nicht erreicht werden. Die
erfindungsgemäß zu verwendenden Stähle können hochwertige nickellegierte Stähle in der Praxis ersetzen.
Dies ist von großer wirtschaftlicher Bedeutung. Auf Grund der Versuchsergebnisse können die Vorteile der
erfindungsgemäß zu verwendenden Einsatzstähle wie folgt zusammengefaßt werden:
1) Die erzielbaren Festigkeitseigenschaften und die Härtbarkeit genügen für die allgemeinen Verwendungszwecke
von einsatzgehärteten Stählen.
2) Der Stahl ist ein direkt abschreckbarer Stahl, der unmittelbar nach dem Aufkohlen auch in Wasser
gehärtet oder abgeschreckt werden kann.
3) Die Härte der aufgekohlten Randschicht ist besonders hoch und überschreitet die Werte, die
mit hochwertigen nickellegierten Stählen erreicht werden. Der Härteverlauf vom Rand zum Innern ist
ebenfalls vorteilhaft. Die Korngröße der Oberfläche entspricht ferner den Anforderungen, die an
feinkörnigen Stahl gestellt werden.
4) Die Maßänderungen bei der Einsatzhärtung sind sehr gering und liegen eindeutig unter den Werten,
die für übliche Einsatzstähle typisch sind.
5) Die Bearbeitbarkeit und Zerspanbarkeit im warmgewalzten Zustand ist besonders gut und besser als
bei üblichen Stählen.
6) Die Zähigkeit eines einsatzgehärteten Werkstücks, gemessen als Winkel der Biegung beim Bruch, ist
viel höher als bei üblichen Einsatzstählen.
Die Kombination von vorteilhaften Eigenschaften, die erfindungsgemäß möglich ist, ist bei allen üblichen,
heute verwendeten Einsatzstählen nicht erreichbar. Die Möglichkeit des Ersatzes der teuren nickel- und
molybdänlegierten Stähle verleiht der Erfindung eine große wirtschaftliche Bedeutung. Die Eignung des
Stahls für den Strangguß betont diese Bedeutung noch mehr.
Hierzu 3 Blatt Zeichnungen
Claims (9)
1. Verwendung eines Stahles, der
nicht mehr als 0,08% Kohlenstoff,
0,5 bis 2,0% Mangan,
nicht mehr als 1,0% Silicium,
2,0 bis 5,0% Chrom,
0,025 bis 0,1% Schwefel,
nicht mehr als 0,1% Niob,
nicht mehr als 0,05% gelöstes Aluminium,
Rest Eisen und herstellungsbedingte Verunreinigungen
0,5 bis 2,0% Mangan,
nicht mehr als 1,0% Silicium,
2,0 bis 5,0% Chrom,
0,025 bis 0,1% Schwefel,
nicht mehr als 0,1% Niob,
nicht mehr als 0,05% gelöstes Aluminium,
Rest Eisen und herstellungsbedingte Verunreinigungen
enthält, zur Herstellung von Teilen, die gut bearbeitbar sind, aufgekohlt und unmittelbar nach
der Aufkohlung abgeschreckt werden.
2. Verwendung eines Stahles nach Anspruch 1, bei dem jedoch der Schwefelgehalt 0,025 bis 0,05%
beträgt, für den Zweck nach Anspruch 1.
3. Verwendung eines Stahles nach Anspruch 1 oder 2, bei dem jedoch der Mangangehalt 1,0 bis
2,0% und der Chromgehalt 2,0 bis 5,0% betragen, für den Zweck nach Anspruch 1.
4. Verwendung eines Stahles nach Anspruch 1 oder 2, bei dem jedoch der Mangangehalt 0,5 bis
1,0% und der Chromgehalt 2,0 bis 3,0% betragen, für den Zweck nach Anspruch 1.
5. Verwendung eines Stahles nach einem der Ansprüche 1 bis 4, der zusätzlich 0,003% Bor enthält,
für den Zweck nach Anspruch 1.
6. Verwendung eines Stahles nach einem der Ansprüche 1 bis 5 mit der Maßgabe, daß dieser im
Strangguß hergestellt wurde, für den Zweck nach Anspruch 1.
7. Verwendung eines Stahles nach einem der Ansprüche 1 bis 5 für den Zweck nach Anspruch 1,
wobei durch die Aufkohlung der Kohlenstoffgehalt der Randzone auf 0,7% erhöht wird.
8. Verwendung eines Stahles nach einem der Ansprüche 1 bis 5 für den Zweck nach Anspruch 1,
wobei die Teile in der Kernzone kaltzäh sein müssen.
9. Verwendung eines Stahles nach einem der Ansprüche 1 bis 5 zur Herstellung von Schneeketten
mit aufgekohlter Randzone und zähem Kern.
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
FI203970A FI47909C (fi) | 1970-07-21 | 1970-07-21 | Suorakarkaisuun soveltuva hiiletysteräs |
Publications (3)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
DE2135885A1 DE2135885A1 (de) | 1972-01-27 |
DE2135885B2 DE2135885B2 (de) | 1980-09-18 |
DE2135885C3 true DE2135885C3 (de) | 1981-05-07 |
Family
ID=8506578
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
DE19712135885 Expired DE2135885C3 (de) | 1970-07-21 | 1971-07-17 | Verwendung eines Stahles zur Herstellung gutbearbeitbarer Teile, die aufgekohlt und dann abgeschreckt werden |
Country Status (8)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS515811B1 (de) |
BE (1) | BE770305A (de) |
CA (1) | CA960065A (de) |
DE (1) | DE2135885C3 (de) |
FI (1) | FI47909C (de) |
GB (1) | GB1353762A (de) |
SE (1) | SE386460B (de) |
SU (1) | SU743585A3 (de) |
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Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
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GB1260424A (en) * | 1968-08-08 | 1972-01-19 | Olin Corp | Oxidation resistant iron base alloy containing chromium and aluminum and/or silicon |
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1970
- 1970-07-21 FI FI203970A patent/FI47909C/fi active
-
1971
- 1971-07-17 DE DE19712135885 patent/DE2135885C3/de not_active Expired
- 1971-07-20 JP JP5360871A patent/JPS515811B1/ja active Pending
- 1971-07-20 CA CA118,626A patent/CA960065A/en not_active Expired
- 1971-07-21 GB GB3420371A patent/GB1353762A/en not_active Expired
- 1971-07-21 SU SU711682846A patent/SU743585A3/ru active
- 1971-07-21 SE SE932571A patent/SE386460B/xx unknown
- 1971-07-22 BE BE770305A patent/BE770305A/xx not_active IP Right Cessation
Also Published As
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---|---|
GB1353762A (en) | 1974-05-22 |
FI47909C (fi) | 1974-04-10 |
DE2135885B2 (de) | 1980-09-18 |
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SE386460B (sv) | 1976-08-09 |
BE770305A (fr) | 1971-12-01 |
DE2135885A1 (de) | 1972-01-27 |
SU743585A3 (ru) | 1980-06-25 |
FI47909B (de) | 1974-01-02 |
JPS515811B1 (de) | 1976-02-23 |
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