DE2134920B2 - Verfahren und einrichtung zum schutz von hochspannungs-gleichstrom- uebertragungs (hgue)-leitungen - Google Patents
Verfahren und einrichtung zum schutz von hochspannungs-gleichstrom- uebertragungs (hgue)-leitungenInfo
- Publication number
- DE2134920B2 DE2134920B2 DE19712134920 DE2134920A DE2134920B2 DE 2134920 B2 DE2134920 B2 DE 2134920B2 DE 19712134920 DE19712134920 DE 19712134920 DE 2134920 A DE2134920 A DE 2134920A DE 2134920 B2 DE2134920 B2 DE 2134920B2
- Authority
- DE
- Germany
- Prior art keywords
- line
- voltage
- protected
- beginning
- speed
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Withdrawn
Links
- 230000005540 biological transmission Effects 0.000 title claims description 50
- 230000035945 sensitivity Effects 0.000 title description 6
- 230000004044 response Effects 0.000 title description 5
- 239000003990 capacitor Substances 0.000 claims abstract description 13
- 238000001514 detection method Methods 0.000 claims description 16
- 238000000034 method Methods 0.000 claims description 10
- 230000008859 change Effects 0.000 claims description 7
- 230000007423 decrease Effects 0.000 claims description 6
- 230000001902 propagating effect Effects 0.000 claims description 2
- 230000010355 oscillation Effects 0.000 description 5
- 230000001681 protective effect Effects 0.000 description 3
- 230000008901 benefit Effects 0.000 description 2
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 2
- 210000000056 organ Anatomy 0.000 description 2
- 230000008569 process Effects 0.000 description 2
- 230000009471 action Effects 0.000 description 1
- 239000004020 conductor Substances 0.000 description 1
- 238000013016 damping Methods 0.000 description 1
- 230000007547 defect Effects 0.000 description 1
- 230000002950 deficient Effects 0.000 description 1
- 238000007599 discharging Methods 0.000 description 1
- 230000005611 electricity Effects 0.000 description 1
- 238000009499 grossing Methods 0.000 description 1
- 230000007257 malfunction Effects 0.000 description 1
- 230000000737 periodic effect Effects 0.000 description 1
- 230000009467 reduction Effects 0.000 description 1
Classifications
-
- H—ELECTRICITY
- H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
- H02H—EMERGENCY PROTECTIVE CIRCUIT ARRANGEMENTS
- H02H3/00—Emergency protective circuit arrangements for automatic disconnection directly responsive to an undesired change from normal electric working condition with or without subsequent reconnection ; integrated protection
- H02H3/08—Emergency protective circuit arrangements for automatic disconnection directly responsive to an undesired change from normal electric working condition with or without subsequent reconnection ; integrated protection responsive to excess current
- H02H3/087—Emergency protective circuit arrangements for automatic disconnection directly responsive to an undesired change from normal electric working condition with or without subsequent reconnection ; integrated protection responsive to excess current for dc applications
-
- H—ELECTRICITY
- H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
- H02H—EMERGENCY PROTECTIVE CIRCUIT ARRANGEMENTS
- H02H7/00—Emergency protective circuit arrangements specially adapted for specific types of electric machines or apparatus or for sectionalised protection of cable or line systems, and effecting automatic switching in the event of an undesired change from normal working conditions
- H02H7/26—Sectionalised protection of cable or line systems, e.g. for disconnecting a section on which a short-circuit, earth fault, or arc discharge has occured
- H02H7/268—Sectionalised protection of cable or line systems, e.g. for disconnecting a section on which a short-circuit, earth fault, or arc discharge has occured for dc systems
-
- H—ELECTRICITY
- H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
- H02H—EMERGENCY PROTECTIVE CIRCUIT ARRANGEMENTS
- H02H3/00—Emergency protective circuit arrangements for automatic disconnection directly responsive to an undesired change from normal electric working condition with or without subsequent reconnection ; integrated protection
- H02H3/44—Emergency protective circuit arrangements for automatic disconnection directly responsive to an undesired change from normal electric working condition with or without subsequent reconnection ; integrated protection responsive to the rate of change of electrical quantities
- H02H3/445—Emergency protective circuit arrangements for automatic disconnection directly responsive to an undesired change from normal electric working condition with or without subsequent reconnection ; integrated protection responsive to the rate of change of electrical quantities of DC quantities
-
- H—ELECTRICITY
- H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
- H02H—EMERGENCY PROTECTIVE CIRCUIT ARRANGEMENTS
- H02H3/00—Emergency protective circuit arrangements for automatic disconnection directly responsive to an undesired change from normal electric working condition with or without subsequent reconnection ; integrated protection
- H02H3/46—Emergency protective circuit arrangements for automatic disconnection directly responsive to an undesired change from normal electric working condition with or without subsequent reconnection ; integrated protection responsive to frequency deviations
Landscapes
- Direct Current Feeding And Distribution (AREA)
- Emergency Protection Circuit Devices (AREA)
- Locating Faults (AREA)
- Protection Of Static Devices (AREA)
- Cable Transmission Systems, Equalization Of Radio And Reduction Of Echo (AREA)
Description
Die Erfindung betrifft ein Verfahren und eine Einrichtung zum Schutz von Hochspannungs-Gleichstrom-Übertragungs(HGÜ)-Leitungen
gemäß dem Oberbegriff der Ansprüche 1 bzw. 2.
Es ist bereits ein Verfahren zum Schutz von
Hochspannungs-Gleichstrom-Übertragungs(HGÜ)-Leitungen
vor Kurzschlüssen bekannt (vgl. zum Beispiel SU-Erfinderschein 2 37 981, Kl. 21c, 68/50; IPC H 02d),
bei dem die Fehlererfassung sowohl in den Stromrichterstationen als auch auf der jeweils zu schützenden
Leitung durch Auswerten der Mittelwertdifferenz gleichgerichteter Spannung in dei Übertragungsleitung
staufindet, während die Störerfassung der zu schützenden
Leitung durch Auswertung des Unterschieds in den Werten der Zeitableitungen von Spannungsmomentanwerten
in der zu schützenden Leitung vorgenommen wird. Hierbei werden Störungen sowohl in den
Stromrichterstationen als auch in der Übertragungsleitung selbst erfaßt
Es sind ferner Einrichtungen zum Schutz von
Hochspannungs-Gleichstrom-Übertragungs(HGÜ)-Leitungen vor Kurzschlüssen bekannt (vgl. zum Beispiel
SU-Erfinderschein 2 26 705, Kl. 21c, 68/50; IPC H 02d) unter einer Hochspannungs-Gleichstrom-Übertra
gungsleitung werden hier und im folgenden dk eigentlich zu schützende Leitung und die an derer
Anfang und deren Ende angeschlossenen Stromrichter Stationen verstanden. Derartige Einrichtungen weiser
eine Einheit zur Fehlererfassung sowohl in dei eigentlich zu schützenden Leitung als auch in einer dei
Stromrichterstationen der gesamten Hochspannungs Gleichstrom-Übertragungsleitüng auf. Die letzten
enthält einen Spannungsübertragungsweg, dessen Ein gang an einen Spannungsmittelwertgeber in der zt
schützenden Leitung angeschlossen ist, und eine? Stromübertragungsweg, dessen Eingang an einer
Gleichstromgeber in der zu schützenden Leitung angeschlossen ist Die Einheit zur Fehlererfassung in de;
zu schützenden Leitung umfaßt ein Meßorgan, dessei Eingang an einen Spannungsgeber des Spannungsmo
mentanwerts der zu schützenden Leitung angeschlossei ist, und ein Stellorgan, das an den Ausgang de
Meßorgans angeschlossen ist
Beim bekannten Verfahren kann nachteiligerweisi eine Betriebsart der Hochspannungs-Gleichstrom
Übertragungsleitung stattfinden, bei der sich die zi messenden Mittelwerte der gleichgerichteten Spannunj
in der zu schützenden Leitung bei Störungen und in Normalbetrieb nur wenig voneinander unterscheiden.
Darüber hinaus ist bei dem bekannten Verfahrei mangelhaft, daß die Größe der Zeitableitung de
Spannungsmomentanwerts in der zu schützende! Leitung von der Anzahl der normalerweise betriebene]
Stromrichterbrücken in der zu schützenden Leitung abhängt.
Gleichzeitig haben die bekannten Einrichtungen eine nur unzureichende Empfindlichkeit der Fehlerermittlung
in einer zu schützenden Leitung größerer Länge, da bei entfernten Störungstellen der Mittelwert der
gleichgerichteten Spannung am Anfang der zu schützenden Leitung erheblich ansteigt Infolgedessen kann
der Unterschied zwischen dem genannten und einem dem Ansprechwert der Einrichtung entsprechenden
Spannungswert nicht groß genug sein. Darüber hinaus vermindert die Verwendung des Spannungsmittelwerts
bei der zu schützenden Leitung ais Ansprechwert der Einrichtung zum Schutz der Hochspannungs-Gleichstrom-Übertragungsleitung
die Ansprechgeschwindigkeit der Einrichtung.
Außerdem besitzen die bekannten Einrichtungen is
keine ausreichende Empfindlichkeit der Störungserfassung in einer zu schützenden Leitung größerer Länge
wegen der Abnahme des Unterschied- bei den Werten der Zeitableitungen des Spannungsmomentanwertes
am Anfang der zu schützenden Leitung bei einer Verminderung der Anzahl der normalerweise betriebenen
Stromrichterbrücken einer Hochspannungs-Gleichstrom-Übertragungsleitung.
Es sind ferner ein Verfahren und eine Einrichtung zum Schutz von Hochspannungs-Gleichstrom-Übertragungs(HGÜ)-Leitungen
bekannt (vgl. DT-AS 12 31791), bei denen ähnlich wie bein: vorher
angeführten bekannten Stand der Technik Zeitableitungen der Spannung genutzt werden, indem zur Erfassung
von Kurzschlüssen in der jeweils zu schützenden Leitung die Spannung in dieser Leitung nach der Zeit
differenziert wird, um ein Kontrollsignai zu erhalten, dessen Amplitude dem Absolutwert der Zeitableitung
der Leitungsspannung proportional ist. Sofern diese Zeitableitung über einem vorgegebenen konstanten
Wert liegt, ist ein Kurzschluß in der betreffenden Leitung erfaßt. Zu diesem Zweck hat diese bekannte
Einrichtung insbesondere ein differenzierendes Organ, das zur Gewinnung der Zeitableitung der Leitungsspannung
für die Zähleranzeige dient.
Demgegenüber ist es Aufgabe der Erfindung, ein Verfahren und eine Einrichtung der eingangs genannten
Art zu schaffen, die eine Erhöhung von Empfindlichkeit und schnellem Ansprechen bei der Fehlererfassung
sowohl in den Stromrichterstationen als auch in der eigentlich zu schützenden Leitung sowie bei einer
Störungserfassung in der eigentlich zu schützenden Leitung eine Unabhängigkeit des Meßwerts der
Zeitableitung des Spannungsmomentanwerts am Anfang
der zu schützenden Leitung von der Anzahl der arbeitenden Stromrichterbrücken der Hochspannungs-Gleichstrom-Übertragungsleitung
zeigen.
Diese Aufgabe wird durch die Lehre nach dem Kennzeichen der Ansprüche 1 und 2 gelöst.
Erfindungsgemäß werden die in der jeweils zu schützenden Leitung vorkommenden Kurzschlüsse
nicht an Hand der Zeitableitung der Leitungsspannung erfaßt, sondern an Hand der Größe der relativen
Zunahme der Leitungsspannung innerhalb eines bestimmten Zeitintervalls, d. h. an Hand des Betrags der <0
Zunahme des Momentanwerts der Leitungsspannung, bezogen auf die gesamte Leitungsspannung, die sich
unmittelbar bei Auftreten der eben erwähnten Spannungszunahme eingestellt hat. Dabei wird diese
Spannungszunahme innerhalb eines Zeitintervalls erfaßt, das durch den Zeitpunkt des Eintreffens (am
Meßpunkt) der sich in der Leitung ausbreitenden Snannungswelle bestimmt ist, die am Kurzschlußort
entstanden ist und sich zum Meßpunkt über den durch die Leitung selbst und die Erde gebildeien Stromkreis
ausbreitet.
Die Erfindung soll nachstehend an Hand eines Ausführungsbeispiels und der Zeichnung näher erläutert
werden, in der zeigt
Fig. la den erfindungsgemäßen Spannungsverlauf am Anfang der zu schützenden Gleichstrom-Übertragungsleitung
für den Fall einer Störung des Normalbetriebes der Umformerstation in gewählten Zeitintervallen,
Fig. Ib den erfindungsgemäßen Spannungsverlauf
am Anfang der zu schützenden Gleichstrom-Übertragungsleitung für den Fall einer Störung auf der
eigentlich zu schützenden Leitung in gewählten Zeitintervallen,
F i g. 2a den erfindungsgemäßen Verlauf eines relativen Spannungswertes am Anfang der zu schützenden
Gleichstrom-Übertragungsieitung bei einer Störung am Ende der eigentlich zu schützenden Leitung,
Fig. 2b den erfindungsgemäßen Verlauf eines relativen Spannungswertes am Anfang der zu schützenden
Gleichstrom-Übertragungsleitung bei einer Störung in der Umformerstation,
Fig.3 das Blockschaltbild der erfindungsgemäßen
Schutzeinrichtung für eine Gleichstrom-Übertragungsleitung,
Fig.4 das Prinzipschaltbild des erfindungsgemäßen
Meßorgans einer Störungen in der eigentlich zu schützenden Leitung erfassenden Einheit.
Der Spannungsverlauf am Anfang der zu schützenden Energieübertragungsleitung hat bei einer Störung ein
Aussehen von abklingenden Schwingungen, deren Periode und Abklingzeit mit steigender Entfernung der
Störung auf der Leitung anwachsen.
Der Spannungsverlauf am Anfang der zu schützenden Leitung hat bei einer Störung des Normalbetriebes der
Umformerstationen ebenfalls eine Form von periodischen Schwingungen (F i g. 1 a), jedoch im Unterschied
zu dem Fall einer Störung auf der Elektroenergie-Übertragungsleitung klingen die genannten Schwingungen
nicht ab, und die Periode dieser Schwingungen wird bei einer stabilen Störung durch die Schwingungsperiode
des umzuformenden Wechselstromes bestimmt.
Hierbei bleibt die Spannung Uo am Anfang der zu schützenden Leitung unterhalb einer Vergleichsspannung
L/i, die bei Normalbetrieb der Elektroenergie-Übertragungsleitung nicht mehr als die Hälfte von LO
betragen soll, im Laufe eines Zeitintervalls von Δ Ta bei jeder Schwingungsperiode.
Wählt man mindestens zwei feste aufeinanderfolgende Zeitintervalle Δ Ti und Δ Ti, deren Gesamtdauer den
Wert der Schwingungsperiode T des umzuformenden Wechselstromes unterschreitet, und übersteigt hierbei
die Dauer des ersten Zeitintervall!» Δ T\ nicht die des
zweiten Δ Ti, so erweist es sich, daß im Laufe eines Teils äTo des ersten Zeitintervalls ΔΤ\ die Spannung Uo
unterhalb der Vergleichsspannung U\ und im Laufe des ganzen zweiten Zeitintervalls ΔΤ2 oberhalb der Vergleichsspannung
U\ liegen wird.
Bei einer Störung auf der Elektroenergie-Übertragungsleitung wird der Spannungsverlauf am Anfang der
eigentlich zu schützenden Leitung für die in Frage kommenden Zeitintervalle Δ Ts und Δ Ti (F i g. Ib) einen
derartigen Charakter aufweisen, daß im Laufe eines Teils oder des ganzen ersten Zeitintervalls Δ 7ϊ und im
Laufe von mindestens einem Teil des zweiten Zeitintervalls ΔΤι die Spannung iio am Anfang der
Leitung unterhalb der Vergleichsspannung LA liegen wird.
Wenn also im Laufe von wenigstens einem Teil des zweiten Zeitintervalls ΔΤ2 die Spannung LO am Anfang
der zu schützenden Leitung unterhalb der Vergleichsspannung LA liegt, so bedeutet es, daß eine Störung der
Elektroenergie-Übertragungsleitung vorliegt. Daraus ergibt sich auch, daß die Zeit der Fehlerermittlung bei
einer Elektroenergie-Übertragungsleitung nicht größer ist als die Gesamtdauer vom ersten (^4 71) und zweiten
(Δ Γ2) Zeitintervall.
Die Größe des relativen Zuwachses AUa (Fig.2a)
der Spannung Uo am Anfang der eigentlich zu schützenden Leitung, bezogen auf ein vom Zeitpunkt
der Entstehung des Zuwachses A Ua der Spannung Lh am Leitungsanfang bis zum Zeitpunkt der Beendigung
dieses Zuwachses gemessenes Zeitintervall At, ist vom Dämpfungsgrad der Flanken der an der Störstelle
entstandenen elektromagnetischen Wellen in dem Maße von deren Fortpflanzung in Richtung des
Meßpunktes auf der Leitung abhängig.
Es liegt auf der Hand, daß bei einer Störung außerhalb der eigentlich zu schützenden Leitung (beispielsweise
bei einem Kurzschluß in der Wechselrichterstation — F i g. 2b) die Dämpfung der Fronten der genannten
elektromagnetischen Wellen wesentlich höher als bei einer Störung auf der eigentlich zu schützenden Leitung
(beispielsweise bei einem Kurzschluß im entferntesten Punkt — Fig.2a) ist, da im ersten Fall die
elektromagnetischen Wellen eine »Glättung« der Front bei deren Durchgang in die eigentlich zu schützende
Leitung über an den Enden der zu schützenden Gleichstrom-Übertragungsleitung montierte Glättungseinrichtungen
(nicht gezeigt) erleiden.
Es ist hervorzuheben, daß das Zeitintervall At
(Fig. 2a) im vorliegenden Fall kleiner als das Zeitintervall An ist das vom Zeitpunkt der Entstehung
des Zuwachses Δ Ua bis zum Zeitpunkt ri des Eintreffens
am Meßpunkt der Flanke einer an der Störungsstelle entstandenen und in Richtung des genannten Punktes
über einen durch Leiter und Erde (»Leiter—Erde«) gebildeten Stromkreis fortschreitenden elektromagnetischen
Welle gemessen wird.
In den vorliegenden Beispielen (F i g. 2a, b) betragen
die zu messenden Vergleichswerte entsprechend:
■ -- -" = relativer Zuwachs der Spannung Lh, bezo-'
gen auf die Dauer At des genannten Zuwachses bei einer Störung auf der
eigentlich zu schützenden Leitung;
——*■ = relativer Zuwachs der Spannung Lh, bezo-1
gen auf die Dauer A Tdieses Zuwachses bei einer Störung in der Elektroenergie-Übertragungsleitung.
Wie aus F i g. 2 (a, b) ersichtlich ist ist der Meßwert
bei einer Störung auf der eigentlich zu schützenden Leitung viel größer als der Meßwert
IT
bei einer Störung in der Elektroenergie-Übertragungsleitung.
Die angeführten Beziehungen bleiben praktisch bei Änderung der Anzahl der arbeitenden Umformerbrükken
einer Gleichstrom-Übertragurigsleitung unverändert, da für die in Frage kommenden Zeitintervalle die
Regeleinwirkung der Gleichrichterstation vernachlässigt und die vorliegende Elektroenergie-Übertragungsleitung
als ein linearer Stromkreis angenommen werden kann.
Die Einrichtung zur Durchführung eines Kurzschlußschutzverfahrens bei einer Gleichstrom-Übertragungsleitung
(Fig.3) enthält eine Einheit 1 zur Fehlererfassung in der Elektroenergie-Übertragungsleitung und
eine Einheit 3 zur Fehlererfassung auf der eigentlich zu schützenden Leitung.
Die Einheit 1 enthält einen mit seinem Eingang an einen Gleichstromgeber 5 der zu schützenden Elektroenergie-Übertragungsleitung
angeschalteten Stromübertragungsweg 4; einen an einen Spannungsgeber 7 auf der genannten Leitung angeschlossenen Spannungsübertragungsweg
6 und eine die Ausgänge von Stromübertragungsweg 4 und Spannungsübertragungsweg 6 miteinander verbindende logische Schaltung 8.
Die Einheit 3 zur Fehlerermittlung in der eigentlich zu schützenden Leitung enthält ein an einen Spannungsgeber
7 auf der zu schützenden Leitung angeschlossenes Meßorgan 9 und ein an den Ausgang des Meßorgans 9
angekoppeltes Stellorgan 10.
Das Meßorgan 9 (F i g. 4) der Einheit 3 enthält einen
Kondensator 11 mit einem zu ihm parallel geschalteten Widerstand 12 sowie eine mit dem Kondensator 11 und
dem Widerstand 12 in Reihe liegende Diode 13.
Die Durchlaßrichtung der Diode 13 fällt mit der Richtung des Ausgangsstromes / des Spannungsgebers 7 der zu schützenden Leitung bei Normalbetrieb der Gleichstrom-Übertragungsleitung zusammen. Die Elektroden der Diode 13, nämlich die Anode 14 und die Kathode 15, stellen den Eingang des Meßorgans 9 dar.
Die Durchlaßrichtung der Diode 13 fällt mit der Richtung des Ausgangsstromes / des Spannungsgebers 7 der zu schützenden Leitung bei Normalbetrieb der Gleichstrom-Übertragungsleitung zusammen. Die Elektroden der Diode 13, nämlich die Anode 14 und die Kathode 15, stellen den Eingang des Meßorgans 9 dar.
Die Einrichtung arbeitet wie folgt: Bei einer Störung auf der eigentlich zu schützenden Leitung 2 nimmt der
Momentanwert der Spannung Lk (F i g. 1 b) ab.
In einem Teil des Zeitintervalls Δ 7Ί ist die Spannung
Lh kleiner als die Vergleichsspannung t/i, und im
zweiten Zeitintervall ΔΤι, nämlich zu einem Zeitpunkt,
wo die Spannung Lh unter die Vergleichsspannung U\
sinkt, schaltet der Spannungsübertragungsweg 6 durch,
worauf an einem der Eingänge der logischen Schaltung
8 ein Signal erscheint Beim Vorhandensein eines Stromes in der eigentlich zu schützenden Leitung 2 liegt
am anderen Eingang der logischen Schaltung 8 ebenfalls
ein Signal vor.
Die logische Schaltung 8 führt die Funktion einer Koinzidenzschaltung aus, weshalb beim Vorliegen an
deren beiden Eingängen je eines Signals vom Stromübertragungsweg 4 und Spannungsübertragungsweg 6
an deren Ausgang ein zur Abschaltung und Auslösung einer automatischen Wiedereinschalteinrichtung (nicht
gezeigt) verwendbares Signal erscheint
Darüber hinaus bewirkt der Vorgang der Spannungsänderung am Anfang der eigentlich zu schützenden
Leitung 2 im Falle einer Störung einen Zuwachs A Ua des
Momentanwertes der Spannung Lh (Fig.2a) für das
Zeitintervall Δ t
Dieser Zuwachs löst eine Entladung des Kondensators 11 des Meßorgans 9 aus.
Hierbei wird bei einer Störung auf der eigentlich zu schützenden Leitung in Abhängigkeit vom Meßwert
Λυ
At
im Vergleich zu der einem Produkt aus den Werten C
und Rc der Kapazität des Kondensators 11 bzw. des
Widerstandswertes des Widerstandes 12 gleichen Zeitkonstante T- die Entladung des Kondensators
eventuell über zwei Stromkreise erfolgen:
1. Ist
I/
größer als Tc, so fließi der Entladesirom des
Kondensators 11 über den Spannungsgeber 7 und den Eingang des an den Ausgang des Meßorgans 9
angeschalteten Stellorgans 10, wobei die Richtung des Entladestroms des Kondensators 11 der
Durchlaßrichtung der Diode 13 entgegengesetzt ist. Darüber hinaus entlädt sich der Kondensator 11
am Widerstand 12.
2. 1st dagegen .
Ii
20
kleiner als Tc, so gelingt dem Kondensator 11
lediglich eine Entladung am Widerstand 12, weshalb ein Signal am Ausgang des Meßorgans 9
ausbleibt.
Die Zeit T- wird derart gewählt, daß bei einer Störung
in der Energieübertragungsleitung (beispielsweise in einer Umrichterstation) der Meßwert
W1,
I/
I/
gegebenenfalls kleiner als Tcausfällt.
Im vorliegenden Fall erscheint also am Ausgang des
Meßorgans 9 ein Signal, das das Stellorgan 10 ansprechen läßt, dessen Ausgangssignal zur Abschaltung
der Elektroenergie-Übertragungsleitung und zur Auslösung einer automatischen Wiedereinschalteinrichtung
(nicht gezeigt) ausgenutzt wird.
Bei einer Störung des Normalbetriebes einer Umformerstation (beispielsweise beim Zündausfall in
einem Ventil des Gleichrichters während der Arbeit mit einer Umformerbrücke in jeder der Unterstationen der
zu schützenden Gleichstrom-Übertragungsleitung) wirkt die Schutzeinheit 1 nicht, weil irn vorliegenden
Fall (Fig. la) im Teil AT des Zeitintervalls ΔΤ\ die
Spannung Lh in der zu schützenden Leitung 2 kleiner als die Vergleichsspannung U\ und im Laufe eines ganzen
zweiten Zeitintervalls ΔΤ2 die Spannung Lfo in der zu
schützenden Leitung 2 größer als die Vergleichsspannung U\ ist.
Im vorliegenden Fall ebenso wie bei einer Störung in
der Elektroenergie-Übertragungsleitung (Fig.2b) erweist
sich der Meßwert zur Fehlererfassung auf dei eigentlich zu schützenden Leitung 2 kleiner als die
Zeitkonstante Tc. Infolgedessen bleibt das Ausgangssignal des Meßorgans 9 der Einheit 3 aus, und die Einheil
3 arbeitet nicht.
Ein Vorteil der Erfindung besteht im Vergleich zi dem bekannten Stand der Technik in einer hoher
Empfindlichkeit, die praktisch von der Länge der zi schützenden Leitung und der Anzahl der norma
arbeitenden Umformerbrücken einer Gleichstrom Übertragungsleitung nicht abhängt.
Ein weiterer Vorteil der Erfindung besteht in einei hohen Empfindlichkeit nicht nur bei der Fehlererfassunj
auf der eigentlich zu schützenden Leitung, sondern aud bei der Fehlererfassung in der Umformerstation einei
Gleichstrom-Übertragungsleitung.
Hierzu 2 Blatt Zeichnungen
Claims (2)
1. Verfahren zum Schutz von Hochspannungs-Gleichstrom-Übertragungs(HGÜ)-Leitungen,
bei dem ein Unterschied in der Geschwindigkeit der Spannungsabnahme in einer jeweils zu schützenden
Leitung und in über diese miteinander verbundenen Stromrichterstationen durch Vergleich mit einem
Bezugswert ausgenutzt wird, dadurch gekennzeichnet, daß man am Anfang der Leitung
diejenigen relativen Änderungen (AUa) eines der Spannung in der Leitung proportionalen Kontrollsignals
erfaßt, die von an einer Störungsstelle der Leitung entstehenden, sich über diese Leitung zu
deren Anfang hin ausbreitenden und über den weiter durch die Pole der Leitung und der Erde gebildeten
Stromkreis fortpflanzenden Spannungswelle hervorgerufen werden und sich innerhalb eines
Zeitintervalls (At) einstellen, das zwischen dem Zeitpunkt der Entstehung der Änderungen des
Kontrollsignals und dem Zeitpunkt der Erreichung des Anfangs der Leitung durch die Front der
Spannungswelle liegt; daß man diese Änderungen des in Relativeinheiten ausgedrückten Kontrollsignals
auf das Zeitintervall (At) bezieht und so die
Geschwindigkeit der relativen Änderung (AUa) der Spannung am Anfang der Leitung innerhalb des
Zeitintervalls (At) erhält; daß man einen Bezugswert
der Geschwindigkeit der relativen Änderung der Spannung am Anfang der Leitung so wählt, daß er
größer ist als die größtmögliche Geschwindigkeit der relativen Änderung der Spannung am Anfang
der Leitung innerhalb des Zeitintervalls (At) bei aus
in den über die Leitung miteinander verbundenen Stromrichterstationen eintreffenden Störungen und
kleiner ist als die kleinstmögliche Geschwindigkeit der relativen Änderung der Spannung am Anfang
der Leitung innerhalb des gleichen Zeitintervalls (At) bei Kurzschlüssen in der Leitung und daß man den
Wert der Geschwindigkeit (AUJAt) der relativen
Änderung der Spannung am Anfang der Leitung innerhalb des ZeitintervaHs (At) mit dem Bezugswert
vergleicht, wobei ein Wert der Geschwindigkeit größer als der Bezugswert innerhalb des Zeitintervalls
einen Kurzschluß in der Leitung anzeigt.
2. Einrichtung zum Schutz von Hochspannungs-Gleichstrom-Übertragungs(HGÜ)-Leitungen
zur Durchführung des Verfahrens nach Anspruch 1, mit einem Spannungsgeber, der an eine jeweils zu
schützende Leitung angeschlossen ist, und mit einer Einheit zur Fehlererfassung in der Leitung, welche
Einheit ein Meßorgan, dessen Eingang mit dem Ausgang des Spannungsgebers verbunden ist, und
ein Stellorgan hat, dessen Eingang mit dem Ausgang des Meßorgans und dessen Ausgang mit Einrichtungen
zum Ausschalten und zum automatischen Wiedereinschalten der Leitung verbunden ist,
dadurch gekennzeichnet, daß das Meßorgan (9) der Einheit (3) zur Fehlererfassung eine an den
Spannungsgeber (7) angeschaltete Reihenschaltung aus einem mit einem Widerstand (12) überbrückten
Kondensator (11) und einer Diode (13) ist; daß die Durchlaßrichtung der Diode (13) mit der Richtung
des Ausgangsstroms (I) des Spannungsgeoers (7) bei Normalbetrieb der Leitung (2) zusammenfällt und
daß die Ausgänge (14,15) des Meßorgans (9) an die Elektroden der Diode (13) angeschlossen sind; und
daß die Zeitkonstante (Tc) des durch den Widerstand (12) und den Kondensator (11) gebildeten /?C-Glieds
dem Bezugswert entspricht, so daß sich bei Unteroder Überschreiten des Bezugswerts durch die
Geschwindigkeit (AUJAt) der relativen Änderung
der Spannung am Anfang der Leitung (2) der Kondensator (U) mir über den Widerstand (12) bzw.
auch über das Stellorgan (10) entlädt.
Priority Applications (6)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
CA117,356A CA985367A (en) | 1971-07-05 | 1971-07-05 | Method for the protection of a.d.c. power transmission system and apparatus for its realization |
GB3194971A GB1411081A (en) | 1971-07-05 | 1971-07-07 | Method for the proteciton of a dc power transmission system and apparatus for its realization |
DE19712134920 DE2134920B2 (de) | 1971-07-05 | 1971-07-13 | Verfahren und einrichtung zum schutz von hochspannungs-gleichstrom- uebertragungs (hgue)-leitungen |
SE09933/71A SE365663B (de) | 1971-07-05 | 1971-08-03 | |
JP5998971A JPS5332491B2 (de) | 1971-07-05 | 1971-08-10 | |
FR7129523A FR2148377B1 (de) | 1971-07-05 | 1971-08-12 |
Applications Claiming Priority (6)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
CA117,356A CA985367A (en) | 1971-07-05 | 1971-07-05 | Method for the protection of a.d.c. power transmission system and apparatus for its realization |
GB3194971A GB1411081A (en) | 1971-07-05 | 1971-07-07 | Method for the proteciton of a dc power transmission system and apparatus for its realization |
DE19712134920 DE2134920B2 (de) | 1971-07-05 | 1971-07-13 | Verfahren und einrichtung zum schutz von hochspannungs-gleichstrom- uebertragungs (hgue)-leitungen |
SE09933/71A SE365663B (de) | 1971-07-05 | 1971-08-03 | |
JP5998971A JPS5332491B2 (de) | 1971-07-05 | 1971-08-10 | |
FR7129523A FR2148377B1 (de) | 1971-07-05 | 1971-08-12 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
DE2134920A1 DE2134920A1 (de) | 1973-01-25 |
DE2134920B2 true DE2134920B2 (de) | 1976-04-15 |
Family
ID=69645864
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
DE19712134920 Withdrawn DE2134920B2 (de) | 1971-07-05 | 1971-07-13 | Verfahren und einrichtung zum schutz von hochspannungs-gleichstrom- uebertragungs (hgue)-leitungen |
Country Status (6)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS5332491B2 (de) |
CA (1) | CA985367A (de) |
DE (1) | DE2134920B2 (de) |
FR (1) | FR2148377B1 (de) |
GB (1) | GB1411081A (de) |
SE (1) | SE365663B (de) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE2530520A1 (de) * | 1974-07-19 | 1976-01-29 | Asea Ab | Ueberspannungsschutzanordnung fuer eine hochspannungsgleichstromuebertragungsanlage |
Families Citing this family (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS54146815A (en) * | 1978-05-10 | 1979-11-16 | Hitachi Chemical Co Ltd | Production of metallic graphite brushes |
JPS61120419U (de) * | 1985-01-11 | 1986-07-29 | ||
JPH0440817Y2 (de) * | 1985-03-04 | 1992-09-25 | ||
JPH0537417U (ja) * | 1991-10-16 | 1993-05-21 | 榮製機株式会社 | 材料切断機の金鋸帯誘導装置 |
EP2820435B1 (de) * | 2012-02-28 | 2016-04-20 | ABB Technology Ltd. | Verfahren und vorrichtung zur fehlererfassung in einem hdvc-stromübertragungssystem |
-
1971
- 1971-07-05 CA CA117,356A patent/CA985367A/en not_active Expired
- 1971-07-07 GB GB3194971A patent/GB1411081A/en not_active Expired
- 1971-07-13 DE DE19712134920 patent/DE2134920B2/de not_active Withdrawn
- 1971-08-03 SE SE09933/71A patent/SE365663B/xx unknown
- 1971-08-10 JP JP5998971A patent/JPS5332491B2/ja not_active Expired
- 1971-08-12 FR FR7129523A patent/FR2148377B1/fr not_active Expired
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE2530520A1 (de) * | 1974-07-19 | 1976-01-29 | Asea Ab | Ueberspannungsschutzanordnung fuer eine hochspannungsgleichstromuebertragungsanlage |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JPS5332491B2 (de) | 1978-09-08 |
DE2134920A1 (de) | 1973-01-25 |
CA985367A (en) | 1976-03-09 |
FR2148377B1 (de) | 1975-07-11 |
FR2148377A1 (de) | 1973-03-23 |
GB1411081A (en) | 1975-10-22 |
SE365663B (de) | 1974-03-25 |
JPS4825847A (de) | 1973-04-04 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
DE2805524A1 (de) | Verfahren zur bestimmung der richtung eines fehlers auf einer elektrischen energieuebertragungsleitung und richtungsrelais zur durchfuehrung des verfahrens | |
CH641917A5 (de) | Relaisschutzanordnung fuer ein elektrisches leitungsnetz. | |
CH642785A5 (de) | Verfahren zum schutz eines elektrischen dreiphasen-starkstromnetzes und schutzeinrichtung zur durchfuehrung des verfahrens. | |
EP1412767B1 (de) | Verfahren zur fehlerortung insbesondere an verzweigten nieder- und mittelspannungsnetzen und hierfür verwendete auswerteschaltung | |
EP0823057B1 (de) | Verfahren zum überwachen eines drehstromnetzes auf eine abstimmungsänderung der erdschlusslöschspule | |
EP0040765B1 (de) | Überwachungseinrichtung für eine Kondensatorbatterie an einem Wechselspannungsnetz | |
DE2903809A1 (de) | Ueberwachungs- und anzeigeschaltung | |
DE2134920B2 (de) | Verfahren und einrichtung zum schutz von hochspannungs-gleichstrom- uebertragungs (hgue)-leitungen | |
EP3643579A1 (de) | Vorrichtung und verfahren zur überwachung einer weiche | |
DE3722335C2 (de) | ||
DE3835677C2 (de) | Meßverfahren und Schaltungsanordnung zur Ermittlung des Auslösestroms von FI-Schaltern | |
EP2015419B1 (de) | Verfahren zum Zuordnen eines Fehlerstroms zu einer der drei Phasenleitungen eines Drei-Phasen-Systems sowie Fehlerstromschutzschalter | |
CH623963A5 (de) | ||
DE19640821B4 (de) | Verfahren und Einrichtung zur Erfassung von Erdschlüssen | |
DE2116923B2 (de) | Vorrichtung zur Fehlerortbestimmung für elektrische Starkstromleitungen | |
EP0810721A2 (de) | Umrichterschweissanordnung | |
DE3031534C2 (de) | Impedanzmessende Anordnung in einem Impedanzschutz | |
EP0924833B1 (de) | Differenzstromschutzeinrichtung mit einer Transduktorschaltung | |
DE3920177C2 (de) | ||
DE3036029C2 (de) | Schaltungsanordnung zur Überwachung einer Verbindungsleitung | |
DE4413068C2 (de) | Vorrichtung zum Erkennen eines Erdschlusses in einem Energieversorgungsnetz | |
EP0368029B1 (de) | Messverfahren und Schaltungsanordnung zur Ueberprüfung von Schutzmassnahmen in Wechselspannungsnetzen | |
DE2733784C2 (de) | Verfahren zum Feststellen von Isolationsfehlern und Vorrichtung zur Durchführung des Verfahrens | |
DE102018112299B4 (de) | Einrichtung, Verfahren und Steuermodul zur Überwachung einer Zweidrahtleitung | |
DE19757573B4 (de) | Verfahren und Vorrichtung zum Anzeigen der Richtung eines Energieflusses in elektrischen Wechselspannungsnetzen |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
8239 | Disposal/non-payment of the annual fee |