DE2034492A1 - Hohles Tellerventil - Google Patents
Hohles TellerventilInfo
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Description
Eaton Yale & Towne Inc., 100, Erieview Plaza, Cleveland, Ohio/lTSA
"Hohles Tellerventil"
Die Erfindung bezieht sich auf ein hohles Tellerventil zur
Verwendung in einer Kolbenmaschine, das mit einem Kopf und
einem Stössel mit verschlossenem Innenraum versehen ist, welscher sich vom Kopf durch den grUssten Teil des Stössels erstreckt.
Derartige Maschinen-iPellerventile finden besonders in solchen
Maschinen Anwendung, deren Arbeitsfluidum (im allgemeinen ein
Gas) dem freien Ventilkopf so große Wärmemengen zuleiten kann,
daß Fehlleistungen entstehen. Die von hohen Temperaturen herrührenden
Fehlleistungen können die lebensdauer des Ventils oder einer lokalisierten Zone hoher Temperatur in der Arbeitsfluidkammer
beschränken, so daß die Maschinenleistung beeinträchtigt wird.
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In althergebrachten und modernen Flugzeug-Ottomotoren mit hohem Leistungs/öewichtsverhältnis z.B* sind verschiedene
Mittel angewendet worden, um übermässige Wärmezufuhr und hohe Temperaturen in den Auspuffventilen zu vermeiden. Einige
dieser Hilfsmittel sind :
a) Verwendung extrem hochlegierter Materialien mit annehmbarer lebensdauer bei 650 - 870°0j
b) Verwendung von SpezialÜberzügen auf bereits hochlegierten Ventilmaterialien, um unerwünschtes Vor- und Kachbrennen
bei der Verbrennung des eingeführten Brennstoff-Luftgemisches zu vermeiden; und
c) Verwendung besonderer Brennstoffzusätze zur Verhinderung ungeordneter Verbrennungsreaktionen, die durch eine überhitzte
Stelle (Ventil) bei den Brennkammerreaktionen hervorgerufen werden, gelegentlich als Vorzündung oder Klopfen
bezeichnet.
In ähnlicher Weise werden in modernen PKW-» LKW- und anderen
Hochleistungsmotoren sehr hochentwickelte metallurgische Systeme in den Motorventilen verwendet, um der Beeinträchtigung
der Lebensdauer oder Funktion aufgrund von erhöhten Temperaturen, Brennstoffzusätzen und unsymmetrischer Wärmeverteilung
entgegenzuwirken.
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Eine wesentliche Verbesserung in der Vergangenheit (vgl. USA-PS
1 670 965) war die Entwicklung von Ventilen, die mit Salz, Natrium oder einem von natrium abgeleiteten flüssigen Metall
gekühlt werden. Bei dieser Art von Ventilen ist ein für den Ventilkopf und Stössel gemeinsamer Innenraum teilweise mit
einer Flüssigkeit oder einem verflüssigbaren (schmelzbaren) Salz oder Metallkühlmittel gefüllt. Das Ventil wird im Betrieb
durch Bewegung des flüssigen Kühlmittels zwischen dem Kopfinnenraum und dem Stösselinnenraum gekühlt. Am Kopfende nimmt
die Flüssigkeit Wärme durch den Ventilkopf auf von der Verbrennung
des Brennstoff-Luftgemisches und von der Eigenwärme der Auspuffrückstände der Verbrennung. Am Stösselinnenraum gibt
die heiße Flüssigkeit die Wärme durch die Ventilstösselwand in die Ventilführung und damit in das Motorkühlsystem ab.
Dieser Kühlvorgang, der seit Jahren bei Maschinenventilen erfolgreich
angewendet wird, hängt fast ausschließlich von der Erwärmung und Abkühlung einer Flüssigkeit ab, leitet aber keine
Wärmeenergie durch Verdampfen oder Kondensation, z.B. Dampf-Flüssigkeit-Kreislauf
. Tatsächlich war man darauf bedacht, innere Kühlmittel in Maschinenventilen zu vermeiden, die im Betriebsbereich
verdampfen könnten, da man die Zerstörung innerer Dampfdrücke befürchtete.
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Bei dem herkömmlichen} durch geschmolzenes Salz oder Metall,
z.B. Natrium, gekühlten Ventil war die vom erwärmten zum gekühlten Ende des Ventils geleitet« Wärme abhängig von vielen
Variablen im Ventilbetrieb, wobei die wichtigste die Wärmekapazität (spez. Wärme) des Kühlmittels ist. In einem natriumgekühlten
Ventil z.B., wo die Wärme durch Natrium abgeführt wird, das zwischen 65O0C (12000F) am warmen Ende und 26O0G
(5000P) am Stösselinnenraum arbeitet, ergibt die Kühlung von
0,45 kg Natrium zwischen diesen Temperaturen eine Wärmeableitung von (65O0C - 2600C) x 0,136 Kcal/°C oder 53 Kcal (.(12000F 5000F)
χ 0,3 BTU or 210 BTU).
0F .
Quecksilber, eines der abgesetzten Ventilkühlmittel, leitet nur 0,0149 x 390 oder 5,8 Kcal/ 0,45 kg (0,033 x 700 oder
23 BTU/lb) beim Kühlen als Flüssigkeit in dem gleichen Temperaturbereich
ab.
Im Vergleich mit durch flüssiges Natrium oder Salz gekühlten Ventilen wurde nun gefunden, daß Kühlmittel mit einem Wärmeabsorptionsphasenwechsel
zwischen Flüssigkeit und Dampf eine beträchtliche Erhöhung der beim Kühlen durch den Temperaturbereich,
in der der Phasenwechsel stattfindet, abgeführten Wärme erbringen.
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Ein Tellerventil eingangs erwähnter Art ist gemäss der Erfindung dadurch gekennzeichnet, daß der Innenraum mindestens
zur Halfte mit einer verdampfbaren, Umgebungstemperatur aufweisenden
Flüssigkeit gefüllt ist, die durch Hin-und Herbewegung des Ventils in eine wärmeaufnehmende Stellung zur Oberfläche
des Innenraums am Kopfende einerseits und eine wärmeabgebende Stellung am gekühlten Ende andererseits bringbar
ist, daß das Stösselende des Ventils eine Wärmeabgabefläche
enthält und derart an die Wärmeaufnahmefläche des Kopfendes ' angepasst ist, daß auf der gesamten Fläche innerhalb des Ventilinnenraumes
ein Ausbrennen oder eine Siedekrise verhindert wird, und daß die gebundene Verdampfungs- und Kondensationswärme der Flüssigkeit den Hauptteil der Wärmeenergie stellt,
die beim Betrieb des Ventils vom Kopf durch den Stössel geleitet wird, wobei der Füllgrad des Innenraumes einen wesentlichen !Beil von Kernsiedung und gleichzeitigem Blasenzerfall
als Teil des Wärmeübertragungskreislaufes bestimmt.
Unter "Kernsiedung11 wird hierbei verstanden, daß ein Teilchen
an jedem Punkt im System in Dampf zerplatzen kann. »•Blasenzerfall1» bedeutet, daß eine Dampfblase an federn Punkt im System
in Flüssigkeit zerfallen kann.
Wenn z.B. 0,45 kg Wasserdampf (gesättigter Dampf) bei 372°G
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(70O0F) in flüssiges Wasser bei 26O0C (50O0I1) verwandelt wird,
also bei einem Temperaturabfall von nur etwa 1120C (2000P),
werden insgesamt 250 minus 123 Kcal/0,45 kg =127 Kcal/Zeiteinheit (995,4 minua 487,8 Βϋτ/lb = 507,6 BTU/Unit time) abgeleitet.
Im Vergleich hierzu leitet Natrium, das eine Phasenwechsel-Wärmeabsorption
im 650 - 26Q0C (1200 - 5000P)- Bereich hat,
nur 0,136 Koal/o,451ft. 0C (0,3 SEH") ab, während Wasser
* lb°p .
1,13 Kcal/0,45 kg . 0G (2;5 MS ) ableitet. Dementsprechend
Ib0P,■. .
hat Wasser eine um 8,3 mal größere Kühlwirkung als Natrium unter diesen veranschaulichten Bedingungen$ es gibt
Bedingungen innerhalb des Bereiches praktischer Ventilkonstruktionen, wo diese Sparine noch vergrößert werden könnte.
Zum Beispiel ist der Kühleffekt zwischen 3160O (6000P) Dampf
und 2040O (400°P) flüssigem Wasser 1,64 Kcal/0,45 kg . 0O
(3,63 2312 ) oder 12,1 mal größer als der von Natrium.
Ib0P .. :,. " . j
TJm den perfekten Dampf-Plüssigkeit-Kreialauf-Wärmeaustausch
noch mehr hervorzuheben, sei Wasser bei atmosphärischem Druck angeführt. Der Kreislauf von Verdampfung und Kondensation von
0,45 kg Wasser transportiert 244 Kcal (970 BTU) bei 100°0
(2120P) Wärraeeinlaßtemperatur und 1000C (2120P) Auslaßtemperatur. Die in diesem Kreislauf übertragene Wärme ist 244
Koal/iOO°C - 1000O - 244/0 - unendlich (970 BTU/212°P - 2i2°pe
970/0 * infinity). -
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"V7V 203U92
Dies.-zeigt die enormen Wärmemengen, die pro Grad Temperaturänderung
übertragen werden können. Die vorliegende Erfindung wendet dieses unendliche Wärmeübertragungs-Prinzip
an, soweit es die praktische Ausführbarkeit erlaubt.
Viele andere Beispiele von Stoffen mit einem Dampf-Flussigkeits-Phasenwechsel
in einem nützlichen Wärmeübertragungsbereich können aufgeführt werden. Zum Beispiel gibt "Dowtherm An
bei Abkühlung von 4000C Dampf (75O0I1) auf 2600C (5000F) Flüssigkeit
61 Kcal/0,45 kg oder 0,435 Kcal/0,45 kg°C (240 — or·
Oi96 ~S ) ab. Dies ist 3»2 mal mehr als Natrium pro Grad C.
lbu j>
"Dowtherm A" ist eine eutektische Mischung, die 26,5 Gewichtsprozent Diphenyl und 73»5 Gewichtsprozent Diphenyloxyd enthält.
Es ist eine klare, strohfarbene Flüssigkeit. .
Obwohl "Dowtherm A" nicht so leistungsfähig wie Wasser ist,
beträgt der innere Druck des gesättigten "Dowtherm A11-Dampfes
bei 4000C (75O0F) nur 9»8 kg/cm2 (140 pounds per square inch),
während gesättigter Wasserdampf bei 3720C (7000F) einen Druck
von 216 kg/cm2 (308£ pounds per square inch) aufweist.
Verschiedene Konstruktionen können die Verwendung eines bestimmten Kühlmittels oder einer Kombination von Kühlmitteln
erfordern. Das einzige Erfordernis ist, daß wenigstens eines
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der Kühlmittel im Betriebstemperaturbereich einen nützlichen
Wärmeabsorptions-Phasenwechsel von Flüssigkeit zu Dampf aufweist - ein Erfordernis in absolutem Gegensatz zu denen, die
in der Vergangenheit für innengekühlte Tellerventil-Konstruktionen angegeben und befolgt wurden.
In Anbetracht des oben Gesagten sind die wichtigen Ziele der
Erfindung folgende : Ein Tellerventil, das im Betrieb gekühlt wird mittels einer in einem geeigneten verschlossenen Innenraum
des Ventils enthaltenen Flüssigkeit, wobei das Ventil während des Betriebes Wärme von der Arbeitsfluidkammer am
Kopfende des Ventils erhält und einen bedeutenden Teil dieser Wärme durch den Stössel an das Maschinenkühlsystem abgibt, und
wobei ein Dampf-Flüssigkeits-TJmwandlungskreislauf der Flüssigkeit
ein wichtiger Bestandteil für die Wärmeübertragung vom Wärmezufuhrende zum Wärmeausstoßende des Ventils ist.
Die Erfindung wird nunmehr an Hand einiger in der Zeichnung
dargestellter Ausführungsbeispiele näher erläutert, /
Fig. 1 zeigt eine Seitenansicht eines herkömmlichen massiven Tellerventils für eine Verbrennungskraftmaschine.
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Pig. 2 ist ein Längsschnitt eines herkömmlichen natriumgekühlten
Tellerventils,
ig. 3 ist ein Längsschnitt eines mit einem Dampf-Plussigkeita-Kreislauf
gekühlten Ventils nach der Erfindung.
Pig. 4 ist ein Längsschnitt eines mit einem Dampf-Plüssigkeits-Kreislauf
gekühlten Ventils optimaler Ausführungsform nach der Erfindung.
Die Wirkungsweise und der portschritt von Ventilen nach der
Erfindung können am besten durch Vergleich und Analyse des
praktischen Verhaltens von Ventilen herkömmlicher Bauart und Ventilen, die das Prinzip der Dampf-Plussigkeits-Kreisläuf-Kühlung
anwenden, dargelegt werden.
In allen angeführten Fällen wurden herkömmliche und Ventile
nach der Erfindung in einem V-8, 500 cm3 Ottomotor betrieben
und geprüft, der speziell für jeden Zylinder mit eigenen Vergasern
ausgerüstet wurde, um das Verhalten jedes Zylinders
auszugleichen« Der Motor war ausgerüstet mit Thermoelementen, Strömungsmessern, Gasanalysatoren und prüfgeräten t um eine
gültige und gleichbleibende Ventil-Prüfumgebung zu schaffen.
Die Betriebsbedingungen waren 2500 tlmd./min (faat maximales
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Drehmoment), 25° vor dem oberen Totpunkt und 13,3 s 1 Luft-Brennstoff
-Verhältnis, um Unterschiede in handelsüblichen Brennstoffen auszuschalten, wurde eine spezielle Laboratoriumsbenzinmischung
(Indolene) für alle Versuche verwendet . "Indolene"
ist der Handelsname für einen streng überwachten Testbrennstoff, der von vielen Mineralöl- und Automobilfirmen für die Motorenprüfung
verwendet wird.
Pig. 1 gibt Durchschnittstemperaturen in wichtigen Bereichen
eines herkömmlichen massiven Tellerventils an, das unter den
oben beschriebenen Bedingungen arbeitet. Die Temperaturverteilung entspricht so ziemlich den Erwartungen, und ihre Größenordnung
ist für den Fachmann leicht erkennbar. Eine mathematische
Analyse aufgrund herkömmlich ausgedrückter Wärmeübertragungsverhältnisse
bestätigt ebenfalls, daß die Wärmezufuhr
zum Ventil etwa 516 Kcal/st (2050 BTU/hr) an die Kopfflächen
nach der Zeichnung beträgt. Unter Dauerzustandsbedingungen gibt das dargestellte herkömmliche massive Ventil etwa 386 Kcal/St
(1535 BTU/hr) dieser Wärme durch die Ventilsitzberührung mit dem Motorzylindersitz ab, einem Gebiet von 0,3 cm Breite und
3»9 cm Durchmesser. Der Rest der gesamten Wärmeabfuhr (die der
Wärmezufuhr entsprechen muß) erfolgt durch den gesohmierten
Ventljstössel zum Ventilführungs-Gleitaitz mit einem Durehmesser
von 1,1 cm und 6,6 cm Länge. Obwohl die Temperatur von dem oberen zum unteren Bereich des Stössel-Führungssitzea nicht
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gleich ist, ergibt sich für die praktische Berechnung eine
Durchschnittstemperatür von 163°C (3250F) für die gesamte
Berührungsfläche. Übrigens ruft diese Ventilstössel-Temperatürdifferenz
dem Fachmann wohlbekannte Fehler hervor» Die Wärme wird durch die Stösselführungs-Berührungsfläche (wobei die
geschmierten Sitze die wichtigsten sind) in das Kühlwasser von 710C (16O0F) geleitet; die Wärmemenge ist 130 Kcal/st (515
BTU/hr) unter herkömmlichen aber strengen Prüfbedingungen. '
Zusammengefaßt ist die Maximaltemperatur des Yentilkopfes
7600C (-14000F), die Durchsehnitts-Ventilkopftemperatur im
Wärmezufuhrbereich ist 75O°C (13800F), die des Stössels im
Durchschnitt 163°C (325°F). 75 $> der Wärme zum Ventil wird
an 3»88 cm2 Sitzberührung abgegeben und nur 25 $ durch die
25,2 cm2 große Stösselführungs-Berührungsflache,
Fig. 2 zeigt experimentell bestimmte Temperaturdurchschnitts- M
werte in einer herkömmlichen natriumgeldihlten Abart des Ventils nach Fig. 1. Auch hier sind die Temperaturen und ihre
Verteilung für den Fachmann keine Überraschung. Es zeigt sich
eine nützliche Verringerung von etwa 1OO°C in der maximalen
Ventiltemperatur, wo die Wärme von der Brennkammer und den Auspuffgasen zum Ventil geleitet wird. Während die Wärmeflußanalyse
von den vereinfachten Daten dieser Prüfung berechnet werden
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kann, war es überraschend festzustellen, daß dies nie zuvor
getan worden war. Wie erwartet, rief der größere Temperaturunterschied zwischen warmen Gasen und dem gekühlten Ventilkopf
eine erhöhte Wärmezufuhr zum Ventil hervor. Es nimmt jetzt etwa 605 Kcal/st (2400 BTU/tir) am Kopfende auf, während das
massive Ventil nur 516 Zcal/st (2050 BTU/hr) bekam. Die verbesserte
Wärmeleitung durch Natrium leitet einen viel größeren Wärmeanteil entlang der Ventilachse zum Stösselsitzbereich und
damit zum MascMnenkühlsystem. Die durchschnittliche StÖsßeltemperatur
ist jetzt ziemlich gleichbleibend 2330C und nicht mehr ungleiche 1630C (3250F). Das Verhältnis der aufgenommenen
und an das Maschinenkühlsystem durch das natrium-gekühlte Ventil
abgegebenen Wärme ist jetzt 54 fo vom Ventilsitz und 46 fo
vom Ventilstössel, im G-egensatz zum 75 : 25 Verhältnis bei dem
massiven Ventil. Aus der niedrigeren Temperatur im Kopf und der gleichmässigeren und doch höheren Temperatur in der Stösselführungs-Berührungsfläche
ergibt sich eine verbesserte Lebensdauer des Ventils.
Fig. 3 zeigt die überraschende Wirkung bei Verwendung einer
Substanz mit einem Dampf-Flüssigkeits-Phaeenwechsel von wesentlicher
latenter Wärme in einem für herkömmliche flüssige Metalle konstruierten Innenraum. Wie alle klassischen flüssigen
Ventilkühlmittel leitet sie Wärme nur durch Erwärmung und
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Kühlung der Flüssigkeit, nicht aber durch, den bei der Erfindimg
verwendeten Dampf-Flüssigkeits-Kreislauf. Hier beträgt die durchschnittliche Temperatur der Wärmezufuhrfläche des Ventils
54O0G (10000I1), was eine beträchtliche Verringerung von
etwa 1000C (2000F) gegenüber der Temperatur natrium-gekühlter
Ventile bedeutet. Die das Wärmezuführende des Ventilinnenraums
umgebende Temperatur war nur 3940C (7400I1) (in Fig. 3 nicht
gezeigt). Das statt Natrium verwendete Kühlmittel war Wasser, ,
das 65 fo des Innenraums füllte. Dies zeigt anschaulich das
verbesserte Leitvermögen des Dampf-Flüssigkeits-Kreislaufs
bei einem Ventil. Erstene wurde die Maximaltemperatur des Ventils drastisch verringert; zweitens wurde die Wärmeabfuhr durch
den VentilstÖssel-Ventilführungsweg zum Maschinenkühlmittel
von 277 Kcal/St (1100 ^S) auf 400 Kcal/st (1600 —) erhöht!
hr hr
drittens wurde der Wärmefluß durch den Ventilsitz zur Zylindersitzberührung
um weitere 25,2 Koal/St (100 BTTj/hr) verringert
j und viertens war die Stösseltemperatur gleichbleibend
3440O (65O0F) mit keiner wahrnehmbaren Abweichung von einem "
Ende der Gleitkontaktζone zum anderen.
Die von den dampf-flüssigkeitsgekühlten Ventilen nach Fig. 3
aufgenommene und an das Maschinenkühlsystem abgegebene Wärme
war um 40 $ größer als beimraassiven Ventil j davon wurden nur
43 $> durch den Ventilsitz und überraschenderweise 57 # durch
den Stössel abgeleitet.
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Viele andere mit dem Ventil nach Fig. 3 durchgeführte Versuche bestätigten nicht nur die ausgezeichnete !leitfähigkeit des
Dampf-Flüssigkeits-Kreislaufs, sondern erläuterten auch, wie
wichtig" es ist, daß die Wärmezufuhrflächen den Wärmeabfuhrflächen
entsprechen, um Kernsiedung für die Wärmeabsorption als
weiteres Mittel zur Verringerung der Ventiltemper'atur zu erreichen.
Das in Fig. 4 gezeigte Ventil ist eine Äusführungsform aufgrund von in umfangreichen Versuchen erarbeiteten Daten und zeigt
eine so beträchtliche Verringerung der Ventiltemperatur, daß drastische Verminderungen von Materialschwierigkeiten und völlig
neue Brennkammereigenschaften möglich werden.
Hier ist die Wärmezufuhroberfläche des dampf-flüssigkeitsgekühlten
Innenraums um 60 $> erhöht, die Wärmeableitungsfläche
um 70 $, wodurch eine Maximaltemperatür von 4820C ( 9000F) am
Kopfende erreicht wird, sowie eine durchschnittliche Wärmezufuhrtemperatur von 4550O (8500F) und eine Stösseltemperatur
von 3270O (6200F). " .
Die Wärmeabfuhr vom Ventilsitz beträgt etwa 25 <f9 und von der
Ventilstösselführungs-Wärmeausstoß-Berührungszone 75 #. Dies
ist das Gegenteil von Fig. 1.
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Es sei noch erwähnt, daß ursprüngliche Befürchtungen, daß das
interessanteste Kühlmittel, Wasser, übermässige innere Brücke
bei der Verdampfung oder beim Gefrieren hervorrufen würde, bald zerstreut waren. Der Innendruck bei der Ausführungsform
nach Fig. 3 ist nur maximal 224 kg/cm2 (3200pounds per square
inch gage) entsprechend einer Ringspannung von 630 kg/cm2
(9000 psi) gegenüber einer zulässigen Spannung von 3500 kg/cm2 (50 000 psi) in einem einfachen Martensit-Ventilstahl. Die Gefrierspannungen sind in einem teilweise mit Wasser gefülltem
Raum sogar noch geringer. Die Ringspannung bei der Ausführungs form nach Fig. 4 ist 910 kg/cm2 (13 000 psi) mit Wasser, 8,4
kg/cm2-(120 psi) mit "Dowtherm A° und weniger als 7 kg/cm
(100 psi) mit Monoisopropylbiphenyl (MIPB). Letzteres ist ein kürzlich entdecktes Arbeitsfluidum zur Raumfahrtanwendung von
Rankine-Kreislauf-Kraftanlagen.
Patentansprüche :
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Claims (1)
- Patentansprüche j.j Hohles Tellerventil zur Verwendung in einer Kolbenmaschine, *-/ das mit einem Kopf und einem Stössel mit verschlossenem Innenraum versehen ist, welcher sich vom Kopf durch den größten Teil des Stössels erstreckt, dadurch gekennzeichnet, daß der Innenraum mindestens zur Hälfte mit einer verdampfbaren, Umgebungstemperatur aufweisenden Flüssigkeit gefüllt ist, die durch Hin- und Herbewegung des Ventils in eine wärmeaufnehmende Stellung zur Oberfläche des Innenraums am Kopfende einerseits und eine wärmeabgebende Stellung am gekühlten Ende andererseits bringbar ist, daß das Stösselende des Ventils eine Wärmeabgabefläche enthält und derart an die Wärmeaufnahmeflache des Kopfendes angepaßt ist, daß auf der gesamten Fläche innerhalb des Ventilinnenraums ein Ausbrennen oder eine Siedekrise verhindert wird, und daß die gebundene Verdampfungs- und Kondensationswärme der Flüssigkeit den Hauptteil der Wärmeenergie stellt, die beim Betrieb des Ventils vom Kopf durch den Stössel geleitet wird, wobei der Füllgrad des Innenraums einen wesentlichen Teil von Kernsiedung und gleichzeitigem Blasenzerfall als .Teil des Wärmeübertragungskreislaufes bestimmt.2. Ventil nach Anspruch 1, gekennzeichnet durch Wasser als verdampfbare Flüssigkeit.009885/158 25. Ventil nach Anspruch 2, dadurch gekennzeichnet, daß der Füllgrad ungefähr 65 /^ des Innenraumvolumens bei Umgebungstemperatur beträgt. '■'-._■4. Ventil nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß die verdampfbare Flüssigkeit eine organische Flüssigkeit ist.5. Ventil nach Anspruch 4, dadurch gekennzeichnet, daß die verdampfbare Flüssigkeit eine eutektische Mischung ist, die 26,5 $ Diphenyl und 73»5 ?£ Diphenyloxyd enthält.6. Ventil nach Anspruch 4, gekennzeichnet durch Monoisopropylbiphenyl als verdampfbare Flüssigkeit.7. Ventil nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß die Flüssig keit eine Kombination von bei Umgebungstemperatur flüssigen Kühlmitteln ist, wovon mindestens eines einen nützlichen Warmeaufnahme-Phasenwechsel von Flüssigkeit zu Dampf im Betriebstemperaturbereich des Ventils besitzt.8. Ventil nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß der Innenraum in bezug auf Wärmezufuhr und -abfuhr während des Betrie-. bes so bemessen ist, daß die verdampfbare Flüssigkeit durch Kernsiedung bei allen Betriebsbedingungen Wärme aufnimmt.099885/15829. Ventil nach Anspruch 8, dadurch gekennzeichnet, daß der Kopf zur Wärmeaufnahme 60 $ größer als normal und der Stössel zur Wärmeableitung 70 f» größer als normal ist.009885/1582Lee rs ei te
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- 1970-07-14 GB GB3408770A patent/GB1317169A/en not_active Expired
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FR2051731B1 (de) | 1973-04-27 |
FR2051731A1 (de) | 1971-04-09 |
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