DE2019700A1 - Process for the production of heavy plates - Google Patents

Process for the production of heavy plates

Info

Publication number
DE2019700A1
DE2019700A1 DE19702019700 DE2019700A DE2019700A1 DE 2019700 A1 DE2019700 A1 DE 2019700A1 DE 19702019700 DE19702019700 DE 19702019700 DE 2019700 A DE2019700 A DE 2019700A DE 2019700 A1 DE2019700 A1 DE 2019700A1
Authority
DE
Germany
Prior art keywords
deformation
strand
section
cross
deformed
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Pending
Application number
DE19702019700
Other languages
German (de)
Inventor
Dipl-Ing Rudolf Schoeffmann
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Voestalpine AG
Original Assignee
Voestalpine AG
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Voestalpine AG filed Critical Voestalpine AG
Publication of DE2019700A1 publication Critical patent/DE2019700A1/en
Pending legal-status Critical Current

Links

Classifications

    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
    • B21B—ROLLING OF METAL
    • B21B1/00—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations
    • B21B1/46—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling metal immediately subsequent to continuous casting
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C21D8/0221—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips characterised by the working steps
    • C21D8/0226—Hot rolling
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C21D8/021—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips involving a particular fabrication or treatment of ingot or slab
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
    • Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
    • Y10T29/00—Metal working
    • Y10T29/49—Method of mechanical manufacture
    • Y10T29/4998—Combined manufacture including applying or shaping of fluent material
    • Y10T29/49988—Metal casting
    • Y10T29/49989—Followed by cutting or removing material
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
    • Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
    • Y10T29/00—Metal working
    • Y10T29/49—Method of mechanical manufacture
    • Y10T29/4998—Combined manufacture including applying or shaping of fluent material
    • Y10T29/49988—Metal casting
    • Y10T29/49991—Combined with rolling

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Thermal Sciences (AREA)
  • Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Metallurgy (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Metal Rolling (AREA)

Description

PatentanwaltPatent attorney

Fins Πι :'■'!; Pourbcorr.sFins Πι: '■' !; Pourbcorr.s

56^:ρρ,.^-ί,π^η Ρ 1440/7056 ^: ρρ,. ^ - ί, π ^ η Ρ 1440/70

Friedrich-E1^Is-AUOe 349/351Friedrich-E 1 ^ Is-AUOe 349/351

Tel 55 61 47 2019700Tel 55 61 47 2019 700

Vereinigte Österreichische Eisen-United Austrian Iron

und Stahlwerke Aktiengesellschaftand Stahlwerke Aktiengesellschaft

in Linzin Linz

Verfahren zur Herstellung von GrobblechenProcess for the production of heavy plate

Die Erfindung bezieht sich auf ein Verfahren zur Herstellung von Grobblechen aus Stranggußbrammen»The invention relates to a method for the production of heavy plates from continuously cast slabs »

Stranggegossene Brammen haben bei der Weiterverarbeitung im Walzwerk den Vorteil, daß ihre Stärke unter etwa 300 mm -gehalten werden kann, wodurch die Verformungsarbeit bei der Herstellung kleiner Bndabmessungen wesentlich vermindert wird. Will man die wirtschaftlichen Vorteile des Stranggießens voll ausnutzen, so muß man bei der Festlegung der herstellbaren Endprodukte bzw. deren Dickenabmessungen von einer Ausgangsstärke der Brammen unter etwa 300 mm ausgehen.Continuously cast slabs have during further processing in the rolling mill has the advantage that its thickness can be kept below about 300 mm, which reduces the deformation work is significantly reduced in the production of small band dimensions. Do you want the economic Make full use of the advantages of continuous casting. whose thickness dimensions are based on an initial thickness of the slabs below about 300 mm.

Es ist bekannt, daß Walzprodukte nur dann einwandfreie technologische Kennwerte aufweisen, wenn das Gießprodukt eine mindestens vierfache, vorzugsweise jedoch mindestens sechsfache Verformung erfährt, wodurch die Zerstörung des Gußgefüges und die Umwandlung in ein einheitliches Walzgefiige mit Sicherheit nicht nur in den Randzonen, sondern auch im Kern des Walzproduktes erreicht wird."Bei der Bemessung des Verformungsgrades muß bedacht v/erden, daß eine insgesamt sechsfache Verformung unter Um»tanden eine nur dreifache Verformung im Kern den Walzproduktea ergeben kann. Mit anderen Worten, der Verformungugrad mui3 so hoch als möglich gewählt werden, weil die Randzonen, die den Walzen zugekehrt sind, ste-ts eine größeie: Verformung erfahren als die Kernzone.It is known that rolled products only have perfect technological characteristics if the cast product undergoes at least fourfold, but preferably at least sixfold deformation, whereby the destruction of the cast structure and the transformation into a uniform rolled structure with certainty not only in the edge zones, but also in the When measuring the degree of deformation, it must be borne in mind that a total of six-fold deformation may result in only three-fold deformation in the core of the rolled product. In other words, the degree of deformation must be selected as high as possible are, because the edge zones facing the rollers, always experience one greater degree of deformation than the core zone.

bei einem Auegangsquerachnitt von etwa 200 bis 300 mm können daher im allgemeinen nur Bleche mit einerwith an exit cross section of about 200 to 300 mm can therefore generally only sheets with a

BAD ORIGINALBATH ORIGINAL

009847/1112009847/1112

Endstärke von etwa 35 bis 50 mm hergestellt werden, wenn als Vorniaterial Stranggußbrammen zum Einsatz gelangen und eine sechsfache Verformung angestrebt wird. Es bestehen große Schwierigkeiten, aus Stranggußbrammen Grobbleche mit über 50 mm, beispielsweise bis zu etwa 100 mm, in einwandfreier Qualität zu fertigen. Bei Anwendung der normalen Walztechnologie wurden solche Grobbleche im Kern eine unzureichende Verformung und somit unbefriedigende Festigkeitseigenschaften in Längs- und Querrichtung aufweisen.Final thickness of about 35 to 50 mm can be produced if continuous cast slabs are used as the preliminary material and a sixfold deformation is sought. There are great difficulties in producing heavy plates from continuously cast slabs with over 50 mm, for example up to about 100 mm, to produce in perfect quality. When using the normal Rolling technology, such heavy plates were at the core of insufficient deformation and thus unsatisfactory strength properties have in the longitudinal and transverse direction.

Die Erfindung bezweckt die Vermeidung dieser Nachteile und Schwierigkeiten und besteht bei einem Verfahren zur Herstellung von Grobblechen aus Stranggußbrammen, wobei diese auf Walztemperatur erhitzt und in mehreren btufen verforint werden, darin, daß der Strang vor seiner Ablängung in Stranggußbrammen, unmittelbar nach seiner Durcher&tarrung im Stranggießprozeß j einstufig verformt wird, sobald seine Randzone eine mittlere Temperatur von 800 - 1 0000C erreicht hat, wahrend die Kernzone noch eine höhere Temperatur, vorzugsweise eine um mindestens 1IOO0C höhere Temperatur, aufweist.The invention aims to avoid these disadvantages and difficulties and consists in a process for the production of heavy plates from continuously cast slabs, these being heated to rolling temperature and deforinted in several stages, in that the strand before it is cut to length in continuous cast slabs, immediately after its penetration & tarring in the continuous casting process j is deformed in a single stage, as soon as its edge zone has an average temperature of 800 -, while the core zone have a higher temperature, preferably higher by at least 1 IOO 0 C temperature, having 1000 reaches 0 C.

Bei dieser einstufigen Vorverf or murig wird vorwiegend die Kernzone verformt, wahrend die Randzone im wesentlichen unverformt bleibt. Die Randzone wird erst später, nach Ablängen, Abkühlen und Wiedererhitzen der Brammen, beim eigentlichen mehrstufigen Walzprozeß verformt, so daß insgesamt über den ganzen Querschnitt gesehen zuletzt ein gleichmäßiger Verformungsgrad vorhanden ist» Vorzugsweise wird die etwa 1/5 bis etwa 1/3 des gesamten Strangquerschnittes betragende Kernzone wahrend des einstufigen Verformens des Gußstranges um das etwa 1,3- bis 2,5fache verformt. Zweckmäßig wird dabei der gesamte Strangquerschnitt des Gußstranges um 7 bis 20^b vermindert.In this one-stage preliminary process, the predominant factor is deforms the core zone, while the edge zone remains essentially undeformed. The edge zone is only later, after cutting to length, Cooling and reheating of the slabs, deformed during the actual multi-stage rolling process, so that overall Viewed over the entire cross-section, there is ultimately a uniform degree of deformation »Preferably this is about 1/5 Up to about 1/3 of the entire strand cross-section amounting to the core zone during the single-stage deformation of the cast strand around the deformed about 1.3 to 2.5 times. The entire Strand cross-section of the cast strand reduced by 7 to 20 ^ b.

Die erfindungsgemäße einstufige Verformung erfolgt zweckmäßig im Anschluß an die Sekundärkühlzone der btranggußanlage, mittels eines Verformungsgerüstes üblicher Bauart. Die erste Verformung wird also unter Ausnutzung der Mkuiwärme des Stranges durchgeführt. Aufgrund der Tatsache, daß der Verformungswiderstand mit abnehmender Temperatur ansteigt und bei Temperaturen unter etwa 900° C sehr stark ansteigt, wird bei der Verfor-The single-stage deformation according to the invention takes place expediently in connection with the secondary cooling zone of the continuous casting plant, by means of a deformation framework of the usual type. The first deformation is thus being exploited the Mkui heat of the strand carried out. Due to the The fact that the deformation resistance increases with decreasing temperature and at temperatures below about 900 ° C rises very sharply, the defor-

009847/1-1 1 2009847 / 1-1 1 2

-■3 -- ■ 3 -

mung eines Stranges mit Randzonen, die eine verhältnismäßig niedrige Temperatur aufweisen, eine begünstigte Verformung der Kernzone, die eine hohe Temperatur besitzt, eintreten; die Kernzone wird also sehr stark und die Randzonen kaum verformt werden. Nach dieser ersten Verformung werden gegebenenfalls Putzarbeiten an der Oberfläche vorgenommen, bevor die Bramme in den Stoßofen zur Erwärmung auf Walztemperatur eingesetzt wird.mung of a strand with edge zones, which are a relatively have a low temperature, a favored deformation of the core zone, which has a high temperature, enter; the core zone becomes very strong and the peripheral zones can hardly be deformed. After this first deformation, plastering work may be carried out on the surface, before the slab is placed in the pusher furnace for heating to rolling temperature.

Das zweite mehrstufige Y/al ζ en erfolgt in bekannter Weise auf einer üblichen Walzstraße bei normalen WaIztemperaturenj d.h. die zu walzenden Brammen sind gleichmäßig durchwärmt. Bei diesem zweiten Walzvorgang tritt nun der eingangs beschriebene Vorgang auf,· d.h. die Kernzone wird weniger stark verformt als die Randzonen. Da aber durch die erste Verformung im Walzgerüst nach der Stranggußanlage die Ausgangsstärke der btranggußbramme vermindert worden ist, wird bei der zweiten Verformung die Wirkung der Verformung auf die Kernzone bzw. auf das Zentrum nochmals verbessert. Durch den zweiten Walzvorgang wird also gleichsam der Ausgleich der unterschiedlichen, durch den ersten Walzvorgang hervorgerufenen Verformung erreicht. Das Grobblech weist eine sehr gleichmäßige Verformung über den ganzen Querschnitt auf. Derartig hergestellte Grobbleche mit einer Stärke von etwa 50 bis 100 mm weisen trotz eines nur drei- bis vierfachen Gesamtverformungsgraäes verbesserte technologische Eigenschaften auf.The second multi-level Y / al ζ en takes place in a familiar Way on a normal rolling mill at normal rolling temperatures i.e. the slabs to be rolled are heated evenly. This second rolling process now occurs The process described at the beginning occurs, i.e. the core zone is less deformed than the edge zones. Here but the initial deformation in the roll stand after the continuous casting plant reduces the initial thickness of the continuous cast slab has been, the effect of the deformation on the core zone or on the center is repeated during the second deformation improved. The second rolling process balances out the different ones, as it were, through the first Deformation caused by the rolling process is achieved. The heavy plate shows a very uniform deformation over the whole Cross-section on. Heavy plates produced in this way with a thickness of about 50 to 100 mm have, despite one thing, only three to four times the total deformation rate technological properties.

Es ist schon früher vorgeschlagen worden, ein kontinuierliches Gießen und Walzen durchzuführen. Im Anschluß an eine Stranggußanlage wurde ein Durchlaufofen, eine Entzunderungsvorrichtung und ein Sendzimir-Walzgerüst mit allen erforderlichen, nachgeschalteten Walzwerkseinrichtungen vorgesehen, um direkt aus einem gegossenen Strang Blech zu erzeugen. Dieses Verfahren ist für die Herstellung dicker Grobbleche nicht anwendbar, abgesehen davon, daß durch eine direkte und einstufige Verformung gegenüber dem allgemeinen Stand der Technik keine Verbesse- · rung zu erzielen ist, weil nach wie vor das Problem der geringeren Verformung des Kerns gegenüber der Kandzone bestehen bleibt.It has previously been proposed to use continuous casting and rolling. In connection a continuous furnace was attached to a continuous casting plant, a descaling device and a Sendzimir mill provided with all the necessary downstream rolling mill equipment to cast directly from a To produce strand sheet metal. This process cannot be used for the production of thick heavy plates, apart from the fact that that direct and one-step deformation does not improve the general state of the art. tion can be achieved because there is still the problem of less deformation of the core compared to the Kandzone remain.

009847/1112009847/1112

20137002013 700

Ein anderer Vorschlag zur Verbesserung der Qualität von gegossenen Strängen besteht darin, den Strang noch vor seiner völligen Durcherstarrung - also mit flüssigem Kern - zu verformen. Dieses Verfahren ist aber nur für Knüppel anwendbar«Another suggestion for improving the quality of cast strands is to make the strand even before its complete solidification - i.e. with liquid Core - to deform. However, this procedure can only be used for billets "

Das erfindungsgemäße Verfahren wird durch die folgenden Beispiele näher erläutert.The inventive method is through the the following examples are explained in more detail.

Beispiel 1 zeigt die Verformung eines Stranges mit einem Ausgangsquerschnitt von 210 mm, der in zwei Arbeitsgängen, und zwar in einer Vorverformung nach Durcherstarren des Stranges und in einem Walzprozeß nach Erhitzen der Stranggußbramme auf Walztemperatur, auf einen Endquerschnitt von 75 mm verformt wird.Example 1 shows the deformation of a strand with an initial cross-section of 210 mm, which is namely in a pre-deformation after solidification of the Strand and in a rolling process after heating the continuously cast slab to rolling temperature, to a final cross-section of 75 mm is deformed.

Randzone
REdge zone
R. Kernzone
KCore zone
K K' ' =25 mm
K' 1 6K '' = 25 mm
K '1 6 Ausgangsquerschnitt
D = 210 -mm
R + K + R = DOutput cross-section
D = 210 mm
R + K + R = D R = 70 mmR = 70 mm K = 70 mmK = 70 mm K O ö
KTT = -,8
-KO ö
KTT = -, 8
- Querschnitt nach dem
ersten Walzvorgang
D( = 170 mm
It' +K1 +R1 = D1
Verformung der einzelnen
ZonenCross section after
first rolling process
D ( = 170 mm
It '+ K 1 + R 1 = D 1
Deformation of each
Zones R1 = 65 mm
R Λ Q
gT = 1,8R 1 = 65 mm
R Λ Q
gT = 1.8 K' = 40 mm
K' - 1^K '= 40 mm
K '- 1 ^ mittlere Verformung im
ersten Walzvorgangmean deformation in
first rolling process ρτ = T, 24
(= 19$ Querschnittsverminderung) ρτ = T, 24
(= 19 $ reduction in cross-section) Querschnitt nach dem
zweiten Walzvorgang
D1' = 75 mm
R' ' +K" +R" = D» «
Verformung der einzelnen
ZonenCross section after
second rolling process
D 1 '= 75 mm
R '' + K "+ R" = D »«
Deformation of each
Zones R" = 25 mm
R' 2 6R "= 25 mm
R '2 6 Gesamtverformung im
ersten und zweiten
WalzvorgangTotal deformation in
first and second
Rolling process jjTT = 2,8jjTT = 2.8

Beispiel 2 zeigt die Verformung eines Stranges mit einem Ausgangsquerschnitt von 250 mm, der in gleicher Weise, wie in Beispiel 1, 'zuerst einer Vorverformung unterworfen, worauf eine zweite Verformung in einem WalzprozeL> nach Example 2 shows the deformation of a strand with an initial cross-section of 250 mm which, in the same way as in example 1, is first subjected to a pre-deformation, followed by a second deformation in a rolling process

009847/1112009847/1112

■'2013700■ '2013 700

Erwärmen der Stranggußbramme auf Walztemperatur vorgenommen wird und der Endquersehnitt 100 mm beträgt.The continuously cast slab was heated to rolling temperature and the final cross section is 100 mm.

liandzöhe
Rliandzöhe
R. Kernzone
KCore zone
K K1 ' '= 19 mm
|ίτ = 1.05K 1 '' = 19 mm
| ίτ = 1.05 ^=2,1^ = 2.1 K _ ρ C.-2. K _ ρ C. -2. §rr =2,5§Rr = 2.5 Ausgangsquerschnitt
D = 250 mm
R ■ + K + R ■= DOutput cross-section
D = 250 mm
R ■ + K + R ■ = D R = 100 mmR = 100 mm K = 50 mmK = 50 mm ΐρτ = 2,47ΐρτ = 2.47 Querschnitt nach dem
ersten Walzvorgang
D1 = 210 mm
R1 hK1 -ι- R1 = D'
Verformung der einzelnen
ZonenCross section after
first rolling process
D 1 = 210 mm
R 1 hK 1 -ι- R 1 = D '
Deformation of each
Zones R1 = 95 mm
fr= 1,05 R 1 = 95 mm
fr = 1.05 K1 = 20 mm
K . „peK 1 = 20 mm
K. "Pe mittlere Verformung im
ersten Walzvorgangmean deformation in
first rolling process [= 169b Querschnittsverminderung)[= 169b reduction in cross section) Querschnitt nach dem
zweiten WalzVorgang
D1'■= 100 mm
R1 · +K" + Hf '■ = D1 '
Verformung der einzelnen
ZonenCross section after
second rolling process
D 1 '■ = 100 mm
R 1 · + K "+ H f '■ = D 1 '
Deformation of each
Zones R» ' = 4-0,5 mm
ϊρ-Γ = 2,35R »'= 4-0.5 mm
ϊρ-Γ = 2.35 mittlere- Verformung im
zweiten Walzvorgangmean deformation im
second rolling process Geaamtverformung im "
ersten und zweiten
WalζVorgangOverall deformation in the "
first and second
Whale process mittlere Gesamtverformung
Lm trsten und zweiten
Walζvorgangmean total deformation
Lm comfort and second
Whale process

Beispiel 3 zeigt die Verformung eines Stranges mit einem AiiBgangsquerschnitt von 200 mm auf einen Endquerschnitt Example 3 shows the deformation of a strand with an exit cross-section of 200 mm to an end cross-section

vonfrom

mm.mm.

BAD ORIGINALBATH ORIGINAL

009847/1112009847/1112

Randζone
RRandζone
R. = 80 mm= 80 mm mmmm Kernzone
KCore zone
K IKIlICIl K1 ·K 1
κ·Γ κ · Γ = 15 mm
= 2,0= 15 mm
= 2.0 Ausgangsquerschnitt
D = 200 mm
R + K t- R = DOutput cross-section
D = 200 mm
R + K t- R = D RR. = 77,5
= 1,03= 77.5
= 1.03 K =K = 2,842.84 Querschnitt nach dem
ersten Walzvorgang
I)' = 185 mm
R1 h K1 + R1 = D'
Verformung der einzelnen
ZonenCross section after
first rolling process
I) '= 185 mm
R 1 h K 1 + R 1 = D '
Deformation of each
Zones R1
R
R1 R 1
R.
R 1 K' =
K
γτ ■- K '=
K
γτ ■ - KK - 2,67- 2.67 mibtiere Verformung im
ersten Walzvorgangmitigate deformation im
first rolling process (= 7(= 7 = 40 mm= 40 mm 3,083.08 Querschnitt nach dem
zweiten Walzvorgang
D'· = 65 mm
R' ' +K" +R" = D1 ·
Verformung der einzelnen
ZonenCross section after
second rolling process
D '= 65 mm
R '' + K "+ R" = D 1 ·
Deformation of each
Zones R1
R1
R1 R 1
R 1
R 1 = 30 mm
= 1,33= 30 mm
= 1.33 mittlere Verformung im
zweiten Walzvorgangmean deformation in
second rolling process §r = 1,08
,5 °/° Querschnittsverminderung) §R = 1.08
, 5 ° / ° reduction in cross-section) Gesamtverformung im
ersten und zweiten
WalzvorgangTotal deformation in
first and second
Rolling process R
R'R.
R ' 1 = 25 ι
τ = 3,1 1 = 25 ι
τ = 3.1 mittlere Gesamtverformung
im ersten und zweiten
Walzvorgangmean total deformation
in the first and second
Rolling process D1
ψΎ =D 1
ψΎ = F= 3,2F = 3.2 DD.

Die Zahlenangaben in den Beispielen beruhen auf vereinfachten Annahmen: Der Querschnitt des Stranges baw. der Bramme wird als in drei Teile unterteilt aufgefaßt, wobei jede der drei Zonen (Rand-, Kern·-, Randaone) als unabhängig voneinander verformt angenommen werden. In der Praxis kann dies natürlich nicht der Fall sein, weil ein allmählicher übergang von einer Zone zur anderen vorhanden sein wird»The figures given in the examples are based on simplified assumptions: The cross-section of the strand baw. the slab is considered to be divided into three parts, with each of the three zones (edge, core ·, Randaone) being independent are assumed to be deformed from one another. In practice, of course, this may not be the case because a there is a gradual transition from one zone to another will be"

Aua Beispiel 1 ist ersichtlich, daß im ersten Walzvorgang eine 1,75fache Verformung der Kernzone erfolgt, wogegen die Randzonen nur 1,08fach verformt werden. Beim zweiten Walzvorgang 1st es umgekehrt: die Kernzone wird nur 1,6fach verformt, während die Kandzontn eineAlso in example 1 it can be seen that in the first rolling process there is a 1.75 fold deformation of the core zone, whereas the edge zones are only deformed 1.08 times. In the second rolling process it is the other way round: the core zone is only deformed 1.6 times, while the Kandzontn a

009847/1112009847/1112

2,6fache Verformung erfahren. Letztlich hat aber das fertige Grobblech eine durchgehende, gleichmäßige 2,8fache Verformung.Experience 2.6 times deformation. Ultimately, however, the finished one Heavy plate a continuous, even 2.8-fold deformation.

Beispiel 2 zeigt die Verformung eines Stranges, von dem angenommen wurde, daß die Kernzone K nur etwa 1/5 des Gesamtdurchmessers D betrage. Nach der ersten Verformung hat die Kernzone eine 2,5faehe Verformung erfahren,· während die Verformung der Randzonen mit 1,05 außerordentlich gering ist. Bei der zweiten Verformung werden die Randzonen 2,35fach verformt, während die Kernzone nur eine 1,05fache Verformung erfährt. Das Grobblech weist schließlich eine Kernverformung von 2,63 gegenüber einer Verformung der Randzonen von 2,47 auf, was ebenfalls keine große Abweichung von der mittleren Gesamtverformung von 2,5 darstellt; auch dieses Grobblech weist gute technologische Eigenschaften auf.Example 2 shows the deformation of a strand of which it was assumed that the core zone K was only about 1/5 of the total diameter D. After the first deformation, the core zone has experienced a 2.5-fold deformation, while the deformation of the edge zones is extremely small at 1.05. In the second deformation, the Edge zones deformed 2.35 times, while the core zone only one Undergoes a 1.05-fold deformation. The heavy plate finally has a core deformation of 2.63 compared to a deformation the edge zones of 2.47, which is also not a great deviation from the mean total deformation of 2.5; This heavy plate also has good technological properties.

Beispiel 3 veranschaulicht die Verformung eines Stranges, von dem angenommen wurde, daß die Kernzone K nur etwa 1/5 des Gesamtdurchmessers D und die gesamte Querschnitt sverminderung im ersten Walzvorgang nur 7.,5f> betrage. Die Kernzone erfährt beim ersten Walzvorgang eine 1,33fache Verformung, während die Randzonen nur 1,03fach verformt werden. Beim zweiten Walzvorgang werden wieder die Randzonen wesentlich stärker verformt als die Kernzone j so daß letztlich ein Grobblech vorliegt, dessen Kernzone insgesamt 2,67fach und dessen Randzone 3,2fach verformt sind, was ebenfalls keine große Abweichung von der mittleren Gesamtverformung von 3,08 darstellt. Die erfindungsgemäße Arbeitsweise bringt also bereits bei relativ geringerem Gesamtverformungsgrad im ersten Walzvorgang eine bedeutende Verbesserung der Güte der Grobbleche gegenüber jenen, die nach der konventionellen Walztechnik gefertigt werden.Example 3 illustrates the deformation of a strand of which it was assumed that the core zone K was only about 1/5 of the total diameter D and the total cross-sectional reduction in the first rolling process was only 7, 5f> . During the first rolling process, the core zone experiences a 1.33-fold deformation, while the edge zones are only deformed 1.03-fold. In the second rolling process, the edge zones are again deformed much more strongly than the core zone j so that ultimately a heavy plate is present, the core zone of which is deformed a total of 2.67 times and the edge zone 3.2 times, which is also not a great deviation from the mean total deformation of 3.08 . Even with a relatively lower overall degree of deformation in the first rolling process, the method of operation according to the invention brings about a significant improvement in the quality of the heavy plates compared with those produced using conventional rolling technology.

Das erfindungsgemaße Verfahren ermöglicht den Mnsatz von Stranggußbrammen für die Herstellung dicker Grobbleche, für welche bisher nur schwere Brammen, mit einer Dicke von über 600 mm als Ausgangsmaterial verwendet werden konnten,The inventive method enables the use of continuously cast slabs for the production of thicker ones Heavy plates, for which previously only heavy slabs, with a thickness of over 600 mm were used as the starting material could become,

009847/1112009847/1112

Claims (3)

20187002018 700 - 8 Patentansprüche - 8 claims ( 1.j Verfahren zur Herstellung von Grobblechen aus Strang-— gußbrammen, wobei diese auf Walztemperatur erhitzt und in mehreren Stufen verformt werden, dadurch gekennzeichnet, daß der Strang vor seiner Ablängung in Stranggußbrammen, unmittelbar nach seiner Durcherstarrung im Stranggießprozeß, einstufig verformt wird, sobald seine Randzone eine mittlere Temperatur von 800 - 1 000° C erreicht hat, während die Kernzone noch eine höhere Temperatur, vorzugsweise
Temperatur, aufweist.(1.j Process for the production of heavy plates from continuous cast slabs, these being heated to rolling temperature and deformed in several stages, characterized in that the strand is deformed in one stage before being cut to length in continuous cast slabs, immediately after it has solidified in the continuous casting process, as soon as its edge zone has reached an average temperature of 800-1000 ° C, while the core zone has a higher temperature, preferably
Temperature. peratur, vorzugsweise eine um mindestens 100 C höheretemperature, preferably at least 100 C higher 2. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß die etwa i/5 bis etwa 1/3 des gesamten Strangquerschnittes betragende Kernzone während des einstufigen Verforinens des Gußstranges um das etwa 1,3-bis 2,5fache verformt wird.2. The method according to claim 1, characterized in that about i / 5 to about 1/3 of the total strand cross-section the core zone during the single-stage deformation of the cast strand by about 1.3 to 2.5 times is deformed. 3. Verfahren nach Anspruch 1 oder 2, dadurch gekennzeichnet, daß der gesamte Strangquerschnitt des Gußstranges bei der einstufigen Verformung um 7 bis 20 f> vermindert wird.3. The method according to claim 1 or 2, characterized in that the entire strand cross-section of the cast strand is reduced by 7 to 20 f> in the single-stage deformation. 009847/1112009847/1112
DE19702019700 1969-05-09 1970-04-23 Process for the production of heavy plates Pending DE2019700A1 (en)

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
AT444469A AT291898B (en) 1969-05-09 1969-05-09 Process for machining a cast steel strand

Publications (1)

Publication Number Publication Date
DE2019700A1 true DE2019700A1 (en) 1970-11-19

Family

ID=3564094

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
DE19702019700 Pending DE2019700A1 (en) 1969-05-09 1970-04-23 Process for the production of heavy plates

Country Status (12)

Country Link
US (1) US3710436A (en)
AT (1) AT291898B (en)
BE (1) BE750119A (en)
CA (1) CA939173A (en)
CH (1) CH504258A (en)
CS (1) CS155239B2 (en)
DE (1) DE2019700A1 (en)
ES (1) ES379080A1 (en)
FR (1) FR2046435A5 (en)
GB (1) GB1307562A (en)
SE (1) SE371944B (en)
SU (1) SU401036A3 (en)

Cited By (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
FR2502522A1 (en) * 1981-03-27 1982-10-01 Lamitref Aluminium PROCESS AND PLANT FOR THE MANUFACTURE OF AN ELONGATED ALUMINUM PRODUCT BY CONTINUOUS CASTING, EXTRUSION AND LAMINATION
FR2508489A1 (en) * 1981-06-25 1982-12-31 Nippon Steel Corp PROCESS FOR PRODUCING A HOMOGENEOUS STEEL
EP0105368A1 (en) * 1982-02-04 1984-04-18 Southwire Co Method of hot-forming metals prone to crack during rolling.
EP0327854A2 (en) * 1988-02-06 1989-08-16 Sms Schloemann-Siemag Aktiengesellschaft Method of and installation for rolling strips casted in a continuous strip casting installation
WO2007010564A1 (en) * 2005-07-19 2007-01-25 Giovanni Arvedi Process and plant for manufacturing steel plates without interruption
US7967056B2 (en) 2005-07-19 2011-06-28 Giovanni Arvedi Process and related plant for manufacturing steel long products without interruption

Families Citing this family (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE2545935C2 (en) * 1975-10-14 1984-04-26 Mannesmann AG, 4000 Düsseldorf Method and rolling mill for rolling a slab, preferably a continuously cast slab, into a billet with a square or approximately square cross-section
US4170815A (en) * 1977-05-23 1979-10-16 Chugairo Kogyo Kaisha Ltd. Method of operating a reheating furnace in hot rolling line
US4422884A (en) * 1977-10-20 1983-12-27 Concast Ag Method of treating a continuously cast strand formed of stainless steel
US4352697A (en) * 1979-10-01 1982-10-05 Southwire Company Method of hot-forming metals prone to crack during rolling
US6158498A (en) * 1997-10-21 2000-12-12 Wagstaff, Inc. Casting of molten metal in an open ended mold cavity
CN104475447B (en) * 2014-10-21 2016-12-07 山东钢铁股份有限公司 A kind of milling method of ocean platform pile leg steel raw material

Family Cites Families (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
GB1049698A (en) * 1964-05-05 1966-11-30 British Iron Steel Research Improvements in or relating to the manufacture of elongate articles
US3317994A (en) * 1964-08-19 1967-05-09 Southwire Co Method of conditioning metal for hot forming
AT266362B (en) * 1966-04-22 1968-11-11 Boehler & Co Ag Geb Method and device for the production of stretch-formed products from refractory metals, in particular from unalloyed or alloyed steels with improved quality properties
AT284043B (en) * 1966-12-06 1970-08-25 Boehler & Co Ag Geb Process for regulating working conditions in the manufacture of rolled products from continuously cast products made from refractory metals, in particular from unalloyed and alloyed steels
US3580032A (en) * 1969-04-17 1971-05-25 United Eng Foundry Co Apparatus for reducing the width of metallic slabs
US3554269A (en) * 1969-08-21 1971-01-12 Demag Ag Method of deforming and straightening a curved continuous casting strand

Cited By (11)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
FR2502522A1 (en) * 1981-03-27 1982-10-01 Lamitref Aluminium PROCESS AND PLANT FOR THE MANUFACTURE OF AN ELONGATED ALUMINUM PRODUCT BY CONTINUOUS CASTING, EXTRUSION AND LAMINATION
FR2508489A1 (en) * 1981-06-25 1982-12-31 Nippon Steel Corp PROCESS FOR PRODUCING A HOMOGENEOUS STEEL
EP0105368A1 (en) * 1982-02-04 1984-04-18 Southwire Co Method of hot-forming metals prone to crack during rolling.
EP0105368A4 (en) * 1982-02-04 1984-07-03 Southwire Co Method of hot-forming metals prone to crack during rolling.
EP0327854A2 (en) * 1988-02-06 1989-08-16 Sms Schloemann-Siemag Aktiengesellschaft Method of and installation for rolling strips casted in a continuous strip casting installation
EP0327854A3 (en) * 1988-02-06 1990-05-09 Sms Schloemann-Siemag Aktiengesellschaft Method of and installation for rolling strips casted in a continuous strip casting installation
WO2007010564A1 (en) * 2005-07-19 2007-01-25 Giovanni Arvedi Process and plant for manufacturing steel plates without interruption
AU2005334649B2 (en) * 2005-07-19 2011-04-28 Giovanni Arvedi Process and plant for manufacturing steel plates without interruption
US7967056B2 (en) 2005-07-19 2011-06-28 Giovanni Arvedi Process and related plant for manufacturing steel long products without interruption
US8162032B2 (en) 2005-07-19 2012-04-24 Giovanni Arvedi Process and plant for manufacturing steel plates without interruption
AU2008229955B2 (en) * 2005-07-19 2015-08-27 Giovanni Arvedi Process and plant for manufacturing steel plates without interruption

Also Published As

Publication number Publication date
BE750119A (en) 1970-10-16
SE371944B (en) 1974-12-09
US3710436A (en) 1973-01-16
CA939173A (en) 1974-01-01
CH504258A (en) 1971-03-15
AT291898B (en) 1971-08-10
SU401036A3 (en) 1973-10-01
FR2046435A5 (en) 1971-03-05
GB1307562A (en) 1973-02-21
ES379080A1 (en) 1972-09-01
CS155239B2 (en) 1974-05-30

Similar Documents

Publication Publication Date Title
DE2901029A1 (en) METHOD FOR PRODUCING A LOW-ZIPPED STRIP FROM A HOT-ROLLED STRIP OF ALUMINUM OR ALUMINUM ALLOY
DE1452117C3 (en) Process and rolling train for hot rolling slabs
DE2426920C2 (en) Process for making weldable steel bars and use of the process
WO1996012573A1 (en) Process and device for producing a steel strip with the properties of a cold-rolled product
DD280978A5 (en) METHOD FOR PRODUCING PIPES, STAINS, CHANGES FROM NON-STEEL METALS
DE19846900C2 (en) Method and device for producing a metal strip for tailored blanks
DE2019700A1 (en) Process for the production of heavy plates
DE2262869A1 (en) METHOD FOR MANUFACTURING GRAIN ORIENTED ELECTRICAL SHEET
DE1427383A1 (en) Process for making composite metal strips
DE69728188T2 (en) PROFILES OF HOT-MADE HIGH-FIXED STEEL
DE69612707T3 (en) CONTINUOUS CASTING METHOD FOR STAINLESS AUSTENITIC STEEL
DE3518925C2 (en)
DE19520832A1 (en) Method and device for producing steel strip with cold rolling properties
WO1990000456A1 (en) Process for manufacturing steel strip with a thickness of less than 10 mm
DE3116419C2 (en) Process for the production of a grain-oriented, electromagnetic silicon steel strip
DE3222930C2 (en)
DE2114346A1 (en) Method and device for roughing slabs in terms of their width
DE10357363A1 (en) Process for casting and directly rolling casting strands made from steel, preferably thin slab strands, comprises equalizing shorter dwell times by intensive differential heating of the longitudinal sections in the head and middle regions
EP0054867B1 (en) Method of cooling a continuously cast steel strand
EP3206808B1 (en) Installation and method for producing heavy plate
DE3704828C2 (en)
DE10081707C2 (en) Process for the production of steel sheet for shadow masks with excellent thickness accuracy in the longitudinal direction
DE60004094T2 (en) COLD SHAPED, FLAT-ROLLED STEEL PROFILES
DE1758560B2 (en) Continuous process for the production of a fine-grained starting material for fine aluminum wires according to the casting and rolling process
DE1533500A1 (en) Process for tempering magnesium alloys

Legal Events

Date Code Title Description
OHW Rejection