DE19964175A1 - Anlage und Verfahren zur Trennung von Stoffgemischen unterschiedlicher Dichte - Google Patents
Anlage und Verfahren zur Trennung von Stoffgemischen unterschiedlicher DichteInfo
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Abstract
Die Erfindung betrifft eine Anlage zur Trennung von Stoffgemischen mit Bestandteilen unterschiedlicher Dichte mittels eines flüssigen Trennmediums durch Aufsteigen leichter und Absinken schwerer Fraktionen, welche durch eine Einrichtung zur selektiven Steuerung der durch die untere Austrittsleitung (12) pro Zeiteinheit entnommenen Menge der Mischung von Schwerfraktionen und Trennmedium gekennzeichnet ist. Die Erfindung betrifft auch ein entsprechendes Verfahren.
Description
Die Menge an Abfallstoffen aller Art wird durch die Zunahme der
Bevölkerung immer größer. Die Aufbereitung in Deponien hat
einen großen Flächenbedarf. Eine Lage in der Nähe von Ortschaf
ten verursacht Belästigungen durch Ammoniak-Dämpfe und gefähr
det die Gesundheit der Bewohner durch sich verbreitende Pilze
und Sporen. Die Müllverbrennung zur Beseitigung von Abfallstof
fen verursacht CO2 als Abgas, und es entstehen Schlacken, die
deponiert werden müssen. Sofern Abfallstoffe aus Kunststoffen
verbrannt werden, können neben CO2 toxisch wirkende Gase
entstehen, welche die Atmosphäre belasten. Sofern solche
Abfallstoffe aussortiert und deponiert werden, bilden die
aussortierten Volumina eine Umweltbelastung, oder sie sind
instabil und werden langsam biologisch zersetzt. Dies gilt
insbesondere für Verpackungsmaterial aus Kunststoffen mit
anhaftenden Nahrungsmittelresten.
Im Stand der Technik hat man zahlreiche Versuche unternommen,
Kunststoff-Stoffgemische zum Zwecke der Recyclierung zu tren
nen.
Aus der DE 28 27 335 A1 ist beispielsweise eine trichterförmi
ge Trennvorrichtung mit zentralem Rührwerk zur Trennung von
auf bis zu 200°C erhitzten Kunststoffpartikeln bekannt. Pro
bleme bei dieser Vorrichtung scheinen darin zu liegen, daß
eine turbulente Strömung gegen Absetzbleche im mittleren Teil
des Trichters erzeugt wird und daß Erhitzen des Brennmediums
zu Änderungen der Dichten der Kunststoffe führt. Insbesondere
bei mehrschichtigen Kunststoffgegenständen ist der erreichbare
Trennungsgrad kaum ausreichend.
Aus der DD 256 049 A3 ist ein Verfahren zur Aufbereitung von
"Plastmüll" bekannt. Bei diesem Verfahren wird ebenfalls eine
trichterförmige Trennvorrichtung verwendet, welche im oberen
Bereich der Aufgabe des zu trennenden Materials Ablenkbleche
aufweist. Auch bei dieser Vorrichtung ist der Reinheitsgrad
der getrennten Fraktionen kaum ausreichend.
Aus der FR 25 73 340 ist ein Verfahren zur Aufbereitung von
Plastikmaterial nach Abtrennung von Papier mit einem Intensiv
rührer bekannt. Es sollen Kunststoffpartikel in einem zylin
derischen Rohr mit einer Verengung unterhalb des Einleitungs
rohres durch Erzeugung einer Zone mit reduzierter Fließge
schwindigkeit in eine leichte, aufschwimmende und in eine
schwere, absinkende Fraktion getrennt werden. Bei einer ande
ren konstruktiven Ausbildung soll in, mit den breiten Obersei
ten aufeinander stehenden Trichtern eine Trennung erfolgen.
Diese soll dadurch bewirkt werden, daß der Trennraum parallele
senkrechte Trennwände aufweist, die röhrenförmige Trennflächen
darstellen. Auf der kreisförmigen Trennlinie der beiden Trich
tern soll sich ein kleines Volumen einer Beruhigungszone
ausbilden. Diese Zone wird in waagerechter Richtung von dem
ein- und austretenden Trennmedium durchströmt. Diese Vorrich
tung gestattet nur die Trennung von Kunststoffen, die aufgrund
ihrer chemischen Zusammensetzung größere Dichtedifferenzen
aufweisen. Die erzielbare Sortenreinheit ist kaum ausreichend.
Auch die Durchsatzkapazität ist bei dieser Vorrichtung gering.
Die Veröffentlichung Kunststoffe, 74/1984, Seite 189, rechte
Spalte, Zeile 9-13 von unten bestätigt, daß sich solche
Trennanlagen im Schwimm- und Sink-Verfahren nach dem Stand der
Technik im praktischen Dauereinsatz als zu störanfällig erwie
sen haben.
Aus der DE 42 09 277 A1 ist ein Trennaggregat mit einem exzen
trisch in einem zylinderischen Rohr angeordneten Rührer be
kannt. Durch eine Abschlußplatte mit kanalförmigen, zum Rohr
senkrecht gerichteten Austrittsöffnungen soll eine plötzliche
Verminderung der Strömungsgeschwindigkeit bewirkt werden. Aber
auch mit dieser im Schwimm- und Sink-Verfahren arbeitenden
Vorrichtung ist eine ausreichend sortenreine Trennung mit
ausreichendem Durchsatz kaum erzielbar.
Aus Ullmanns Enzyklopädie der Technik, 4. Auflage, Band 2,
Verfahrenstechnik I, 1972, Seite 77 ist ein Aufstromklassierer
bekannt, welcher mit einem beweglichen Schwanenhals zur Verän
derung der Betthöhe ausgerüstet ist. Der Klassierer ist so
ausgebildet, daß der freie Zulauf über einen umgestülpten
Trichter ausströmt und beim Ausströmen über diesen oben ge
schlossenen Behälter die Strömungsrichtung nach oben und nach
unten ändert. Der Klassierer dient der Abtrennung von Schlamm
aus Kaolin. Es soll hiermit eine Feinfraktion von einer Grob
fraktion getrennt werden, nicht jedoch Fraktionen unterschied
licher Dichte. Nur die Betthöhe, nicht aber die Austrittsmenge
wird durch den Schwanenhals gesteuert.
Aus der EP 0 557 816 A2, nach der die Oberbegriffe der unab
hängigen Patentansprüche gebildet wurden, ist eine Anlage zur
Trennung von Stoffgemischen unterschiedlicher Dichte mittels
eines flüssigen Trennmediums durch Aufsteigen leichter und
Absinken schwerer Fraktionen bekannt, welche folgendes umfaßt:
Einen Einrührbehälter zur Herstellung einer Mischung des Stoffgemisches und des Trennmediums; wenigstens einen Trennbe hälter; ein im mittleren Bereich des Trennbehälters angeordne tes Trennaggregat, durch das die Mischung in den Trennbehälter eingeleitet wird, wobei das Trennaggregat aus zwei sich gegen überstehenden Kegeln, nämlich einem oberem und einem unteren Kegel aufgebaut ist, wobei die Mischung zentrisch durch einen der Kegel eintritt; Austrittsleitungen oben und unten am Trennbehälter; und wenigstens eine Einrichtung zum Befreien der auf diese Weise getrennten Fraktionen von dem Trennmedium. Dieser Vorschlag ist im technischen Maßstab nicht über ein Versuchsstadium herausgekommen. Es hat sich in der Praxis gezeigt, daß sich hiermit keine ausreichende Stofftrennung bei akzeptablem Durchsatz erzielen läßt.
Einen Einrührbehälter zur Herstellung einer Mischung des Stoffgemisches und des Trennmediums; wenigstens einen Trennbe hälter; ein im mittleren Bereich des Trennbehälters angeordne tes Trennaggregat, durch das die Mischung in den Trennbehälter eingeleitet wird, wobei das Trennaggregat aus zwei sich gegen überstehenden Kegeln, nämlich einem oberem und einem unteren Kegel aufgebaut ist, wobei die Mischung zentrisch durch einen der Kegel eintritt; Austrittsleitungen oben und unten am Trennbehälter; und wenigstens eine Einrichtung zum Befreien der auf diese Weise getrennten Fraktionen von dem Trennmedium. Dieser Vorschlag ist im technischen Maßstab nicht über ein Versuchsstadium herausgekommen. Es hat sich in der Praxis gezeigt, daß sich hiermit keine ausreichende Stofftrennung bei akzeptablem Durchsatz erzielen läßt.
Der Erfindung liegt die Aufgabe zugrunde, Anlagen und Verfah
ren zur Trennung von Stoffgemischen unterschiedlicher Dichte
bereitzustellen, durch die mit geringem Aufwand Verbesserungen
hinsichtlich Sortenreinheit und Durchsatz erzielt werden.
Diese Aufgabe wird gelöst durch eine Anlage gemäß dem Oberbe
griff des Anspruchs 1, welche durch eine Einrichtung zur
selektiven Steuerung der durch die untere Austrittsleitung pro
Zeiteinheit entnommene Menge der Mischung von Schwerfraktionen
und Trennmedium gekennzeichnet ist. Unter "selektiver Steue
rung" wird hierbei eine solche verstanden, welche die unten
entnommene Austrittsmenge direkt beeinflußt, also eine gesteu
erte Veränderung des Verhältnisses von oben zu unten entnomme
ner Menge bewirkt.
Bei der in der EP 0 557 816 offenbarten Anlage ist keine
derartige selektive Steuerung vorgesehen. Zwar dürfte sich
dort eine Veränderung der in den Trennbehälter eingeführten
Menge auch auf die unten entnommene Menge auswirken, eine
selektive Steuerung gemäß der Erfindung, welche eine Änderung
des Verhältnisses dieser Menge zur eingeführten Menge - und
damit auch zur oben entnommenen Menge - erlaubt, ist dort
jedoch nicht vorgesehen. Eine derartige selektive Steuerung
wirkt sich vorteilhaft hinsichtlich der Prozeßführung aus und
erlaubt daher eine Erhöhung der Sortenreinheit bei hohen
Durchsätzen.
Es sei angemerkt, daß die untere Austrittsleitung keineswegs
an der tiefsten Stelle des Trennbehälters angesetzt sein
braucht. Sie kann vielmehr auch an einer etwas erhöhten Stelle
beispielsweise seitlich am Trennbehälter ansetzen. In letzte
rem Fall werden besonders schwere Anteile nicht durch die
Austrittsleitung ausgetragen, sondern sinken zum tiefsten
Punkt des Trennbehälters. Dort kann eine gesonderte Austrags
einrichtung für diese besonders schweren Teile vorgesehen
sein.
Vorzugsweise ist die Einrichtung zur selektiven Steuerung eine
aktive Fördereinrichtung, insbesondere eine mit einem Antrieb
versehene Pumpe. Hierzu zählen u. a. auch mit Antrieb versehe
ne Schneckenförderer etc. (Anspruch 2).
Vorzugsweise ist diese aktive Fördereinrichtung so ausgebil
det, daß sie die selektive Steuerung der entnommenen Menge
ohne Querschnittsvariation der Austrittsleitung, allein durch
Variation des Fördervolumens pro Zeiteinheit bewirkt. Hierbei
kann es sich beispielsweise um eine Druckkolbenpumpe handeln,
insbesondere eine Drehkolbenpumpe, wie sie beispielsweise zur
Förderung von Beton verwendet wird. Eine solche Drehkolbenpum
pe kann beispielsweise so ausgebildet sein, daß der Rotor eine
eingängige Schnecke ist, die in einem zweigängigen Schnecken
gehäuse eine exzentrische Drehbewegung ausführt. Eine derarti
ge Pumpe kann ventillos ausgebildet sein. Auch eine Förder
schnecke ist geeignet. Die Steuerung der entnommenen Menge
erfolgt durch Variation des Fördervolumens pro Zeiteinheit
durch entsprechende Änderung der Drehzahl der Pumpe bzw.
Schnecke (Anspruch 3).
Alternativ kann die Einrichtung zur selektiven Steuerung der
entnommenen Menge auch passiv durch Ausnutzung der Schwerkraft
ausgebildet sein, indem beispielsweise die untere Austritts
leitung als flexibler Schlauch gebildet ist, der zur Steuerung
der Austrittsmenge ohne Querschnittsvariation heb- und senkbar
angeordnet ist (Anspruch 4).
Am oberen Ende des Trennbehälters ist vorteilhaft eine Über
laufeinrichtung angeordnet, an welche die obere Austrittslei
stung anschließt (Anspruch 5). Durch die selektive Steuerung
der unten entnommenen Menge wird die Höhe des Flüssigkeits
spiegels im Trennbehälter - und damit indirekt die oben über
die Überlaufeinrichtung überlaufende Menge - gesteuert.
Grundsätzlich kann die Überlauföffnung eine konstante Quer
schnittsfläche aufweisen. Vorteilhaft ist sie jedoch mit einer
Einrichtung zur Verstellung ihres Querschnitts ausgerüstet
(Anspruch 6). Bei feinerem Kunststoffgranulat kann nämlich
eine relativ kleine Überlauföffnungsfläche erwünscht sein, um
im oberen Bereich des Trennbehälters eine relativ große Strö
mung hervorzurufen, was sich günstig im Hinblick auf eine
Vermeidung von Materialanhaftungen an der inneren Trennbehäl
terwand auswirkt. Falls in der Mischung jedoch größere Teile,
etwa Folienstücke enthalten sind, ist es zur Vermeidung von
Verstopfungen vorteilhaft, die Anlage mit einer größeren
Überlauf-Querschnittsfläche zu fahren.
Zur Prozeßsteuerung sind vorteilhaft wenigstens eine Einrich
tung zur Ermittlung der in den Trennbehälter pro Zeiteinheit
eingeführten Menge sowie eine Einrichtung zur Ermittlung der
unten aus dem Trennbehälter pro Zeiteinheit entnommenen Menge
vorgesehen (Anspruch 7). Bei diesen Einrichtungen kann es sich
um unabhängig arbeitende Strömungs- oder Durchflußsensoren
handeln, welche eine teilweise oder völlige Verstopfung in der
Zuleitung in den Trennbehälter bzw. in der unteren Austritts
leitung direkt detektieren. Es ist aber auch möglich, aus der
Drehzahl der jeweiligen Förderpumpe auf den Durchfluß zu
schließen. Letztere Art der Ermittlung kann ausreichend sein,
wenn sich im Fall einer Verstopfung die Drehzahl der betroffe
nen Pumpe entsprechend verringert. Die ermittelten Mengen
dienen der Steuerung der unten entnommenen Menge - und damit
indirekt auch der oben entnommenen Menge. Darüber hinaus kann
der ermittelte Wert der in den Trennbehälter eingeführten
Menge auch der Steuerung der Förderpumpe dienen, welche für
die Überführung der Mischung vom Einrührbehälter in den Trenn
behälter zuständig ist.
Als zusätzliche Maßnahme zur Vermeidung bzw. Beseitigung
etwaiger Verstopfungen kann vorteilhaft eine Einrichtung zur
Einleitung von Druckpulsen in die untere Austrittsleitung
vorgesehen sein (Anspruch 8). Insbesondere handelt es sich
hierbei um Druckluftpulse.
Um bereits vor dem Trennbehälter Schwergutverunreinigungen
(z. B. Metallteile) abzuscheiden, verläßt die Mischung den
Einrührbehälter vorzugsweise seitlich (Anspruch 9). Metalltei
le, die im Einrührbehälter aufgrund ihrer großen Dichte nach
unten sinken, werden hierdurch nicht in den Trennbehälter
gefördert.
Um gleichmäßige Verhältnisse bei der Herstellung der Mischung
zu gewährleisten, weist die Anlage vorzugsweise eine Einrich
tung zur Ermittlung und Konstanthaltung des Füllungsgrads im
Einrührbehälter auf (Anspruch 10). Ferner ist es von Vorteil,
wenn der Einrührbehälter ein Rührwerk aufweist, dessen Dreh
zahl konstant geregelt wird (Anspruch 11).
Vorteilhaft sind im Trennbehälter ein erstes und ein zweites
Leitblech vorgesehen, welche horizontal angeordnet sind, die
Kegel zwischen sich aufnehmen und einen seitlich nach außen
gerichteten Strömungsraum für die austretende Mischung bilden
(Anspruch 12). Überraschenderweise hat sich gezeigt, daß die
kennzeichnende Maßnahme eine erhebliche Verbesserung hinsicht
lich der Sortenreinheit der Trennung erzielen läßt.
Um eine Wirbelbildung im Trennbehälter zu vermeiden, kann das
Trennaggregat zwischen den horizontalen Leitblechen vorteil
haft mit senkrechten Beruhigungsblechen ausgerüstet sein
(Anspruch 13). Eine entsprechende Funktion kann aber
beispielsweise auch durch radiale Rippen, die innen an der Wan
dung des Trennbehälters angeordnet sind, erzielt werden. Bei
Folienmaterial wird eher von senkrechten Beruhigungsblechen
abgesehen, um Verstopfungen am Austritt aus dem Trennaggregat
zu vermeiden.
Hinsichtlich der Verfahrensansprüche (Ansprüche 14-26) wird
auf die obigen Ausführungen zu den verschiedenen Aspekten und
Ausgestaltungen der Anlage verwiesen.
Die Erfindung wird nun anhand von Ausführungsbeispielen sowie
der Zeichnung näher erläutert. In der Zeichnung zeigen:
Fig. 1 einen Trennbehälter im Querschnitt;
Fig. 2 eine Seitenansicht des Trennbehälters von Fig. 1 mit
einem flexiblen Schlauch zur Steuerung der unten
entnommenen Menge;
Fig. 3 einen Einrührbehälter im Querschnitt;
Fig. 4 eine schematische Darstellung einer Anlage zur
Trennung von Stoffgemischen; und
Fig. 5 eine Ansicht einer anderen Ausführungsform mit
Einrühr- und Trennbehälter, bei der die Entnahme aus
dem Trennbehälter durch eine Pumpe erfolgt.
Der Trennbehälter 1 gemäß Fig. 1 und 2 ist aus einem kreiszy
lindrischen Mittelteil 9 und einem an dessen Stirnflächen
angesetzten konischen Oberteil 10 bzw. konischen Unterteil 11
aufgebaut. Der Übergang vom zylindrischen zum konischen Teil
des Einrührbehälters 1 weist beispielsweise einen Winkel von
30-45° auf.
Der Mittelteil 1 hat vorzugsweise eine Breite von 1,9-2,4 m.
Der Trennbehälter 1 hat insgesamt vorzugsweise eine Höhe von
4-6 m. Am Mittelpunkt des Trennbehälters 1 ist ein Trennaggre
gat 3 angeordnet, welches aus zwei sich mit den Spitzen gegen
überstehenden Kegeln, nämlich einem oberen Kegel 6 und einem
unteren Kegel 7, die jeweils mit ihrer Basis zwischen zwei
horizontalen Leitblechen, einem oberen Leitblech 4 und einem
unteren Leitblech 5 eingesetzt sind, aufgebaut. Bei einem der
beiden Kegel 6, 7 fehlt die Kegelspitze tatsächlich, da an
ihrer Stelle eine Rohrleitung 2 mündet. Wenn also oben von
"mit den Spitzen gegenüberstehend" die Rede ist, ist hiermit
bei einem der beiden Kegel 6, 7 eine "gedachte" Spitze ge
meint. Die Kegel 6, 7 sind in einem engen Abstand voneinander
angeordnet; beispielsweise beträgt der Abstand zwischen der
Spitze des einen Kegels und der Öffnungsfläche der Rohrleitung
2 l-10 cm, insbesondere zwischen 3 und 5 cm. Eine bevorzugte
Anordnung ist diejenige, bei der sich die Spitzen (von denen
eine "gedacht" ist) berühren.
Die Kegel 6, 7 haben einen (an der Kegelspitze gemessenen)
Kegelwinkel 8 von 110-150°, vorzugsweise ungefähr 120°. Die
parallel angeordneten Leitbleche 4, 5 sind rund und weisen
einen Durchmesser von beispielsweise 0,7-1,1 m, vorzugsweise
0,8-1,0 m auf, reichen damit bis auf einen Abstand von bei
spielsweise 0,3-0,7 m, vorzugsweise 0,4-0,6 m an die Wandung
des Trennbehälters 1 heran. Der Abstand zwischen den Leitble
chen 4, 5 beträgt beispielsweise 0,2-0,4 m, vorzugsweise ca.
0,3 m, ihr Durchmesser beträgt beispielsweise 40-60% des
Innendurchmessers des Trennbehälters. Die Einleitung der
Mischung in den Trennbehälter 1 erfolgt von unten oder oben
durch einen der Kegel 6, 7 hindurch durch die Rohrleitung 2.
Dem entsprechenden Kegel 6 bzw. 7 fehlt damit also die Kegel
spitze wegen der Mündung der Rohrleitung 2 gegenüber der
Spitze des anderen Kegels 7 bzw. 6. Der Ort, an dem der Mit
telpunkt der Verbindungslinie der beiden Spitzen oder - bei
"berührenden" Spitzen der (gedachte) Berührort liegt, ist
vorzugsweise der geometrische Mittelpunkt des Trennbehälters
1, liegt also auf dessen halber Höhe auf dessen Mittellinie.
Die Leitbleche 4, 5 bilden einen definierten geometrischen
Raum, der eine strömungstechnische Beruhigungszone darstellt.
Erst nach dem Verlassen dieses Raumes am äußeren Ende der
Leitbleche 4, 5 trennt sich die Mischung endgültig in die
aufsteigende Leichtfraktion und die absinkende Schwerfraktion,
unterstützt durch nach oben und unten führende Teilströmungen
des Trennmediums. Im Bereich zwischen den Leitblechen 4, 5
kommt es zu einer laminaren Fließströmung nach außen. Am
äußeren Rand des durch die Leitbleche 4, 5 gebildeten Raumes
können sich zwischen diesen mehrere symmetrisch angeordnete,
senkrechte Beruhigungsbleche 29 befinden.
Durch die konstruktive Ausbildung des Trennaggregats 3 kommt
es zu einer laminaren Fließströmung. Der Raum zwischen den
Leitblechen 4, 5 stellt eine Ruhezone dar, in der sich eine
für den Eintritt der Mischung in den Trennbehälter optimale
laminare Strömung ausbildet, die nach dem Austritt eine schar
fe Trennung der Fraktionen unterschiedlicher Dichte erlaubt.
Wenn der Raum zwischen den Leitblechen 4, 5 zu klein gewählt
wird, kann sich eine turbulente Strömung entwickeln. Falls er
zu groß gewählt wird, würde keine ausreichende Führung der
Mischung in einer laminaren Strömung erfolgen.
Der Durchmesser des Einleitungsrohrs 2 ist relativ groß ge
wählt, um die Ausbildung der laminaren Strömung im Trennaggre
gat 3 zu begünstigen. Ein zu geringer Durchmesser führt zu
einer relativ hohen Fließgeschwindigkeit, was sich für die
Ausbildung der laminaren Strömung ungünstig auswirken kann.
Auch der Abstand der Kegel 6, 7 hat einen Einfluß auf die
Laminarität der Strömung. Bei zu kleinem oder zu großem Ab
stand wird die Laminarität und damit der Trenneffekt ver
schlechtert.
Am unteren Ende des Trennbehälters ist eine untere Austritts
leitung 12 angesetzt, durch die die nach unten abgesunkene
Schwerfraktion samt einem Teilstrom des Trennmediums ausgetra
gen wird. Die unten ausgetragene Menge kann selektiv gesteuert
werden. Bei dem Ausführungsbeispiel gemäß Fig. 1 erfolgt diese
Steuerung durch eine Ausbildung der unteren Austrittsleitung
12 als flexibler Schlauch, der nach oben bis in die Höhe des
Flüssigkeitsspiegels im Trennbehälter und von dort wieder nach
unten geführt ist. Mit einer am höchsten Punkt des flexiblen
Schlauch ansetzenden Heb- und Senkvorrichtung 13 kann das
Niveau der höchsten Stelle variiert werden. Hierdurch kann
nach dem Prinzip der kommunizierenden Röhren der Flüssigkeits
spiegel im Trennbehälter 1 gehoben und gesenkt werden, wodurch
- in unten näher erläuterter Weise - indirekt auch die oben
entnommene Menge gesteuert wird. Mit Hilfe der selektiven
Steuerung der unten entnommenen Menge wird also gesteuert, wie
sich die in den Trennbehälter 1 eingeführte Menge in Teilströ
mungen nach oben und unten im Trennbehälter aufteilt.
Bei dem Ausführungsbeispiel gemäß Fig. 5 erfolgt die Steuerung
der unten entnommenen Menge aktiv durch eine Pumpe 44. Hierbei
handelt es sich beispielsweise um eine Drehkolbenpumpe, Typ
PL-300 der Firma Börger GmbH in D-16325 Borken. Die Steuerung
der entnommenen Menge erfolgt durch Regelung der Pumpendreh
zahl. Durch Vergrößern und Verkleinern des Volumenstroms der
Pumpe 44 wird - wie beim erstgenannten Ausführungsbeispiel
durch Heben und Senken des flexiblen Schlauches - der Flüssig
keitsspiegel im Trennbehälter angehoben bzw. abgesenkt, wo
durch indirekt die oben entnommene Menge gesteuert wird.
Beiden Ausführungsformen ist gemeinsam, daß die Steuerung der
unten entnommenen Menge ohne jegliche Querschnittsverengung
der unteren Austrittsleitung 12 erfolgt. Bei der erstgenannten
Ausführungsform ist dies dadurch sichergestellt, daß der
flexible Schlauch nur in seiner Höhe verstellt wird, sein
Querschnitt jedoch ungeändert bleibt. Bei der zweitgenannten
Ausführungsform ist dies sichergestellt durch Verwendung einer
Pumpe 44, die z. B. "abteilweise" fördert, wobei der Quer
schnitt der "Abteile" nicht kleiner als der Querschnitt der
unteren Austrittsleitung 12 ist. Ein am Anfang der unteren
Austrittsleitung 12 angeordnetes Ventil 14 dient nicht etwa
der Steuerung der entnommenen Menge durch Querschnittsverände
rung, sondern ermöglicht ein Absperren des Trennbehälters 1.
Es handelt sich z. B. um einen Absperrschieber.
Sofern die Leichtfraktion und die Schwerfraktion zu ungefähr
gleichen Anteilen in der Mischung vorliegen, wird die Entnahme
durch die untere Austrittsleitung 12 elektronisch derart
gesteuert, daß oben und unten ungefähr die gleichen Auslauf
mengen aus dem Trennbehälter 1 austreten. Sofern der Anteil
der Leichtfraktion deutlich höher ist, wird über den oberen
Ablauf mehr Material ausgebracht als durch den unteren, was
durch eine Höherverstellung des flexiblen Schlauches oder eine
Verringerung der durch die Pumpe 44 geförderten Menge erfolgen
kann. Bei einem höheren Anteil der Schwerfraktion wird hinge
gen der flexible Schlauch abgesenkt bzw. die Fördermenge der
Pumpe 44 erhöht, so daß die unten ausgetragene Menge entspre
chend größer als die oben ausgetragene ist. In allen Fällen
erfolgt diese Steuerung ohne Querschnittsverkleinerung, so daß
das Auftreten von Verstopfungen vermieden wird.
Am oberen Ende des Trennbehälters 1 befindet sich eine Über
lauföffnung, die in einem Überlaufkasten 16 angeordnet ist, in
dem eine obere Austrittsleitung 15 beginnt. Die obere Aus
trittsöffnung des Trennbehälters 1 hat eine Öffnungsquer
schnittsfläche, die im Bereich zwischen 145 und 300 mm mit
einem Stelltrieb verstellt werden kann. Diese Öffnung wird
derart gesteuert, daß sie bei der Trennung von Folienmaterial
im oberen Bereich und bei der Trennung von Granulaten im
unteren Bereich liegt. Dadurch wird eine größtmögliche Strö
mungsgeschwindigkeit im Bereich des Überlaufs erreicht, so daß
der Austrag ohne Materialanhaftung und Verstopfung erfolgen
kann.
Gemäß Fig. 3 weist ein oben offener Einrührbehälter mit einem
Öffnungsquerschnitt von 140-300 mm ein Rührwerk 18 auf,
welches zentrisch im mittleren oder unteren Teil des Behälters
mit wenigstens einem Einrührer ausgerüstet ist, der über eine
Rührwelle mit dem Rührwerk 18 verbunden ist. Bei dem Einrührer
19 handelt es sich beispielsweise um einen Rührpropeller mit
Rührblättern, welche verstellbar ausgebildet sein können. Der
Einrührbehälter 17 ist in seinem unteren Teil konisch ausge
bildet. Etwa in mittlerer Höhe des Einrührbehälters 17, an
einer Seite des zylinderischen Teils, mündet eine Austritts
verbindungsleitung 20, welche den Einrührbehälter 17 mit dem
Trennbehälter 1 verbindet. Am tiefsten Punkt des konischen
Teils des Einrührbehälters 17 befindet sich ein Austritts
schieber 22, durch den abgesunkenes Schwergut abgezogen werden
kann. Die Eingabe des zu trennenden Stoffgemisches in den
Rührbehälter 17 erfolgt über eine Rohrleitung 32. Die Eingabe
des Trennmediums (es handelt sich, wie unten noch näher erläu
tert wird, um rückgeführtes Trennmedium) in den Rückbehälter
17 erfolgt über eine Rückführleitung 28. Das zu trennende
Stoffgemisch wird anfangs in den bereits zu 4/5 mit Trennmedi
um gefluteten Einrührbehälter 17 eingeführt. Im laufenden
Prozeß erfolgt die Einführung in einem konstanten Fluß, so daß
sich im Einrührbehälter eine Konzentration von 5-20%, vorzugs
weise 10-15 Gew.-%, bezogen auf die flüssige Phase ergibt.
Mittels des Rührwerks 18 wird eine homogene Mischung herge
stellt, wobei die Rührgeschwindigkeit so eingestellt wird, daß
schwere Verunreinigungen, wie Metallteile und Fremdstoffe, in
den konischen unteren Teil absinken und die homogene Mischung
in laminare Strömung kontinuierlich durch die seitliche Aus
trittsverbindungsleitung 20 ausfließt, während Verunreinigun
gen durch den Austrittsschieber 22 periodisch, z. B. mit einer
Periode von 0,1-1 h elektronisch gesteuert abgezogen werden.
Das Rührwerk 18 weist eine elektronische Drehzahlregelung auf,
durch welche die Drehzahl unabhängig von dem Feststoffgehalt
der Mischung konstant gehalten wird. Die Drehzahl des Rühr
werks wird so gewählt, daß Turbulenzen in der flüssigen Phase
der Mischung vermieden werden. Weiter wird durch eine elektro
nische Füllstandsregelung der Füllungsgrad des Einrührbehäl
ters elektronisch überwacht und konstant gehalten. Hierfür ist
ein Füllstandssensor 21 (Fig. 5) vorgesehen. Gemäß Fig. 5
sind in der Austrittsverbindungsleitung 20 zur Trennstufe ein
Absperrventil 35, ein Strömungsmesser 36 und eine Pumpe 37
angeordnet. Es folgt ein Schwergutzyklon 38, aus dem über eine
Schwergutschleuse 39 Schwergut abgezogen werden kann, welches
im Einrührbehälter 17 nicht nach unten abgesunken ist. Es
folgt schließlich ein weiterer Durchflußmesser 40, bis
schließlich die Verbindungsleitung 20 in die Rohrleitung 2
übergeht, welche ins Trennaggregat 3 mündet.
Im unteren Bereich des Trennbehälters 1 ist gemäß Fig. 5 ein
Ventil 41 zum Ablassen des Trennbehälterinhalts vorgesehen.
Die untere Austrittsleitung 12 ist kurz nach dem Austritt aus
dem Trennbehälter 1 mit einem Druckluftanschluß 42 ausgerü
stet, mit dem Druckluftpulse in die Austrittsleitung 12 einge
leitet werden können. Bei anderen Ausführungsformen können
statt Druckluftpulsen beispielsweise Trennmedium-Pulse einge
leitet werden. Weiter stromabwärts sind in der unteren Aus
trittsleitung 12 ein Durchflußmesser 43 und die nicht quer
schnittsverändernde Pumpe 44 angeordnet.
Die Pumpen 37 und 44 sind mit den Strömungs- und Durchflußmes
sern 36, 40 und 43 durch eine Steuerung derart verbunden, daß
ein konstanter Mengenfluß vom Einrührbehälter 17 in den Trenn
behälter 1 und in den beiden Abführleitungen 12, 15 aus dem
Trennbehälter 1 geregelt wird. Insbesondere ist durch die
Durchflußmessung in der Verbindungsleitung 20 und der unteren
Austrittsleitung 12 indirekt bekannt, welche Menge pro
Zeiteinheit durch die obere Austrittsleitung 15 abläuft.
Dadurch wird auch die Aufteilung des Flusses zwischen oberen
und unteren Austritt aus dem Trennbehälter 1 auf einen kon
stanten Wert geregelt, der in Abhängigkeit von dem Verhältnis
von Leichtfraktion zu Schwerfraktion gewählt wird. Werden
beispielsweise in der Verbindungsleitung 20 ein Fluß von 50 m3/h
in der unteren Austrittsleitung 12 ein Fluß von 26 m3/h
konstant gehalten, so wird damit der Fluß in der oberen Aus
trittsleitung 15 indirekt auf 24 m3/h konstant geregelt. Eine
typische Flußmenge beträgt 10-25 m3/h in der unteren Aus
trittsleitung 12. Mit Hilfe des Durchflußmessers 43 können
teilweise oder vollständige Verstopfungen in der unteren
Austrittsleitung 12 detektiert werden. In einem solchen Fall
veranlaßt die Steuerung der Anlage, daß über den Druckluftan
schluß 42 Preßluftimpulse eingeleitet werden, um eine Verstop
fung zu beseitigen. Derartige Preßimpulse können auch
prophylaktisch in stetiger Abfolge abgegeben werden, z. B. 5-7
Preßimpulse pro Minute. Die gewählte Strömungsgeschwindigkeit
wird elektronisch derart geregelt, daß sie so groß ist, daß
der Austrag der getrennten Fraktionen aus dem Trennbehälter 1
ohne Anhaften und ohne ein Ansetzen an den konischen Wänden
des Trennbehälters 1 erfolgen kann.
Die Absperrventile bzw. -schieber 22, 35, 42 sind über eine
elektronische Steuerung pneumatisch betätigbar. Bei einer
Außerbetriebsetzung der Anlage werden die durch die Steuerung
automatisch geschlossen bzw. bei einer Inbetriebnahme automa
tisch geöffnet.
Eine komplette Anlage und das Gesamtverfahren werden nun durch
das folgende Beispiel und Fig. 4 näher erläutert.
In den Einrührbehälter 17 wird das auf etwa 10-30 mm zerklei
nertes Kunststoffmahlgutgemisch aus Kunststoffgranulaten
und/oder -folien, Provenienz "Grüner Punkt", durch das Einlei
tungsrohr 32 eingeleitet und mit durch die Rückführleitung 28
eingeleiteten Wasser als Trennmedium mit dem Einrührer 19 in
einer Konzentration von etwa 10% kg Kunststoff/kg Trennmedium
homogenisiert. Die homogene Mischung wird kontinuierlich mit
einem Durchsatz von beispielsweise 1-1,2 t/h über die Aus
trittsverbindungsleitung 20 und die Rohrleitung 2 in den
bereits mit Trennmedium gefluteten Trennbehälter 1
eingeleitet. In dem Trennaggregat 3 beginnt in der dortigen laminaren
Strömung durch die Leitbleche 5 und 6 die Trennung der Schwer-
und Leichtfraktion. Beim Austreten aus dem Raum zwischen den
Leitblechen 5 und 6 erfolgt die weitere Stofftrennung in eine
aufsteigende Fraktion mit geringerer Dichte und eine absinken
de Fraktion mit größerer Dichte als das Trennmedium. Nach dem
Austrag aus dem Trennbehälter 1 durch die obere und untere
Austrittsleitung 15 bzw. 12 werden diese Fraktionen auf Sieben
23 und 26 und über Filter 24 und 27 von dem in flüssiger Phase
vorliegenden Trennmittel (z. B. Wasser) getrennt. Gegebenen
falls erfolgt auch eine weitere Entwässerung mit einer Zentri
fuge 31. Abgetrenntes Trennmedium wird in ein Pufferbecken 25
geleitet und von dort über die Rückführleitung 28 in den
Einrührbehälter 17 zurückgeführt.
Zur weiteren Trennung der Leicht- und/oder Schwerfraktion
können diese Fraktionen anschließend weitere Trennstufen
durchlaufen, die wiederum im wesentlichen aus Einrührbehälter
und Trennbehälter aufgebaut sind. Der wesentliche Unterschied
dieser folgenden Trennstufen besteht darin, daß bei ihnen das
Trennmedium schwerer bzw. leichter als dasjenige der vorherge
henden Stufe ist.
Mit Wasser als Trennmedium werden beispielsweise folgende
Fraktionen getrennt:
Die Restfraktionen können in entsprechender Weise in einer
folgenden Stufe mit einer MgSO4-Lösung als Trennmedium ge
trennt werden.
Zusammengefaßt betreffen die Ausführungsbeispiele Verfahren
zur kontinuierlichen und verstopfungsfreien Trennung von
Stoffgemischen unterschiedlicher Dichten, insbesondere aus
Kunststoffmahlgut aus Granulaten oder Folien mittels eines
Trennmediums durch Einführen des zerkleinerten Materials in
einen Rührbehälter zur Homogenisierung mit dem Trennmedium,
Abpumpen in einen Trennbehälter mit einem Trennaggregat und
Austreten der getrennten Fraktionen und Rückführung des Trenn
mediums. Genauer weist das beispielhaft dargestellte Verfahren
folgende Verfahrensschritte auf:
- 1. Einführen des zu trennenden, zerkleinerten Stoffgemisches über das Einleitungsrohr 32 in das durch die Rückführlei tung 28 getrennt eingeleitete flüssige Trennmedium in den unten konischen, bereits gefluteten Einrührbehälter 17 in konstanter Menge pro Zeiteinheit, so daß eine Konzentra tion von 10-20, vorzugsweise von 10-15 Gewichtsprozent, auf die flüssige Phase gerechnet, erzielt wird, Vermi schen zu einer homogenen Mischung mittels des Rührwerks 18 mit einer Rührwelle mit ein oder mehreren Einrührern 19, wie z. B. Rührpropeller mit verstellbaren Rührblät tern, wobei die Rührgeschwindigkeit so eingestellt wird, daß Verunreinigungen, wie aus Metallen und Fremdstoffen, in den konischen, unteren Teil absinken und die homogene Mischung in laminarer Strömung kontinuierlich seitlich, etwa in der Mitte durch die Austrittsverbindungsleitung 20 ausfließt und Verunreinigungen durch einen Austritts schieber 22 periodisch abgezogen werden,
- 2. Eintreten des homogenen Stoffgemisches in den Trennbehäl ter 1, der aus dem zylindrischen Teil 9 und dem oberen und unteren konischen Teil 10, 11 gebildet ist, durch die Rohrleitung 2 dicht oberhalb des unteren konischen Teils 10, die in der Mitte des zylindrischen Teils 9 senkrecht nach unten gebogen ausgebildet ist, aus dieser frei aus tretend in das Trennaggregat 3 eintritt, das einen geome trischen Raum bildet und aus einem oberen und einem unte ren runden oder kreisförmigen Trennblech 4, 5 gebildet ist, auf denen obere und untere Kegel 6, 7 mit einem Ab stand angeordnet sind, mit einem Kegelwinkel 8 von z. B. 100-130°, vorzugsweise von 120°, und die Kegel mit den Spitzen im oben erläuterten Sinn eng gegenüber stehen, zum Bewirken turbulenzfreier Führung des homogenen Gemi sches im flüssigen Trennmedium, wodurch das in den geflu teten Trennbehälter 1 ohne Verwirbelung eintretende homo gene Stoffgemisch mit einer laminaren Fließgeschwindig keit einen Trennschnitt der Komponenten mit unterschied licher Dichte bewirkt und erst am Ende der Trennbleche 4, 5, welche fakultativ mit mehreren senkrechten Beruhi gungsblechen 29 ausgerüstet sind, die Stoffpartikel einer zerkleinerten Korngröße von 10-50 mm, vorzugsweise von 20-30 mm aufsteigen oder absinken in die konischen Teile 10, 11 des Trennbehälters 1 und dadurch die Stofftrennung in eine oder mehrere schwere Fraktionen bewirkt wird, und eine Steuerung der flüssigen Phase mit den getrennten Fraktionen durch das geöffnete Ventil 14 mittels eines flexiblen Schlauches 12 erfolgen kann, der z. B. durch ei nen Flaschenzug 13 oder einen Spindelantrieb höhenver stellbar ist, derart, daß die obere Krümmung des Schlau ches 12 als kommunizierende Röhre die gleiche Höhe mit dem Flüssigkeitsspiegel in dem Trennbehälter 1 einstellt, oder, alternativ, mittels einer Pumpe 44, deren Förder menge z. B. durch Drehzahlverstellung ohne Querschnitts veränderung variierbar ist, so daß die leichte Fraktion am oberen konischen Teil 10 durch das Ableitungsrohr 15 mit dem darin angeordneten Überlaufkasten 16 austritt und die schwere Fraktion im unteren konischen Teil 11 des Trennbehälters 1 austritt, und die getrennten Fraktionen durch Siebentwässerung 23, 26 und über Filter 24, 27 von der flüssigen Phase abgetrennt werden und diese in ein Pufferbecken 25 fließt und aus diesem das flüssige Trenn medium über eine Rückführleitung 28 in den Einrührbehäl ter 17 recycliert wird, und die getrennten Fraktionen zentrifugiert und ggf. durch eine Nachtrocknung von einer Restmenge an flüssiger Phase befreit werden und danach Silos zur weiteren Verwendung zugeführt werden. Beim Stillstand der Anlage bleibt das untere Ventil 14 bis zum Wiederanfahren des Durchsatzes am Stoffgemisch geschlos sen, wodurch der Trennbehälter 1 gefüllt bleibt.
Der Durchmesser der Trennbleche 4, 5 beträgt im Verhältnis zum
Durchmesser des zylindrischen Teils 9 des Trennbehälters 1
0,4-0,6, vorzugsweise 0,47-0,5. Beispielsweise beträgt der
Durchmesser der Trennbleche 900 mm und der Durchmesser des
zylindrischen Teils 9 1900 mm.
Die Abflußrichtung und die Menge des flüssigen Trennmediums am
oberen Ablauf 15 und/oder am unteren Austritt 14 wird durch
Einstellung einer variablen Höhe des flexiblen Schlauches 12
oder Steuerung der Fördermenge der Pumpe 44 durch Änderung der
Höhe des kommunizierenden Flüssigkeitsspiegels im Trennbehäl
ter 1 bewirkt. Die Durchmesser der oberen und unteren Aus
trittsleitung 15, 12 sind gleich, sie betragen vorzugsweise
100 mm. Der Durchmesser der Eintrittsrohrleitung 2 beträgt das
Ein- bis Zweifache der Austrittsleitungen 12, 15.
Als Trennmedium kann z. B. Wasser oder in Wasser gelöste anor
ganische Salze, wie NaCl, KCl, MgSO4 mit einer Einstellung
unterschiedlicher Dichten zwischen 1,1 und 1,4 g/cm3 oder aus
Wasser und mit Wasser mischbaren organischen Flüssigkeiten,
wie Isopropylalkohol mit 0,80-0,98 g/cm3 dienen, wobei die
Dichte des flüssigen Trennmediums zwischen der Dichte der
leichten und der schweren Fraktion eingestellt wird.
Nach Abtrennung der leichten Fraktion können in weiteren
Trennbehältern in gleicher Weise z. B. ein oder mehrere schwere
Fraktionen von der jeweils leichteren Fraktion abgetrennt und
in gleicher Weise weiter behandelt werden.
Die Zerkleinerung des Stoffgemisches kann beispielsweise oder
durch Mahlen zum Mahlgut erfolgen. Grundsätzlich ist es mög
lich, zerkleinerte Stoffgemische wie Erze, Kohle von Gangart
oder Metalle, wie Aluminium von Eisen, oder nichtmischbare
Flüssigkeiten mit unterschiedlicher Dichte, wie Wasser und Öle
zu trennen. Vorzugsweise handelt es sich jedoch um organische
Stoffgemische, beispielsweise aus PE, PS, PVC, PET mit den
Dichten 0,96; 1,05; 1,30; 1,31 g/cm3, die in mehreren Stufen
in Trennbehältern in Reinfraktionen getrennt werden. Die in
Reinfraktion vorliegende Kunststoffe können durch Extrusion zu
Granulat verarbeitet werden.
Der Trennbehälter 1 hat beispielsweise folgende Abmessungen:
Gesamthöhe 4 m, Durchmesser des zylindrischen Teils 1,90 m, Höhe des zylindrischen Teils größer 2 m. Hiermit kann mit einer Durchsatzkapazität von 1-2 t/h eingeführter Kunststoff mischung eine Trennung in praktisch sortenreine Fraktionen erfolgen.
Gesamthöhe 4 m, Durchmesser des zylindrischen Teils 1,90 m, Höhe des zylindrischen Teils größer 2 m. Hiermit kann mit einer Durchsatzkapazität von 1-2 t/h eingeführter Kunststoff mischung eine Trennung in praktisch sortenreine Fraktionen erfolgen.
Eine beispielhafte Ausführungsform der Anlage weist einen
konischen Einrührbehälter 17 mit Einleitungsrohr 28 zum Ein
führen des Trennmediums und Eingangsrohr 32 zum Einführen des
zerkleinerten Stoffgemisches, welcher ein Rührwerk 18 mit
Rührwelle und Einrührern 19, wie z. B. mit Rührpropellern mit
verstellbaren Rührblättern, zur Erzeugung einer homogenen
Mischung aufweist und mit einer Austrittsverbindungsleitung 20
zum Austritt der homogenen Mischung an einer Seite des zylin
drischen Teils verbunden ist und am unteren Ende des konischen
Teils mit einem Austrittsschieber 22 verbunden ist. Die Aus
trittsleitung 20 führt zu dem Trennbehälter (1), der den
zylindrischen Teil 9 und den oberen und unteren konischen Teil
10, 11 umfaßt. In dem Trennbehälter 1 ist das Trennaggregat 3
angeordnet, das einen geometrischen Raum bildet, der durch die
Leitbleche 4, 5 begrenzt ist, wobei auf den Leitblechen Kegel
aus oberer und unterer Kegel 6, 7 im oben erläuterten Sinn in
nur geringem Abstand, wie etwa 4-5 cm, sich gegenüberstehen,
und wobei am äußeren Rand der Leitbleche 4, 5 fakultativ
senkrechte Beruhigungsbleche 29 angeordnet sind. Durch die
gebogene Rohrleitung 2 tritt die homogene Mischung von unten
durch den unteren Kegel 7 zentrisch ein und strömt durch diese
Bleche mit laminarer Fließgeschwindigkeit, so daß bei dem
runden, vorzugsweise kreisförmigen Ende der Leitbleche 4, 5
der Trennschnitt eintritt und die spezifisch leichtere Frakti
on oder Fraktionen über das Ableitungsrohr 15 mit Überlaufka
sten 16 austreten und am unteren Ende die spezifisch schwerere
Fraktion oder Fraktionen durch das Ventil 14 und den heb- und
senkbaren flexiblen Schlauch 12 oder die mit der Pumpe 44
ausgerüstete untere Austrittsleitung 12 austritt. Das Trennag
gregat 3 ist im zylindrischen Teil 9 des Trennbehälters 1
befestigt. Die getrennten Fraktionen werden zur Abtrennung des
flüssigen Trennmediums auf die Siebvorrichtung 23 (leichtere
Fraktion) und die Siebvorrichtung 26 (schwerere Fraktion) und
danach über Filter 24 und 27 geleitet. Das Trennmedium fließt
in ein Pufferbecken 25 und aus diesem über die Rückführleitung
28 zurück in den Einrührbehälter 17. Die getrennten Fraktionen
werden ggf. durch eine Zentrifuge 31 und/oder eine Heizvor
richtung nachgetrocknet und danach Silos zugeführt. Gegebenen
falls werden weiter zu trennende Fraktionen in einen nachge
ordneten zweiten Einrührbehälter 17 und Trennbehälter 1 einge
führt.
Auf dem kreisförmigen Rand der Leitbleche 4, 5 sind fakultativ
mehrere, insbesondere 12-15 Beruhigungsbleche 29 gleichmäßig
beabstandet radial angeordnet, und senkrecht zu den Blechen 4,
5 mit diesen beispielsweise verschweißt. Der Durchmesser des
Trennaggregats 3 beträgt beispielsweise 900 mm, derjenige der
Kegel 6, 7 beispielsweise 500 mm, der an der Spitze gemessene
Kegelwinkel beträgt z. B. ungefähr 120°, der Abstand der Kegel
6, 7 (im oben erläuterten Sinn), vorzugsweise 4 cm, der Ab
stand der parallelen Leitbleche 4, 5 ungefähr 300 mm, der
Durchmesser der Rohrleitung 2 beispielsweise 110 mm, und die
Breite der Beruhigungsbleche 29 beispielsweise 100 mm bei
einem Randabstand von ungefähr 20 mm.
Die Trennung der Fraktionen verschiedener Dichte im flüssigen
Trennmedium erfolgt im Trennaggregat 3, welches durch die
parallelen, rund, kreisförmig oder eckig gestalteten Flächen
4, 5 in einem nach den Seiten offenen definierten Raum gebil
det ist, wobei auf den Flächen 4, 5 im Innenraum die sich
gegenüberstehenden kegelförmigen Körper 6, 7 mit ihrer Basis
angeordnet sind, was zur Einstellung der Fließrichtung der
flüssigen Phase dient. Zwischen den Flächen sind mehrere
senkrechte, radiale symmetrisch angeordnete Führungselemente
befestigt, welche zur Führung der laminaren Strömung dienen.
Beim Austritt an den Enden der parallelen Flächen wird der
Trennschnitt bewirkt, wodurch die spezifisch leichtere Frakti
on oder Fraktionen ausströmen und die spezifisch schwerere
Fraktion oder Fraktionen absinken, und diese an den oberen und
unteren Austrittsöffnungen austreten. Das Trennmedium wird
abgetrennt und recycliert, die Fraktionen vom Restwasser
befreit und den Silos zugeführt.
Mit dem erfindungsgemäßen Verfahren können Stoffgemische mit
Schwankungen im Feststoffgehalt von etwa 5-50% Feststoff,
bezogen auf die homogene Mischung mit dem Trennmedium getrennt
werden. Das Verfahren hat durch seine Trennschärfe eine große
Anwendungsbreite für die Trennung von anorganischen oder
organischen Stoffgemischen aus Kunststoffen in Form von Granu
laten und Folien als Mahlgut, von Produktionsabfällen aus der
Industrie, vorzugsweise aus der chemischen Industrie und aus
der Abfallwirtschaft, die Trennung von Teppichböden, Fasern,
Autoteilen für ein Recycling der getrennten Stoffe als Wert
stoffe. Dem Verfahren kommt damit eine erhebliche volkswirt
schaftliche Bedeutung zu. Das Verfahren hat durch die Rückge
winnung von Stoffen eine hohe Wirtschaftlichkeit bei geringem
Einsatz von Betriebsmitteln. Es führt zu keiner Umweltbela
stung aus gasförmigen, flüssigen oder festen Abfallstoffen.
Das flüssige Trennmedium wird im Kreislauf geführt. Sofern
wäßrige Lösungen daraus abzuführen sind, enthalten diese im
allgemeinen keine toxisch wirkenden Verbindungen, sondern
hauptsächlich Salze. Die Erfindung erlaubt eine Verringerung
der durch Deponierung oder Verbrennung zu beseitigende Ab
fallstoffe.
Zum Abschluß werden noch eine Bezugszeichenliste sowie ver
schiedene Begriffsdefinitionen angegeben. Es bedeuten in den
Figuren die Ziffern:
1 Trennbehälter
2 Rohrleitung
3 Trennaggregat
4 oberes Leitblech
5 unteres Leitblech
6 oberer Kegel
7 unterer Kegel
8 Kegelwinkel
9 zylindrischer Teil des Trennbehälters
10 oberer konischer Teil des Trennbehälters
11 unterer konischer Teil des Trennbehälters
12 untere Austrittsleitung (in Fig. 1 flexible Schlauchver bindung)
13 Heb- und Senkvorrichtung
14 pneumatisches, elektronisch gesteuertes Auslaßventil
15 Ableitungsrohr
16 Überlaufkasten
17 teilweise konischer Einrührbehälter
18 Rührwerk
19 Einrührer
20 Austritts-Verbindungsleitung zum Trennbehälter
21 Füllstandssensor
22 pneumatisches, elektronisch gesteuertes Auslaßventil oder Austrittsschieber für Fremdgut
23 Siebentwässerung Oberlauf
24 Filter
25 Pufferbecken
26 Siebentwässerung Unterlauf
27 Filter
28 Rückführleitung Trennmedium
29 Beruhigungsbleche
30 Leitung zur nächsten Trennstufe
31 Zentrifuge
32 Rohrleitung
35 Absperrventil
36 Strömungsmesser
37 Pumpe
38 Schwergutzyklon
39 Schwergutschleuse
40 Durchflußmesser
41 Ablaßventil
42 Druckluftanschluß
43 Durchflußmesser
44 Pumpe
2 Rohrleitung
3 Trennaggregat
4 oberes Leitblech
5 unteres Leitblech
6 oberer Kegel
7 unterer Kegel
8 Kegelwinkel
9 zylindrischer Teil des Trennbehälters
10 oberer konischer Teil des Trennbehälters
11 unterer konischer Teil des Trennbehälters
12 untere Austrittsleitung (in Fig. 1 flexible Schlauchver bindung)
13 Heb- und Senkvorrichtung
14 pneumatisches, elektronisch gesteuertes Auslaßventil
15 Ableitungsrohr
16 Überlaufkasten
17 teilweise konischer Einrührbehälter
18 Rührwerk
19 Einrührer
20 Austritts-Verbindungsleitung zum Trennbehälter
21 Füllstandssensor
22 pneumatisches, elektronisch gesteuertes Auslaßventil oder Austrittsschieber für Fremdgut
23 Siebentwässerung Oberlauf
24 Filter
25 Pufferbecken
26 Siebentwässerung Unterlauf
27 Filter
28 Rückführleitung Trennmedium
29 Beruhigungsbleche
30 Leitung zur nächsten Trennstufe
31 Zentrifuge
32 Rohrleitung
35 Absperrventil
36 Strömungsmesser
37 Pumpe
38 Schwergutzyklon
39 Schwergutschleuse
40 Durchflußmesser
41 Ablaßventil
42 Druckluftanschluß
43 Durchflußmesser
44 Pumpe
Es werden unter den Begriffen verstanden:
flüssiges Trennmedium oder flüssige Phase: Die Flüssigkeit, deren Dichte zwischen den Dichten der zu trennenden Stoffe liegt;
Fraktion: Diese bezeichnet die abgetrennten Stoffe mit ver schiedener Dichte;
Reinfraktion: bezeichnet abgetrennte Stoffe gleicher chemi scher Zusammensetzung;
Partikel: bezeichnen Stoffteile als Granulat oder als Mahlgut.
flüssiges Trennmedium oder flüssige Phase: Die Flüssigkeit, deren Dichte zwischen den Dichten der zu trennenden Stoffe liegt;
Fraktion: Diese bezeichnet die abgetrennten Stoffe mit ver schiedener Dichte;
Reinfraktion: bezeichnet abgetrennte Stoffe gleicher chemi scher Zusammensetzung;
Partikel: bezeichnen Stoffteile als Granulat oder als Mahlgut.
Claims (26)
1. Anlage zur Trennung von Stoffgemischen mit Bestand
teilen unterschiedlicher Dichte mittels eines flüs
sigen Trennmediums durch Aufsteigen leichter und Ab
sinken schwerer Fraktionen, mit:
einem Einrührbehälter (17) zur Herstellung ei ner Mischung des Stoffgemisches und des Trenn mediums,
wenigstens einem Trennbehälter (1),
einem im Trennbehälter (1) angeordneten Tren naggregat (3), durch das die Mischung in den Trennbehälter (1) eingeleitet wird,
Austrittsleitungen (12, 15) oben und unten am Trennbehälter (1) zum Entnehmen von Mischungen von Leichtfraktionen und Trennmedium bzw. von Schwerfraktionen und Trennmedium,
wenigstens einer Einrichtung zum Befreien die ser Mischungen von dem Trennmedium, gekennzeichnet, durch
eine Einrichtung zur selektiven Steuerung der durch die untere Austrittsleitung (12) pro Zeiteinheit entnommenen Menge der Mischung von Schwerfraktionen und Trennmedium.
einem Einrührbehälter (17) zur Herstellung ei ner Mischung des Stoffgemisches und des Trenn mediums,
wenigstens einem Trennbehälter (1),
einem im Trennbehälter (1) angeordneten Tren naggregat (3), durch das die Mischung in den Trennbehälter (1) eingeleitet wird,
Austrittsleitungen (12, 15) oben und unten am Trennbehälter (1) zum Entnehmen von Mischungen von Leichtfraktionen und Trennmedium bzw. von Schwerfraktionen und Trennmedium,
wenigstens einer Einrichtung zum Befreien die ser Mischungen von dem Trennmedium, gekennzeichnet, durch
eine Einrichtung zur selektiven Steuerung der durch die untere Austrittsleitung (12) pro Zeiteinheit entnommenen Menge der Mischung von Schwerfraktionen und Trennmedium.
2. Anlage nach Anspruch 3, bei welcher die Einrichtung
zur selektiven Steuerung der durch die untere Aus
trittsleitung (12) entnommenen Menge eine aktive
Fördereinrichtung, insbesondere eine Pumpe ist.
3. Anlage nach Anspruch 2, bei welcher die aktive För
dereinrichtung so ausgebildet ist, daß sie die se
lektive Steuerung der durch die untere Austrittslei
tung (12) entnommenen Menge ohne Querschnittsvaria
tion durch Variation des Fördervolumens pro Zeiteinheit
bewirkt.
4. Anlage nach Anspruch 1, bei welcher die Einrichtung
zur selektiven Steuerung durch eine Ausgestaltung
der unteren Austrittsleitung (12) als flexibler
Schlauch gebildet ist, der zur passiven Steuerung
der Austrittsmenge ohne Querschnittsvariation heb- und
senkbar angeordnet ist.
5. Anlage nach einem der Ansprüche 1 bis 4, bei welcher
am oberen Ende des Trennbehälters (1) eine Überlauf
einrichtung (16) angeordnet ist, an welche die obere
Austrittsleitung (15) anschließt.
6. Anlage nach Anspruch 5, welche eine Einrichtung zur
Verstellung des Querschnitts einer Überlauföffnung
der Überlaufeinrichtung (16) aufweist.
7. Anlage nach einem der Ansprüche 1 bis 6, welche au
ßerdem folgendes aufweist:
wenigstens eine Einrichtung zur Ermittlung der in den Trennbehälter (1) pro Zeiteinheit einge führten Menge,
wenigstens eine Einrichtung zur Ermittlung der unten aus dem Trennbehälter (1) pro Zeiteinheit entnommenen Menge,
wobei die Einrichtung zur selektiven Steuerung die unten pro Zeiteinheit entnommene Menge in Abhängig keit von den ermittelten Werten der in den Trennbe hälter (1) eingeführten Menge und der unten aus ihm entnommenen Menge gesteuert wird.
wenigstens eine Einrichtung zur Ermittlung der in den Trennbehälter (1) pro Zeiteinheit einge führten Menge,
wenigstens eine Einrichtung zur Ermittlung der unten aus dem Trennbehälter (1) pro Zeiteinheit entnommenen Menge,
wobei die Einrichtung zur selektiven Steuerung die unten pro Zeiteinheit entnommene Menge in Abhängig keit von den ermittelten Werten der in den Trennbe hälter (1) eingeführten Menge und der unten aus ihm entnommenen Menge gesteuert wird.
8. Anlage nach einem der Ansprüche 1 bis 7, welche eine
Einrichtung zur Einleitung von Druckpulsen, insbe
sondere Druckluftpulsen, in die untere Austrittslei
tung (12) umfaßt.
9. Anlage nach einem der Ansprüche 1 bis 8, bei welcher
eine Leitung zur Überführung der im Einrührbehälter
(17) hergestellten Mischung in den Trennbehälter (1)
seitlich in den Einrührbehälter (17) mündet.
10. Anlage nach einem der Ansprüche 1 bis 9, welche eine
Einrichtung zur Ermittlung und Konstanthaltung des
Füllungsgrads des Einrührbehälters (17) umfaßt.
11. Anlage nach einem der Ansprüche 1 bis 10, bei wel
cher der Einrührbehälter (17) ein Rührwerk aufweist,
dessen Drehzahl konstant gehalten wird.
12. Anlage nach einem der Ansprüche 1 bis 11, bei wel
cher im Trennbehälter (1) ein erstes und ein zweites
Leitblech (4, 5) vorgesehen sind, welche horizontal
angeordnet sind, die Kegel (6, 7) zwischen sich auf
nehmen und einen seitlich nach außen gerichteten
Strömungsraum für die austretende Mischung bilden.
13. Anlage nach Anspruch 12, bei welcher zwischen den
horizontalen Leitblechen (4, 5) mehrere senkrechte
Beruhigungsbleche (29) angeordnet sind.
14. Verfahren zur Trennung von Stoffgemischen mit Be
standteilen unterschiedlicher Dichte mittels eines
flüssigen Trennmediums durch Aufsteigen leichter und
Absinken schwerer Fraktionen, mit folgenden Schrit
ten:
- - Herstellen einer Mischung des Stoffgemisches und des Trennmediums durch Einrühren des Stoff gemisches in das Trennmedium in einem Einrühr behälter (17),
- - Einleiten der Mischung in einen Trennbehälter (1) über ein Trennaggregat (3),
- - Entnehmen der leichteren Fraktionen des Stoff gemisches samt Trennmedium oben am Trennbehäl ter (1) über eine obere Austrittsleitung (15) und der schwereren Fraktionen unten am Trennbe hälter (1) über eine untere Austrittsleitung (12),
- - Befreien der auf diese Weise getrennten Frak tionen von dem Trennmedium,
15. Verfahren nach Anspruch 14, bei welchem die selektiv
gesteuerte Entnahme der Mischung von Schwerfraktio
nen und Trennmedium durch eine aktive Fördereinrich
tung erfolgt.
16. Verfahren nach Anspruch 15, bei welchem die selekti
ve Steuerung der durch die untere Austrittsleitung
(12) entnommenen Menge ohne Querschnittsvariation
durch Variation des Fördervolumens pro Zeiteinheit
bewirkt wird.
17. Verfahren nach Anspruch 14, bei welchem die Steue
rung der unten am Trennbehälter (1) entnommenen Men
ge durch Heben und Senken eines die untere Aus
trittsleitung (12) bildenden, flexiblen Schlauchs
erfolgt.
18. Verfahren nach einem der Ansprüche 14 bis 17, bei
welchem mit der Steuerung der unten am Trennbehälter
(1) entnommenen Menge auch der Flüssigkeitsspiegel
im Trennbehälter (1) eingestellt wird, so daß hier
durch auch die oben am Trennbehälter (1) über eine
dort angeordnete Überlaufeinrichtung (16) ablaufende
Menge beeinflußt wird.
19. Verfahren nach Anspruch 18, bei welchem die Quer
schnittsfläche einer oberen Überlauföffnung in Ab
hängigkeit von der Größe der festen Bestandteile der
überlaufenden Mischung aus Leichtfraktionen und
Trennmittel verstellt wird.
20. Verfahren nach einem der Ansprüche 14 bis 19, bei
welchem
die in den Trennbehälter (1) pro Zeiteinheit eingeführte Menge ermittelt wird,
die unten aus dem Trennbehälter (1) pro Zeiteinheit entnommenen Menge entnommen wird,
die unten pro Zeiteinheit entnommene Menge in Abhängigkeit von diesen ermittelten Werten ge steuert wird.
die in den Trennbehälter (1) pro Zeiteinheit eingeführte Menge ermittelt wird,
die unten aus dem Trennbehälter (1) pro Zeiteinheit entnommenen Menge entnommen wird,
die unten pro Zeiteinheit entnommene Menge in Abhängigkeit von diesen ermittelten Werten ge steuert wird.
21. Verfahren nach einem der Ansprüche 14 bis 20, bei
welchem zur Vorbeugung oder Beseitigung von Verstop
fungen Druckpulse, insbesondere Druckluftpulse in
die untere Austrittsleitung (12) eingeführt werden.
22. Verfahren nach einem der Ansprüche 14 bis 21, bei
welchem die Mischung seitlich aus dem Einrührbehäl
ter (17) entnommen wird, so daß im Einrührbehälter
(17) nach unten sinkende Teile nicht in den Trennbe
hälter (1) überführt werden.
23. Verfahren nach einem der Ansprüche 14 bis 22, bei
welchem der Füllungsgrad des Einrührbehälters (17)
gemessen und durch eine Regelung konstant gehalten
wird.
24. Verfahren nach einem der Ansprüche 14 bis 23, bei
welchem das Einrühren mit Hilfe eines Rührwerks er
folgt, dessen Drehzahl gemessen und durch eine Rege
lung konstant gehalten wird.
25. Verfahren nach einem der Ansprüche 14 bis 24, bei
welchem die Mischung nach dem Einführen in den
Trennbehälter (1) zwischen einem ersten und einem
zweiten horizontalen Leitblech, welche die Kegel (6,
7) zwischen sich aufnehmen, seitlich nach außen
strömt.
26. Verfahren nach Anspruch 25, bei welchem die Ausströ
mung der Mischung aus dem Raum zwischen den horizon
talen Leitblechen (4, 5) in den Trennbehälter (1)
durch mehrere senkrechte Beruhigungsbleche (29) er
folgt.
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
DE1999164175 DE19964175A1 (de) | 1999-03-04 | 1999-05-19 | Anlage und Verfahren zur Trennung von Stoffgemischen unterschiedlicher Dichte |
Applications Claiming Priority (3)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
DE19909510 | 1999-03-04 | ||
DE1999164175 DE19964175A1 (de) | 1999-03-04 | 1999-05-19 | Anlage und Verfahren zur Trennung von Stoffgemischen unterschiedlicher Dichte |
DE1999181222 DE19981222C1 (de) | 1999-03-04 | 1999-05-19 | Anlage und Verfahren zur Trennung von Stoffgemischen unterschiedlicher Dichte |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
DE19964175A1 true DE19964175A1 (de) | 2001-12-20 |
Family
ID=26052188
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
DE1999164175 Withdrawn DE19964175A1 (de) | 1999-03-04 | 1999-05-19 | Anlage und Verfahren zur Trennung von Stoffgemischen unterschiedlicher Dichte |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
DE (1) | DE19964175A1 (de) |
Cited By (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US7803848B2 (en) | 2003-10-15 | 2010-09-28 | Galloo Plastics | Method for selectively separating used fragmented organic materials by means of dense aqueous suspensions |
US7807727B2 (en) | 2003-12-10 | 2010-10-05 | Galloo Plastics | Selective separation of used fragmented polymeric materials by using a dynamically stabilized dense aqueous suspension |
CN115245785A (zh) * | 2022-01-19 | 2022-10-28 | 山东建筑大学 | 一种修补用冷补沥青混合料制备装置 |
-
1999
- 1999-05-19 DE DE1999164175 patent/DE19964175A1/de not_active Withdrawn
Cited By (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US7803848B2 (en) | 2003-10-15 | 2010-09-28 | Galloo Plastics | Method for selectively separating used fragmented organic materials by means of dense aqueous suspensions |
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CN115245785A (zh) * | 2022-01-19 | 2022-10-28 | 山东建筑大学 | 一种修补用冷补沥青混合料制备装置 |
CN115245785B (zh) * | 2022-01-19 | 2023-08-18 | 山东建筑大学 | 一种修补用冷补沥青混合料制备装置 |
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