DE19933558A1 - Dreisäulenverfahren und -vorrichtung zur Tieftemperaturzerlegung von Luft - Google Patents

Dreisäulenverfahren und -vorrichtung zur Tieftemperaturzerlegung von Luft

Info

Publication number
DE19933558A1
DE19933558A1 DE19933558A DE19933558A DE19933558A1 DE 19933558 A1 DE19933558 A1 DE 19933558A1 DE 19933558 A DE19933558 A DE 19933558A DE 19933558 A DE19933558 A DE 19933558A DE 19933558 A1 DE19933558 A1 DE 19933558A1
Authority
DE
Germany
Prior art keywords
column
oxygen
pressure
enriched
nitrogen
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Granted
Application number
DE19933558A
Other languages
English (en)
Other versions
DE19933558B4 (de
DE19933558C5 (de
Inventor
Juergen Voit
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Linde Gas AG
Original Assignee
Linde Technische Gase GmbH
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Linde Technische Gase GmbH filed Critical Linde Technische Gase GmbH
Priority to DE19933558A priority Critical patent/DE19933558C5/de
Publication of DE19933558A1 publication Critical patent/DE19933558A1/de
Publication of DE19933558B4 publication Critical patent/DE19933558B4/de
Application granted granted Critical
Publication of DE19933558C5 publication Critical patent/DE19933558C5/de
Anticipated expiration legal-status Critical
Expired - Fee Related legal-status Critical Current

Links

Classifications

    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
    • F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
    • F25J3/04—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream for air
    • F25J3/04763—Start-up or control of the process; Details of the apparatus used
    • F25J3/04866—Construction and layout of air fractionation equipments, e.g. valves, machines
    • F25J3/04872—Vertical layout of cold equipments within in the cold box, e.g. columns, heat exchangers etc.
    • F25J3/04878—Side by side arrangement of multiple vessels in a main column system, wherein the vessels are normally mounted one upon the other or forming different sections of the same column
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
    • F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
    • F25J3/04—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream for air
    • F25J3/04006—Providing pressurised feed air or process streams within or from the air fractionation unit
    • F25J3/04012—Providing pressurised feed air or process streams within or from the air fractionation unit by compression of warm gaseous streams; details of intake or interstage cooling
    • F25J3/04018—Providing pressurised feed air or process streams within or from the air fractionation unit by compression of warm gaseous streams; details of intake or interstage cooling of main feed air
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
    • F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
    • F25J3/04—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream for air
    • F25J3/04006—Providing pressurised feed air or process streams within or from the air fractionation unit
    • F25J3/04078—Providing pressurised feed air or process streams within or from the air fractionation unit providing pressurized products by liquid compression and vaporisation with cold recovery, i.e. so-called internal compression
    • F25J3/0409—Providing pressurised feed air or process streams within or from the air fractionation unit providing pressurized products by liquid compression and vaporisation with cold recovery, i.e. so-called internal compression of oxygen
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
    • F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
    • F25J3/04—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream for air
    • F25J3/04151—Purification and (pre-)cooling of the feed air; recuperative heat-exchange with product streams
    • F25J3/04163—Hot end purification of the feed air
    • F25J3/04169—Hot end purification of the feed air by adsorption of the impurities
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
    • F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
    • F25J3/04—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream for air
    • F25J3/04151—Purification and (pre-)cooling of the feed air; recuperative heat-exchange with product streams
    • F25J3/04187—Cooling of the purified feed air by recuperative heat-exchange; Heat-exchange with product streams
    • F25J3/04193—Division of the main heat exchange line in consecutive sections having different functions
    • F25J3/04206—Division of the main heat exchange line in consecutive sections having different functions including a so-called "auxiliary vaporiser" for vaporising and producing a gaseous product
    • F25J3/04212—Division of the main heat exchange line in consecutive sections having different functions including a so-called "auxiliary vaporiser" for vaporising and producing a gaseous product and simultaneously condensing vapor from a column serving as reflux within the or another column
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
    • F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
    • F25J3/04—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream for air
    • F25J3/04248—Generation of cold for compensating heat leaks or liquid production, e.g. by Joule-Thompson expansion
    • F25J3/04284—Generation of cold for compensating heat leaks or liquid production, e.g. by Joule-Thompson expansion using internal refrigeration by open-loop gas work expansion, e.g. of intermediate or oxygen enriched (waste-)streams
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
    • F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
    • F25J3/04—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream for air
    • F25J3/04248—Generation of cold for compensating heat leaks or liquid production, e.g. by Joule-Thompson expansion
    • F25J3/04284—Generation of cold for compensating heat leaks or liquid production, e.g. by Joule-Thompson expansion using internal refrigeration by open-loop gas work expansion, e.g. of intermediate or oxygen enriched (waste-)streams
    • F25J3/0429—Generation of cold for compensating heat leaks or liquid production, e.g. by Joule-Thompson expansion using internal refrigeration by open-loop gas work expansion, e.g. of intermediate or oxygen enriched (waste-)streams of feed air, e.g. used as waste or product air or expanded into an auxiliary column
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
    • F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
    • F25J3/04—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream for air
    • F25J3/04248—Generation of cold for compensating heat leaks or liquid production, e.g. by Joule-Thompson expansion
    • F25J3/04284—Generation of cold for compensating heat leaks or liquid production, e.g. by Joule-Thompson expansion using internal refrigeration by open-loop gas work expansion, e.g. of intermediate or oxygen enriched (waste-)streams
    • F25J3/0429—Generation of cold for compensating heat leaks or liquid production, e.g. by Joule-Thompson expansion using internal refrigeration by open-loop gas work expansion, e.g. of intermediate or oxygen enriched (waste-)streams of feed air, e.g. used as waste or product air or expanded into an auxiliary column
    • F25J3/04296—Claude expansion, i.e. expanded into the main or high pressure column
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
    • F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
    • F25J3/04—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream for air
    • F25J3/04248—Generation of cold for compensating heat leaks or liquid production, e.g. by Joule-Thompson expansion
    • F25J3/04284—Generation of cold for compensating heat leaks or liquid production, e.g. by Joule-Thompson expansion using internal refrigeration by open-loop gas work expansion, e.g. of intermediate or oxygen enriched (waste-)streams
    • F25J3/0429—Generation of cold for compensating heat leaks or liquid production, e.g. by Joule-Thompson expansion using internal refrigeration by open-loop gas work expansion, e.g. of intermediate or oxygen enriched (waste-)streams of feed air, e.g. used as waste or product air or expanded into an auxiliary column
    • F25J3/04303—Lachmann expansion, i.e. expanded into oxygen producing or low pressure column
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
    • F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
    • F25J3/04—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream for air
    • F25J3/04248—Generation of cold for compensating heat leaks or liquid production, e.g. by Joule-Thompson expansion
    • F25J3/04284—Generation of cold for compensating heat leaks or liquid production, e.g. by Joule-Thompson expansion using internal refrigeration by open-loop gas work expansion, e.g. of intermediate or oxygen enriched (waste-)streams
    • F25J3/04309—Generation of cold for compensating heat leaks or liquid production, e.g. by Joule-Thompson expansion using internal refrigeration by open-loop gas work expansion, e.g. of intermediate or oxygen enriched (waste-)streams of nitrogen
    • F25J3/04315—Lowest pressure or impure nitrogen, so-called waste nitrogen expansion
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
    • F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
    • F25J3/04—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream for air
    • F25J3/04248—Generation of cold for compensating heat leaks or liquid production, e.g. by Joule-Thompson expansion
    • F25J3/04375—Details relating to the work expansion, e.g. process parameter etc.
    • F25J3/04381—Details relating to the work expansion, e.g. process parameter etc. using work extraction by mechanical coupling of compression and expansion so-called companders
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
    • F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
    • F25J3/04—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream for air
    • F25J3/04436—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream for air using at least a triple pressure main column system
    • F25J3/04442—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream for air using at least a triple pressure main column system in a double column flowsheet with a high pressure pre-rectifier
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
    • F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
    • F25J3/04—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream for air
    • F25J3/04436—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream for air using at least a triple pressure main column system
    • F25J3/04448—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream for air using at least a triple pressure main column system in a double column flowsheet with an intermediate pressure column
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
    • F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
    • F25J3/04—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream for air
    • F25J3/04436—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream for air using at least a triple pressure main column system
    • F25J3/04454—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream for air using at least a triple pressure main column system a main column system not otherwise provided, e.g. serially coupling of columns or more than three pressure levels
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2200/00—Processes or apparatus using separation by rectification
    • F25J2200/20—Processes or apparatus using separation by rectification in an elevated pressure multiple column system wherein the lowest pressure column is at a pressure well above the minimum pressure needed to overcome pressure drop to reject the products to atmosphere
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2205/00—Processes or apparatus using other separation and/or other processing means
    • F25J2205/60—Processes or apparatus using other separation and/or other processing means using adsorption on solid adsorbents, e.g. by temperature-swing adsorption [TSA] at the hot or cold end
    • F25J2205/62—Purifying more than one feed stream in multiple adsorption vessels, e.g. for two feed streams at different pressures
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2230/00—Processes or apparatus involving steps for increasing the pressure of gaseous process streams
    • F25J2230/24—Multiple compressors or compressor stages in parallel
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2235/00—Processes or apparatus involving steps for increasing the pressure or for conveying of liquid process streams
    • F25J2235/42—Processes or apparatus involving steps for increasing the pressure or for conveying of liquid process streams the fluid being nitrogen
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2235/00—Processes or apparatus involving steps for increasing the pressure or for conveying of liquid process streams
    • F25J2235/50—Processes or apparatus involving steps for increasing the pressure or for conveying of liquid process streams the fluid being oxygen
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2235/00—Processes or apparatus involving steps for increasing the pressure or for conveying of liquid process streams
    • F25J2235/52—Processes or apparatus involving steps for increasing the pressure or for conveying of liquid process streams the fluid being oxygen enriched compared to air ("crude oxygen")
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2245/00—Processes or apparatus involving steps for recycling of process streams
    • F25J2245/02—Recycle of a stream in general, e.g. a by-pass stream
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2245/00—Processes or apparatus involving steps for recycling of process streams
    • F25J2245/42—Processes or apparatus involving steps for recycling of process streams the recycled stream being nitrogen

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Thermal Sciences (AREA)
  • General Engineering & Computer Science (AREA)
  • Health & Medical Sciences (AREA)
  • Emergency Medicine (AREA)
  • Power Engineering (AREA)
  • Separation By Low-Temperature Treatments (AREA)

Abstract

Das Verfahren und die Vorrichtung dienen zur Tieftemperaturzerlegung von Luft in einem Dreisäulensystem, das aus einer Drucksäule (7), einer Zusatzsäule (8) und einer Niederdrucksäule (9) besteht. Ein erster Teil (101, 103, 104) verdichteter Einsatzluft (3, 4) wird in die Drucksäule (7) eingeleitet. Ein zweiter Teil (201, 202) der verdichteten Einsatzluft (3, 4) wird in die Zusatzsäule (8) eingeführt. Eine erste sauerstoffangereicherte Fraktion (18) wird aus der Drucksäule (7) abgezogen. Mindestens ein erster Teil (19) der ersten sauerstoffangereicherten Fraktion (18) wird in die Niederdrucksäule (9) eingeleitet. In der Zusatzsäule (8) wird eine zweite sauerstoffangereicherte Flüssigfraktion (26) erzeugt, in der Niederdrucksäule (9) eine dritte sauerstoffangereicherte Flüssigfraktion (30). In einem ersten Kondensator-Verdampfer (11) wird ein erstes stickstoffangereichertes Kopfgas (55, 10) aus der Drucksäule (7) in indirektem Wärmeaustausch mit der dritten sauerstoffangereicherten Flüssigfraktion (30) kondensiert und dabei eine erste stickstoffangereicherte Flüssigfraktion (50) erzeugt. In einem zweiten Kondensator-Verdampfer (22) wird ein zweites stickstoffangereichertes Kopfgas (21) aus der Zusatzsäule (8) durch indirekten Wärmeaustausch mit der zweiten sauerstoffangereicherten Flüssigfraktion (26) und/oder einem zweiten Teil (37) der ersten sauerstoffangereicherten Fraktion (18) kondensiert und dabei eine zweite stickstoffangereicherte Flüssigfraktion (51) erzeugt. ...

Description

Die Erfindung betrifft ein Verfahren zur Tieftemperaturzerlegung von Luft in einem Dreisäulensystem, das aus einer Drucksäule, einer Zusatzsäule und einer Niederdrucksäule besteht, mit den im Patentanspruch 1 angeführten Schritten (a) bis (h).
Ein Dreisäulensystem weist mindestens drei Säulen zur Stickstoff-Sauerstoff-Trennung auf. Der Begriff schließt Anlagen und Verfahren ein, die weitere Säulen zur Stickstoff- Sauerstoff-Trennung und/oder zur Gewinnung von anderen Luftbestandteilen wie Edelgasen aufweisen, beispielsweise eine Rohargonsäule. Ein Dreifachsäulenverfahren der oben genannten Art ist aus EP 768503 A2 bekannt.
Der Erfindung liegt die Aufgabe zugrunde, ein Verfahren der eingangs genannten Art mit besonders hohem Wirkungsgrad anzugeben, bei dem Druckstickstoff erzeugt wird.
Diese Aufgabe wird durch die kennzeichnenden Merkmale des Patentanspruchs 1 gelöst.
Bei dem erfindungsgemäßen Verfahren kann Stickstoffprodukt unmittelbar aus einer unter erhöhtem Druck betriebenen Säule, abgezogen werden, vorzugsweise aus derjenigen, die von allen drei Säulen den höchsten Druck aufweist. Gegenüber dem üblichen Produktabzug aus der Niederdrucksäule wird der Aufwand beim Verdichten auf Produktdruck entsprechend geringer oder entfällt gegebenenfalls ganz.
Normalerweise ist dies mit Problemen bei der Erzeugung von flüssigem Rücklauf für die Säulen verbunden. Diese werden im Rahmen der Erfindung vermieden, indem der Druck mindestens einer der Flüssigfraktionen, die aus einem der beiden Kondensator- Verdampfer stammt oder diesem zugeführt werden, in flüssigem Zustand erhöht wird.
Zur dieser Druckerhöhung kann jedes bekannte Mittel eingesetzt werden, vorzugsweise wird eine Flüssigpumpe verwendet.
Die zusätzlichen Merkmale der Patentansprüche 2 bis 4 betreffen besonders bevorzugte Methoden zur Gewinnung von Verfahrenskälte bei dem erfindungsgemäßen Verfahren.
Die Erfindung betrifft außerdem eine Vorrichtung zur Tieftemperaturzerlegung von Luft gemäß Patentanspruch 5.
Die Erfindung sowie weitere Einzelheiten der Erfindung werden im folgenden anhand von in den Zeichnungen schematisch dargestellten Ausführungsbeispielen näher erläutert. Hierbei zeigen:
Fig. 1 ein erstes Ausführungsbeispiel der Erfindung mit Pumpen der zweiten stickstoffangereicherten Flüssigfraktion stromabwärts des zweiten Kondensator-Verdampfers und Überleitung in die Drucksäule,
Fig. 2 ein zweites Ausführungsbeispiel der Erfindung mit Pumpen der ersten stickstoffangereicherten Flüssigfraktion stromabwärts des ersten Kondensator-Verdampfers und Überleitung in die Zusatzsäule und/oder mit Pumpen der ersten sauerstoffangereicherten Flüssigfraktion stromaufwärts des zweiten Kondensator-Verdampfers,
Fig. 3 eine Abwandlung des zweiten Ausführungsbeispiels mit Innenverdichtung von Sauerstoff,
Fig. 4 eine weitere Variante der Erfindung mit Pumpen der dritten sauerstoffangereicherten Flüssigfraktion stromaufwärts des ersten Kondensator-Verdampfers,
Fig. 5 ein Verfahren mit Pumpen der dritten sauerstoffangereicherten Flüssigfraktion stromaufwärts des ersten Kondensator-Verdampfers und
Fig. 6 eine weitere Ausführungsform mit Pumpen der zweiten stickstoffangereicherten Flüssigfraktion stromabwärts des zweiten Kondensator-Verdampfers.
In den Beispielen der Fig. 1, 5 und 6 ist der Betriebsdruck in der Drucksäule höher als in der Zusatzsäule, bei den Fig. 2 und 3 ist es umgekehrt. Fig. 4 zeigt einen Fall, in dem die Betriebsdrücke von Druck- und Zusatzsäule im wesentlichen gleich sind. Einander entsprechende Verfahrensschritte und Apparateteile tragen in den verschiedenen Zeichnungen dieselben Bezugszeichen, für die auch die Erläuterungen aus jeweils zuvor beschriebenen Figuren entsprechend gelten.
Bei dem Verfahren von Fig. 1 wird Einsatzluft 1 in einem Hauptluftverdichter 2 auf einen ersten Druck verdichtet. Die verdichtete Einsatzluft 3 wird in einen ersten Teilstrom 101, einen zweiten Teilstrom 201 und einen dritten Teilstrom 301 aufgeteilt. In den Verdichtern 5 und 102 werden der erste Teilstrom auf einen zweiten Druck und der zweite Teilstrom auf einen zwischen dem ersten und dem zweiten Druck liegenden dritten Druck gebracht. Dabei werden der erste Teilstrom und der zweite Teilstrom zunächst gemeinsam (4) im Verdichter 5 auf den dritten Druck und anschließend der erste Teilstrom 101 alleine weiter im Verdichter 102 auf den zweiten Druck komprimiert. Alternativ dazu können der erste und der zweite Teilstrom auch unabhängig voneinander verdichtet werden.
Wenn der Kältebedarf der Anlage und/oder die Produktreinheit relativ hoch sind, kann abweichend von der Darstellung in der Zeichnung der dritte Teilstrom, welcher der Entspannungsmaschine 305 beziehungsweise dem Nachverdichter 302 zugeführt wird, stromabwärts eines der Verdichter 5 oder 102 abgezweigt werden. Durch den damit erreichten höheren Eintrittsdruck beim Entspannen kann die Kälteleistung erhöht und/oder die Menge der direkt in die Niederdrucksäule eingeblasenen Luft verringert werden.
Der unter dem zweiten Druck stehende erste Teilstrom 103 und der unter dem dritten Druck stehende zweite Teilstrom 201 werden in einem Hauptwärmetauscher 6 gegen Produktströme abgekühlt und in die Drucksäule 7 beziehungsweise in die Zusatzsäule 8 eingespeist (104 bzw. 202). Die Drucksäule 7 wird unter einem Druck von 5 bis 12 bar, vorzugsweise 6 bis 9 bar betrieben, die Zusatzsäule 8 steht unter 2 bis 5 bar, vorzugsweise 2,5 bis 3,5 bar (je nach Abgabedruck des Druckstickstoffprodukts). In einem konkreten Beispiel betragen die Drücke 5,5 bar am Kopf der Drucksäule 7 und 3,0 bar am Kopf der Zusatzsäule 8.
Der erste Druck (in Leitung 3 hinter dem Hauptluftverdichter 2) ist deutlich niedriger als der Drucksäulendruck; die Differenz beträgt mindestens 2,5 bar, vorzugsweise 3,0 bis 3,2 bar. Der zweite Druck liegt geringfügig über dem Drucksäulendruck (beispielsweise etwa 0,1 bar über dem Druck an der Einspeisestelle in die Drucksäule), um den Druckabfall im Hauptwärmetauscher 6 und in den Leitungen 103 und 104 auszugleichen. Analog dazu liegt der dritte Druck (stromabwärts des Verdichters 5) etwas oberhalb des Drucks der Zusatzsäule, um die Einführung des zweiten Teilstroms 201, 202 in die Zusatzsäule 8 zu gewährleisten.
Der dritte Teilstrom 301 wird gegebenenfalls in einem Nachverdichter 302 auf einen vierten Druck nachverdichtet, der zwischen dem ersten Druck und dem Betriebsdruck der Zusatzsäule liegen kann und beispielsweise 1,5 bis 2,5 bar höher als der erste Druck ist. (Für den Fall, daß der dritte Teilstrom stromabwärts eines der Verdichter 5 oder 102 abgezweigt wird, ist der vierte Druck entsprechend höher, das heißt beispielsweise höher als der Druck der Zusatzsäule oder sogar höher als der Druck der Drucksäule; er kann in diesem Fall bis zu 8 bar oder mehr betragen.) Über Leitung 303 geht es zum Hauptwärmetauscher 6 und von einer Zwischentemperatur oberhalb des kalten Endes aus weiter (304) zur Entspannungsmaschine 305. Die arbeitsleistend entspannte Luft 306 wird auf mittlerer Höhe in die Niederdrucksäule 9 eingeleitet.
Die Luft wird hinter jedem Verdichter 2, 5, 102, 302 in indirektem Wärmeaustausch mit Kühlwasser abgekühlt, wie durch die in der Zeichnung dargestellten Nachkühler angedeutet ist. Bei mehrstufigen Verdichtern wird vorzugsweise zwischen zwei Stufen eine Zwischenkühlung durchgeführt (nicht dargestellt).
Bei der Rektifikation in der Drucksäule 7 fallen eine erste stickstoffangereicherte Fraktion als Kopfgas und eine erste sauerstoffangereicherte Flüssigfraktion als Sumpfflüssigkeit an. Kopfgas 10 wird in einem ersten Kondensator-Verdampfer 11 kondensiert. Ein Teil 12 des Kondensats 50, das die erste stickstoffangereicherte Flüssigfraktion bildet, wird auf die Drucksäule aufgegeben, ein anderer Teil 13 wird - gegebenenfalls nach Unterkühlung im Gegenströmer 14 - über Leitung 15 in die Niederdrucksäule 9 eingedrosselt (16), deren Betriebsdruck am Kopf 1,1 bis 1,5 bar, vorzugsweise etwa 1,3 bar beträgt. Ein weiterer Teil 17 der ersten stickstoffangereicherten Flüssigfraktion 50, 13 aus dem ersten Kondensator- Verdampfer 11 wird zum Kopf der Zusatzsäule 8 geführt. Die Sumpfflüssigkeit 18 der Drucksäule wird als erste sauerstoffangereicherte Flüssigfraktion zu einem ersten Teil 19 nach optionaler Unterkühlung (14) in die Niederdrucksäule 9 entspannt (20). Die Einspeisestelle liegt oberhalb derjenigen der arbeitsleistend entspannten Luft 306. Der Rest 37 (10 bis 30%, vorzugsweise 15 bis 20%) der Drucksäulen-Sumpfflüssigkeit 18 wird zur Zusatzsäule 8 geführt. Die Einspeisestelle liegt mindestens einen praktischen oder theoretischen Boden, vorzugsweise zwei bis fünf theoretische Böden oberhalb der Einspeisung des zweiten Luftteils 202.
In der Zusatzsäule 8 werden ein zweites stickstoffangereichertes Kopfgas und eine zweite sauerstoffangereicherte Flüssigfraktion gewonnen. Das Kopfgas 21 wird in einem zweiten Kondensator-Verdampfer 22 kondensiert. Das Kondensat 51 bildet die zweite stickstoffangereicherte Flüssigfraktion und wird zu einem ersten Teil 23 in die Zusatzsäule eingeleitet und zu einem zweiten Teil 24 - gegebenenfalls nach Unterkühlung im Gegenströmer 14 - in die Niederdrucksäule 9 eingedrosselt (25). Die zweite sauerstoffangereicherte Flüssigfraktion (26) aus dem Sumpf der Zusatzsäule wird ebenfalls nach optionaler Unterkühlung (14) in den Verdampfungsraum des zweiten Kondensator-Verdampfers 22 entspannt (27). Der verdampfte Strom 28 wird in die Niederdrucksäule 9 eingeführt (29). Die Einspeisestelle liegt beispielsweise auf derselben Höhe wie diejenige der Sumpfflüssigkeit aus der Drucksäule oder etwas darüber.
Dampf 31 für die Rektifikation in der Niederdrucksäule 9 wird durch Verdampfen von Sumpfflüssigkeit (dritte sauerstoffangereicherte Flüssigfraktion) 30 im ersten Kondensator-Verdampfer 11 erzeugt. Der Kondensator-Verdampfer 11 kann abweichend von der Darstellung im Sumpf der Niederdrucksäule 9 angeordnet sein. Als Kopfprodukt verläßt Stickstoff 32 die Niederdrucksäule 9, wird in den Wärmetauschern 14 und 6 auf etwa Umgebungstemperatur angewärmt und bei 33 abgezogen. Gasförmiger Produktsauerstoff 34, 35 wird ebenfalls im Hauptwärmetauscher 6 erwärmt. Das Sauerstoffprodukt oder ein Teil davon kann bei Bedarf flüssig entnommen werden (Leitung 36). Für die Erzeugung eines Hochdruckprodukts kann der flüssig entnommene Sauerstoff auf Druck gebracht und verdampft werden (Innenverdichtung).
Die Reinigung der Einsatzluft ist in der Zeichnung nicht dargestellt. Sie kann durch jede der bekannten Methoden erfolgen, beispielsweise in einem umschaltbaren Wärmetauscher (Revex) oder in einer oder mehreren Molekularsiebanlagen. Im letzteren Fall ist es möglich, die gesamte Einsatzluft (Leitung 3) gemeinsam der Reinigung zu unterwerfen, die drei Teilströme 103, 201, 303 in getrennten Anlagen zu behandeln oder auch den ersten und zweiten Teilstrom gemeinsam durch ein unmittelbar stromabwärts des Nachkühlers des Verdichters 5 angeordnetes Molekularsieb zu schicken. Für den Fall, daß abweichend von der Darstellung in der Zeichnung der dritte Teilstrom hinter einem der Verdichter 5 oder 102 abgenommen und dem Nachverdichter 302 zugeleitet wird, können alle drei Teilströme oder zumindest der erste und der dritte Teilstrom gemeinsam gereinigt werden.
In dem Beispiel von Fig. 2 wird die Gesamtluft 1 im Hauptluftverdichter 2 auf etwas über Drucksäulendruck verdichtet. Von der verdichteten Gesamtluft wird der erste Luftteilstrom 101 abgezweigt und durch den Hauptwärmetauscher 6 und über Leitung 104 ohne weitere druckverändernde Maßnahmen in die Drucksäule 7 eingespeist.
Der Rest 259 der Luft wird in einem Nachverdichter 260 auf etwas über Zusatzsäulendruck gebracht. Die Hochdruckluft 261 wird schließlich in den zweiten Teilluftstrom 201 und den dritten Teilluftstrom 301 aufgeteilt, die analog zu Fig. 1 zur Zusatzsäule 8 beziehungsweise zur Entspannungsmaschine 305 geführt werden.
Im Unterschied zu Fig. 1 wird jedoch die arbeitsleistend entspannte Luft 262, 263 nicht in die Niederdruck-, sondern in die Drucksäule 7 geführt. Die Niederdrucksäule 9 wird als reine Abtriebssäule betrieben, wobei die erste sauerstoffangereicherte Flüssigfraktion 18 aus der Drucksäule 7 mindestens zu einem Teil 19 auf den Kopf der Niederdrucksäule aufgegeben wird. Als zusätzlicher Einsatz wird ein Teil 264 der zweiten sauerstoffangereicherten Flüssigfraktion 26 aus der Zwischensäule 8 in die Niederdrucksäule 9 eingespeist (über Ventil 265), und zwar unterhalb der Einspeisung 20 der Drucksäulen-Sumpfflüssigkeit und oberhalb der Zuführung 29 von Restdampf 28 aus dem zweiten Kondensator-Verdampfer 22. Das Kopfprodukt 32 der Niederdrucksäule 9 weist in dieser Prozeßvariante einen geringeren Stickstoffgehalt auf.
Die Leitung 268 entspricht Leitung 54 von Fig. 1, allerdings verläuft die Strömung hier in umgekehrter Richtung: Die Pumpe 253 erhöht den Druck der ersten stickstoffangereicherten Flüssigfraktion aus dem ersten Kondensator-Verdampfer 11 auf etwa Zusatzsäulendruck und fördert die Flüssigkeit als zusätzlichen Rücklauf auf den Kopf der Zusatzsäule 8.
Alternativ oder zusätzlich kann ein Teil 37 der ersten sauerstoffangereicherten Flüssigfraktion 18 als zusätzliches Kältemittel in den Verdampfungsraum des zweiten Kondensator Verdampfers 22 gepumpt (258) werden.
Anstelle des Drosselventils 29 kann auch eine arbeitsleistende Entspannung des Dampfes 28 aus dem zweiten Kondensator-Verdampfer vorgesehen sein, gegebenenfalls nach vorheriger Anwärmung des Dampfes 28.
Die Betriebsdrücke der Säulen betragen in dem Beispiel 4,6 bar in der Drucksäule 7, 9,1 bar in der Zusatzsäule 8 und 1,2 bar in der Niederdrucksäule 9. Das Druckstickstoffprodukt 57 wird in Fig. 2 nicht aus der Drucksäule 7, sondern aus der unter noch höherem Druck betriebenen Zusatzsäule 8 abgezogen, indem ein Teil 267 des Kopfdampfes 266 der Zusatzsäule 8 zum Hauptwärmetauscher 6 geführt wird.
Das Verfahren gemäß Fig. 2 ist insbesondere zur Gewinnung großer Mengen an Druckstickstoff und Sauerstoff geeignet.
Fig. 3 ähnelt Fig. 2 sehr stark. Allerdings ist hier definitiv keine Überleitung von Sumpfflüssigkeit 18 der Drucksäule in den zweiten Kondensator-Verdampfer 22 vorgesehen (gestrichelte Linie 37 und Pumpe 258 in Fig. 2). Als weitere Abweichung von Fig. 2 wird im Prozeß von Fig. 3 ein Teil 350 des Dampfes 28 aus dem zweiten Kondensator-Verdampfer 22 in den unteren Bereich der Drucksäule eingedrosselt (351). Die Entspannungsmaschine 305 wird nicht durch einen Verdichter gebremst, sondern durch einen Generator 352. Der dritte Teilstrom wird unter dem Austrittsdruck des Hauptluftverdichters 2 abgezweigt und nach seiner arbeitsleistenden Entspannung 305 in die Niederdrucksäule 9 geleitet (306).
Außerdem wird bei dem Ausführungsbeispiel nach Fig. 3 das Sauerstoffprodukt vollständig oder teilweise innenverdichtet und als Druckprodukt gewonnen. Hierzu wird flüssiger Sauerstoff 353 vom Sumpf der Niederdrucksäule 9 in einer Pumpe 354 auf den gewünschten Produktdruck gebracht, im Hauptwärmetauscher 6 verdampft und angewärmt und schließlich als Drucksauerstoffprodukt 355 gewonnen.
Bei dem Verfahren gemäß Fig. 4 wird sowohl aus der Drucksäule 7 (Leitung 56) als auch aus der Zusatzsäule 8 (Leitung 267) Druckstickstoffprodukt abgezogen. Eine Pumpe 450 bringt die dritte sauerstoffreiche Flüssigfraktion 30, die durch Sumpfflüssigkeit der Niederdrucksäule 9 gebildet wird, in flüssigem Zustand auf Druck, bevor sie in den Verdampfungsraum des ersten Kondensator-Verdampfers 11 eingespeist wird. Der erhöhte Druck im Kondensator-Verdampfer 11 wird zur Gewinnung eines gasförmigen Druckprodukts ausgenutzt, indem ein Teil 451 des bei der Verdampfung der dritten sauerstoffreichen Flüssigfraktion entstandenen Gases 31 im Hauptwärmetauscher 6 angewärmt und als Drucksauerstoffprodukt 452 abgeführt wird. Der Rest 453 wird abgedrosselt (454) und dient als aufsteigender Dampf in der Niederdrucksäule 9. Alternativ zur Drosselentspannung 454 kann auch eine arbeitsleistende Entspannung vorgesehen sein.
Außerdem wird in Fig. 4 die Gesamtluft 3 im Nachverdichter 455 auf einen Druck oberhalb des höchsten Verfahrensdrucks gebracht und anschließend in die drei Teilströme 101, 201, 301 aufgeteilt. Die in 304 arbeitsleistend entspannte Luft 456 wird in Abweichung von Fig. 1 in den Verdampfungsraum des zweiten Kondensator- Verdampfers 22 eingespeist (457).
Bei dem Prozeß, der in Fig. 5 dargestellt ist, herrscht in der Zusatzsäule 8 ein niedrigerer Druck als in der Drucksäule 7. Hier werden Elemente der Fig. 1, 2 und 4 miteinander kombiniert.
Wie in Fig. 4 wird Drucksauerstoff durch Abzweigen von Sauerstoffgas 451 aus der Dampfleitung 31 vom ersten Kondensator-Verdampfer 11 erzeugt, wobei die dritte sauerstoffangereicherte Flüssigfraktion 30 vor dem Verdampfen durch Pumpen 450 auf Druck gebracht wird. Das gasförmige Druckstickstoffprodukt 56, 57 wird hier jedoch ausschließlich aus der Drucksäule 7 abgezogen. Flüssiger Stickstoff 52, 54 aus der Zusatzsäule 8 wird wie in Fig. 1 zum Kopf der Drucksäule 7 gepumpt (53). Bei Bedarf kann außerdem Stickstoff als Flüssigprodukt 550, 551 vom Kopf der Zusatzsäule 8 und/oder der Drucksäule 7 abgenommen werden.
Die Verdichtung der drei verschiedenen Luftströme erfolgt ähnlich wie in Fig. 1; allerdings wird die Turbinenluft 301 stromabwärts des Verdichters 102 abgenommen. Damit befindet sie sich bereits stromaufwärts des Nachverdichters (Boosters) 305 auf einem besonders hohen Druck, so daß einerseits bei der arbeitsleistenden Entspannung 305 besonders viel Kälte erzeugt werden kann und andererseits der Austrittsdruck so gewählt werden kann, daß eine Einspeisung der Turbinenabluft 552, 553 in die unter Zwischendruck arbeitende Zusatzsäule 8 möglich ist.
Fig. 6 unterscheidet sich von dem in Fig. 4 dargestellten Verfahren insbesondere durch einen erhöhten Verfahrensdruck in der Niederdrucksäule von 2,0 bis 4,0 bar. Hierdurch kann die Pumpe (450 in Fig. 5) für den Niederdrucksauerstoff 30 entfallen.
Kälte wird in dem Prozeß durch arbeitsleistende Entspannung 453 mindestens eines Teils 451, 452 des Restgases 32 vom Kopf der Niederdrucksäule 9 gewonnen. (Der Rest 454 wird gegebenenfalls über Leitung 33 abgezogen.) Das Restgas 451 wird dazu im Hauptwärmetauscher 6 auf eine Zwischentemperatur angewärmt und über Leitung 452 zum Eintritt einer Generatorturbine 453 geführt. Das entspannte Gas 455 kann nach Anwärmung im Hauptwärmetauscher 6 beispielsweise als Regeneriergas 456 für eine Molekularsiebstation genutzt werden.
In den Ausführungsbeispielen werden die Stoffaustauschelemente in der Drucksäule und in der Zusatzsäule durch Destillierböden gebildet, diejenigen in der Niederdrucksäule durch geordnete Packung. Grundsätzlich können jedoch bei der Erfindung in jeder der Säulen konventionelle Destillierböden, Füllkörper (ungeordnete Packung) und/oder geordnete Packung eingesetzt werden. Auch Kombinationen verschiedenartiger Elemente in einer Säule sind möglich. Wegen des geringen Druckverlusts werden geordnete Packungen in allen Säulen, insbesondere in der Niederdrucksäule, bevorzugt.

Claims (5)

1. Verfahren zur Tieftemperaturzerlegung von Luft in einem Dreisäulensystem, das aus einer Drucksäule (7), einer Zusatzsäule (8) und einer Niederdrucksäule (9) besteht, mit folgenden Schritten:
  • a) Einleiten eines ersten Teils (101, 103, 104) verdichteter Einsatzluft (3, 4) in die Drucksäule (7);
  • b) Einleiten eines zweiten Teils (201, 202) der verdichteten Einsatzluft (3, 4) in die Zusatzsäule (8);
  • c) Abziehen einer ersten sauerstoffangereicherten Fraktion (18) aus der Drucksäule (7);
  • d) Einleiten mindestens eines ersten Teils (19) der ersten sauerstoffangereicherten Fraktion (18) in die Niederdrucksäule (9);
  • e) Erzeugen einer zweiten sauerstoffangereicherten Flüssigfraktion (26) in der Zusatzsäule (8);
  • f) Erzeugen einer dritten sauerstoffangereicherten Flüssigfraktion (30) in der Niederdrucksäule (9);
  • g) Erzeugen einer ersten stickstoffangereicherten Flüssigfraktion (50) durch Kondensation eines ersten stickstoffangereicherten Kopfgases (55, 10) aus der Drucksäule (7) durch indirekten Wärmeaustausch mit der dritten sauerstoffangereicherten Flüssigfraktion (30) in einem ersten Kondensator- Verdampfer (11);
  • h) Erzeugen einer zweiten stickstoffangereicherten Flüssigfraktion (51) durch Kondensation eines zweiten stickstoffangereicherten Kopfgases (21) aus der Zusatzsäule (8) durch indirekten Wärmeaustausch mit der zweiten sauerstoffangereicherten Flüssigfraktion (26) und/oder einem zweiten Teil (37) der ersten sauerstoffangereicherten Fraktion (18) in einem zweiten Kondensator-Verdampfer (22);
dadurch gekennzeichnet, daß aus dem oberen Bereich der Drucksäule (7) und/oder aus dem oberen Bereich der Zusatzsäule (8) ein Druckstickstoffprodukt (55, 56, 57, 266, 267) abgezogen und der Druck mindestens eines Teils mindestens einer der folgenden Flüssigfraktionen im flüssigen Zustand erhöht (53, 253, 258, 450) wird:
  • - erste stickstoffangereicherte Flüssigfraktion (50, 266) stromabwärts des ersten Kondensator-Verdampfers (11);
  • - zweite stickstoffangereicherte Flüssigfraktion (51, 52) stromabwärts des zweiten Kondensator-Verdampfers (22);
  • - dritte sauerstoffangereicherte Flüssigfraktion (30) stromaufwärts des ersten Kondensator-Verdampfers (11);
  • - zweiter Teil (37) der ersten sauerstoffangereicherten Fraktion stromaufwärts des zweiten Kondensator-Verdampfers (22).
2. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß ein dritter Teilstrom (301, 303) verdichteter Einsatzluft arbeitsleistend entspannt (305) wird.
3. Verfahren nach Anspruch 2, dadurch gekennzeichnet, daß die arbeitsleistend entspannte Luft mindestens teilweise der Drucksäule (7), der Zusatzsäule (8) oder der Niederdrucksäule (9) zugeführt (262, 263; 552, 553; 306) wird.
4. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 3, dadurch gekennzeichnet, daß ein stickstoffhaltiger Gasstrom (451, 452) aus dem oberen Bereich der Niederdrucksäule (9) arbeitsleistend entspannt (453) wird.
5. Vorrichtung zur Tieftemperaturzerlegung von Luft in einem Dreisäulensystem, das aus einer Drucksäule (7), einer Zusatzsäule (8) und einer Niederdrucksäule (9) besteht, mit
  • a) Mitteln (101, 103, 104) zum Einleiten eines ersten Teils verdichteter Einsatzluft (3, 4) in die Drucksäule (7);
  • b) Mitteln (201, 202) zum Einleiten eines zweiten Teils der verdichteten Einsatzluft (3, 4) in die Zusatzsäule (8);
  • c) Mitteln (18) zum Abziehen einer ersten sauerstoffangereicherten Fraktion aus der Drucksäule (7);
  • d) Mitteln (19, 20) zum Einleiten mindestens eines ersten Teils der ersten sauerstoffangereicherten Fraktion in die Niederdrucksäule (9);
  • e) Mitteln zum Erzeugen einer zweiten sauerstoffangereicherten Flüssigfraktion (26) in der Zusatzsäule (8);
  • f) Mitteln zum Erzeugen einer dritten sauerstoffangereicherten Flüssigfraktion (30) in der Niederdrucksäule (9);
  • g) Mitteln zum Erzeugen einer ersten stickstoffangereicherten Flüssigfraktion (50) durch Kondensation eines ersten stickstoffangereicherten Kopfgases (55, 10) aus der Drucksäule (7) durch indirekten Wärmeaustausch mit der dritten sauerstoffangereicherten Flüssigfraktion (30) in einem ersten Kondensator- Verdampfer (11); und mit
  • h) Mitteln zum Erzeugen einer zweiten stickstoffangereicherten Flüssigfraktion (51) durch Kondensation eines zweiten stickstoffangereicherten Kopfgases (21) aus der Zusatzsäule (8) durch indirekten Wärmeaustausch mit der zweiten sauerstoffangereicherten Flüssigfraktion (26) und oder einem zweiten Teil (37) der ersten sauerstoffangereicherten Fraktion (18) in einem zweiten Kondensator-Verdampfer (22);
gekennzeichnet durch Mittel (55, 56, 57) zum Entnehmen eines Druckstickstoffprodukts aus dem oberen Bereich der Drucksäule (7) und/oder aus dem oberen Bereich der Zusatzsäule (8) und durch Mittel (53) zur Druckerhöhung mindestens einer der folgenden Flüssigfraktionen im flüssigen Zustand:
  • - erste stickstoffangereicherte Flüssigfraktion (50, 266) stromabwärts des ersten Kondensator-Verdampfers (11);
  • - zweite stickstoffangereicherte Flüssigfraktion (51, 52) stromabwärts des zweiten Kondensator-Verdampfers (22);
  • - dritte sauerstoffangereicherte Flüssigfraktion (30) stromaufwärts des ersten Kondensator-Verdampfers (11);
  • - zweiter Teil (37) der ersten sauerstoffangereicherten Fraktion stromaufwärts des zweiten Kondensator-Verdampfers (22).
DE19933558A 1999-07-16 1999-07-16 Dreisäulenverfahren und -vorrichtung zur Tieftemperaturzerlegung von Luft Expired - Fee Related DE19933558C5 (de)

Priority Applications (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
DE19933558A DE19933558C5 (de) 1999-07-16 1999-07-16 Dreisäulenverfahren und -vorrichtung zur Tieftemperaturzerlegung von Luft

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
DE19933558A DE19933558C5 (de) 1999-07-16 1999-07-16 Dreisäulenverfahren und -vorrichtung zur Tieftemperaturzerlegung von Luft

Publications (3)

Publication Number Publication Date
DE19933558A1 true DE19933558A1 (de) 2000-09-28
DE19933558B4 DE19933558B4 (de) 2007-09-13
DE19933558C5 DE19933558C5 (de) 2010-04-15

Family

ID=7915125

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
DE19933558A Expired - Fee Related DE19933558C5 (de) 1999-07-16 1999-07-16 Dreisäulenverfahren und -vorrichtung zur Tieftemperaturzerlegung von Luft

Country Status (1)

Country Link
DE (1) DE19933558C5 (de)

Cited By (8)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
EP1271081A2 (de) * 2001-06-12 2003-01-02 Air Products And Chemicals, Inc. Verfahren zur luftzerlegung
EP1653183A1 (de) * 2004-10-12 2006-05-03 Air Products And Chemicals, Inc. Verfahren und Vorrichtung zur Tieftemperaturzerlegung von Luft
WO2007104449A1 (de) * 2006-03-15 2007-09-20 Linde Aktiengesellschaft Vefahren und vorrichtung zur tieftemperaturzerlegung von luft
WO2009095188A2 (de) * 2008-01-28 2009-08-06 Linde Aktiengesellschaft Verfahren und vorrichtung zur tieftemperatur-luftzerlegung
EP1318367B2 (de) † 2001-12-04 2009-11-11 Air Products And Chemicals, Inc. Verfahren und Vorrichtung zur kryogenischen Luftzerlegung
WO2020128205A1 (fr) * 2018-12-21 2020-06-25 L'air Liquide, Societe Anonyme Pour L'etude Et L'exploitation Des Procedes Georges Claude Appareil et procédé de séparation d'air par distillation cryogénique
WO2020169257A1 (de) 2019-02-22 2020-08-27 Linde Gmbh Verfahren und anlage zur tieftemperaturzerlegung von luft
WO2021078405A1 (de) * 2019-10-23 2021-04-29 Linde Gmbh Verfahren und anlage zur tieftemperaturzerlegung von luft

Family Cites Families (10)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE4126945A1 (de) * 1991-08-14 1993-02-18 Linde Ag Verfahren zur luftzerlegung durch rektifikation
FR2689223B1 (fr) * 1992-03-24 1994-05-06 Air Liquide Procede et installation de transfert de fluide en provenance d'une colonne de distillation, notamment d'air.
FR2716816B1 (fr) * 1994-03-02 1996-05-03 Air Liquide Procédé de redémarrage d'une colonne auxiliaire de séparation argon/oxygène par distillation, et installation correspondante.
US5402647A (en) * 1994-03-25 1995-04-04 Praxair Technology, Inc. Cryogenic rectification system for producing elevated pressure nitrogen
GB9414938D0 (en) * 1994-07-25 1994-09-14 Boc Group Plc Air separation
GB9414939D0 (en) * 1994-07-25 1994-09-14 Boc Group Plc Air separation
DE19537913A1 (de) * 1995-10-11 1997-04-17 Linde Ag Dreifachsäulenverfahren zur Tieftemperaturzerlegung von Luft
GB9618576D0 (en) * 1996-09-05 1996-10-16 Boc Group Plc Air separation
GB9724787D0 (en) * 1997-11-24 1998-01-21 Boc Group Plc Production of nitrogen
FR2774752B1 (fr) * 1998-02-06 2000-06-16 Air Liquide Installation de distillation d'air et boite froide correspondante

Cited By (14)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
EP1271081A3 (de) * 2001-06-12 2003-02-12 Air Products And Chemicals, Inc. Verfahren zur luftzerlegung
EP1271081A2 (de) * 2001-06-12 2003-01-02 Air Products And Chemicals, Inc. Verfahren zur luftzerlegung
EP1318367B2 (de) † 2001-12-04 2009-11-11 Air Products And Chemicals, Inc. Verfahren und Vorrichtung zur kryogenischen Luftzerlegung
EP1653183A1 (de) * 2004-10-12 2006-05-03 Air Products And Chemicals, Inc. Verfahren und Vorrichtung zur Tieftemperaturzerlegung von Luft
WO2007104449A1 (de) * 2006-03-15 2007-09-20 Linde Aktiengesellschaft Vefahren und vorrichtung zur tieftemperaturzerlegung von luft
WO2009095188A3 (de) * 2008-01-28 2010-06-10 Linde Aktiengesellschaft Verfahren und vorrichtung zur tieftemperatur-luftzerlegung
WO2009095188A2 (de) * 2008-01-28 2009-08-06 Linde Aktiengesellschaft Verfahren und vorrichtung zur tieftemperatur-luftzerlegung
CN101925790A (zh) * 2008-01-28 2010-12-22 林德股份公司 用于低温分离空气的方法和设备
US8826692B2 (en) 2008-01-28 2014-09-09 Linde Aktiengesellschaft Method and device for low-temperature air separation
CN101925790B (zh) * 2008-01-28 2015-10-21 林德股份公司 用于低温分离空气的方法和设备
WO2020128205A1 (fr) * 2018-12-21 2020-06-25 L'air Liquide, Societe Anonyme Pour L'etude Et L'exploitation Des Procedes Georges Claude Appareil et procédé de séparation d'air par distillation cryogénique
FR3090831A1 (fr) * 2018-12-21 2020-06-26 L´Air Liquide, Societe Anonyme Pour L’Etude Et L’Exploitation Des Procedes Georges Claude Appareil et procédé de séparation d’air par distillation cryogénique
WO2020169257A1 (de) 2019-02-22 2020-08-27 Linde Gmbh Verfahren und anlage zur tieftemperaturzerlegung von luft
WO2021078405A1 (de) * 2019-10-23 2021-04-29 Linde Gmbh Verfahren und anlage zur tieftemperaturzerlegung von luft

Also Published As

Publication number Publication date
DE19933558B4 (de) 2007-09-13
DE19933558C5 (de) 2010-04-15

Similar Documents

Publication Publication Date Title
EP2235460B1 (de) Verfahren und vorrichtung zur tieftemperatur-luftzerlegung
EP1243882B1 (de) Argongewinnung mit einem Drei-Säulen-System zur Luftzerlegung und einer Rohargonsäule
EP1357342B1 (de) Drei-Säulen-System zur Tieftemperaturzerlegung mit Argongewinnung
EP1376037B1 (de) Luftzerlegungsverfahren und -anlage mit Mischsäule und Krypton-Xenon-Gewinnung
EP1031804B1 (de) Tieftemperaturzerlegung von Luft mit Stickstoff Rückführung
EP2236964B1 (de) Verfahren und Vorrichtung zur Tieftemperatur-Luftzerlegung
EP1666824A1 (de) Verfahren und Vorrichtung zur Gewinnung von Argon durch Tieftemperaturzerlegung von Luft
WO1998019122A1 (de) Verfahren und vorrichtung zur gewinnung von druckstickstoff
DE19609490A1 (de) Verfahren und Vorrichtung zur Tieftemperaturzerlegung von Luft
WO2014146779A2 (de) Verfahren und vorrichtung zur erzeugung von gasförmigem druckstickstoff
EP0768503B1 (de) Dreifachsäulenverfahren zur Tieftemperaturzerlegung von Luft
EP2053331A1 (de) Verfahren und Vorrichtung zur Tieftemperatur-Luftzerlegung
WO2016058666A1 (de) Verfahren und vorrichtung zur variablen gewinnung von argon durch tieftemperaturzerlegung
DE19933558C5 (de) Dreisäulenverfahren und -vorrichtung zur Tieftemperaturzerlegung von Luft
EP2551619A1 (de) Verfahren und Vorrichtung zur Gewinnung von Druckstickstoff und Drucksauerstoff durch Tieftemperaturzerlegung von Luft
WO2020244801A1 (de) Verfahren und anlage zur tieftemperaturzerlegung von luft
DE69004647T2 (de) Verfahren und Vorrichtung zur Tieftemperaturzerlegung von Luft.
DE202009004099U1 (de) Vorrichtung zur Tieftemperaturzerlegung von Luft
DE10153919A1 (de) Verfahren und Vorrichtung zur Gewinnung hoch reinen Sauerstoffs aus weniger reinem Sauerstoff
EP1189001B1 (de) Verfahren und Vorrichtung zur Erzeugung hoch reinen Stickstoffs durch Tieftemperatur-Luftzerlegung
EP4133227A2 (de) Verfahren zur tieftemperaturzerlegung von luft, luftzerlegungsanlage und verbund aus wenigstens zwei luftzerlegungsanlagen
DE10052180A1 (de) Drei-Säulen-System zur Tieftemperatur-Zerlegung von Luft
DE102010056569A1 (de) Verfahren und Vorrichtung zur Gewinnung von Druckstickstoff durch Tieftemperaturzerlegung von Luft
DE10045121A1 (de) Verfahren und Vorrichtung zur Gewinnung eines gasförmigen Produkts durch Tieftemperaturzerlegung von Luft
WO2021204418A1 (de) Verfahren zur herstellung eines gasförmigem und eines flüssigen stickstoffprodukts durch tieftemperaturzerlegung von luft und luftzerlegungsanlage

Legal Events

Date Code Title Description
OAV Applicant agreed to the publication of the unexamined application as to paragraph 31 lit. 2 z1
8127 New person/name/address of the applicant

Owner name: LINDE GAS AG, 82049 HOELLRIEGELSKREUTH, DE

8127 New person/name/address of the applicant

Owner name: LINDE AG, 65189 WIESBADEN, DE

8110 Request for examination paragraph 44
8363 Opposition against the patent
8327 Change in the person/name/address of the patent owner

Owner name: LINDE AG, 80807 MUENCHEN, DE

8366 Restricted maintained after opposition proceedings
8392 Publication of changed patent specification
8339 Ceased/non-payment of the annual fee
R119 Application deemed withdrawn, or ip right lapsed, due to non-payment of renewal fee

Effective date: 20110201