DE19907512A1 - Apparatus for Organic Rankine Cycle (ORC) process has a fluid regenerator in each stage to achieve a greater temperature differential between the cascade inlet and outlet - Google Patents

Apparatus for Organic Rankine Cycle (ORC) process has a fluid regenerator in each stage to achieve a greater temperature differential between the cascade inlet and outlet

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Abstract

Energy conversion apparatus for use in a thermal Organic Rankine Cycle (ORC) process comprising an evaporator (2), turbine (3) and condenser in at least two cascade arrangements, and with the first stage condenser conducting heat to the second stage one, is such that a greater temperature differential is achieved between the cascade -inlet and -outlet. This increase in the temperature differential is achieved by providing a fluid regenerator (4) in each stage with the fluid being at low vapor pressure in the high temperature cycle and at a higher pressure in the low temperature cycle.

Description

Die Erfindung betrifft eine Vorrichtung zur Energieumwandlung auf der Basis von thermischen ORC-Kreisprozessen, umfassend eine mindestens zweistufige kaskadierte Anordnung, jeweils bestehend aus einem Verdampfer, einer Turbine und einem Fluid- Kondensator, wobei der Kondensator einer ersten Stufe Abwärme auf den Kreislauf einer zweiten Stufe führt.The invention relates to a device for energy conversion based on thermal ORC cycle processes, comprehensive an at least two-tier cascaded arrangement, each consisting of an evaporator, a turbine and a fluid Condenser, the condenser of a first stage waste heat leads to the cycle of a second stage.

In organischen Kreisprozessen (ORC-Prozeß) können prinzipiell Temperaturdifferenzen von mehr als 350°K genutzt werden. Jedoch sind auf der Hochtemperaturseite aufgrund der begrenzten ther­ mischen Stabilität des im Prozeß verwendeten Fluids Einschrän­ kungen gegeben.In principle, in organic cycle processes (ORC process) Temperature differences of more than 350 ° K can be used. However are on the high temperature side due to limited ther mix stability of the fluid used in the process given.

Auf der Niedrigtemperaturseite des Prozesses bestehen Grenzen aufgrund der Umgebungstemperatur, wobei weiterhin noch eine notwendige Temperaturdifferenz zur Wärmeabgabe zu beachten ist.There are limits on the low temperature side of the process due to the ambient temperature, still one necessary temperature difference for heat emission is to be observed.

Es wurde bereits vorgeschlagen, organische Kreisprozesse zum Betreiben von Turbogeneratoren zur kombinierten Erzeugung von Elektro- und Wärmeenergie aus Biomasse zu nutzen. Zur Verbes­ serung des Wirkungsgrads wurde eine Kaskadenanordnung mit externer Vorwärmung des Fluids bekannt. Der Nachteil der bekannten Anordnung besteht u. a. darin, daß die Verdampfungs­ temperatur des Fluids der zweiten Stufe auf die Kondensations­ temperatur des Fluids der ersten Stufe begrenzt ist, wodurch kein optimaler Prozeßwirkungsgrad erreicht werden kann.It has already been proposed to use organic cycles Operation of turbogenerators for the combined generation of Use electrical and thermal energy from biomass. For verb A cascade arrangement was used to improve efficiency external preheating of the fluid is known. The disadvantage of known arrangement is u. a. in that the evaporation temperature of the second stage fluid to the condensation  temperature of the fluid of the first stage is limited, whereby no optimal process efficiency can be achieved.

Verwiesen werden soll hierauf die Veröffentlichung "Organic Rankine Cycle Turbogenerators for Combined Heat and Power Production from Biomass" von Dr. Roberto Bini und Dr. Enrico Manciana, präsentiert anläßlich des 3. Münchner Meetings "Energy Conversion from Biomass Fuels Current Trends and Future Systems" am 22.-23.10.1996.Reference should be made to the publication "Organic Rankine Cycle Turbogenerators for Combined Heat and Power Production from Biomass "by Dr. Roberto Bini and Dr. Enrico Manciana, presented on the occasion of the 3rd Munich meeting "Energy Conversion from Biomass Fuels Current Trends and Future Systems "on October 22-23, 1996.

Aus dem Vorgenannten ist es Aufgabe der Erfindung, eine weiterentwickelte Vorrichtung zur Energieumwandlung auf der Basis von thermischen ORC-Kreisprozessen anzugeben, mit der es gelingt, den Prozeßwirkungsgrad insgesamt zu erhöhen, indem eine Annäherung oder Überschneidung der Temperaturdifferenzen der Wärmezufuhr der einzelnen Stufen gegeben ist.From the above, it is an object of the invention to further developed device for energy conversion on the Specify the basis of thermal ORC cycle processes with which it succeeds in increasing the overall process efficiency by an approximation or overlap of the temperature differences the heat supply of the individual stages is given.

Die Lösung der Aufgabe der Erfindung erfolgt mit einer Vor­ richtung gemäß den Merkmalen des Patentanspruchs 1, wobei die Unteransprüche mindestens zweckmäßige Ausgestaltungen und Weiterbildungen umfassen.The object of the invention is achieved with a front direction according to the features of claim 1, wherein the Subclaims at least useful configurations and Training includes.

Erfindungsgemäß wird von dem Grundgedanken ausgegangen, eine kaskadierte Anordnung von Kreisprozessen mit Fluiden vorzu­ sehen, wobei die Fluide unterschiedliche Dampfdrücke in Abhängigkeit von der Temperatur besitzen. Dabei wird die Abwärme des einen Kreisprozesses jeweils dem nächsten Prozeß bzw. der nächsten Stufe auf dessen heißer Seite zugeführt.According to the invention, the basic idea is assumed that a cascaded arrangement of circular processes with fluids see, the fluids in different vapor pressures Depending on the temperature. The Waste heat from one cycle to the next or the next stage on its hot side.

Es hat sich gezeigt, daß bereits zwei hintereinander geschal­ tete ORC-Prozesse unter Berücksichtigung entsprechender Fluide in der Lage sind, größere Temperaturdifferenzen zu überbrücken. Die Fluide werden dabei so ausgewählt, daß die Dampfdrücke jeweils bei unterschiedlichen Temperaturen in einem optimalen Bereich liegen.It has been shown that two formworks have already been used ORC processes under consideration of appropriate fluids are able to bridge larger temperature differences. The fluids are selected so that the vapor pressures each at different temperatures in an optimal Range.

Als ORC-Flüssigkeiten eignen sich z. B. Kombinationen aus Diphenyl/Diphenylether-Gemische und Hexamethyldisiloxan. As ORC liquids such. B. Combinations Diphenyl / diphenyl ether mixtures and hexamethyldisiloxane.  

Weitere Kombinationen, z. B. Octamethylcyclosiloxan (296,6 g/mol) mit Hexamethyldisiloxan sind denkbar.Other combinations, e.g. B. Octamethylcyclosiloxane (296.6 g / mol) with hexamethyldisiloxane are conceivable.

Durch die vorgesehene Hintereinanderschaltung mehrerer, gestufter Prozesse mit organischen oder ähnlichen Siloxanen ergibt sich weiterhin die Möglichkeit, nach bzw. in jeder Stufe Wärmeenergie, z. B. zu Heizzwecken auszukoppeln. Erfindungsgemäß ist in jeder Stufe ein Fluid-Regenerator vorgesehen, wobei, wie bereits oben erwähnt, das Fluid des Hochtemperaturkreislaufs einen niedrigeren und das Fluid des Niedrigtemperaturkreislaufs einen hohen Dampfdruck aufweist.Through the envisaged series connection of several staged processes with organic or similar siloxanes there is still the possibility, after or at each stage Thermal energy, e.g. B. for heating purposes. According to the invention a fluid regenerator is provided in each stage, whereby how already mentioned above, the fluid of the high temperature circuit a lower and the fluid of the low temperature circuit has a high vapor pressure.

In Ausgestaltung der Erfindung ist in jedem Kreislauf ein Fluid-Vorwärmer angeordnet, wobei der Fluid-Vorwärmer und der Wärmetauscher zur thermischen Kopplung mit dem jeweiligen Kreislauf von einem Thermoträgermedium, z. B. einem Öl durch­ strömt sind.In one embodiment of the invention there is one in each circuit Fluid preheater arranged, the fluid preheater and the Heat exchanger for thermal coupling with the respective Circuit from a thermal carrier medium, e.g. B. an oil through are streaming.

Zwischen den Stufen, die jeweiligen Kreisläufe indirekt thermisch verbindend, ist ein Thermoträgerkreislauf vorgesehen, wobei das Thermoträgermedium den Kondensator der höhertempe­ rierten Stufe, den Kondensator und den Vorwärmer der nieder­ temperierten Stufe und ggf. einen weiteren Wärmetauscher zum Auskoppeln von thermischer Energie, wie dargelegt z. B. zu Heizzwecken, durchströmt.Between the stages, the respective cycles indirectly thermally connecting, a thermal carrier circuit is provided, the thermal transfer medium is the capacitor of the higher temperature stage, the condenser and the preheater temperature-controlled stage and, if necessary, another heat exchanger for Decoupling thermal energy, as set out for. B. too For heating purposes.

In einer bevorzugten Ausführungsform durchströmt das Fluid des Kreislaufs der niedertemperierten Stufe zur unmittelbaren thermischen Kopplung den Kondensator der höhertemperierten Stufe, wobei zur Zuführung zusätzlicher thermischer Energie im Kreislauf der niedertemperierten Stufe ein weiterer Wärme­ tauscher anordenbar ist.In a preferred embodiment, the fluid flows through the Circuit of the low-temperature stage to the immediate thermal coupling the capacitor of the higher temperature Stage, whereby to supply additional thermal energy in Circuit of the low-temperature stage another heat exchanger can be arranged.

Dieser weitere Wärmetauscher kann mit dem Rücklauf der Wärme­ zuführungsseite der höhertemperierten Stufe verbunden sein.This additional heat exchanger can with the return of the heat supply side of the higher temperature stage.

Das Fluid des Hochtemperaturkreislaufs geht möglichst nahe der höchsten Temperatur der zugeführten äußeren thermischen Energie in den dampfförmigen Aggregatzustand über. Die Kreislauftem­ peratur der energiereicheren Stufe liegt im Bereich von im wesentlichen 300 bis < 400°C und die Temperatur der energie­ niedrigen Stufe liegt im Bereich von im wesentlichen 100 bis 280°C. Die turbineneingangsseitigen Drücke der Kreisläufe liegen im Bereich zwischen 8 und 15 bar.The fluid of the high temperature circuit is as close as possible to the highest temperature of the external thermal energy supplied in the vaporous state. The cycles  temperature of the higher energy level is in the range of essentially 300 to <400 ° C and the temperature of the energy low level is in the range of substantially 100 to 280 ° C. The turbine inlet side pressures of the circuits are in the range between 8 and 15 bar.

Die Erfindung soll nachstehend anhand von Ausführungsbeispielen sowie unter Zuhilfenahme von Figuren näher erläutert werden.The invention is intended to be explained below using exemplary embodiments as well as explained with the aid of figures.

Hierbei zeigen:Here show:

Fig. 1 eine prinzipielle Darstellung eines kombinierten ORC- Prozesses mit der Fluidkombination Diphenyl/Diphenyl­ ether und Hexamethyldisiloxan; Fig. 1 shows a schematic representation of a combined ORC process with the fluid combination diphenyl / diphenyl ether and hexamethyldisiloxane;

Fig. 2 eine prinzipielle Darstellung eines kombinierten ORC- Prozesses mit der Fluidkombination Diphenyl/Diphenyl­ ether und Octamethyltrisiloxan; Fig. 2 is a schematic representation of a combined ORC process with the fluid combination diphenyl / diphenyl ether and octamethyltrisiloxane;

Fig. 3 eine prinzipielle Darstellung eines kombinierten ORC- Prozesses mit der Fluidkombination Diphenyl/Diphenyl­ ether und Hexamethyldisiloxan, wobei im Niedrigtem­ peraturkreislauf eine externe Wärmezufuhr vorgesehen ist; Fig. 3 is a schematic representation of a combined ORC process with the fluid combination diphenyl / diphenyl ether and hexamethyldisiloxane, being provided in the Niedrigtem peraturkreislauf an external supply of heat;

Fig. 4 ein Temperatur/Entropiediagramm eines kombinierten ORC- Prozesses und Fig. 4 is a temperature / entropy diagram of a combined ORC process and

Fig. 5 ein Temperatur/Druckdiagramm eines kombinierten ORC- Prozesses. Fig. 5 is a temperature / pressure diagram of a combined ORC process.

In den Fig. 1 bis 3 werden für dieselben Elemente und Aggregate die gleichen Bezugszeichen verwendet.In Figs. 1 to 3, the same reference numerals are used for the same elements and aggregates.

Der kombinierte ORC-Prozeß gemäß den Darstellungen nach Fig. 1 bis 3 geht auf der heißen, d. h. der Hochtemperaturkreislauf­ seite, von einer externen Wärmezufuhr über einen Vorwärmer 1 und einen Verdampfer 2 aus. Im Verdampfer verdampft das Fluid 1, z. B. Diphenyl/Diphenylether, und es werden Temperaturen bis zu 390°C bei einem Druck von im wesentlichen 9,5 bar erreicht. Der Fluiddampf gelangt auf eine Turbine 3, welche einen nicht gezeigten Generator antreiben kann. Ausgangsseitig der Turbine 3 wird das Fluid auf einen Regenerator 4 geführt und konden­ siert am Kondensator 5. Im Regenerationskreislauf ist eine Druckpumpe 6 vorgesehen. Die am Kondensator 5 frei werdende. Wärmeenergie wird z. B. über eine indirekte thermische Kopplung mit Hilfe eines Wärmeträgeröls dem Niedrigtemperaturkreislauf mit dem Fluid 2, z. B. Hexamethyldisiloxan nach Fig. 1 bzw. Octamethyltrisiloxan nach Fig. 2, zugeführt. Im thermischen Koppelkreis kann, wie gezeigt, ein weiterer Wärmetauscher zur Auskopplung von Energie, z. B. zu Heizzwecken vorgesehen sein.The combined ORC process as shown in FIGS. 1 to 3 is based on the hot, ie the high-temperature circuit side, from an external supply of heat via a preheater 1 and an evaporator 2 . The fluid 1 evaporates in the evaporator, e.g. B. diphenyl / diphenyl ether, and temperatures up to 390 ° C are achieved at a pressure of substantially 9.5 bar. The fluid vapor reaches a turbine 3 , which can drive a generator, not shown. On the output side of the turbine 3 , the fluid is guided to a regenerator 4 and condenses on the condenser 5 . A pressure pump 6 is provided in the regeneration circuit. The free on the capacitor 5 . Thermal energy is e.g. B. via an indirect thermal coupling using a heat transfer oil, the low temperature circuit with the fluid 2 , for. B. hexamethyldisiloxane according to FIG. 1 or octamethyltrisiloxane according to FIG. 2. In the thermal coupling circuit, as shown, a further heat exchanger for coupling energy, e.g. B. may be provided for heating purposes.

Auch der zweite Kreislauf besitzt einen Vorwärmer 1 und einen Verdampfer 2 sowie eine Turbine 3. Das Fluid im Niedrigtem­ peraturkreislauf verdampft z. B. bei Temperaturen im Bereich von 200 bis 260°C je nach Eigenschaften des jeweiligen Fluids oder der Fluidmischung und erreicht Drücke im Bereich von 8 bis nahzu 13 bar. Der hochgespannte Dampf gelangt auf die auch im zweiten Kreislauf vorhandene Turbine 3, die wiederum über einen Generator elektrische Energie erzeugen kann. Ausgangsseitig der Turbine 3 ist ein Regenerator 4 vorgesehen und es kann über den Fluid-Kondensator 5 des Niedrigtemperaturkreislaufs Wärme­ energie abgeführt werden.The second circuit also has a preheater 1 and an evaporator 2 and a turbine 3 . The fluid in the low temperature circuit evaporates z. B. at temperatures in the range of 200 to 260 ° C depending on the properties of the respective fluid or the fluid mixture and reaches pressures in the range of 8 to almost 13 bar. The high-tension steam reaches the turbine 3 which is also present in the second circuit and which in turn can generate electrical energy via a generator. On the output side of the turbine 3 , a regenerator 4 is provided and heat energy can be dissipated via the fluid condenser 5 of the low-temperature circuit.

Bei dem Ausführungsbeispiel nach Fig. 2 wird im Niedrigtem­ peraturkreislauf als Fluid Octamethyltrisiloxan verwendet. Hier besteht eine größere temperaturseitige Belastbarkeit, wobei in diesem Fall eine thermische Kopplung der gezeigten beiden Kreisläufe erfolgt, ohne daß Wärmeenergie im Koppelkreis unter Verwendung eines Wärmetauschers entzogen wird.In the embodiment according to FIG. 2, octamethyltrisiloxane is used as the fluid in the low temperature circuit. Here there is a greater temperature-side load capacity, in which case the two circuits shown are thermally coupled without thermal energy being extracted in the coupling circuit using a heat exchanger.

Eine besonders kostengünstige und effektive Ausführungsform eines kombinierten ORC-Prozesses ist in Fig. 3 gezeigt. Dort ist die Vorwärmung des Fluids des Niedrigtemperaturkreislaufs durch das Fluid des Hochtemperaturkreislaufs und die Verdamp­ fung durch von außen zugeführte Wärme maßgeblich. Mittels der Anordnung nach Fig. 3 kann eine starke Annäherung oder Über­ schneidung der Temperaturdifferenzen hinsichtlich der Wärme­ zufuhr der beiden Stufen erreicht werden mit der Folge eines höheren Prozeßwirkungsgrads, da weitgehend die gesamte Tempe­ raturdifferenz der von außen zugeführten Wärmeenergie nutzbar ist. Der Niedrigtemperaturkreislauf ist gemäß Fig. 3 unmittel­ bar über den Fluid-Kondensator 5 des Hochtemperaturkreises mit diesem gekoppelt.A particularly inexpensive and effective embodiment of a combined ORC process is shown in FIG. 3. There, the preheating of the fluid of the low-temperature circuit by the fluid of the high-temperature circuit and the evaporation by heat supplied from outside are decisive. By means of the arrangement according to FIG. 3, a strong approximation or overlapping of the temperature differences with regard to the heat supply of the two stages can be achieved with the consequence of a higher process efficiency, since largely the entire temperature difference of the heat energy supplied from the outside can be used. The low-temperature circuit is, according to FIG. 3, directly coupled to the high-temperature circuit via the fluid condenser 5 .

Es hat sich gezeigt, daß bei kombinierten ORC-Kreisprozessen gemäß den voranstehend geschilderten Ausführungsbeispielen Gesamtwirkungsgrade im Bereich von bis zu 35% erreichbar sind. Bei Nutzung der Abwärme einer Gasturbine konnte rechnerisch eine Gesamteffizienz von 45% nachgewiesen werden.It has been shown that in combined ORC cycle processes according to the exemplary embodiments described above Overall efficiencies of up to 35% can be achieved. When using the waste heat from a gas turbine, it could be calculated an overall efficiency of 45% can be demonstrated.

Bei der Wärmeauskopplung aus einer Feststoffverbrennung und der Energiegewinnung in einer zweistufigen ORC-Kaskade kann je nach Nutzung der Abwärme nach der ersten Stufe beim Antreiben eines Generators ein elektrischer Wirkungsgrad im Bereich von 20 bis 35% erreicht werden. Dies übertrifft den Wirkungsgrad von kleinen Wasserdampfanlagen, da in diesen meist nur mit relativ niedrigen Drücken und Temperaturen gearbeitet werden kann. Eine effektive Nutzung von ORC-Anlagen kann bei der Elektroenergiegewinnung aus der Abwärme von Anlagen zur Glas­ herstellung, Zementöfen, Stahlöfen und anderen. Prozessen mit Abwärme von einer Temperatur < 150°C erfolgen. Selbstver­ ständlich können derartige Anlagen auch mit Abwärme aus der Verbrennung von Müll, Biomasse und anderen festen und flüssigen Brennstoffen betrieben werden. Ebenso ist, wie oben erwähnt, ein kombiniertes Betreiben von Gasturbinen und Abwärmenutzung im ORC-Kreisprozeß denkbar.When heat is extracted from solid combustion and Energy generation in a two-stage ORC cascade can vary depending on Use of the waste heat after the first stage when driving a Generator has an electrical efficiency in the range of 20 to 35% can be achieved. This exceeds the efficiency of small water vapor systems, since in these mostly only with relative low pressures and temperatures can be worked. A effective use of ORC systems can be at the Generation of electrical energy from the waste heat from glass plants manufacturing, cement kilns, steel kilns and others. Processes with Waste heat from a temperature <150 ° C take place. Self ver Of course, such systems can also use waste heat from the Incineration of waste, biomass and other solid and liquid Fuels are operated. Likewise, as mentioned above, a combined operation of gas turbines and waste heat utilization conceivable in the ORC cycle.

Mit Hilfe der Fig. 4 und 5 sei prinzipiell auf die gewünschten Fluideigenschaften aufmerksam gemacht, wobei durch die Fluid­ kombinationen, wie in Fig. 5 gezeigt, eine Annäherung an eine ideale Drucklinie gegeben ist.With the aid of FIGS. 4 and 5 is made in principle for the desired fluid properties attentive, wherein combinations through the fluid, as shown in Fig. 5, an approximation is given to an ideal print line.

Denkbare Fluidkombinationen sind folgende:
Diphenyl/Diphenylether - Hexamethylsiloxan oder andere orga­ nische Fluide,
zyklische Siloxane - Hexamethylsiloxan oder andere organische Fluide,
lineare Siloxane - Hexamethylsiloxan oder andere organische Fluide und
Wasser - organische Fluide oder Siloxane.Possible fluid combinations are as follows:
Diphenyl / diphenyl ether - hexamethylsiloxane or other organic fluids,
cyclic siloxanes - hexamethylsiloxane or other organic fluids,
linear siloxanes - hexamethylsiloxane or other organic fluids and
Water - organic fluids or siloxanes.

BezugszeichenaufstellungList of reference symbols

11

Vorwärmer
Preheater

22nd

Verdampfer
Evaporator

33rd

Turbine
turbine

44th

Regenerator
regenerator

55

Fluid-Kondensator
Fluid condenser

66

Druckpumpe
Pressure pump

Claims (11)

1. Vorrichtung zur Energieumwandlung auf der Basis von ther­ mischen ORC-Kreisprozessen, umfassend eine mindestens zwei­ stufige kaskadierte Anordnung, jeweils bestehend aus einem Verdampfer, einer Turbine und einem Fluid-Kondensator, wobei der Kondensator der ersten Stufe Abwärme auf den Kreislauf der zweiten Stufe führt, dadurch gekennzeichnet, daß in jeder Stufe ein Fluid-Regenerator vorgesehen ist, wobei das Fluid des Hochtemperaturkreislaufs einen niedrigen und das Fluid des Niedrigtemperaturkreislaufs einen hohen Dampfdruck aufweist, so daß in Verbindung mit der Kaskadierung wirkungs­ graderhöhend große Temperaturdifferenzen zwischen Kaskadenein- und -ausgang erreichbar sind.1. Device for energy conversion based on thermal ORC processes, comprising an at least two-stage cascaded arrangement, each consisting of an evaporator, a turbine and a fluid condenser, the condenser of the first stage waste heat to the circuit of the second stage leads, characterized in that a fluid regenerator is provided in each stage, wherein the fluid of the high-temperature circuit has a low and the fluid of the low-temperature circuit has a high vapor pressure, so that in conjunction with the cascading efficiency-increasing large temperature differences between cascade inlet and outlet are reachable. 2. Vorrichtung nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß in jedem Kreislauf ein Fluid-Vorwärmer angeordnet ist, wobei der Vorwärmer und der Wärmetauscher zur thermischen Kopplung mit dem jeweiligen Kreislauf von einem Thermoträger­ medium durchströmt sind.2. Device according to claim 1, characterized, that a fluid preheater is arranged in each circuit, the preheater and the heat exchanger for thermal Coupling with the respective circuit from a thermal carrier medium flow. 3. Vorrichtung nach Anspruch 2, dadurch gekennzeichnet, daß zwischen den Stufen, die jeweiligen Kreisläufe indirekt thermisch verbindend, ein Thermoträgerkreislauf vorgesehen ist, wobei das Thermoträgermedium den Kondensator der höhertempe­ rierten Stufe, den Kondensator und den Vorwärmer der nieder­ temperierten Stufe und ggf. einen weiteren Wärmetauscher zum Auskoppeln von thermischer Energie durchströmt.3. Device according to claim 2, characterized, that between the stages, the respective circuits indirectly thermally connecting, a thermal carrier circuit is provided, the thermal transfer medium is the capacitor of the higher temperature stage, the condenser and the preheater temperature-controlled stage and, if necessary, another heat exchanger for Coupling of thermal energy flows through. 4. Vorrichtung nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß das Fluid des Kreislaufs der niedertemperierten Stufe zur unmittelbaren thermischen Kopplung den Kondensator der höher­ temperierten Stufe durchströmt, wobei zur Zuführung zusätz­ licher thermischer Energie im Kreislauf der niedertemperierten Stufe ein weiterer Wärmetauscher angeordnet ist.4. The device according to claim 1, characterized, that the fluid of the circuit of the low-temperature stage for immediate thermal coupling the capacitor the higher  flows through tempered stage, with additional for the supply thermal energy in the cycle of low-temperature Another heat exchanger stage is arranged. 5. Vorrichtung nach Anspruch 4, dadurch gekennzeichnet, daß der weitere Wärmetauscher mit dem Rücklauf der Wärmezu­ führungsseite der höhertemperierten Stufe verbunden ist.5. The device according to claim 4, characterized, that the further heat exchanger with the return of heat leading side of the higher temperature stage is connected. 6. Vorrichtung nach einem der vorangegangenen Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, daß das Fluid des Hochtemperaturkreislaufs Diphenyl/Diphenyl­ ether, zyklische Siloxane und/oder ein lineares Siloxan bzw. lineare Siloxane und das Fluid des Niedrigtemperaturkreislaufs ein organisches Medium, vorzugsweise Hexamethylsiloxan ist bzw. sind.6. Device according to one of the preceding claims, characterized, that the fluid of the high temperature circuit diphenyl / diphenyl ether, cyclic siloxanes and / or a linear siloxane or linear siloxanes and the fluid of the low temperature circuit is an organic medium, preferably hexamethylsiloxane or are. 7. Vorrichtung nach einem der Ansprüche 1 bis 6, dadurch gekennzeichnet, daß das Fluid des Hochtemperaturkreislaufs Wasser und das Fluid des Niedrigtemperaturkreislaufs ein organisches Medium oder Siloxan ist.7. Device according to one of claims 1 to 6, characterized, that the fluid of the high temperature circuit is water and the fluid of the low temperature circuit is an organic medium or Is siloxane. 8. Vorrichtung nach einem der Ansprüche 1 bis 6, dadurch gekennzeichnet, daß die Fluide jeder Stufe im Betriebsfall ein unterschied­ liches Temperaturniveau besitzen.8. Device according to one of claims 1 to 6, characterized, that the fluids of each stage differ in operation own temperature level. 9. Vorrichtung nach einem der vorangegangenen Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, daß das Fluid des Hochtemperaturkreislaufs möglichst nahe der höchsten Temperatur der zugeführten äußeren thermischen Energie in den dampfförmigen Aggregatzustand übergeht.9. Device according to one of the preceding claims, characterized, that the fluid of the high temperature circuit as close as possible to the highest temperature of the external thermal energy supplied changes into the vaporous state. 10. Vorrichtung nach Anspruch 6, dadurch gekennzeichnet, daß die Kreislauftemperatur der energiereicheren Stufe im Bereich von im wesentlichen 300 bis < 400°C und die Kreislauf­ temperatur der energieniedrigeren Stufe im Bereich von, im wesentlichen 100 bis 280°C liegt.10. The device according to claim 6, characterized, that the circuit temperature of the higher-energy stage in Range essentially from 300 to <400 ° C and the cycle  temperature of the lower energy level in the range of, in is substantially 100 to 280 ° C. 11. Vorrichtung nach Anspruch 10, dadurch gekennzeichnet, daß die turbineneingangsseitigen Drücke im Bereich zwischen im wesentlichen 8 und 15 bar liegen.11. The device according to claim 10, characterized, that the turbine inlet side pressures in the range between in are essentially 8 and 15 bar.
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