DE19636040A1 - Abgasreinigungsverfahren für eine Brennkraftmaschine - Google Patents
Abgasreinigungsverfahren für eine BrennkraftmaschineInfo
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Description
Die Erfindung betrifft ein Abgasreinigungsverfahren für eine Brennkraftmaschine gemäß
dem Oberbegriff des Patentanspruchs 1 oder 5 sowie eine Brennkraftmaschine gemäß
Anspruch 22.
Aus der US 4,755,499 ist die reversible Speicherung von Stickoxiden und Schwefeloxiden
z. B. aus Abgasen von Kraftfahrzeugen bekannt, wobei der Absorber durch Erhitzen in einer
reduzierenden Atmosphäre regeneriert wird. Hierbei tritt gleichzeitig eine Reduktion der
Stickoxide ein.
Ein solcher Speicherkatalysator ist in der EP 0 580 389 A für den Einsatz bei
Kraftfahrzeugen näher beschrieben, wobei auch hier hohe Temperaturen (über 500°C) für
die Regeneration des Absorbers notwendig sind. Hierdurch ist der Einsatz des
Speicherkatalysators nur bei Kraftfahrzeugen möglich, die eine hohe Abgastemperatur
haben, d. h. insbesondere bei Kraftfahrzeugen mit einem Otto-Motor. Jedoch ist auch hier
der Einsatz nur bedingt möglich, da unter bestimmten Betriebsbedingungen der
Verbrennungskraftmaschine, wie sie beispielsweise im Stadtverkehr gegeben sind, durch
die Beschleunigungsphasen ein hoher Stickoxidausstoß erfolgt, nicht jedoch eine hohe
Temperatur erreicht wird, die für die Regeneration des Absorbers, insbesondere von
Schwefeloxiden, erforderlich ist.
Aus der EP 0 560 991 A ist ein Otto-Motor mit einem Speicherkatalysator sowie je einem
vor- und nachgeschalteten Dreiwegekatalysator bekannt. Durch die motornahe Anordnung
des dem Absorber vorgeschalteten Dreiwegekatalysators heizt sich dieser nach einem
Kaltstart des Otto-Motors sehr schnell auf, so daß er frühzeitig seine katalytische Aktivität
erreicht. Nach Erreichen seiner katalytischen Aktivität setzt der vorgeschaltete
Dreiwegekatalysator die während der Warmlaufphase der Ottobrennkraftmaschine vermehrt
vorliegenden HC und CO um, wobei gleichzeitig NOx reduziert wird. Hierdurch wird erreicht,
daß während einer Warmlaufphase der Ottobrennkraftmaschine eine NOx-Reduktion im
Abgas stattfindet, obwohl der NOx-Speicher noch nicht die für die Speicherung von NOx
notwendige Temperatur erreicht hat. Diese Anordnung und Verfahrensweise ist nur bei
Otto-Motoren sinnvoll, da Diesel-Motoren auch während der Warmlaufphase nicht
genügend CO und HC emittieren, um den NOx-Anteil der Abgase genügend zu reduzieren.
Abgesehen von der besseren Abgasreinigung während der Warmlaufphase zeigt der Otto-Mo
tor mit Vorkatalysator keine verbesserte NOx-Reduktion. Des weiteren sind aus dieser
Veröffentlichung zwei Verfahren zur NOx-Reduktion bei Dieselbrennkraftmaschinen
bekannt, die zum einen auf einer Drosselung der Luftzufuhr zu der
Dieselbrennkraftmaschine und zum anderen auf einer Kraftstoffeindüsung beruhen.
Dieselbrennkraftmaschinen, die mit solchen NOx-Speichern ausgerüstet sind, zeigen jedoch
bei höheren Abgastemperaturen eine deutliche Abnahme der NOx-Speicherung im NOx-Spei
cher.
All diesen Ausführungen ist gemeinsam, daß insbesondere bei direkteinspritzenden
Brennkraftmaschinen und/oder Dieselbrennkraftmaschinen das Fettfahren der
Brennkraftmaschine für eine Regeneration des NOx-Speichers oftmals problematisch ist. So
kann hierbei die Temperatur der Abgase einerseits zu hoch sein, andererseits kann ein zu
hoher Leistungsabfall die Folge sein.
Aufgabe der vorliegenden Erfindung ist es ein Verfahren zum Betrieb einer
Brennkraftmaschine mit einem Absorber für Stickoxide zur Verfügung zu stellen, bei dem
eine Sauerstoffabsenkung im Abgas zur Regeneration des NOx-Speichers ohne eine
Gefahr der Überhitzung der Abgase und/oder mit einer verringerten Leistungseinbuße
möglich sein soll. Mit zur Aufgabe gehört außerdem eine entsprechende
Brennkraftmaschine.
Bei dem eingangs beschriebenen Verfahren wird diese Aufgabe gelöst mit den
kennzeichnenden Maßnahmen des Anspruchs 1, 5 und/oder 7, hinsichtlich der
Brennkraftmaschine wird die Aufgabe gelöst mit den Merkmalen gemäß Anspruch 22.
Die Unteransprüche zeigen bevorzugte Ausführungsformen, mit denen insbesondere auch
bei sehr niedrigen Abgastemperaturen, wie sie beispielsweise bei direkteinspritzenden
Verbrennungskraftmaschinen vorliegen, ein früher Einsatz der Absorberfunktion nach einem
Kaltstart möglich ist. Außerdem wird mit den Unteransprüchen auch bei unterschiedlichen
Betriebsbedingungen der Brennkraftmaschine eine komfortable Regeneration des
NOx-Speichers erreicht.
Bei dem erfindungsgemäßen Abgasverfahren an einer selbstzündenden
Brennkraftmaschine (Dieselbrennkraftmaschine) werden die Abgase der
Brennkraftmaschine einem NOx-Speicher zugeführt, der unter ersten Betriebsbedingungen
NOx aus dem zugeführten Abgas speichert. Die ersten Betriebsbedingungen sind
insbesondere solche, bei denen im Abgas nettooxidierende Bedingungen (λ < 1 und
insbesondere λ < 1,1) vorliegen, wobei die Temperatur des Abgasstroms oberhalb 150°C
und insbesondere oberhalb 200°C liegen soll. Unter zweiten Betriebsbedingungen, die von
den ersten Betriebsbedingungen unterschiedlich sind, gibt der NOx-Speicher das
gespeicherte NOx wieder ab, wobei dieses insbesondere unmittelbar bzw. sofort reduziert
wird. Die zweiten Betriebsbedingungen sind insbesondere solche, bei denen das Abgas
eine für die Reduktion der gespeicherten Stickoxide ausreichende Menge an
Reduktionsmittel mit sich führt. Dies ist insbesondere bei einem λ (stöchiometrisches Luft-
Kraftstoff-Verhältnis) 1,05 und insbesondere λ 1,0 der Fall.
Das erfindungsgemäße Verfahren zeichnet sich durch eine Abgasrückführung aus, die
entsprechend den ersten bzw. den zweiten Betriebsbedingungen unterschiedliche
Abgasrückführungsraten hat. Die Abgasrate kann hier außerdem noch, auch unter den
zweiten Betriebsbedingungen, lastabhängig verändert werden.
In einer ersten erfindungsgemäßen Ausführungsform, die ganz besonders vorteilhaft ist,
wird bei einem Wechsel von einer ersten Betriebsbedingung (Magerbetrieb der
Brennkraftmaschine) in eine zweite Betriebsbedingung (Regenerieren des NOx-Speichers)
das Volumenverhältnis rückgeführter Abgasstrom : Ansaugluft vergrößert, so daß der
Sauerstoffanteil im Brennraum der Brennkraftmaschine stark zurückgeht. Dem Anstieg des
prozentualen Volumenanteils des rückgeführten Abgasstroms an der gesamt Ansaugmenge
sind Grenzen gesetzt, einerseits, daß überhaupt noch eine Verbrennung des Kraftstoffes in
dem Brennraum der Brennkraftmaschine stattfinden kann, und andererseits durch eine
Rußentstehung. Je nach Betriebsbedingungen der Brennkraftmaschine kann jedoch der
Volumenanteil des rückgeführten Abgasstromes bis zu 90% betragen, im Regelfall bis
80%. Andererseits ist der prozentuale Volumenanteil des rückgeführten Abgasteilstromes
vorteilhaft nicht zu gering, damit eine deutliche Reduzierung des Sauerstoffanteils im
Brennraum erreicht wird. So sollte der Abgasanteil 15% und insbesondere 30% nicht
unterschreiten. Am günstigsten liegt der Abgasanteil im Brennraum bei 40 bis 70%.
Durch die Anhebung des Abgasanteils bei der Verbrennung wird erreicht, daß für die
Regeneration des Speichers keine oder nur eine geringere Androsselung notwendig wird,
um zu der reduzierten Sauerstoffmenge im Verbrennungsraum zu kommen. Dies ist
insbesondere bei Dieselbrennkraftmaschinen besonders vorteilhaft, da hier ein fettes
Gemisch sich bislang - auch bei einer Androsselung der Luftzufuhr - kaum einstellen ließ.
Die Anhebung der Abgasrückführungsrate (EGR) erfolgt ganz besonders vorteilhaft in
einem unteren Teillastbereich der Brennkraftmaschine, insbesondere unterhalb 20% der
Nennleistung der Brennkraftmaschine. Ganz besonders wirksam ist diese Art der
Abgasrückführungsregelung bei einer Belastung der Brennkraftmaschine bis 10% der
Nennleistung. Bei höheren Lasten der Brennkraftmaschine kann hingegen eine
Verringerung der rückgeführten Abgasmenge sinnvoll sein, insbesondere um einem
Leistungsabfall der Brennkraftmaschine entgegenzuwirken.
Der zuletzt beschriebene Aspekt führt zu einem zweiten Teil der vorliegenden Erfindung, in
dem bei einem Wechsel von einer ersten Betriebsbedingung zu einer zweiten
Betriebsbedingung die rückgeführte Abgasmenge vermindert wird. Dies erfolgt gleichzeitig
beim Einsatz einer Luftzufuhrverminderung zu der Brennkraftmaschine, so daß insgesamt
der Füllgrad der Brennräume der Brennkraftmaschine zurückgenommen wird. Diese
Abgasrückführungsregelung während einer Regeneration des NOx-Speichers erfolgt
vorteilhaft nicht oder deutlich weniger ausgeprägt, wenn die der Brennkraftmaschine
abverlangte Leistung im unteren Teillastbereich liegt, d. h. bei 20% und insbesondere
10% der Nennleistung der Brennkraftmaschine. Das zweite erfindungsgemäße Verfahren
zeichnet sich dadurch aus, daß der Leistungseinbruch, der durch die Reduzierung der
Frischluftzufuhr zu der Brennkraftmaschine erfolgt, nicht so ausgeprägt vorliegt. Dies ist
wiederum insbesondere bei Dieselbrennkraftmaschinen besonders vorteilhaft.
Der bevorzuge Einsatz der Reduzierung der rückgeführten Abgasmenge beim Wechsel in
eine zweite Betriebsbedingung bei einer höheren Belastung der Brennkraftmaschine
beinhaltet wiederum die dritte Variante des erfindungsgemäßen Abgasreinigungsverfahrens.
Gemäß dieser Ausführung wird das Verhältnis von rückgeführtem Abgasstrom : Ansaugluft
verkleinert, wenn der Brennkraftmaschine eine gehobene Leistung abverlangt wird.
Vorzugsweise liegt die Verkleinerung des Verhältnisses bzw. der EGR dann vor, wenn die
Leistungsabgabe der Brennkraftmaschine bei 10% der Nennleistung und insbesondere
20% der Nennleistung der Brennkraftmaschine liegt. Liegt die Leistung darunter, wird die
EGR vorzugsweise nur geringfügig oder gar nicht verkleinert bzw., wie eingangs
beschrieben besonders vorteilhaft vergrößert. Diese Ausführungsweise wird vorteilhaft mit
einer Reduzierung der Luftzufuhr zu der Brennkraftmaschine, wie sie oben beschrieben ist,
kombiniert. Eine solche Reduzierung der Luftzufuhr kann beispielsweise eine veränderte
Ventilsteuerzeit sein, insbesondere jedoch wird eine Drosselklappe vorgesehen, wobei die
Drosselklappe wiederum vorteilhaft derart angeordnet ist, daß die Abgasrückführung
zwischen der Drosselklappe und den Lufteinlaßventilen der Brennkraftmaschine liegt.
Zusätzlich zur EGR kann die NOx-Reduzierung erheblich gesteigert werden, wenn dem
NOx-Speicher stromaufwärts im Abgasstrom ein Konverter vorgeschaltet wird, der bei einer
Temperatur 230°C mindestens 50% des im Abgasstrom enthaltenen NO zur NO₂
umsetzt. Vorzugsweise erreicht der Konverter diesen Umsetzungsgrad bereits bei einer
Temperatur 200°C und insbesondere bei der Temperatur 180°C. Üblicherweise
erreichen solche Konverter eine mindestens 90-%ige Umsetzung des NO bei einer
Temperatur 250°C.
Alternativ, aber insbesondere zusätzlich wird mit dem Konverter ein in den Abgasen der
Brennkraftmaschine vorliegendes NO₂/NO-Verhältnis vergrößert, wodurch dem
nachfolgenden Speicher insbesondere in der Warmlaufphase der Brennkraftmaschine
weniger NO zugeführt wird.
Für solche NOx-Behandlungen eignen sich alle Verfahren, die eine Vergrößerung des NO₂-
Anteils an den Stickoxiden bewirken, beispielsweise elektrische Entladungen im
Abgassystem, bevorzugt Barriereentladungen, sowie katalytische Verfahren, insbesondere
Oxidationskatalysatoren. Unter diesen sind insbesondere Oxidationskatalysatoren mit
einem Element der Platingruppe und hier wiederum Platin selbst besonders bevorzugt.
Solche Katalysatoren sind prinzipiell als Abgasnachbehandlungskatalysatoren für
Brennkraftmaschinen bekannt.
Vorteilhaft ist der Konverter nahe am Abgasauslaß der Brennkraftmaschine angeordnet,
d. h. vorteilhaft in einem Abstand 1 m und insbesondere in einem Abstand 70 cm.
Besonders vorteilhaft ist der Konverter als Metallkonverter ausgeführt, d. h. der Träger für
die katalytisch wirksame Schicht wird aus einer Metallfolie hergestellt. Bevorzugt wird
hierbei eine Metallfolie mit einer Dicke von 50 µm und insbesondere mit einer Dicke von
40 µm eingesetzt, wodurch ein besonders schnelles Aufheizen des Konverters auf seine
Betriebstemperatur gewährleistet ist. Außerdem hat es sich erfindungsgemäß
herausgestellt, daß der Konverter vorzugsweise ein Gesamtvolumen von 10 bis 25% und
insbesondere von 15 bis 20% des Motorhubraums der Brennkraftmaschine aufweist, da
sich bei diesem Verhältnis optimale NOx-Reinigungswerte erzielen lassen. Weiterhin hat der
Konverter vorzugsweise eine Platinbeladung von 60 g/ft³. Der Absorptionsspeicher hat
hingegen vorteilhaft eine niedrigere Platinbelegung, d. h. insbesondere mit 50 g/ft³ Platin.
Erfindungsgemäß können die üblichen absorbierenden Materialien eingesetzt werden, wie
sie beispielsweise in der US 4,755,499, aber auch in der EP 0 580 389 A oder WO 94-
04258 beschrieben sind. All diesen Speichermaterialien ist gemeinsam, daß sie eine
erhöhte Arbeitstemperatur haben, wobei insbesondere beim Regenerieren (insbesondere
beim Entfernen der Schwefeloxide) eine noch höhere Temperatur erforderlich ist. Bei den
meisten Speichermedien dieser Art werden Temperaturen im Bereich von 150°C bis
700°C, insbesondere Temperaturen oberhalb 300°C benötigt.
Die bevorzugten NOx-Speichermaterialien zeichnen sich also dadurch aus, daß sie unter
nettooxidierenden Bedingungen (stöchiometrischer Überschuß an Oxidationsmitteln), wie
sie im Abgas vorliegen, Stickoxide zwischenspeichern und bei einer Verringerung des
Sauerstoffüberschusses reduzieren können. Hierzu sind die NOx-Speicherkatalysatoren
üblicherweise auch edelmetallbeschichtet, insbesondere mit den üblichen
Edelmetallbeschichtungen für Dreiwegekatalysatoren. Die Regeneration des mit NOx
beladenen Speichermaterials erfolgt dann vorteilhaft bei λ 1 in einer Regenerierphase.
Üblicherweise laufen an den NOx-Speicherkatalysatoren verschiedene Reaktionen
nacheinander bis gleichzeitig ab, wobei die wichtigsten Reaktionen
- - Oxidation des NO im Abgas zur NO₂
- - Speicherung des NO₂ als Nitrat
- - Zersetzung des Nitrats
- - Reduktion des zurückgebildeten NO₂ zu Stickstoff und Sauerstoff sind.
Wie oben beschrieben, ist der Verlauf der Reaktionen unter anderem abhängig von der
Temperatur des Katalysators, aber auch von der Konzentration der Reaktionspartner am
aktiven Zentrum des Katalysators und der Strömungsgeschwindigkeit des Gases.
Mit verschiedenen Faktoren, die miteinander kombinierbar sind, ist es auch mit nur
geringem Aufwand möglich, den Abgasabsorber zu optimieren, insbesondere für
direkteinspritzende Dieselkraftmaschinen. Die wesentlichen Merkmale sind hierbei:
- - Verringerung der Wandstärke des Trägerkörpers, auf dem die Absorptionsschicht aufgebracht ist, auf 160 µm, insbesondere 140 µm;
- - Verwendung von Metallträgern, vorteilhaft mit einer Wandstärke 50 µm, vorzugsweise 40 µm und insbesondere 30 µm; und/oder
- - Heizen des Absorbers auf eine Temperatur oberhalb der Temperatur des Abgasstromes.
Es hat sich gezeigt, daß bei der Verwendung dünnwandiger keramischer Träger für die
Absorptionsschicht, d. h. insbesondere von Trägerkörpern mit einer Wandstärke 0,14 mm,
nicht nur ein schnellerer Temperaturanstieg der Absorptionsschicht möglich ist, sondern
auch eine dickere Absorptionsschicht eingesetzt werden kann. Hierdurch wird zweierlei
erreicht: zum einen können auch kurze Hochtemperaturphasen zum Regenerieren
ausgenutzt werden, da die Speicherschicht schneller die höhere Temperatur annimmt, und
zum anderen kann durch Auftragen einer dickeren Absorptionsschicht eine höhere
Speicherkapazität erreicht werden, so daß über die längere Speicherfähigkeit des
Absorbers beim Betrieb der Verbrennungskraftmaschine eine längere Zeitspanne
verstreichen kann, bis der Speicher zu Regenerieren ist, so daß trotz der seltener
auftretenden Temperaturspitzen im Abgasstrom von verbrauchsoptimierten
Verbrennungskraftmaschinen kein Durchschlagen des Speichers (Erreichen der
Sättigungsgrenze) erfolgt.
Insbesondere Absorber mit einem Trägerkörper aus Metallfolie sind geeignet, wobei die
Metallfolie vorteilhaft noch als Widerstandsheizung geschaltet werden kann, so daß auch
bei niedrigen Abgastemperaturen der Absorber auf die notwendige
Regenerationstemperatur durch Leiten eines elektrischen Stromes durch den
Metallträgerkörper gebracht werden kann. Außerdem lassen sich bei der Verwendung eines
Metallträgerkörpers die Kanäle, die mit der Absorptionsschicht beschichtet sind,
unterschiedlich gestalten, so daß beispielsweise eine Verwirbelung (turbulente Strömung)
des Abgasstromes in den Kanälen gezielt einstellbar ist.
Für die Erzielung besonders guter Umsätze hat die Absorptionsschicht eine vergrößerte
Oberfläche von mindestens 20 m²/g, insbesondere mindestens 40 m²/g. Vorteilhaft hat die
Absorptionsschicht vorzugsweise ein Porenvolumen von mindestens 0,2 cm³/g und
insbesondere mindestens 0,4 cm³/g, wobei auch eine bimodale Porengrößenverteilung
geeignet ist mit Mikroporen und Makroporen. Dies wird beispielsweise durch die Wahl einer
bestimmten Partikelgröße für die Bildung der Absorberoberfläche erreicht, wobei auch
Mischungen oder bestimmte Verteilungen unterschiedlicher Partikelgrößen geeignet sind.
Als Absorptionsoberfläche eignet sich insbesondere γ-Aluminiumoxid, das mit einem oder
mehreren Elementen aus der Gruppe der Alkalimetalle, Erdalkalimetalle, seltenen Erden
und/oder Lanthan beladen ist. Auch Kupfer und Mangan sind geeignete Elemente. Die
Elemente liegen üblicherweise als Oxid, aber auch als Carbonat oder Nitrat vor, wobei die
Speicherwirkung durch Bildung entsprechender Nitrate und Sulfate erzielt wird, die dann
unter den entsprechenden Reaktionsbedingungen wieder zu Oxiden oder Carbonaten
überführt werden. Hierdurch ist es möglich, NOx und/oder SOx insbesondere aus einem
Abgas, das mindestens 1% Sauerstoff enthält, zu absorbieren.
Wie beschrieben, werden die absorbierten Stoffe insbesondere durch erhöhte
Temperaturen und in reduzierender Atmosphäre wieder freigesetzt. Hierzu ist es vorteilhaft,
wenn im Abgas die Sauerstoffkonzentration ermittelt wird, wobei dann die
Sauerstoffkonzentration oder eine mit der Sauerstoffkonzentration in bekannter Beziehung
stehende Größe zur Steuerung des Absorptions- bzw. Desorptionsvorganges
herangezogen werden kann. Entsprechendes gilt auch für die Temperatur des
Abgasstroms, wobei entscheidend die Temperatur der Absorptionsschicht ist, die
unmittelbar oder mittelbar bestimmt wird. So kann die Temperatur beispielsweise durch
Messung der Temperatur dem Abgasstroms bzw. des Trägerkörpers gemessen werden;
auch eine Temperaturbestimmung über ein Kennfeld der Verbrennungskraftmaschine ist
möglich.
Vorzugsweise werden die Absorptionsschichten in einer Dicke von mindestens 50 µm,
insbesondere mindestens 70 µm und besonders vorteilhaft mindestens 90 µm hergestellt
(durchschnittliche Schichtdicke eines Querschnitts; Werte gelten für Keramik, bei Metall
gelten die halben Werte) wobei sich diese Schichtdicke der Absorptionsschicht über
vorzugsweise mindestens 50% und insbesondere mindestens 80% des Absorbers
erstreckt. Solche Schichtdicken ermöglichen gegenüber den herkömmlichen Absorbern eine
höhere Speicherkapazität und damit die oben beschriebenen längeren Intervalle bis zur
Regeneration.
Da für die Freisetzung und Umsetzung des NOx aus dem Speicher und die Freisetzung der
Schwefeloxide aus dem Speicher unterschiedliche Temperaturen notwendig sind (beim
letzteren höhere), kann außerdem so verfahren werden, daß eine Desorption der
Schwefeloxide (die insbesondere als Sulfat vorliegen) in größeren Zeitspannen bzw. bei
Bedarf vorgenommen wird, so daß der Speicher nur gelegentlich auf die hohen
Temperaturen erhitzt wird, die für eine Desorption der Schwefeloxide notwendig sind. Auch
hierdurch wird einer frühzeitigen Alterung des Speichers entgegengewirkt, so daß eine
besonders gute Langzeitstabilität des Absorbers erreicht wird.
Die mit zur Erfindung gehörende Brennkraftmaschine mit einer Abgasreinigung enthält
vorteilhaft die oben beschriebenen Merkmale.
Die Erfindung wird im folgenden anhand eines Ausführungsbeispiels und einer Zeichnung
näher beschrieben.
Die Figur zeigt eine Dieselbrennkraftmaschine mit Abgasreinigung und Abgasrückführung.
Die in der Figur dargestellte Brennkraftmaschine 1 (1,9 1, 4 Zyl.₁ Dieseldirekteinspritzer,
66 kW) hat einen Lufteinlaßkanal 2 und eine Abgasanlage 3. Von der Abgasanlage 3 führt
eine Abgasrückführungsleitung 4 zu dem Lufteinlaßkanal 2, mittels der insgesamt eine
Reduzierung der NOx-Rohemissionen erfolgt.
In der Abgasanlage 3 ist motornah ein Konverter 5 angeordnet, der ein Volumen von 15%
des Hubraums der Dieselbrennkraftmaschine 1 hat. Der Abstand zwischen dem
Abgasauslaß 6 und dem Konverter 5 beträgt ca. 20 cm. Außerdem ist in der Abgasanlage 3
ca. 70 cm nach dem Konverter 5 ein üblicher NOx-Speicherkatalysator 7 angeordnet, nach
dem die Abgase ins Freie gelangen.
Der Konverter 5 hat einen Metallfolienträgerkörper, auf dem ein y-Aluminiumoxid-washcoat
mit einer Platinbeladung von 70 g/ft³ aufgetragen ist. Der NOx-Speicherkatalysator ist aus
einem wabenförmigen Keramikträger aufgebaut, auf dem ein γ-Aluminiumoxid-washcoat mit
Barium, Lanthan und Natrium aufgebracht ist. Außerdem hat der Speicherkatalysator
washcoat eine Platinbeladung von 46 g/ft³.
In dem Lufteinlaßkanal 2 ist stromauf der Einmündung der Abgasrückführungsleitung 4 eine
Drosselklappe 8 angeordnet, die mittels eines Stellmotors 9 zu öffnen und verschließbar ist.
In der Abgasrückführungsleitung 4 sitzt ein Stellventil 10, über das die von der Abgasanlage
3 zu dem Lufteinlaß 11 der Brennkraftmaschine 1 zurückgeführte Abgasmenge
kontrollierbar ist.
Ferner ist vor dem NOx-Speicher 7 in die Abgasanlage 3 eine Breitbandlambdasonde 12
eingeführt, über die ermittelbar ist, ob das Abgas in der Abgasanlage 3 sauerstoffhaltig,
ausgeglichen oder fett ist. Die Signale der Breitbandlambdasonde 12 werden einer
Steuerung 13 zugeführt, die wiederum den Stellmotor 9 der Lufteinlaßdrossel 8 und das
Stellventil 10 in der Abgasrückführung 4 ansteuert. Ferner erhält die Steuerung 13 weitere
motorrelevante Werte, wie die Drehzahl n und einen Lastwert, beispielsweise von einem
Fahrpedal 14.
Im Normalbetrieb der Brennkraftmaschine 1 ist die Drosselklappe 8 voll geöffnet und (bei
einer Abgastemperatur ca. 150°C) der NOx-Speicher 7 speichert im wesentlichen NO₂
ein, das in den Abgasen der Brennkraftmaschine 1 vorliegt bzw. in dem Konverter 5 durch
Oxidation von NO aus dem Abgas erhalten wurde. Während des Betriebs der
Brennkraftmaschine unter den ersten Betriebsbedingungen (lean) werden von der
Steuerung 13 über ein Kennfeld und die eingehenden Motordaten die Stickoxidwerte des
Abgasstroms und damit eine Stickoxidbelegung des NOx-Speichers 7 ermittelt. Bei
Erreichen einer ca. 50-%igen Belegung des NOx-Speichers 7 mit NO₂ erfolgt über die
Steuerung 13 eine Regeneration des NOx-Speichers 7. Hierzu wird die Drosselklappe 8
teilweise geschlossen, so daß die Frischluftzufuhr zu dem Lufteinlaß 11 stark verringert ist.
Gleichzeitig wird das Stellventil 10 geöffnet, so daß eine hohe Abgasrückführungsrate
erreicht wird. Hierdurch wird erreicht, daß die Brennkraftmaschine mit einem Luftunterschuß
(fett) fährt, wofür ggf. auch die Kraftstoffeinspritzmenge in den Brennraum der
Brennkraftmaschine 1 erhöht werden kann.
Die in der Regenerationsphase (zweiten Betriebsbedingungen) ggf. noch im Abgasstrom
vorliegenden Sauerstoffreste werden an dem Konverter 5 mit den in dem Abgasstrom
vorliegenden HC- und CO-Emissionen umgesetzt, so daß am Eingang des NOx-Speichers
7 (kontrolliert über die Breitbandlambdasonde 12) ein sauerstoffreies Abgas zur Verfügung
steht. Insbesondere mit den in dem Abgasstrom noch vorliegenden CO-Emissionen, aber
auch mittels der HC-Reste, werden die im NOx-Speicher 7 eingelagerten Stickoxide auf
dem Edelmetall des NOx-Speichers umgesetzt. Nach wenigen Sekunden ist der
NOx-Speicher 7 regeneriert, so daß die Steuerung 13 die Drosselklappe 8 und das Stellventil 10
wieder in die Position für die ersten Betriebsbedingungen zurückstellt.
Durch die Erhöhung der EGR wird erreicht, daß keine Überhitzung der Abgase der
Brennkraftmaschine stattfindet, wodurch zum einen der Konverter 5 und der NOx-Speicher
7 geschont werden und zum anderen eine verringerte Kraftstoffmenge für die Regeneration
des NOx-Speichers 7 notwendig ist.
Claims (26)
1. Abgasreinigungsverfahren bei einer Brennkraftmaschine, bei dem die Abgase der
Brennkraftmaschine einem NOx-Speicher zugeführt werden, der geeignet ist, unter
ersten Betriebsbedingungen NOx aus dem zugeführten Abgas zu speichern und aus
dem unter zweiten Betriebsbedingungen das gespeicherte NOx zur Reduktion
desselben wieder freigesetzt wird, dadurch gekennzeichnet, daß über eine
Abgasrückführung ein Teilstrom der Abgase dem Luftansaugtrakt der
Brennkraftmaschine zugeführt wird unter Bildung eines Abgasteilstrom/Ansaugluft
Verhältnisses unter den ersten Betriebsbedingungen, und daß das
Abgasteilstrom/Ansaugluft-Verhältnis unter den zweiten Betriebsbedingungen
vergrößert wird.
2. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß die Vergrößerung des
Abgasteilstrom/Ansaugluft-Verhältnisses nur in einem unteren Teillastbereich der
Brennkraftmaschine erfolgt.
3. Verfahren nach Anspruch 2, dadurch gekennzeichnet, daß die Vergrößerung des
Abgasteilstrom/Ansaugluft-Verhältnisses nur bei einer Leitstungsabgabe der
Brennkraftmaschine unterhalb 20%, insbesondere unterhalb 10% der Nennleistung
der Brennkraftmaschine erfolgt.
4. Verfahren nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, daß
während der Vergrößerung des Abgasteilstrnm/Ansaugluft-Verhältnisses der
Abgasanteil im angesaugten Luft-Abgasgemisch (EGR) 15 bis 90 Vol.-%,
insbesondere 30 bis 80 Vol.-% beträgt.
5. Abgasreinigungsverfahren bei einer Brennkraftmaschine, bei dem die Abgase der
Brennkraftmaschine einem NOx-Speicher zugeführt werden, der geeignet ist, unter
ersten Betriebsbedingungen NOx aus dem zugeführten Abgas zu speichern und aus
dem unter zweiten Betriebsbedingungen das gespeicherte NOx zur Reduktion
desselben wieder freigesetzt wird, wobei die Verbrennungsluftzufuhr zu der
Brennkraftmaschine unter den zweiten Betriebsbedingungen vermindert wird, dadurch
gekennzeichnet, daß über eine Abgasrückführung ein Teilstrom der Abgase dem
Luftansaugtrakt der Brennkraftmaschine zugeführt wird unter Bildung eines
Abgasteilstrom/Ansaugluft-Verhältnisses unter den ersten Betriebsbedingungen, und
daß mit der Verminderung der Verbrennungsluftzufuhr unter den zweiten
Betriebsbedingungen auch die rückgeführte Abgasmenge vermindert wird.
6. Verfahren nach Anspruch 5, dadurch gekennzeichnet, daß die Verminderung der
rückgeführten Abgasmenge bei einer innerhalb eines unteren Teillastbereiches
liegenden Leistungsabgabe der Brennkraftmaschine geringer oder gar nicht erfolgt.
7. Abgasreinigungsverfahren bei einer Brennkraftmaschine, bei dem die Abgase der
Brennkraftmaschine einem NOx-Speicher zugeführt werden, der geeignet ist, unter
ersten Betriebsbedingungen NOx aus dem zugeführten Abgas zu speichern und aus
dem unter zweiten Betriebsbedingungen das gespeicherte NOx zur Reduktion
desselben wieder freigesetzt wird, dadurch gekennzeichnet, daß über eine
Abgasrückführung ein Teilstrom der Abgase dem Luftansaugtrakt der
Brennkraftmaschine zugeführt wird unter Bildung eines Abgasteilstrom/Ansaugluft-
Verhältnisses unter den ersten Betriebsbedingungen, und daß das
Abgasteilstrom/Ansaugluft-Verhältnis unter den zweiten Betriebsbedingungen
verkleinert wird, wenn der Brennkraftmaschine eine Leistung oberhalb eines unteren
Teillastbereiches abverlangt wird.
8. Verfahren nach Anspruch 7, dadurch gekennzeichnet, daß die Verbrennungsluftzufuhr
zu der Brennkraftmaschine unter den zweiten Betriebsbedingungen vermindert wird.
9. Verfahren nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, daß
die Brennkraftmaschine eine Kraftstoffdirekteinspritzung besitzt.
10. Verfahren nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, daß
die Brennkraftmaschine eine Dieselbrennkraftmaschine ist.
11. Verfahren nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, daß
das Abgas, bevor es dem NOx-Speicher unter den ersten Betriebsbedingungen
zugeführt wird, durch einen Konverter geleitet wird, in dem ein in den Abgasen
vorliegendes NO₂/NO-Verhältnis vergrößert wird und/oder in dem bei einer
Temperatur 230°C mindestens 50% des im Abgas enthaltenden und mit dem
Abgas in den Konverter geführten NO zu NO₂ umgesetzt wird.
12. Verfahren nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, daß
die Reduktion des gespeicherten NOx bei einem λ 1,05 erfolgt.
13. Verfahren nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, daß
der NOx-Speicher ein Aluminiumoxid, insbesondere γ-Aluminiumoxid enthält.
14. Verfahren nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, daß
der NOx-Speicher ein Element aus der Gruppe der Alkalimetalle, Erdalkalimetalle,
seltenen Erden, Lanthan, Titan, Kupfer und/oder Mangan enthält.
15. Verfahren nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, daß
der NOx-Speicher NOx und SOx aus dem Abgas bei Sauerstoffüberschuß absorbiert.
16. Verfahren nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, daß
der NOx-Speicher NOx und/oder SOx in einer reduzierten Atmosphäre und/oder bei
niedriger Sauerstoffkonzentration freisetzt.
17. Verfahren nach Anspruch 15 und/oder 16, dadurch gekennzeichnet, daß eine
Sauerstoffkonzentrations-Bestimmungseinrichtung, die die Sauerstoffkonzentration
bzw. eine die Sauerstoffkonzentration enthaltende Größe ermittelt, vorgesehen ist, die
die Sauerstoffkonzentration bzw. die diese enthaltende Größe als eine Eingangsgröße
an die Steuerung gibt, die ein Beladen bzw. Entladen des NOx-Speichers veranlaßt.
18. Verfahren nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, daß
der NOx-Speicher NOx und/oder SOx bei erhöhter Temperatur freisetzt.
19. Verfahren nach Anspruch 18, gekennzeichnet, durch eine Temperatur-Be
stimmungseinrichtung, die die Temperatur bzw. eine die Temperatur enthaltende
Größe des Gasstroms und/oder des NOx-Speichers ermittelt und die die Temperatur
bzw. die diese enthaltende Größe als Eingangsgröße an die Steuerung gibt, die ein
Beladen bzw. Entladen des NOx-Speichers veranlaßt.
20. Verfahren nach Anspruch 17 und 19, dadurch gekennzeichnet, daß die Steuerung die
Sauerstoffkonzentration und die Temperatur bzw. die diese enthaltenden Größen als
Eingangsgrößen hat.
21. Verfahren nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, daß
dem NOx-Speicher ein Oxidationskatalysator, insbesondere ein Dreiwegekatalysator
als eigenständige Einheit nachgeschaltet ist.
22. Brennkraftmaschine mit einer Abgasanlage, die einen NOx-Speicher enthält, der
geeignet ist unter ersten Betriebsbedingungen NOx aus einem zugeführten Abgas der
Brennkraftmaschine zu speichern und aus dem unter zweiten Betriebsbedingungen
das gespeicherte NOx zur Reduktion desselben wieder freisetzbar ist, dadurch
gekennzeichnet, daß eine Abgasrückführung, über die ein Teilstrom der Abgase der
Brennkraftmaschine zu einem Lufteinlaß der Brennkraftmaschine führbar ist, und eine
Steuerung vorgesehen sind, die bei einem Wechsel von einer ersten
Betriebsbedingung zu einer zweiten Betriebsbedingung den Anteil des Teilstroms der
Abgase am Gesamtgasstrom am Lufteinlaß der Brennkraftmaschine vergrößert.
23. Brennkraftmaschine nach Anspruch 22, dadurch gekennzeichnet, daß vor dem
Lufteinlaß der Brennkraftmaschine, insbesondere stromaufwärts der Einmündung der
Abgasrückführung, eine Drossel angeordnet ist, mittels der eine zu dem Lufteinlaß der
Brennkraftmaschine strömende Luftmenge veränderbar ist.
24. Brennkraftmaschine nach Anspruch 22 oder 23, dadurch gekennzeichnet, daß
zwischen dem NOx-Speicher und einem Abgasauslaß der Brennkraftmaschine ein
Konverter angeordnet ist, der ein Gesamtvolumen im Bereich von 10 bis 25% des
Hubraums der Brennkraftmaschine hat, und daß der Konverter mit mindestens 60 g/ft³
Platin belegt ist.
25. Brennkraftmaschine nach einem der Ansprüche 22 bis 24, dadurch gekennzeichnet,
daß die Brennkraftmaschine ein Direkteinspritzer ist.
26. Brennkraftmaschine nach einem der Ansprüche 22 bis 25, dadurch gekennzeichnet,
daß die Brennkraftmaschine eine Dieselbrennkraftmaschine ist.
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Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
DE19636040A DE19636040A1 (de) | 1996-09-05 | 1996-09-05 | Abgasreinigungsverfahren für eine Brennkraftmaschine |
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EP97919032A EP0925431B1 (de) | 1996-09-05 | 1997-09-04 | Abgasreinigungsverfahren für eine brennkraftmaschine |
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DE19636040A DE19636040A1 (de) | 1996-09-05 | 1996-09-05 | Abgasreinigungsverfahren für eine Brennkraftmaschine |
Publications (1)
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---|---|
DE (1) | DE19636040A1 (de) |
Cited By (7)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE19847874A1 (de) * | 1998-10-16 | 2000-04-20 | Volkswagen Ag | Verfahren zur Stickoxidreduzierung im Abgas einer mager betriebenen Brennkraftmaschine |
DE19932301A1 (de) * | 1999-07-10 | 2001-01-11 | Volkswagen Ag | Verfahren zur Regelung einer Regeneration eines in einem Abgaskanal einer Verbrennungskraftmaschine angeordneten Speicherkatalysators |
DE19953480A1 (de) * | 1999-11-06 | 2001-05-10 | Volkswagen Ag | Verfahren zur Regelung eines Arbeitsmodus einer Verbrennungskraftmaschine eines Kraftfahrzeuges während einer Regeneration eines in einem Abgaskanal angeordneten Speicherkatalysators |
WO2001092706A1 (de) | 2000-05-31 | 2001-12-06 | Daimlerchrysler Ag | Verfahren zum betrieben eines dieselmotors und dieselmotor |
DE19948073B4 (de) * | 1998-10-06 | 2004-04-08 | Nissan Motor Co., Ltd., Yokohama | Abgasreinigungsvorrichtung und Abgasreinigungsverfahren für eine Verbrennungskraftmaschine |
EP1747356B1 (de) * | 2004-05-19 | 2011-12-28 | Emitec Gesellschaft für Emissionstechnologie mbH | Katalysator-trägerkörper für einen motornah einzusetzenden katalytischen konverter |
US20150275817A1 (en) * | 2014-03-31 | 2015-10-01 | Kubota Corporation | Engine |
Citations (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
EP0581279A2 (de) * | 1992-07-30 | 1994-02-02 | Toyota Jidosha Kabushiki Kaisha | Abgasreinigungseinrichtung für einen Verbrennungsmotor |
DE4328085A1 (de) * | 1992-08-28 | 1994-03-03 | Fuji Heavy Ind Ltd | Rückführungsystem für Abgase |
DE4426788A1 (de) * | 1993-08-07 | 1995-02-23 | Volkswagen Ag | Verfahren zur Berücksichtigung des aktuellen Konvertierungsgrads einer Abgasreinigungsvorrichtung |
DE19543219C1 (de) * | 1995-11-20 | 1996-12-05 | Daimler Benz Ag | Verfahren zum Betreiben eines Dieselmotors |
-
1996
- 1996-09-05 DE DE19636040A patent/DE19636040A1/de not_active Ceased
Patent Citations (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
EP0581279A2 (de) * | 1992-07-30 | 1994-02-02 | Toyota Jidosha Kabushiki Kaisha | Abgasreinigungseinrichtung für einen Verbrennungsmotor |
DE4328085A1 (de) * | 1992-08-28 | 1994-03-03 | Fuji Heavy Ind Ltd | Rückführungsystem für Abgase |
DE4426788A1 (de) * | 1993-08-07 | 1995-02-23 | Volkswagen Ag | Verfahren zur Berücksichtigung des aktuellen Konvertierungsgrads einer Abgasreinigungsvorrichtung |
DE19543219C1 (de) * | 1995-11-20 | 1996-12-05 | Daimler Benz Ag | Verfahren zum Betreiben eines Dieselmotors |
Cited By (7)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE19948073B4 (de) * | 1998-10-06 | 2004-04-08 | Nissan Motor Co., Ltd., Yokohama | Abgasreinigungsvorrichtung und Abgasreinigungsverfahren für eine Verbrennungskraftmaschine |
DE19847874A1 (de) * | 1998-10-16 | 2000-04-20 | Volkswagen Ag | Verfahren zur Stickoxidreduzierung im Abgas einer mager betriebenen Brennkraftmaschine |
DE19932301A1 (de) * | 1999-07-10 | 2001-01-11 | Volkswagen Ag | Verfahren zur Regelung einer Regeneration eines in einem Abgaskanal einer Verbrennungskraftmaschine angeordneten Speicherkatalysators |
DE19953480A1 (de) * | 1999-11-06 | 2001-05-10 | Volkswagen Ag | Verfahren zur Regelung eines Arbeitsmodus einer Verbrennungskraftmaschine eines Kraftfahrzeuges während einer Regeneration eines in einem Abgaskanal angeordneten Speicherkatalysators |
WO2001092706A1 (de) | 2000-05-31 | 2001-12-06 | Daimlerchrysler Ag | Verfahren zum betrieben eines dieselmotors und dieselmotor |
EP1747356B1 (de) * | 2004-05-19 | 2011-12-28 | Emitec Gesellschaft für Emissionstechnologie mbH | Katalysator-trägerkörper für einen motornah einzusetzenden katalytischen konverter |
US20150275817A1 (en) * | 2014-03-31 | 2015-10-01 | Kubota Corporation | Engine |
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