DE19508855A1 - Hydrodynamischer Drehmomentwandler mit einer Überbrückungskupplung - Google Patents
Hydrodynamischer Drehmomentwandler mit einer ÜberbrückungskupplungInfo
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Description
Die Erfindung betrifft einen hydrodynamischen Drehmomentwandler gemäß dem
Oberbegriff des Anspruchs 1.
Durch die WO 93/13 339 ist ein hydrodynamischer Drehmomentwandler mit
einer Überbrückungskupplung bekannt, zwischen deren in Achsrichtung
bewegbarem Kolben und einer mit dem Wandlergehäuse verbundenen
Gegendruckplatte eine Lamelle mit beidseits aufgebrachten Reibbelägen
angeordnet ist. Die letztgenannten sind mit Nuten ausgebildet, die zum Durchfluß
von Hydraulikflüssigkeit, wie beispielsweise Öl, vorgesehen sind. Das Öl stammt
vom Wandlerkreis und gelangt, von radial außen her eintretend, nach
Durchströmung der Vertiefungen in eine zwischen dem Kolben und dem
Wandlergehäuse gebildete Kammer. Das die Vertiefungen durchströmende Öl
erzeugt einen dem vom Wandlerkreis auf den Kolben ausgeübten Druck entge
genwirkenden Druck, der radial außen an der Eintrittsstelle des Öls maximal ist
und eine Reduzierung der Anpreßkraft des Kolbens an die Lamelle und damit an
die Gegendruckplatte bewirkt. Dadurch kommt es zu Abhubverlusten.
Bei Drehmomentwandlern mit Reibbelägen, die mit Vertiefungen ausgebildet sind,
erweist sich die Auslegung, was die Anzahl an Vertiefungen sowie deren
Durchflußquerschnitte betrifft, als problematisch, da einerseits bei einer zu
geringen Anzahl von Vertiefungen oder bei zu kleinem Querschnitt derselben das
Volumen des durchströmenden Öls für eine effektive Kühlung zu gering sein kann
und andererseits bei zu vielen Vertiefungen oder zu großem Querschnitt
derselben erhebliche Abhubverluste zwischen den Reibbelägen und dem jeweils
zugeordneten Wandlerbauteil spürbar sind, die eine unerwünschte Reduzierung
des übertragbaren Drehmomentes zur Folge haben.
Verständlicherweise erfordert daher die Optimierung der Reibbeläge hinsichtlich
der Vertiefungen umfangreiche Versuche, was zeitaufwendig und kostspielig ist.
Eine vergleichsweise einfache Kühlung für den Reibbelag ist in der
EP 0 428 248 A2 dargestellt, wobei im Kolben Ausnehmungen vorgesehen sind,
die in den Reibbelag münden und von dort aus über nach radial außen
verlaufende Kanäle mit dem Wandlerkreis verbunden sind. Diese Ausführung
bewirkt allerdings eine nur sehr begrenzte Kühlung des Reibbelags, da an den
Ausnehmungen im Kolben der gleiche Druck vorliegt wie am radial äußeren
Austritt der Kanäle, so daß lediglich die bei Betrieb der Überbrückungskupplung
wirksame Fliehkraft für eine Durchströmung der durch die Kanäle gebildeten
Vertiefungen sorgt.
In der US-PS 4 445 599 ist eine weitere Überbrückungskupplung dargestellt, bei
welcher der Kolben eine Ausnehmung aufweist, die mit Vertiefungen verbunden
ist, welche in eine radial innerhalb des Reibbelags liegende Kammer münden. Bei
dieser Ausführung der Überbrückungskupplung wird die Druckdifferenz zwischen
dem Wandlerkreis und der Kammer für eine reichliche Durchströmung der
Vertiefungen genutzt, jedoch ist die erzielbare Kühlwirkung sehr gering, weil die
Vertiefungen auf einer Seite des Kolbens, der Reibbelag, welcher über seine
Reibfläche mit einem anderen Wandlerelement in Anlage kommt, dagegen auf der
anderen Seite des Kolbens angeordnet ist. An der Reibfläche entstehende Wärme
muß demnach über den als Isolator wirksamen Reibbelag und den Kolben
übertragen werden, bevor sie über das die Vertiefungen durchströmende Öl
abführbar ist.
Der Erfindung liegt die Aufgabe zugrunde, eine Überbrückungskupplung an einem
hydrodynamischen Drehmomentwandler so auszubilden, daß bei geringem,
versuchsmäßigem Aufwand der Volumenstrom des vom Wandlerkreis
kommenden Öls, welches Vertiefungen im Bereich der Reibfläche durchströmt,
präzise an die jeweiligen Anforderungen anpaßbar ist.
Diese Aufgabe wird erfindungsgemäß durch die im Kennzeichen des Anspruchs 1
angegeben Merkmale gelöst. Durch die Maßnahme, die Ausnehmung im
Vergleich zu der Vertiefung oder zu der dieselbe an die Ausnehmung
anschließenden Verbindung mit kleinerer Querschnittsfläche auszubilden, ist die
Ausnehmung als Drosselung wirksam, die den Druck des vom Wandlerkreis kom
menden Öls erheblich reduziert, bevor das Öl in die Verbindung und anschließend
in die Vertiefung eintreten kann. Im Anschluß an die Ausnehmung ist dagegen
nur noch wenig Druckverlust zu verzeichnen, da sich das durchströmende Öl
nach Verlassen der vergleichsweise engen Ausnehmung in die wesentlich
größere Verbindung ergießen kann und sich, da auch die Vertiefung einen aus
reichenden Querschnitt aufweist, nicht mehr durch eine weitere Engstelle
zwängen muß. Dadurch bedingt, kann durch entsprechende Bemessung der als
Drossel wirksamen Ausnehmung die Druckdifferenz zwischen dem Eingang dieser
Ausnehmung und dem Ausgang der Vertiefung eingestellt werden, wobei über
diese Druckdifferenz eine Einflußnahme auf den die Vertiefung durchfließenden
Volumenstrom an Öl erfolgt. Wird hierbei im Rahmen eines Versuchs festgestellt,
daß der Volumenstrom für eine ausreichende Kühlung der Reibfläche nicht aus
reicht, so kann durch einfaches Vergrößern der Ausnehmung im Kolben,
beispielsweise durch Aufbohrung, der Volumenstrom des Öls vergrößert werden,
während für eine Reduzierung des Volumenstroms eine Verengung der
Ausnehmung vorzunehmen ist.
Unabhängig vom jeweils die Vertiefung durchströmenden Volumenstrom ist
durch die erfindungsgemäße Ausführung das Problem beseitigt, daß es aufgrund
von die Vertiefungen durchströmenden Öls zu Abhubverlusten aufgrund eines
vom Öl ausgeübten Gegendruckes und damit zu einer Reduzierung des über
tragbaren Drehmomentes kommt. Die Beseitigung dieses Problems ist dadurch
erfolgt, daß der Druck an der Ausnehmung und damit am Kolben bereits
abgebaut wird, so daß das Öl bei Erreichen der Vertiefungen keinen Gegendruck
mehr aufbauen kann, der im Bereich der Reibflächen wirksam ist und zu
Abhubverlusten sowie, dadurch bedingt, zu einer Reduzierung des übertragbaren
Drehmomentes führt.
Da es aufgrund der Ausnehmung im Kolben nicht mehr erforderlich ist, die
Vertiefungen hinsichtlich ihrer Abmessungen und Geometrie an den jeweiligen
Anwendungsfall anzupassen, kann eine Überbrückungskupplung in unterschied
lichen Drehmomentwandlern verwendet werden. Dadurch ist verständlicherweise
die Teilevielfalt erheblich reduzierbar.
In Anspruch 2 ist ein vorteilhafter Verlauf der Verbindung zwischen der
Ausnehmung und der Vertiefung angegeben, wobei sich die Verbindung bei einer
Überbrückungskupplung mit nur einer Reibfläche durch ein einzelnes Bauteil
erstrecken kann, während sie bei einer Ausführung gemäß Anspruch 3, bei
welcher eine Mehrzahl von Reibflächen vorgesehen sind, weitere Wand
lerbauteile, wie beispielsweise eine Lamelle, die zur Aufnahme der Reibbeläge
dient, durchdringen kann. Unabhängig von der jeweiligen Länge der Verbindung
ist wesentlich, daß deren Querschnittsfläche größer als diejenige der
Ausnehmung ist. Eine besonders einfache Ausführung für die Verbindung ist in
Anspruch 4 dargelegt, da hierbei die Verbindung auf besonders einfache Weise in
Form einer Bohrung herstellbar ist.
In Anspruch 5 ist eine Geometrie für die Vertiefung angegeben, durch welche die
Reibfläche im gesamten Umfangsbereich kühlbar und das Öl nach Erfüllung seiner
Funktion auf kürzest möglichem Weg aus dem Reibbereich herausführbar ist.
Bei einer Überbrückungskupplung ist die Betriebsweise derart, daß der Kolben für
die Übertragung niedriger Drehmomente mit einem vergleichweise geringen Druck
in Richtung zum Wandlergehäuse gepreßt wird. Hierbei ist nicht auszuschließen,
daß es zu einem unerwünschten Schlupf an den Reibflächen kommt, so daß viel
Wärme abzuführen ist. Des weiteren ist bei Kolben, die ohne einen
Torsionsschwingungsdämpfer auskommen müssen, zur Dämpfung von
Torsionsschwingungen ein Betrieb fahrbar, bei dem sich an den Reibflächen ein
exakt vorbestimmbarer Schlupf auswirkt. Hierdurch wird erheblich Wärme frei.
Demzufolge ist gerade bei solchen Betriebszuständen, bei denen Schlupf,
unabhängig davon, ob er erwünscht oder unerwünscht ist, auftritt, eine intensive
Kühlung der Reibflächen erforderlich, was eine erhöhte Durchflußmenge an Öl in
den Vertiefungen notwendig macht. Dagegen wird der Kolben für die
Übertragung hoher Drehmomente üblicherweise mit einem hohen Druck belastet,
so daß es kaum zu Schlupf an den Reibflächen kommt. Es genügt folglich bei die
sem Betriebszustand eine geringe Menge kühlenden Öls in den Vertiefungen. Um
nun zu vermeiden, daß sich das die Vertiefungen durchströmende Öl genau
umgekehrt verhält als erwünscht, daß nämlich mit zunehmendem Druck an der
dem Wandlerkreis zugewandten Seite des Kolbens der Volumenstrom anwächst,
ist die Maßnahme nach Anspruch 6 vorgesehen, wobei die Ausnehmungen bei
niedrigen zu übertragenden Drehmomenten und demzufolge bei niedrigem vom
Wandlerkreis erzeugten Druck allesamt geöffnet sind und demnach einen
erheblichen Volumenstrom des Öls passieren lassen, während bei höheren zu
übertragenden Drehmomenten und, damit verbunden, höherem Druck vom
Wandlerkreis, zumindest ein Teil dieser Ausnehmungen durch die Ver
schlußvorrichtung verschlossen wird. Hierdurch wird der Volumenstrom in den
Vertiefungen erheblich reduziert. Anspruch 7 zeigt eine Weiterbildung zur
Ausführung gemäß Anspruch 6, wobei über die Ansteuerung der Verschluß
vorrichtungen unabhängig voneinander und bei unterschiedlichen zu
übertragenden Drehmomenten eine besonders feinfühlige Bemessung des jeweils
die Vertiefungen durchströmenden Öls möglich ist.
In Anspruch 8 ist eine konstruktive Ausführung für die zuvor erwähnte
Verschlußvorrichtung angegeben. Hierbei wird folgendes technisches Prinzip
ausgenutzt: ein erster Schaufelkranz ist anspruchsgemäß mit dem Turbinenrad
fest verbunden und dreht sich demnach mit der Drehzahl des letztgenannten um
die Wandlerachse. Ein zweiter Schaufelkranz ist dagegen am Kolben befestigt,
der synchron oder nahezu synchron mit dem Wandlergehäuse angetrieben ist.
Sobald der Kolben an seiner dem Turbinenrad zugewandten Seite nicht mehr der
vollen Belastung unterliegt und demnach keine schlupffreie Reibverbindung mehr
zwischen diesem und einer mit dem Turbinenrad drehfesten Lamelle über einen
ersten Reibbelag einerseits und zwischen dieser Lamelle und dem
Wandlergehäuse über einen zweiten Reibbelag andererseits vorliegt, wird das
Turbinenrad über die Lamelle mit Schlupf gegenüber dem Wandlergehäuse und
dem Kolben und damit mit einer Relativbewegung gegenüber denselben
angetrieben. Die Folge hiervon ist, daß der dem Turbinenrad zugeordnete erste
Schaufelkranz mit anderer Drehzahl als der am Kolben befestigte zweite
Schaufelkranz angetrieben wird. Diese Drehzahldifferenz bewirkt eine
Umfangskraft auf die Oberfläche der Schaufeln der beiden Schaufelkränze, wobei
die Kraft mit dem Quadrat der Drehzahldifferenz ansteigt. Die Schaufel des
zweiten Schaufelkranzes ist,in Umfangsrichtung gesehen, derart ausgebildet, daß
sie gegenüber der Umfangskraft eine begrenzte Ausweichbewegung,
vorzugsweise in Umfangsrichtung, ausführen kann und dadurch auf ein
zugeordnetes Verschlußelement eine Bewegung in Umfangsrichtung ausübt,
durch welche dieses veranlaßt wird, die Ausnehmung im Kolben zumindest
teilweise freizugeben. Dadurch kann an der dem Turbinenrad zugewandten Seite
des Kolbens unter Druck anliegendes Öl in bereits beschriebener Weise in die
Ausnehmung eindringen. Es besteht demnach der Zusammenhang, daß bei
zunehmendem Schlupf an den Reibbelägen die Ausnehmung aufgrund der
Drehzahldifferenz zwischen den anspruchsgemäßen Schaufelkränzen weiter
geöffnet wird und Öl von der Wandlereinheit durch die Ausnehmung zur Kühlung
der Reibbeläge nachströmen kann. Ab einer vorbestimmbaren Drehzahldifferenz
zwischen den Schaufelkränzen ist die Ausnehmung völlig geöffnet.
Ein wesentliches Merkmal der erfindungsgemäßen Lösung ist also die
Auslenkbarkeit der Schaufel des mit dem Kolben fest verbundenen
Schaufelkranzes in Umfangsrichtung. Anspruch 9 zufolge kann die
Auslenkbarkeit der Schaufel dadurch erzielt werden, daß diese über zumindest
eine Einspannstelle am Kolben befestigt und, gegenüber dieser Einspannstelle, in
Umfangsrichtung unter der Wirkung der Umfangskraft verformbar ist. Bei dieser
Auslenkbewegung kann das Verschlußelement durch Mitnahme über die Schaufel
relativ gegenüber der zugeordneten Ausnehmung bewegt werden. Die
Verformung der Schaufel wird vorzugsweise innerhalb des elastischen Bereichs
gehalten, so daß diese bei einem Abbau der Umfangskraft aufgrund reduzierter
Drehzahldifferenz zwischen den beiden Schaufelkränzen wieder in ihre
Ruhestellung zurückkehrt und hierbei den Verschluß der Ausnehmung bewirkt.
Nach Anspruch 10 ist dagegen vorgesehen, die Schaufel des zweiten
Schaufelkranzes gelenkig am Kolben anzubringen und durch einen Kraftspeicher
in dieser Position zu sichern. Bei Einwirkung der besagten Umfangskraft ist die
Schaufel gegen die Kraft des sich verformenden Kraftspeichers auslenkbar, so
daß eine zumindest teilweise Freigabe der Ausnehmung erzielbar ist. Ein Abbau
der Umfangskraft hat dagegen aufgrund der Wirkung des Kraftspeichers eine
Rückkehr der Schaufel in deren Ruhestellung und damit einen Verschluß der
Ausnehmung zur Folge. Anspruch 11 gibt an, wie das Verschlußelement an der
Schaufel in vorteilhafter Weise ausgebildet sein kann.
Wie bei Anspruch 7 bereits zum Ausdruck gebracht, kann es vorteilhaft sein, bei
einer Mehrzahl von Ausnehmungen dieselben nicht gleichzeitig zu öffnen oder zu
schließen, sondern in vorbestimmbarer Abfolge. Hierzu ist gemäß Anspruch 12
vorgesehen, jeder Ausnehmung eine Schaufel zuzuordnen, wobei die Schaufeln
mit unterschiedlichen Steifigkeiten in Umfangsrichtung ausgeführt sind. Die
Anzahl der unterschiedlichen Steifigkeiten wird von der Anforderung bestimmt,
wieviele Schaltstufen durchlaufen werden sollen, bis sämtliche Ausnehmungen
geöffnet sind. Das gleiche Ziel wird durch Anspruch 13 verfolgt, wobei anstatt
am Kolben befestigte, in Umfangsrichtung elastische Schaufeln die Ausführung
mit gelenkiger Anbringung Verwendung findet, so daß über die Abstimmung der
die Schaufeln abstützenden Kraftspeicher im Hinblick auf deren
Verformungswiderstand eine Mehrstufigkeit der Verschlußvorrichtung erzielt
wird.
Unabhängig davon, ob der zweite Schaufelkranz lediglich eine Schaufel oder eine
Mehrzahl hiervon aufweist, kann es zur Begrenzung des Auslenkweges in
Richtung der Umfangskraft vorteilhaft sein, jeder Schaufel entsprechend
Anspruch 14 einen Anschlag zuzuordnen. Vorzugsweise ist die Schaufel gemäß
Anspruch 15 einerends entweder eingespannt oder gelenkig am Kolben
aufgenommen, so daß sie, in Umfangsrichtung gesehen, eine Schwenkbewegung
um ihre Auflagerstelle durchführen kann. Das Verschlußelement nimmt an dieser
Schwenkbewegung teil, wobei der Weg desselben in Umfangsrichtung durch den
radialen Abstand zur Auflagerstelle bestimmt wird.
In Anspruch 16 ist eine Anordnung der beiden Schaufelkränze zueinander
angegeben, bei welcher in Achsrichtung so wenig als möglich Platz beansprucht
wird und dennoch die erfindungsgemäße Wirkung eintritt.
Anspruch 17 gibt eine besonders zweckmäßige Ausbildung der Ausnehmung an,
da diese sehr einfach durch eine Bohrung herstellbar und, sofern eine
Vergrößerung der Querschnittsfläche notwendig sein sollte, auf einfache Weise
aufbohrbar ist.
Im folgenden werden Ausführungsbeispiele der Erfindung anhand einer Zeichnung
näher erläutert. Es zeigt:
Fig. 1 die obere Hälfte eines Schnittes durch eine Überbrückungskupplung
für einen hydrodynamischen Drehmomentwandler mit einer Mehrzahl
von Reibflächen und mit einer Einrichtung zur Kühlung derselben;
Fig. 2 eine vergrößerte Herauszeichnung der Einrichtung zum Kühlen;
Fig. 3 eine Darstellung der Einrichtung zum Kühlen aus der Ansicht A der
Fig. 2;
Fig. 4 wie Fig. 3, aber aus der Ansicht B der Fig. 2;
Fig. 5 wie Fig. 2, aber mit nur einer Reibfläche zwischen Kolben und
Wandlergehäuse.
Fig. 6 wie Fig. 1, aber mit einer Verschlußvorrichtung;
Fig. 7 eine vergrößerte Herauszeichnung einer Verschlußvorrichtung mit
Blick auf einen Kolben der Überbrückungskupplung von der Seite der
Wandlereinheit her;
Fig. 8 wie Fig. 7, aber mit einer anderer Ausführung der
Verschlußvorrichtung.
Der prinzipielle Aufbau einer Überbrückungskupplung wird anhand Fig. 1
erläutert. Die Überbrückungskupplung 1 wirkt mit einem teilweise dargestellten
Wandlergehäuse 2 zusammen, welches an der nicht gezeigten Kurbelwelle einer
Brennkraftmaschine befestigt ist. Im Wandlergehäuse 2 und mit axialem Abstand
zu diesem ist ein Turbinenrad 3 angeordnet, welches an einer Turbinennabe 5
befestigt ist, die drehfest auf einer Abtriebswelle 6 sitzt.
Die Überbrückungskupplung 1 weist einen Kolben 7 auf, der über Niete 4
drehfest mit dem Wandlergehäuse 2 verbunden und aus einer Ruhestellung in
begrenztem Umfang in Achsrichtung auslenkbar ist. Der Kolben 7 ist mit einem
radial außenliegenden ebenen Bereich 8 versehen, der mit einem an einer La
melle 10 befestigten Reibbelag 11 in Anlage bringbar ist. Die Lamelle 10 ist über
einen Bügel 12 drehfest, aber axial verschiebbar mit dem Turbinenrad 3
verbunden. Sie trägt an ihrer dem Reibbelag 11 abgewandten Seite einen
weiteren Reibbelag 13, der mit einem ebenen Bereich 14 des Wandlergehäuses 2
in Eingriff bringbar ist.
Der Kolben 7 ist, wie der Fig. 2 besser entnehmbar, im Erstreckungsbereich der
Reibbeläge 11 und 13 mit einer Ausnehmung 15, vorzugsweise in Form einer
Durchgangsbohrung 16 ausgebildet. Die Ausnehmung 15 weist eine sehr kleine
Querschnittsfläche auf, so daß sie für vom Wandlerkreis kommendes Öl als
Drossel 17 wirksam ist. Mit dieser Ausnehmung 15 fluchten je eine Öffnung 18
im Reibbelag 11, eine Öffnung 19 in der Lamelle 10 sowie eine Öffnung 20 im
Reibbelag 13. Durch diese drei Öffnungen 18, 19, 20 wird eine Verbindung 21 zu
einer Vertiefung 22 im Reibbelag 13 hergestellt. Eine ebensolche Vertiefung 22
verläuft im Reibbelag 11, wobei beide Vertiefungen 22 jeweils die Form eines in
Umfangsrichtung des Reibbelags 11, 13, mit gleichbleibendem Radius sich
erstreckenden Kanals 23 aufweisen. Weiterhin weist die Vertiefung 22 im
Reibbelag 13 an den Kanal 23 angeschlossene, nach radial innen führende
Abläufe 24 auf. Die Abläufe 24 münden mit ihrem jeweiligen inneren Ende in
einer Kammer 25 (Fig. 1), die einerseits durch das Wandlergehäuse 2 und
andererseits durch den Kolben 7 begrenzt ist. Radial innerhalb der Kammer 25 ist
zwischen der Turbinennabe 5 und dem Wandlergehäuse 2 ein Einsatz 27
angeordnet, der mit Kanälen 28 ausgebildet ist. Über diese kann die Kammer 25
nach radial innen durchfließendes Öl ins Zentrum des Drehmomentwandlers ge
langen, von wo aus es über eine Mittenbohrung 30 der Abtriebswelle 6 in einen
Vorratsbehälter für Öl gepumpt werden kann.
An dieser Stelle sei eine kurze Beschreibung der Funktion der
Überbrückungskupplung 1 angefügt. Das Wandlergehäuse 2 treibt mit dem von
der Brennkraftmaschine kommenden Drehmoment eine Pumpe an, die über ein
hydraulisches Medium, vorzugsweise Öl das Turbinenrad 3 zum Umlauf bewegt.
Das letztgenannte überträgt über die Turbinennabe 5 diese Drehbewegung über
eine Verzahnung 31, durch welche die Turbinennabe 5 mit der Abtriebswelle 6 in
Eingriff steht, auf die letztgenannte, die in nicht gezeigter Weise mit einem
Getriebe in Verbindung steht. Bei dieser Betriebsweise ist prinzipiell Schlupf zwi
schen einem nicht dargestellten Pumpenrad des Drehmomentwandlers und dem
Turbinenrad 3 vorhanden. Um diesen Schlupf in bestimmten Betriebszuständen
ausschalten zu können, ist die Überbrückungskupplung 1 vorgesehen, die bei
Druckbeaufschlagung des Kolbens 7 von der Turbinenradseite her bewirkt, daß
der Kolben 7 über die Reibbeläge 11, 13 und die Lamelle 10 in Wirkverbindung
mit dem Wandlergehäuse 2 gehalten wird. Dadurch wird das Drehmoment direkt
vom Wandlergehäuse 2 sowie vom Kolben 7 über den jeweils zugeordneten
Reibbelag 11, 13 auf die Lamelle 10 und von dieser über den Bügel 12 auf das
Turbinenrad 3 übertragen, von wo aus es über die Verzahnung 31 der Turbi
nennabe 5 auf die Abtriebswelle 6 gelangt. Der hydraulische Übertragungsweg
durch die Überbrückungskupplung 1 ist somit geschlossen und es findet kein
Schlupf mehr statt. Zum Lösen der Verbindung des Kolbens 7 zum
Wandlergehäuse 2 wird die dem letztgenannten zugewandte Seite des Kolbens 7
über eine zugeordnete Versorgungsleitung mit Drucköl beaufschlagt, wodurch der
Kolben vom Wandlergehäuse 2 entfernt und dadurch die mit den
Reibbelägen 11, 13 versehene Lamelle 10 entlastet wird. Die
Drehmomentübertragung auf die Reibbeläge 11, 13 sowie über die Lamelle 10
und den Bügel 12 auf das Turbinenrad 3 endet damit.
Wenn die Überbrückungskupplung 1 bei Beaufschlagung der dem Turbinenrad 3
zugewandten Seite des Kolbens 7 in Funktion ist, kann es zu einer
Relativbewegung des Wandlergehäuses 2 sowie des Kolbens 7 gegenüber der
Lamelle 10 und damit gegenüber den an dieser befestigten Reibbelägen 11, 13
kommen, was einen Schlupf an der Reibfläche zwischen dem Reibbelag 11 und
dem Kolben 7 einerseits und dem Reibbelag 13 und dem Wandlergehäuse 2
andererseits zur Folge hat. Bedingt durch diesen Schlupf werden sich die
Reibbeläge 11, 13, stärker aber noch die zugeordneten Wandlerbauteile, wie
Wandlergehäuse 2 oder Kolben 7 erhitzen. Aus diesem Grund sind in den
Reibbelägen 11, 13 die Vertiefungen 22 vorgesehen, welche von kühlendem Öl
durchflossen werden. Dieses Öl stammt vom Wandlerkreis und wird, unter Druck
stehend, in die Ausnehmung 15 hineingepreßt. Aufgrund der kleinen
Durchmesserfläche derselben erfährt der Ölstrom hierbei einen erheblichen
Druckverlust, bevor er in den Kanal 23 des Reibbelags 11 und, über die
Verbindung 21, in den Kanal 23 des Reibbelags 13 eintritt. Aufgrund des
Druckabbaus in der Ausnehmung 15 durchströmt das Öl die Kanäle 23 der
Vertiefungen 22 mit geringem Druck, so daß keine Gefahr von
Abhuberscheinungen der Lamelle 10 vom Wandlergehäuse 2 oder des Kolbens 7
von der Lamelle 10 besteht. Es sind demnach über die Verbindung 21 die
Lamelle 10 und über die Vertiefungen 22 die Reibbeläge 11, 13 von kühlendem Öl
durchströmbar, ohne daß Abhubverluste, welche eine Reduzierung des durch die
Überbrückungskupplung 1 übertragbaren Drehmomentes zur Folge hätten,
anfallen.
Nach Durchströmung der Vertiefungen 22 verläßt das Öl durch die Abläufe 24
den Reibbelag 13 nach radial innen und gelangt in die Kammer 25, von wo aus
es in bereits beschriebener Weise über die Kanäle 28 des Einsatzes 27 und die
Mittenbohrung 30 in der Abtriebswelle 6 in einen Vorratsbehälter gelangt.
Wird bei Versuchs betrieb mit der Wandlerüberbrückungskupplung 1 festgestellt,
daß das Volumen des Ölstroms zu gering ist, kann dieser Volumenstrom durch
Vergrößerung der Ausnehmung 15 im Kolben 7 problemlos gesteigert werden,
ohne daß Eingriffe auf die Gestaltung oder die Querschnittsfläche der
Vertiefungen 22 genommen werden müßte. Für den Fall, daß die
Ausnehmung 15 als Durchgangsbohrung 16 ausgebildet ist, genügt ein einfaches
Aufbohren dieser Ausnehmung zur Steigerung des Volumenstroms. Die Wirkung
der Ausnehmung 15 als Drossel 17 wird hierdurch reduziert, wodurch sich der
Öldruck in den Vertiefungen 22 etwas erhöht. Diese Erhöhung wird allerdings bei
weitem nicht so hoch sein wie bei Überbrückungskupplungen ohne die
erfindungsgemäße Ausnehmung 15, da bei diesen der Ölstrom ungedrosselt von
radial außen nach radial innen die Reibbeläge durchströmt und demnach gerade
im radial äußeren Bereich die unerwünschten Abhubverluste begünstigt.
In Fig. 5 ist eine vereinfachte Ausführung der Überbrückungskupplung 1
angegeben, bei welcher am Kolben 7 ein Reibbelag 35 befestigt ist, der mit
seiner vom Kolben 7 abgewandter Seite am Wandlergehäuse 2 in Anlage bring bar
ist. Wie auch bei der Ausführung gemäß Fig. 1 weist der Kolben 7 eine
Ausnehmung 15 auf, die mit einer Verbindung 21 in Form einer Öffnung 36
fluchtet. Die letztgenannte ist an eine Vertiefung 22 angeschlossen, die ebenso
ausgebildet ist wie die Vertiefung beim Reibbelag 13. Bei dieser Ausführung
werden Drehmomente vom Wandlergehäuse 2 über den Reibbelag 35 auf den
Kolben 7 und von diesem in nicht gezeigter Weise auf das Turbinenrad 3
übertragen, von wo aus das Drehmoment über die Turbinennabe 5 mittels deren
Verzahnung 31 auf die Abtriebswelle 6 geleitet wird. Bei wirksamer
Überbrückungskupplung 1 kann es zu einer Relativbewegung zwischen dem
Wandlergehäuse 2 und dem Kolben 7 und damit zu Schlupf zwischen dem
Wandlergehäuse 2 und dem Reibbelag 35 kommen, wodurch sich der letzt
genannte, stärker aber noch das Wandlergehäuse 2 erhitzt. Aus diesem Grund
wird über die Ausnehmung 15 Öl, das mit Druck vom Turbinenrad 3 kommt,
gedrosselt und anschließend über die Verbindung 21 an die Vertiefung 22
weitergeleitet, von wo es nach Kühlung des Wandlergehäuses 2 nach radial innen
in die Kammer 25 abströmt.
Gemäß Fig. 6 ist am Turbinenrad 3 ein erster Schaufelkranz 41 und an der dem
Turbinenrad 3 zugewandten Seite des Kolbens 7 ein zweiter Schaufelkranz 42
einer Verschlußvorrichtung 40 für die Ausnehmung 15 angeordnet. Der erste
Schaufelkranz 41 weist eine Mehrzahl von mit gleichen Abständen zueinander
angeordneten starren Schaufeln 45 auf, während der zweite Schaufelkranz 42
mit einer Schaufel 43 versehen ist, die im radial äußeren Bereich eine
Einspannstelle 47 am Kolben 7 aufweist und hierdurch in Drehrichtung fest mit
dem letztgenannten verbunden ist. Ausgehend von dieser Einspannstelle 47 nach
radial innen ist die Schaufel 43 aufgrund hoher Elastizität in Umfangsrichtung
verformbar, und zwar mit bei zunehmendem Abstand von der Einspannstelle 47
größerem Verformungsweg. Im Erstreckungsbereich der Ausnehmung 15 im
Kolben 7 ist die Schaufel 43 mit einer sich in Umfangsrichtung erstreckenden
Lasche 53, die als Verschlußelement 44 für die Ausnehmung 15 wirksam ist,
versehen. Diese Lasche 53 wird, in Achsrichtung gesehen, in Anlage an der
Ausnehmung 15 gehalten. Die Funktionsweise ist nun die, daß bei Schlupf
zwischen dem Wandlergehäuse 2 und der Lamelle 10 einerseits und sowie dem
Kolben 7 und der Lamelle 10 andererseits an den Reibbelägen 11 und 13
erhebliche Hitze entsteht, die abzuführen ist. Aufgrund dieses Schlupfes wird das
Turbinenrad 3 über den Bügel 12 durch die Lamelle 10 mit einer
Relativbewegung zu Wandlergehäuse 2 und Kolben 7 angetrieben, so daß eine
Drehzahldifferenz zwischen den beiden Schaufelkränzen 41 und 42 entsteht.
Diese Drehzahldifferenz hat aus strömungstechnischen Gründen die Bildung einer
Umfangskraft zwischen den Schaufeln 45 des ersten Schaufelkranzes 41 und der
Schaufel 43 des zweiten Schaufelkranzes 42 zur Folge, wobei diese
Umfangskraft mit dem Quadrat der Drehzahldifferenz ansteigt. Mit zunehmender
Umfangskraft, die eine elastische Verformung der Schaufel 43 in
Umfangsrichtung auslöst, wird die Lasche 53, in Umfangsrichtung gesehen,
gegenüber der Ausnehmung 15 verschoben und zwar um so mehr, je stärker die
Schaufel 43 durch die Umfangskraft aus ihrer Ruhestellung ausgelenkt wird. Eine
Begrenzung dieser Auslenkweite ist dadurch erzielbar, daß der Schaufel 43 an
deren von der Einwirkung der Umfangskraft abgewandten Seite ein Anschlag 55
zugeordnet ist, an dem sie zur Anlage kommt. Die Ausnehmung 15 ist demnach
maximal geöffnet, wenn der Schlupf an den Reibbelägen 11, 13 ein
vorbestimmbares Maximum erreicht hat. Vom Wandlergehäuse 2 kommendes Öl
kann demnach in vollem Umfang durch die Ausnehmung 15 zu den Kanälen 23
der Vertiefungen 22 in den Reibbelägen 11 und 13 fließen, um die
letztgenannten zu kühlen. Folglich steht gerade dann der maximale Kühlölstrom
an, wenn aufgrund hohen Schlupfes viel Wärme an den Reibbelägen 11, 13
entstanden ist, die nun abgeführt werden muß.
Bei Reduzierung des Schlupfes und damit verbundener geringerer
Wärmeentfaltung wird sofort die Drehzahldifferenz zwischen den beiden
Schaufelkränzen 41 und 42 und damit der Betrag der Umfangskraft reduziert, so
daß die Schaufel 43, die nur elastisch ausgelenkt war, in ihre Ausgangsstellung
zurückfedern kann und über die Lasche 53 die Ausnehmung 15 zumindest
teilweise wieder verschließt.
Für den Fall, daß eine Mehrzahl von Ausnehmungen 15 im Kolben 7, verteilt über
den Umfang, vorgesehen sind, und diese mehrstufig geöffnet werden sollen,
besteht die Möglichkeit, jeder Ausnehmung 15 eine eigene Schaufel 43
zuzuordnen, wobei die Schaufeln 43 mit unterschiedlicher Steifigkeit in
Umfangsrichtung ausgeführt werden können. Eine unterschiedliche Steifigkeit ist
hierbei durch eine Mehrzahl von Faktoren erzielbar, beispielsweise durch
Änderung des Abstandes der Lasche 53 von der Einspannstelle 47, durch Wahl
der konstruktiven Ausbildung der als Biegebalken wirksamen Schaufel 63 und
durch Auswahl des Materials, sowie der Dicke der Schaufeln 43 in
Umfangsrichtung. In Abhängigkeit davon, wieviele unterschiedlich ausgebildete
bzw. eingespannte Schaufeln 43 im zweiten Schaufelkranz 42 enthalten sind,
wird die Anzahl an Stufen, in denen die Ausnehmungen 15 zuschaltbar sind,
festgelegt. Dadurch ist der Zustrom von Öl zu den Reibbelägen 11, 13 sehr fein
fühlig regelbar.
Die Schaufel 43 kann starr ausgebildet sein, wenn sie über eine
Gelenkverbindung 50 (Fig. 8) in Umfangsrichtung auslenkbar im Umfangsbereich
des Kolbens 7 angelenkt ist. Zumindest ein in Fig. 8 gezeigter Kraftspeicher 51 in
Form einer Blattfeder sorgt dafür, daß die Schaufel 43, solange keine
Umfangskraft auf sie einwirkt, in ihrer Ruhestellung gehalten wird. Sobald
aufgrund einer Drehzahldifferenz zwischen den beiden Schaufelkränzen 41 und
42 die Umfangskraft auftritt, lenkt diese die Schaufel 43 gegen die Wirkung des
Kraftspeichers 51 aus, wobei die Schaufel 43 eine Schwenkbewegung um die
Gelenkverbindung 50 ausführt. Selbstverständlich wird bei dieser Bewegung die
Lasche 53 mitbewegt und die zugeordnete Ausnehmung 15 geöffnet. Bei
Reduzierung des Schlupfes an den Reibbelägen 11, 13 und damit bei einem
Abbau der Drehzahldifferenz zwischen den beiden Schaufelkränzen 41 und 42
sinkt die Umfangskraft, so daß sich der Kraftspeicher 51 wieder entspannen
kann und die Schaufel 43 in deren Ruhestellung zurückdrückt. Die Lasche 53
verschließt dann die Ausnehmung 15 wieder.
Die Auslenkweite einer Schaufel 43, die über eine Gelenkverbindung 50 mit dem
Kolben 7 in Eingriff ist, kann ebenso wie bei der zuvor beschriebenen, in
Umfangsrichtung elastischen Schaufel 43 mit einem Anschlag 55 zur Begrenzung
der Auslenkweite zusammenwirken. Ebenso ist denkbar, bei Verwendung einer
Mehrzahl von Schaufeln 43, von denen jede jeweils einer Ausnehmung 15
zugeordnet ist, die Kraftspeicher 51 mit unterschiedlicher Federkonstante und
damit unterschiedlichen Verformungswiderstand auszubilden und demnach ein
mehrstufiges Öffnungsverhalten der Verschlußvorrichtung 40 zu erzielen.
Claims (17)
1. Hydrodynamischer Drehmomentwandler mit einer Überbrückungskupplung,
die einen über wenigstens einen Reibbelag mit dem Wandlergehäuse
verbindbaren, in Achsrichtung auslenkbaren Kolben umfaßt, der mit seiner
dem Wandlergehäuse zugewandten Seite eine Kammer begrenzt, in der bei
wirksamer Überbrückungskupplung ein gegenüber dem Wandlerkreis
geringerer Druck anliegt und der im Bereich der Reibfläche wenigstens eine
Vertiefung zum Durchfluß von Hydraulikflüssigkeit aus dem Wandlerkreis,
vorzugsweise von Öl, ausgebildet ist, die im Bereich des radial inneren
Endes des Reibbelags in die Kammer mündet, dadurch gekennzeichnet,
daß die Vertiefung (22) über zumindest eine Verbindung (21) zu
wenigstens einer im Kolben (7) ausgebildeten Ausnehmung (15) an den
Wandlerkreis angeschlossen ist, wobei die Ausnehmung (15) zur Erzeu
gung eines Druckabfalls gegenüber dem Wandlerkreis im Vergleich zu der
Verbindung (21) mit der Vertiefung (22) oder zu der letztgenannten mit
kleinerer Querschnittsfläche ausgebildet ist.
2. Hydrodynamischer Drehmomentwandler nach Anspruch 1, dadurch
gekennzeichnet, daß die Verbindung (21) zumindest ein
Bauteil (10, 11, 13; 21) der Überbrückungskupplung durchdringt und mit
vorbestimmbarem Winkel gegenüber der jeweiligen Vertiefung (22)
verläuft.
3. Hydrodynamischer Drehmomentwandler nach Anspruch 1, dadurch
gekennzeichnet, daß die Verbindung (21) eine Mehrzahl von zwischen dem
Kolben (7) und dem Wandlergehäuse (2) vorgesehene
Wandlerbauteile (10, 11, 13) durchdringt und in jedem Wand
lerbauteil (10, 11, 13) eine demselben zugeordnete Querschnittsfläche
aufweist.
4. Hydrodynamischer Drehmomentwandler nach Anspruch 1, 2 oder 3,
dadurch gekennzeichnet, daß die Verbindung (21) mit kreisförmigem
Querschnitt ausgebildet ist.
5. Hydrodynamischer Drehmomentwandler nach Anspruch 1, dadurch
gekennzeichnet, daß die Vertiefung (22) durch wenigstens einen in
Umfangsrichtung des Reibbelags (11, 13; 35) verlaufenden Kanal (23) und
zumindest einen nach radial innen führenden Ablauf (24) gebildet wird.
6. Hydrodynamischer Drehmomentwandler nach Anspruch 1, dadurch
gekennzeichnet, daß eine Mehrzahl von Ausnehmungen (15) im Kolben (7)
vorgesehen sind, von denen zumindest ein Teil mit einer
Verschlußvorrichtung (40) ausgebildet ist, die in Abhängigkeit vom zu
übertragenden Drehmoment zuschaltbar ist.
7. Hydrodynamischer Drehmomentwandler nach Anspruch 1 und 6, dadurch
gekennzeichnet, daß eine Mehrzahl von Verschlußvorrichtungen (40)
vorgesehen ist, von denen jede die zugeordnete Ausnehmung (15) bei
einem bestimmten Drehmoment verschließt.
8. Hydrodynamischer Drehmomentwandler nach Anspruch 1 und 6 oder 7,
dadurch gekennzeichnet, daß die Verschlußvorrichtung (40) einen mit dem
Turbinenrad (3) fest verbundenen ersten Schaufelkranz (41) und einen
benachbart zu diesem angeordneten, am Kolben (7) an dessen dem
Turbinenrad (3) zugewandter Seite befestigten zweiten Schaufelkranz (42)
mit zumindest einer Schaufel (43) aufweist, die als Träger für ein
Verschlußelement (44) pro Ausnehmung (15) im Kolben (7) vorgesehen
und, aufgrund der Wirkung einer durch Relativdrehung zwischen den
Schaufelkränzen (41, 42) hervorgerufenen Umfangskraft, jeweils unter
Mitnahme des hierdurch die zugeordnete Ausnehmung (15) freigebenden
Verschlußelementes (44) aus ihrer Ruhelage auslenkbar ist.
9. Hydrodynamischer Drehmomentwandler nach Anspruch 1 und 8, dadurch
gekennzeichnet, daß die Schaufel (43) mit vorbestimmbarer Elastisizität in
Umfangsrichtung ausgebildet ist und zumindest eine Einspannstelle (47)
am Kolben (7) aufweist, gegenüber der die Schaufel (43) durch die
Umfangskraft elastisch verformbar ist und hierdurch eine Relativbewegung
des Verschlußelementes (44) gegenüber der Ausnehmung (15) erzeugt.
10. Hydrodynamischer Drehmomentwandler nach Anspruch 1 und 8, dadurch
gekennzeichnet, daß die Schaufel (43) über eine Gelenkverbindung (50) an
der Einspannstelle (47) am Kolben (7) angreift, wobei die
Gelenkverbindung (50) eine durch die Umfangskraft auslösbare
Auslenkung der Schaufel (43) aus deren Ruhelage gegen die Wirkung
wenigstens eines Kraftspeichers (51) bewirkt, an welchem sich die
Schaufel (43) gegen die Umfangskraft abstützt.
11. Hydrodynamischer Drehmomentwandler nach Anspruch 9 oder 10,
dadurch gekennzeichnet, daß an der Schaufel (43) eine Lasche (53)
angeformt ist, die als Verschlußelement (44) für die zugeordnete
Ausnehmung (15) dient und, bei Auslenkung der Schaufel (43) aus deren
Ruhelage, von der Ausnehmung (15) entfernt wird.
12. Hydrodynamischer Drehmomentwandler nach Anspruch 7 und 9, dadurch
gekennzeichnet, daß eine Mehrzahl von Schaufeln (43) für eine
entsprechende Anzahl von Ausnehmungen (15) vorgesehen ist, die mit
mindestens zwei unterschiedlichen Steifigkeiten in Umfangsrichtung
ausgeführt sind.
13. Hydrodynamischer Drehmomentwandler nach Anspruch 7 und 10, dadurch
gekennzeichnet, daß eine Mehrzahl von Schaufeln (43) für eine
entsprechende Anzahl von Ausnehmungen (15) vorgesehen ist, deren
zugeordnete Federn (51) mit mindestens zwei unterschiedlichen
Federkonstanten ausgeführt sind.
14. Hydrodynamischer Drehmomentwandler nach Anspruch 8, dadurch
gekennzeichnet, daß jeder Schaufel (43) ein Anschlag (55) zugeordnet ist,
durch welchen der Auslenkweg der Schaufel (43) in Richtung der
Umfangskraft begrenzbar ist.
15. Hydrodynamischer Drehmomentwandler nach Anspruch 9, dadurch
gekennzeichnet, daß die Schaufel (43) einerends, vorzugsweise an ihrem
radial äußeren Ende, am Kolben (7) eingespannt ist.
16. Hydrodynamischer Drehmomentwandler nach Anspruch 1 und 8, dadurch
gekennzeichnet,daß der erste Schaufelkranz (41) radial innerhalb des
zweiten Schaufelkranzes (42) angeordnet ist.
17. Hydrodynamischer Drehmomentwandler nach Anspruch 1, 6 oder 7,
dadurch gekennzeichnet, daß die zumindest eine Ausnehmung (15) einen
kreisförmigen Querschnitt aufweist.
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JP7289324A JP2802739B2 (ja) | 1994-10-11 | 1995-10-11 | 流体トルクコンバータ |
US08/541,061 US5732804A (en) | 1994-10-11 | 1995-10-11 | Hydrokinetic torque converter with lockup clutch |
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---|---|
DE (1) | DE19508855C2 (de) |
Cited By (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
WO1997028389A1 (de) * | 1996-02-01 | 1997-08-07 | Zf Friedrichshafen Ag | Nasskupplung für hohe reibleistungen |
FR2763372A1 (fr) * | 1997-05-16 | 1998-11-20 | Mannesmann Sachs Ag | Convertisseur de couple hydrodynamique comportant des cavites dans la zone d'extension de la garniture de friction |
EP1672248A2 (de) | 2004-12-15 | 2006-06-21 | Zf Friedrichshafen Ag | Hydrodynamische Kopplungsvorrichtung |
DE102004060256A1 (de) * | 2004-12-15 | 2006-06-29 | Zf Friedrichshafen Ag | Hydrodynamische Kopplungsvorrichtung |
DE10117746B4 (de) * | 2000-04-28 | 2017-06-29 | Schaeffler Technologies AG & Co. KG | Drehmomentübertragungseinrichtung |
Citations (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE4420959A1 (de) * | 1993-07-09 | 1995-01-12 | Luk Getriebe Systeme Gmbh | Hydrodynamischer Strömungswandler |
Family Cites Families (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US4445599A (en) * | 1981-10-27 | 1984-05-01 | Eaton Corporation | Cooling means for torque converter bypass |
US4986397A (en) * | 1989-11-14 | 1991-01-22 | Borg-Warner Automotive, Inc. | Lock-up piston plate for recirculating flow torque converter |
US5209330A (en) * | 1991-12-23 | 1993-05-11 | Ford Motor Company | Slipping bypass clutch for hydrokinetic torque converter |
-
1995
- 1995-03-11 DE DE19508855A patent/DE19508855C2/de not_active Expired - Fee Related
Patent Citations (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE4420959A1 (de) * | 1993-07-09 | 1995-01-12 | Luk Getriebe Systeme Gmbh | Hydrodynamischer Strömungswandler |
Non-Patent Citations (1)
Title |
---|
JP 5-306742 A - In: Patent Abstracts of Japan, Sect.M, Vol.18 (1994), Nr.112 (M-1565) * |
Cited By (7)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
WO1997028389A1 (de) * | 1996-02-01 | 1997-08-07 | Zf Friedrichshafen Ag | Nasskupplung für hohe reibleistungen |
US6006877A (en) * | 1996-02-01 | 1999-12-28 | Zf Friedrichshafen Ag | Hydraulic clutch for high friction applications |
FR2763372A1 (fr) * | 1997-05-16 | 1998-11-20 | Mannesmann Sachs Ag | Convertisseur de couple hydrodynamique comportant des cavites dans la zone d'extension de la garniture de friction |
ES2154144A1 (es) * | 1997-05-16 | 2001-03-16 | Mannesmann Sachs Ag | Convertidor hidrodinamico del par de giro con cavidades a lo largo de la superficie de los forros de friccion. |
DE10117746B4 (de) * | 2000-04-28 | 2017-06-29 | Schaeffler Technologies AG & Co. KG | Drehmomentübertragungseinrichtung |
EP1672248A2 (de) | 2004-12-15 | 2006-06-21 | Zf Friedrichshafen Ag | Hydrodynamische Kopplungsvorrichtung |
DE102004060256A1 (de) * | 2004-12-15 | 2006-06-29 | Zf Friedrichshafen Ag | Hydrodynamische Kopplungsvorrichtung |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
DE19508855C2 (de) | 1999-03-18 |
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