DE1627795A1 - Verfahren zur Herstellung von Metallschichtkoerpern - Google Patents

Description

Die vorliegende Erfindung bezieht sich auf ein. Verfahren zur Herstellung von Metallschichtkörpern. Genauer gesagt bezieht sich die Erfindung auf ein Verfahren zur Herstellung von Meta11Verbundkörpern aus Stahlschichten. Noch genauer gesagt bezieht eich die Erfindung auf ein Verfahren zur Herstellung von Stahlverbundkörpern durch einen VaIz-Verbindungsvorgang, bei de« zwei öder mehrere Schichten durch starke Metallurgische Verbindungen vereinigt werden.

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Patentanwalt· Dipl.-Ing. Martin UdM, Dipl.-WirtiaS.-lng. Axel Hansmann; D!pl.-Phy*. Sebastian Herrmann 8 MÖNCHEN 2, THERESIENMMif E.31 · J«l«/oa: M2H)2 ■ Telegramm-Adretiei Lipatli/München

Bankverbindungen: Deutsch· lenk t\AJ Mdtt MOiifi·/, %)}ρζ)Κφ&ΤΜιιαη»ηπ\αΑΐ, Konlo-Nr. 70/30 638 Bayer. Vereinjbank MOnchen, Zwe[git.Oikar-von-Mlller-P!lnfl, Klo.-Nr. 88Π95 · Poilicheck-Kontoi München Nr. 163397

OpisenauerBOroi PATENTANWALT DR. REINHOIPICHMIDT

Es sind viele Verfahren zur Herstellung von Metallverbundschichtkörpern bekannt geworden, bei denen die Stoffschichten sowohl mechanisch als auch metallurgisch miteinander verbunden werden. Ein typisches Erfordernis derartiger Verfahren zur Herstellung von Schichtkörpern besteht darin, daß die miteinander zu verbindenden Flächen der einzelnen Schichten zunächst vorbereitet werden müssen, indem man alle Fremdstoffe wie z.B. Zunder entfernt. Diese Oberflächenvorbereitung kann durch Schleifen und/oder chemische Bearbeitung so durchgeführt werden, daß die miteinander zu verbindenden Flächen von Schmutz, Spänen und organischen Stoffen wie Z.B. Ölen oder Fetten gereinigt werden· Letztere* werden oft in zufriedenstellender Weise durch Dampfentfettung und/oder durch manuelle Reinigung mit Lösungsmitteln entfernt. Die gereinigten Bestandteile des Verbundkörpers werden dann mechanisch in einer Weise miteinander verbunden, die das gewünschte Produkt ergibt. Im allgemeinen werden die Bestandteile vor dem Walzverbindungsvorgang zu einem sandwichartigen Paket zusammengesetzt. Es können verschiedene Verfahren angewendet werden, um die Bestandteile des Verbundkörpers für die Vereinigung vorzubereiten. In jedem Fall werden die Schichten jedoch so angeordnet, daß die Trennflächenbereiche der miteinander zu verbindenden Flächen vor der Warmbearbeitung zur Verstärkung der Bindung luftleer gepumpt werden können. Bei einem praktischen Verfahren wird

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das sandwichartige Paket um den Umfang versehweißt. An jeder Trennflache ist ein Evakuierungsrohr vorgesehen* DaSEohr ist zweckmäßig lang genug, so daß es ohne weiteres an einen Vakuumschlauch angeschlossen werden kann und später bei Beendigung der Evakuierung abgedichtet werden kann.

Die Umfangsversehweißung des sandwichartigen Pakets kann durch jedes beliebige zweckmäßige Schweißverfahren durchgeführt werden, wie z.B. durch einMetall-Schutzgasverfahren (MIG) mit unterbrochenem Lichtbogen j T>ei dem kohlenstoffarmer Stahl als Aufschweißlegierung verwendet wird. Andere Schweißverfahren, die angewendet werden können, sind das Schweißen mit ummantelter Elektrode und verdeckte Lichtbogenschweißung. Wenn kohlenstoffreiche Stahlsorten vereinigt werden, können Vör-grwärmungs- und Nacherwärmungsbehandlungen erforderlich sein, um bei einigen Arten von Elektroden Rißbildungen zu vermeiden. Viele kohlenstoffreiche Stahlsorten können jedoch mit Erfolg ohne oder mit nur geringer lokaler VorerwärMung oder Nacherwärmung vereinigt werden, wenn man Elektroden aus austenitischem rostfreiem Stahl verwendet. Die Evakuierungsrohre werden auch auf der Trennfläche aufgeschweißt, wenn der Umfang verschweißt wird.

Wenn ein sandwichartiges Paket zusammengesetzt und vollständig abgedichtet worden ist, wird der Vakuumschlauch an ein Evakuierungsrohr angeschlossen und die Evakuierung durchgeführt. Anschließend an die Evakuierung und die Abdichtung

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des Evakuierungsrohres (oder der Evafcuierungsrohre), werden die Anordnungen normalerweise zu Platten warmgewalzt (um die Schichten zu verbinden.)

Während Verbunderzeugnisse, die durch die oben beschriebenen herkömmlichen Verfahren erzeugt werden, für viele Zwecke zufriedenstellend sind, ist entdeckt worden, daß es möglich ist, Erzeugnisse herzustellen, bei denen die Stärke der Verbindung verbessert ist. Gemäß der vorliegenden Erfindung wird ein Verfahren zur Erzeugung von Stahlschichtkörpern mit hoher Verbindungsstärke geschaffen, das eine Verbesserung des oben erwähnten herkömmlichen Verfahrens umfaßt. Bei der Durchführung der vorliegenden Erfindung werden die zusammengesetzten Pakete zu einem Vakuumdruck von für gewöhnlich weniger als etwa 150/u und vorzugsweise weniger als 50 ai leergepumpt, bei einer Temperatur warmgewalzt, die für die Bewirkung der metallurgischen Verbindung ausreicht, und dann einem Diffusions-Verbindungsschritt unterworfen, indem der durch Walzen verbundene Schichtkörper mindestens etwa 45 Minuten lang auf eine Temperatur im Bereich zwischen 1093 und 1315°C erwärmt wird, um die Stärke der metallurgischen Verbindung zwischen den Schichten zu erhöhen. Nach dea Diffusions-Verbindungsschritt wird der Verbundkörper dann zur weiteren Handhabung abgekühlt. Der unter hoher Temperatur durchgeführte Diffusions-Verbindungsschritt kann wahlweise nach Beendigung des geseilten Walzens

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vorgenommen werden od§r"als ein ZwisqhenSQhrltt vor dem, abschließenden Walzsphrltt«

Die Bedeutung des auf di© ¥plz^yerMndijiig fplgenden Diffusions-Verbindungsschrittes wird durch die nachstehenden Beispiele für das herkömmliche Verfahren und fiir das erfindungsgemäße Verfahren dargelegt» Eine Reihe yon Ver~ bundkörpern aus der in der Tabelle !beschriebenen Stahl« zusammensetzung wurden zu sandwichartigen Paketen zusammengesetzt, nachdem die zu vereinigenden Flächen durch Schleifen ap gereinigt wurden, daß sie säubere? glänzendes! Metall zeigten, 10 Pakete mit zwei Stahlplattenschiehten und zwei Pakete mit h Stahlschichten wurden vorbereitet und zusammengesetzt. Alle zusammengesetzten Pakete wurden um den Umfang verschweißt,, und die besondere Schweiß- und Evakuierungs-· technik, die in jedem Fall angewendet wurde, ist in Tabelle 1 yerzeichnet. Nach dem Zusammenbau und der Evakuierung wurden die Paktte auf die angegebene Anfangswalatemperatwr erwärmt und warmgewalzt. Nach dem Warmwalzen auf die ange« gebene Enddicke wurden einige VerbundWrper einemöiffuaions» verhindungsverfahren «iiterworfen^ wie es ebenfalls in Tabelle 1 angegeben ist.

Tabelle

Bei- P&atte Stahlsorte Anfangs-Art des ümfangsspiel (Stelle) . dicke Sehleifens sehweiß-

der Verbindung sfläehe

technik Evaknie— Anf angsrungs-Walzte cnnik temperatur ®

Walzu,Diffusions Verbin— dungs-Vorgang

Soll-Endider Verdicke,, bindung* ,mm

vom

hinten

C)₃ 59Ι3_Λ

12,7

Ut-Cr-Mo^iT- 12.7

ia einer Eiehtung

in einer Elehtung

MIG(Meta11- Erwärmt soihutzgas), auf Auf schweiß- 10 *i draht aus kohlenstoffarmem Stahl,, V-Nut, Vor- und Naeherwärmung bei

Auf Ii^, 43mm gewalzt, 1 Std. bei 1150⁰G gehalten^, auf 6* 35 mm gewalzt, in Presse geglättet.

gut

vorn
hinten

O-53C

(Gr-ΐΜο

19,05

19*

in einer Eiehtung

in einer Eiehtung

Erwärmt schweiß- auf 815 C,, draht aus 10 μ ©ruck kohlenstoffarmem Stahl, V-Nut, Vor- und Naeher— wärmung bei 204 C

115©

Auf 12
gewalzt;, 1 Std.bei 1150 € gehalten, in Presse geglättet.

12,7© gut

vorn
hinten

17Ni-9€o-5M© 12,7 in einer MIG₉Auf-Erwärmt

i2Ni-5Cr-3Mo 12,7

Eiehtung schweiß- auf 815 in einer draht aus 1© η Druck Eiehtung kohlenstoffarmem Stahl., V-Nut j Vor- und Nacher— . wärmung bei

Auf ll,%3mm , gewalzt.,

1 Std. bei 1150⁰G gehalten.auf 6,35mm gewalzt, in Presse geglättet.

6,35

ausreicnend

■ S3 "SI CD

Tabelle 1 (Fortsetzung)

Bei- Platte Stahlsorte Anfangs-Art des Umfangs- Evakuier*- Anfangsspiel (Stelle) dicke Schleifensschweiß- rungs- walz-

mm der Ver- technik technik tempera*
bindungs- tür °C

fläche

WaIzu.Diffusions Verbindungsvorgang

Soll- Qualität End- der Verdicke, bindung* mm ·'

vorn

1.0OC,
52100

12,7

hinten 0.12C,

Ni-Cr-Mo-V 12,7

Ummantelte Nicht 1107

kreis- Elektroden evakuiert

förmig (E7016), ·
Vor- und

kreis- Nacher-

förmig wä.rmung_n

bei 260 C,
Randschweißung

Auf 12,065mm 12,70 gewalzt, keine Diffusionsbehandlung, in Presse geglättet.

schlecht

vorn ■■■"" 0.65c,

Ni-Cr-Mo

hinten 0.22C,

Ni-Cr-Ho

19,05 kreisförmig

19,05 kreisförmig Ummantelte Erwärmt 112O₁ Elektroden auf 538⁰C,

(E7O16),
Voi"- und
Nacherwärmung
bei 260⁰C,
Kehlnahtsehweiß ung

10

Ĺ

Drupk

Auf 16,38mm gewalzt, keine Diffusionsbehandlung, in Presse geglättet.

,2875 schlecht

vorn

hinten

0.65c,

Ni-Cr-Mo 19,05 kreisförmig

Ni^Cr-Mö-V 19,05 kfei s-

förmig

Ummantelte Erwärmt 1120 Elektroden auf 8I5 C,
(E7O16), 10 u Druck
Vor- und
Nacherwärmung
bei 26O⁰C,
Kehlnahtschweißung

Auf 16,38mm gewalzt, keine Diffus slonsbehandlung,in Presse geglättet.

1Λ,2875 schlecht

Tabelle 1 (Fortsetzung)

Bei- Platte Stahlsorte Anfangs-Art des Umfange- Evakuiespiel (Stelle) dicke Schleifensschweiß- rungs-?

der Ver- technik technik

bindungs-

fläche

Anf angswalztemperatur ⁰C

WaIz-

u.Diffu-

sions-

Verbin-

dungs-

vorgang

Soll- Qualität End- der Verdicke, bindung* mm

vorn

0.65C₁
Ni-Cr-Mo

hinten O.34C,

Ni-Cr-Mo-V

19,05
19,05

kreisförmig

kreisförmig

Umnantelte Elektroden (Type 307 stainless ) keine Voroder Nacherwärmung, Kehlnahtschweißung ßei Raum- 1120
temperatur entgast,
u Druck

Auf 17,145min 14,2875

gewalzt,

1 1/2 Std.

bei 1120 C

gehalten,

in Presse

geglättet.

gut

rom

O
cn
u>
in

0.6IC, Nl-Cr^-Mo

hinten O.39C,

Ni-Cr-Mo

19,05
19,05

kreisfömig

kreisförmig

Ummantelte Auf 815 C 1120
Elektroden erwärmt,

(E7O16), Vor- und Nacherwärmung bei 26O⁰C, Kehlnahtschweißung

10 Druck

Auf 16,38mm gewalzt auf 1150 C erwärmt, 1 Std.lang gehalten, in Presse geglättet.

14,2875 gut

Tora hinten

0.53c,
Cr-Mo

Q.31C,
Ni-Cr-Mo

6,35
6.35

in einer
Richtung

in einer
Richtung

MIG.Auf-Bchweißdraht aus kohlenstoffarnen Stahl, V-Nut, Vor-und Nacherwärmung bei 2O4°C

Auf 815 C II50

erwärmt, u Druck

Auf 7,62mm gewalzt, 1 Std.bei II50 C gehalten, auf 6,35mm gewalzt, in Presse geglättet.

6,35 gut

Tabelle 1 (Fortsetzung)

Bei

σ

COP

Platte

Stahlsorte

Anfangs-Art des

9375

-

I

Umfangs-

technik

Evakuie- Anfangs-

Walz- Soll- Qualität

k

spiel

ο >ρ ■ ■

■<

(Stelle)

dicke

Schlei fensschweiß-

rungs- walz-

u.Diffu- End- der Ver

CD

co 12

■m

9375

der Ver

technik tempera

sions- dicke, bindung*

KJ

bindungs-

tur 0C

Verbin- mm

u>

9375

fläche

Ummantelte

dungs~

Elektroden

Vorgang

O

vorn

0.61C,

7,

9375

kreis

(Type 307

Bei Raum- 1120

Auf 15,24mm 12,70 gut

Ni-Cr-Mo

förmig

stainless)

tempera

gewalzt,

to

zweite

O.34C,

7,

kreis

keine Vor

tur ent

1 i/2 Std.

Ni-Cr-Mo-V

9375

förmig

oder Nach

gast,

bei 1120 C

dritte

0.61C,

7,

kreis

erwärmung,

10 u Druck

gehalten,

Ni-Cr-Mo

9375

förmig

Kehlnaht-

in Presse ge

hinten

O.34C,

7,

kreis

schweißung

glättet.

Ni-Cr-Mo-V

9375

förmig

Ummantelte

Elektroden

Bei Raum- 1120

• 11

vorn

0.65c,

7,

9375

kreis

(Type 307

tempera

Auf 15,24mm 12,70 gut

ο

Ni-Cr-Mo

förmig

stainless)

tur ent

gewalzt,

ι

zweite

O.34C,

7,

kreis

keine Vor

gast,

1 i/2 Std.

Ni-Cr-Mo-V

J

förmig

oder Nach

10 u Druck

bei il20°C

dritte

0.65c,

7,

kreis

erwärmung,

gehalten, CO

Ni-Cr-Mo

förmig

Kehlnaht-

in Presse

hinten

0.22C,

7,

kreis

schweißung

geglättet.

Ni-Cr-Mo

förmig

Ummantelte

Elektroden

Bei Raum- 1246

vorn

0.55c,

3

haupt

(Type 307

tempera

Auf 19,05mm 14,2875 gut

Ni-Cr-Mo

sächlich

und/oder

tur ent

gewalzt,

in einer

3Ο8 ELC

gast,

etwa 1 i/2

Hinten

O . 34L», KH Cr Un

3

Richtung

stainless)

100 μ Druck

Std.bei 1120^

W 1 — \j Γ—PlO

örtliche

C 1

gehalten,in

Vor- und

Presse geglättet.

Nacherwär

mung ,Kehi-

naht-

schweißung

•beurteilt nach ballistischen Versuchen der wärmebehandelten Verbundkörper **tataftchlicher Vakuumdruck von 5-15 ¹M

Ultraschallversuche, ein Verfahren das normalerweise verwendet wird, um die Verbindungsstärke anzuzeigen, wurde für einige Anwendungsgebiete als nicht ausreichend empfindlich erachtet. In diesen Fällen werden ballistische Versuche angewendet,, die vermutlich die strengsten Versuche zur Bestimmung der Verbindungsstärke von Verbundkörpern sind. In vielen Fällen, in denen Proben sich bei Ultraschallversuchen als gut erwiesen, ergab sich bei den ballistischen Versuchen eine schlechte Qualität der Proben. Es wurde also festgestellt, daß, wenngleich alle 12 in Tabelle 1 zusammengefaßten Verbundkörper den obengenannten Ultraschallversuchs-,anfor-derungen genügten, die drei Walz-verbundenen Verbundkörper, die nicht dem Diffusions-Verbindungsschritt unterworfen wurden, sich während des ballistischen Versuches an der Verbindungslinie trennten, was die Bedeutung des abschließenden Diffusions-Verbindungsschrittes nach dem Warmwalzen beweist. Die durch die ballistischen Versuche bestimmte Qualität der Verbindung ist ebenfalls in Tabelle 1 angegeben. Im allgemeinen zeigten die Proben, die nicht dem abschließenden Diffusions-Verbindungsschritt unterworfen wurden, große Mengen nichtmetallischen Stoffes an der Verbindungslinie, während diejenigen Proben, die dem abschließenden Diffusions-Verbindungsschritt unterworfen wurden, allmählichere Änderungen des FeingefUges, d.h., Vermischung des FeingefUges, an der Verbindungslinie zeigten und nur geringe Mengen unzusamaenhängenden nichtmetallischen Stoffes aufwiesen. Das ver-

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mischte Feingefüge an der Verbindungslinie ist charäkter-· istiseh für die eriindungsgemäB hergestellten Produkte. Eigentlich finden verschiedene Grade der Diffusions-Verbindung während der Berührung gereinigter Metallflachen statt; um jedoch die stärkstmögliehe Verbindung zu erzielen, d.h., Verbindungsstärken von mehr als 90% der Festigkeit;des Bestandteiles mit der geringsten Festigkeit, mufe der britische Diffusions-Verbindungssehritt durchgeführt werden.

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Die aus zwei Teilen bestehenden Schichtkörper, die in den oben beschriebenen Beispielen verwendet wurden, wurden unter Verwendung von zwei Schichten mit Dickenverhält— nissen der Bestandteile von etwa 50% : 505? hergestellt. Die aus vier Schichten bestehenden Schichtkörper wurden unter Verwendung von Schichten mit gleichen Dickenverhältnissen (jede Schicht etwa25% der Gesamtdicke) hergestellt. Es ist jedoch ersichtlich, daß bei dem oben offenbarten Verfahren unbegrenzte Kombinationen von Dickenverhältnissen verwendet werden könnten.

Der Diffusions-Verbindungsschritt gemäß der vorliegenden Erfindung wird durch Erwärmung auf Temperaturen zwischen 1093 und 13l5°C für mindestens etwa 45 Min. durchgeführt. Schichtverbundkörper, die kohlenstoffreiche Stahlsorten enthalten, d.h., Stahlsorten mit mehr als etwa 0,. 35% Kohlenstoff, werden zweckmäßigerweise auf den unteren Teil des angegebenen Temperaturbereichs (d.h., IO93 bis 1205°C) erwärmt, während Verbundkörper, die kohlenstoffarme Stahlsorten (d.h., weniger als etwa 0,35$ Kohlenstoff) enthalten, zweckmäßigerweise auf dem höheren Teil des angegebenen Temperaturbereichs (d.h., 1205 bis I3i5°) erwärmt werden. Es ist ferner wünschenswert, das Warmwalzen in einer Richtung zu beginnen, die im rechten Winkel zu der ursprünglichen Hauptbearbeitungsrich— tung der Grundmetalle verläuft, wenn die Grundmetalle gewalzte Platten sind. Dieses Querwalzen verringert die Anisotropie auf ein Mindestmaß und kann dadurch erleichtert werden, daß man das

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das Evakuierungsrohr parallel zu der beabsichtigten Walzrichtung des sandwichartigen Pakets anordnet und ausrichtet.

Es wurde festgestellt, daß normale Valzyerfahren befolgt werden können. Es ist jedoch notwendig, eine Mindest— gesamtreduzierung von etwa 40% durchzuführen, um eine angemessene Verbindung zu erzeugen. Eine Gesamtreduzierung von mehr als 45% wird bevorzugt. Es wird ferner bevorzugt, den Diffusions—Verbindungsschritt sobald wie möglieh nach Beendigung des Walzens durchzuführen. Wenngleich der Diffusions— Verbindungsschritt innerhalb von etwa 45 Min. beendet werden · kann, können auch längere Zeiträume dafür verwendet werden, wenn Oberflächenentkohlung ητΛ/οάβτ Zündern kein wesentliches Problem ist und/oder gesteuert werden kann, oder wenn der Verbundkörper verhältnismäßig dick ist. Nach dem DIffusions— Verbindungsschritt kann ein Verbundkörper langsam von der Diffusions-Verbindungstemperatur abgekühlt werden, wenn kohlenstoffreiche Stahlsorten verwendet werden, oder luftgekühlt werden, wenn nur kohlenstoffarme Stahlsorten verwendet werden. Das Glätten in einer Presse oder mit Walzen kann entweder in diesem Stadium, vorzugsweise mit dem noch warmen Verbundkörper, oder vor der Diffusions—Verbindungsbehandlung durchgeführt werden. Die abschließende Zubereitung und Wärmebehandlung des Schichtkörpers kann je nach Wunsch durchgeführt werden.

lim die Neigung der Schichtkörper zur Verwerfung oder Verzerrung während der Bearbeitung so gering Wie möglieh zu hal-

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ten, ist es wünschenswert, Grundmetalle auszuwählen, die hinsichtlich des Walzverhaltens, des Verhaltens bei der Wärmebehandlung und der Wärmeausdehnungseigenschaften u.s.w. ausreichend miteinander vereinbar sind. Es bestünde in einem Verbundkörper eine geringere Neigung zur Verwerfung, wenn die Stahlbestandteile sich beim Abschrecken bei etwa der gleichen Temperatur umwandeln wurden, d.h., wenn die Stahlsorten die gleichen Bs~oder Ms-Temperaturen hätten.

Aus der vorstehenden Beschreibung geht hervor, daß verschiedene Änderungen und Abwandlungen vorgenommen werden könne.n, ohne den Rahmen der Erfindung zu verlassen. Beispielsweise wäre eine Alternative für die vollständige Umfangsver— schweißung des sandwichartigen Pakets, wie oben beschrieben worden ist, eine teilweise Umfangsverschweißung und der anschließende Einschluß (Einkapselung) des Pakets in einem luftdichten Stahlkasten, der vor dem Walzen leergepumpt wird. Wie es ersichtlich ist, sind keine Zwischenfüllmetalle oder andere Stoffe notwendig,,um die Verbindung gemäß der vorliegenden Erfindung zu erzielen, und der erhaltene Verbundkörper weist eine zuverlässige und sehr starke metallurgische Verbindung zwischen den Bestandteilen auf.

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Claims (7)

1. Patentanme1dung: "Verfahren zur Herstellung voa Metall-

   schichtkörpern" ,

   "PA T EN T A NS P R U G HE :

   M Λ Verfahren zur Herstellung von durch .Walzen verbundenen Schichtkörpern aus Stahlschichten,, bei dem xtie Verbindungsflächen der Stahlschichten gereinigt werden, die Stahlsehlchten zu einer sandwichartigen Anordnung zusammengesetzt werden, die Trennflächen zwischen den Stahlschichten leergepumpt werden und die Anordnung warm-' gewalzt wird, um die Verbindung der Stahlschichten zu bewirken, dadurch gekennzeichnet, daß man die Anordnung bei einer Temperatur, warmwalzt, die ausreicht, um die metallurgische Verbindung der Stahlschichten hervOrzurufen, · und dann die Schichten bei einer Temperatur im Bereich zwischen 1093⁰C und 13JL5°C mindestens 45 Hin. lang einem Diffus Ions— Verbindungsschritt unterwirft, um die Stärke der Verbindung zwischen den Stahlschichten zu erhöhen.

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   Patenfanwälte Dipl.-Ing. Martin Liehi, Dipl.-Wirfsch.-Ihg. Axel Hahsmann, Dipl.-Phys. Sebasticli\ Herrmann 8 MÖNCHEN 2, THERESIENSTRASSE 33 · tolefom 2921 02 · Teleoramm-Adrei». Lipatli/MOndien
2. 2. Verfahreti nach Anspruch- 1, dadurch gekennzeichnet, daß die Stahlschichten aus kohlenstoffreichem Stahl bestehen und daß der Diffusions—Verbindungsschritt bei einer Temperatur zwischen 1093 und 1205⁰C durchgeführt ward.
3. 3. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß die Stahlschichten aus kohlenstoffarmen Stahl bestehen und daß der Diffusions-Verbindungsschritt bei einer Temperatur zwischen 1205 und 1315 C durchgeführt wird.
4. k. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 3> dadurch gekennzeichnet, daß durch das Warmwalzen zur Bewirkung der metallurgischen Verbindung eine Gesamtdickenreduzierung von mindestens Wfo erzielt wii-d.
5. 5. Verfahren nach Anspruch -k, dadurch gekennzeichnet, daß das Warmwalzen eine Gesamtreduzierung von mindestens 45 hervorruft. .
6. 6. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 5, dadurch gekennzeichnet, daß der Verbundkörper dem Diffusions—Verbin— dungsschritt vor dem Fertigwalzen unterworfen wird.
7. 7. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 6, dadurch gekennzeichnet, daß die Stahlschichten etwa die gleiche Um— Wandlungstemperatur bei der Abschreckung haben.

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