DE1626325B1 - Verfahren und Einrichtung zum Verfluessigen von tiefsiedenden Gasen - Google Patents

Verfahren und Einrichtung zum Verfluessigen von tiefsiedenden Gasen

Info

Publication number
DE1626325B1
DE1626325B1 DE19641626325D DE1626325DA DE1626325B1 DE 1626325 B1 DE1626325 B1 DE 1626325B1 DE 19641626325 D DE19641626325 D DE 19641626325D DE 1626325D A DE1626325D A DE 1626325DA DE 1626325 B1 DE1626325 B1 DE 1626325B1
Authority
DE
Germany
Prior art keywords
gas
relaxed
cooled
liquefied
work
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Pending
Application number
DE19641626325D
Other languages
English (en)
Inventor
Dipl-Ing Rudolf Becker
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Linde GmbH
Original Assignee
Linde GmbH
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Linde GmbH filed Critical Linde GmbH
Publication of DE1626325B1 publication Critical patent/DE1626325B1/de
Pending legal-status Critical Current

Links

Classifications

    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
    • F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
    • F25J3/0228—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream characterised by the separated product stream
    • F25J3/0257—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream characterised by the separated product stream separation of nitrogen
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J1/00—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures
    • F25J1/0002—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures characterised by the fluid to be liquefied
    • F25J1/0022—Hydrocarbons, e.g. natural gas
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J1/00—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures
    • F25J1/003—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures characterised by the kind of cold generation within the liquefaction unit for compensating heat leaks and liquid production
    • F25J1/0032—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures characterised by the kind of cold generation within the liquefaction unit for compensating heat leaks and liquid production using the feed stream itself or separated fractions from it, i.e. "internal refrigeration"
    • F25J1/0035—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures characterised by the kind of cold generation within the liquefaction unit for compensating heat leaks and liquid production using the feed stream itself or separated fractions from it, i.e. "internal refrigeration" by gas expansion with extraction of work
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J1/00—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures
    • F25J1/003—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures characterised by the kind of cold generation within the liquefaction unit for compensating heat leaks and liquid production
    • F25J1/0032—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures characterised by the kind of cold generation within the liquefaction unit for compensating heat leaks and liquid production using the feed stream itself or separated fractions from it, i.e. "internal refrigeration"
    • F25J1/0035—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures characterised by the kind of cold generation within the liquefaction unit for compensating heat leaks and liquid production using the feed stream itself or separated fractions from it, i.e. "internal refrigeration" by gas expansion with extraction of work
    • F25J1/0037—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures characterised by the kind of cold generation within the liquefaction unit for compensating heat leaks and liquid production using the feed stream itself or separated fractions from it, i.e. "internal refrigeration" by gas expansion with extraction of work of a return stream
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J1/00—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures
    • F25J1/003—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures characterised by the kind of cold generation within the liquefaction unit for compensating heat leaks and liquid production
    • F25J1/0032—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures characterised by the kind of cold generation within the liquefaction unit for compensating heat leaks and liquid production using the feed stream itself or separated fractions from it, i.e. "internal refrigeration"
    • F25J1/004—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures characterised by the kind of cold generation within the liquefaction unit for compensating heat leaks and liquid production using the feed stream itself or separated fractions from it, i.e. "internal refrigeration" by flash gas recovery
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J1/00—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures
    • F25J1/003—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures characterised by the kind of cold generation within the liquefaction unit for compensating heat leaks and liquid production
    • F25J1/0032—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures characterised by the kind of cold generation within the liquefaction unit for compensating heat leaks and liquid production using the feed stream itself or separated fractions from it, i.e. "internal refrigeration"
    • F25J1/0042—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures characterised by the kind of cold generation within the liquefaction unit for compensating heat leaks and liquid production using the feed stream itself or separated fractions from it, i.e. "internal refrigeration" by liquid expansion with extraction of work
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J1/00—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures
    • F25J1/02—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures requiring the use of refrigeration, e.g. of helium or hydrogen ; Details and kind of the refrigeration system used; Integration with other units or processes; Controlling aspects of the process
    • F25J1/0201—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures requiring the use of refrigeration, e.g. of helium or hydrogen ; Details and kind of the refrigeration system used; Integration with other units or processes; Controlling aspects of the process using only internal refrigeration means, i.e. without external refrigeration
    • F25J1/0202—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures requiring the use of refrigeration, e.g. of helium or hydrogen ; Details and kind of the refrigeration system used; Integration with other units or processes; Controlling aspects of the process using only internal refrigeration means, i.e. without external refrigeration in a quasi-closed internal refrigeration loop
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J1/00—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures
    • F25J1/02—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures requiring the use of refrigeration, e.g. of helium or hydrogen ; Details and kind of the refrigeration system used; Integration with other units or processes; Controlling aspects of the process
    • F25J1/0243—Start-up or control of the process; Details of the apparatus used; Details of the refrigerant compression system used
    • F25J1/0257—Construction and layout of liquefaction equipments, e.g. valves, machines
    • F25J1/0262—Details of the cold heat exchange system
    • F25J1/0264—Arrangement of heat exchanger cores in parallel with different functions, e.g. different cooling streams
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
    • F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
    • F25J3/0204—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream characterised by the feed stream
    • F25J3/0209—Natural gas or substitute natural gas
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
    • F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
    • F25J3/0228—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream characterised by the separated product stream
    • F25J3/0233—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream characterised by the separated product stream separation of CnHm with 1 carbon atom or more
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2200/00—Processes or apparatus using separation by rectification
    • F25J2200/02—Processes or apparatus using separation by rectification in a single pressure main column system
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2200/00—Processes or apparatus using separation by rectification
    • F25J2200/70—Refluxing the column with a condensed part of the feed stream, i.e. fractionator top is stripped or self-rectified
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2200/00—Processes or apparatus using separation by rectification
    • F25J2200/78—Refluxing the column with a liquid stream originating from an upstream or downstream fractionator column
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2210/00—Processes characterised by the type or other details of the feed stream
    • F25J2210/06—Splitting of the feed stream, e.g. for treating or cooling in different ways
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2230/00—Processes or apparatus involving steps for increasing the pressure of gaseous process streams
    • F25J2230/30—Compression of the feed stream
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2240/00—Processes or apparatus involving steps for expanding of process streams
    • F25J2240/02—Expansion of a process fluid in a work-extracting turbine (i.e. isentropic expansion), e.g. of the feed stream
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2240/00—Processes or apparatus involving steps for expanding of process streams
    • F25J2240/30—Dynamic liquid or hydraulic expansion with extraction of work, e.g. single phase or two-phase turbine
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2270/00—Refrigeration techniques used
    • F25J2270/04—Internal refrigeration with work-producing gas expansion loop
    • F25J2270/06—Internal refrigeration with work-producing gas expansion loop with multiple gas expansion loops
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2270/00—Refrigeration techniques used
    • F25J2270/88—Quasi-closed internal refrigeration or heat pump cycle, if not otherwise provided

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Thermal Sciences (AREA)
  • General Engineering & Computer Science (AREA)
  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
  • General Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Oil, Petroleum & Natural Gas (AREA)
  • Separation By Low-Temperature Treatments (AREA)

Description

1 2
Die Erfindung betrifft ein Verfahren und eine Ein- weder durch Drosselung oder, vorzugsweise nach richtung zum Verflüssigen von tiefsiedenden Gasen, weiterer Abkühlung, wiederum arbeitsleistend in das bei dem das 2x1 verflüssigende Gas auf überkritischen Naßdampf gebiet hinein entspannt wird.
Druck verdichtet, bis unter oder in die Nähe der Unter dem Begriff »erster Schritt« sind demnach kritischen Temperatur, vorzugsweise durch rück- 5 alle Maßnahmen zusammengefaßt, die im oder auf strömendes kaltes Gas, abgekühlt und anschließend dem Wege ins Flüssigkeitsgebiet mit dem zu verentspannt wird und danach der verflüssigte Anteil flüssigendem Gas vorgenommen werden, während des Gases vom dampfförmigen getrennt wird. mit dem Begriff »zweiter Schritt« diejenigen Maß-
Es ist ein Verfahren zur Verflüssigung von Luft nahmen bezeichnet werden, mit denen die Grenzbekannt (deutsche Patentschrift 115 421), bei dem 10 kurve zum Naßdampfgebiet überschritten wird,
die Luft verdichtet, abgekühlt und anschließend Der Ausgangspunkt der arbeitsleistenden Entarbeitsleistend in einer Turbine entspannt wird und spannung im oder ins Flüssigkeitsgebiet liegt hierbei bei dem sich im Zuge der arbeitsleistenden Ent- unter oder in der Nähe der kritischen Temperatur, spannung die Luft teilweise verflüssigt. Da bei jedoch stets schon so tief, daß im Verlauf der Entdiesem Verfahren die Kühlung der Luft ausschließ- 15 spannung in zwei Schritten die Flüssigkeitsgrenzlich durch den nicht verflüssigten, entspannten Anteil kurve im T,s-Diagramm des zu verflüssigenden Gases der Luft erfolgt, endet die Kühlung bereits bei einer deutlich links vom kritischen Punkt überschritten Temperatur, die noch ziemlich weit oberhalb der wird. Dies hat zur Folge, daß der wesentliche Teil kritischen Temperatur liegt. Als Folge hiervon wird der arbeitsleistenden Entspannung innerhalb des bei der nachfolgenden arbeitsleistenden Entspannung ao Flüssigkeitsgebietes liegt. Dieser Sachverhalt erdie Grenze zum Naßdampfgebiet im T,s-Diagramm scheint zunächst ungewöhnlich, da bekannt ist, daß der Luft rechts vom kritischen Punkt überschritten die Kälteleistung einer arbeitsleistenden Entspannung und lediglich ein verhältnismäßig geringer Teil der mit sinkender Temperatur schnell abnimmt und eingespeisten Luft verflüssigt. In einem solchen Falle innerhalb des Flüssigkeitsgebietes nur Bruchteile sind jedoch Flüssigkeitsschläge in der Entspannungs- 25 derjenigen beträgt, die im Gebiet des überhitzten maschine nicht zu vermeiden, die, wie seit langem be- Dampfes, etwa im Falle des Claude-Verfahrens, kannt ist, zu einer schnellen Zerstörung der Maschine erreicht werden kann. Bei Methan z. B. ist die Kälteführen, leistung, die durch arbeitsleistende Entspannung des
Aus diesem Grunde haben schon Linde und Gases von 100 auf 50 ata theoretisch gewonnen Claude bei den von ihnen entwickelten Verfahren 30'werden kann, bei einer Ausgangstemperatur von zur Gasverflüssigung stets vermieden, eine solche, an 00C mehr als das lOfache derjenigen, die sich bei sich, energiemäßig günstige, arbeitsleistende Ent- einer Ausgangstemperatur von —120° C erzielen spannung in das Naßdampfgebiet hinein zu benutzen. läßt (kritische Temperatur: ^82,5° C).
Während beim Linde-Prozeß deshalb ausschließlich Unter diesem Gesichtspunkt läßt das erfindungseine Drosselentspannung in das Naßdampfgebiet 35 gemäße Verfahren zunächst nicht die erwünschte hinein vorgesehen ist, wird beim Verfahren nach Senkung der Energiekosten erwarten. Überraschen-Claude die energiemäßig günstige Kälteerzeugung derweise wird jedoch der Nachteil der verhältnisdurch arbeitsleistende Entspannung dadurch aus- mäßig kleinen Kälteleistung der arbeitsleistenden genutzt, daß die durch arbeitsleistende Entspannung Entspannung durch ein sehr günstiges Mengenim Gebiet des überhitzten Dampfes erzeugte Kälte 4O verhältnis von Flüssigkeit zu Dampf nach vollzogener auf die zu verflüssigende und noch nicht entspannte Entspannung mehr als ausgeglichen, so daß auf diese Luft übertragen wird. Der bei der Abkühlung Weise der Gesamtenergiebedarf zur Verflüssigung erreichte Punkt liegt beim Linde-Prozeß — da hier einer bestimmten Gasmenge beim erfindungsgemäßen ähnlich dem eingangs geschilderten Verfahren aus- Verfahren gegenüber den bekannten Verfahren tatschließlich mit dem nicht verflüssigten Teil der 45 sächlich gesenkt wird. Außerdem werden mit dem entspannten Luft gekühlt wird — noch ziemlich weit erfindungsgemäßen Verfahren im Vergleich zu den oberhalb der kritischen Temperatur. Beim Verfahren bekannten Verfahren wesentlich kleinere Gasmengen nach Claude dagegen wird bereits eine tiefere umgewälzt, die wiederum kleinere Maschinen und Temperatur erreicht, die einen größeren Anteil an Heizflächen und somit eine Verminderung des bauverflüssigter Luft ermöglicht, als mit dem Linde- 50 liehen Aufwandes zur Folge haben.
Prozeß mit einfacher Entspannung zu erzielen ist. Die Entspannung des komprimierten und unter
Diese bekannten Verflüssigungsverfahren sind oder in die Nähe der kritischen Temperatur abge-
schon in vielfachenAbwandlungen bekanntgeworden. kühlten Gases erfolgt erfindungsgemäß in zwei
Trotzdem besteht nach wie vor der Wunsch nach Schritten, wobei der erste Schritt eine arbeitsleistende
verbesserten Verfahren zur Verflüssigung von tief- 55 Entspannung und der zweite Schritt eine weitere
siedenden Gasen, insbesondere nach solchen, mit Entspannung ist, bei der die Grenzkurve zum Naß-
deren Hilfe der Energiebedarf von Großanlagen, wie dampfgebiet deutlich links vom kritischen Punkt im
sie z. B. zur Verflüssigung von Naturgas gebaut wer- T,s-Diagramm des betreffenden Gases überschritten
den, gesenkt werden kann. wird. Bei der bevorzugten Ausführungsform des
Der Erfindung liegt die Aufgabe zugrunde, durch 60 erfindungsgemäßen Verfahrens ist diese zweite Enteine günstige Wahl der Art sowie des Temperatur- spannung eine Drosselentspannung, vor der das Gas und Druckbereiches der Entspannung den Energie- noch weiter abgekühlt werden kann und die in eine bedarf von Gasverflüssigungsanlagen zu senken und Abscheidevorrichtung hinein erfolgt, in der der verhierbei den Flüssigkeitsanteil nach vollzogener Ent- flüssigte Anteil des Gases vom gasförmigen getrennt spannung möglichst groß zu machen. 65 wird.
Diese Aufgabe wird dadurch gelöst, daß das Gas Bei einer anderen Ausführungsform des erfin-
in einem ersten Schritt arbeitsleistend im oder ins dungsgemäßen Verfahrens erfolgt die arbeitsleistende
Flüssigkeitsgebiet und in einem zweiten Schritt ent- Entspannung in mehreren Stufen. Wenn hierbei die
3 4
letzte Stufe der arbeitsleistenden Entspannung schon dabei auf Umgebungstemperatur erwärmt. Die stickvon einer verhältnismäßig tiefen Temperatur aus stoffreiehe Methanfraktion wird der Anlage durch erfolgt, beispielsweise indem die vorhergehende Ent- die Leitung 21 mit 1 ata und Umgebungstemperatur Spannungsstufe zur Kühlung des in der letzten Stufe entnommen und kann als Heizgas verwendet werden, zu entspannenden Gases ausgenutzt wird, kann bei 5 Die 25 000 Nm3/h Methan werden entweder in den dieser letzten Stufe der arbeitsleistenden Entspan- Kreislauf über die Leitung 22 und den Turbonung die Grenzlinie zum Naßdampfgebiet über- kompressor 23 zurückgeführt oder, falls eine Verschritten werden, da dann der gasförmige Anteil des Wendung als Heizgas möglich ist, dem Kreislauf entspannten Mediums so klein ist, daß nennenswerte durch die Leitung 24 entnommen. Im letzteren Fall Schäden in der Entspannungsmaschine durch Flüs- io würde der Turbokompressor 23 entfallen, und es sigkeitsschläge nicht mehr zu befürchten sind. In müßte mehr Naturgas von 30 ata dem Kreislauf zudiesem besonderen Fall ist die letzte Stufe der geführt werden.
arbeitsleistenden Entspannung identisch mit dem Die Anlage nach F i g. 2 unterscheidet sich haupt-
zweiten Entspannungsschritt des erfindungsgemäßen sächlich durch den Wärmeaustauscher 25 und die Verfahrens. 15 Turbine 26 der Anlage nach Fig. 1. Die arbeits-
Weitere Einzelheiten und Vorteile der Erfindung leistende Entspannung im Flüssigkeitsgebiet wird in können den in den Zeichnungen schematisch darge- diesem Fall zweistufig durchgeführt,
stellten Ausführungsbeispielen entnommen wer- Die unter die kritische Temperatur abgekühlte
den. In Flüssigkeit mit überkritischem Druck wird vor der
Fig. 1 und 2 sind Anlagen zur Durchführung des 20 Turbine 13 geteilt. Ein Teil wird in Fig. 1 in der Verfahrens am Beispiel der Naturgasverflüssigung Turbine 13 arbeitsleistend entspannt. Der andere Teil dargestellt; in wird im Wärmeaustauscher 25 durch den in der
F i g. 3 sind die Ausführungsbeispiele nach F i g. 1 Turbine 13 entspannten Teil, der durch die Leitung und 2 stark vereinfacht im T,s-Diagramm dargestellt. 14 zum Wärmeaustauscher 25 geführt wird, weiter
Fig. 1 zeigt eine Anlage zur Verflüssigung von as abgekühlt, anschließend in der Turbine26 ebenfalls Naturgas mit einstufiger arbeitsleistender Entspan- auf 30 ata entspannt, wieder im Wärmeaustauscher nung im Flüssigkeitsgebiet. 120 000 Nm3Zh Naturgas 15 abgekühlt und über die Drossel 16 in die Trennwerden mit einem Druck von 30 ata, dem Druck der säule 17 auf 1 ata entspannt.
Quelle, der Anlage durch die Leitung 1 zugeführt. Fig. 3 zeigt die Verfahren zur Verflüssigung von
Zusammen mit 255000Nm3Zh auf 30 ata entspann- 30 Naturgas nach den in Fig. 1 und 2 dargestellten tem Gas und 25 000 Nm3Zh auf 30 ata verdichtetem Anlagen stark vereinfacht im T,s-Diagramm.
Methan wird das Naturgas in dem Turbokompres- Von A nach B wird Naturgas von 30 ata iso-
sor 2 auf den überkritischen Druck von 200 ata ver- therm auf 200 ata im Turbokompressor 2 verdichtet, dichtet. 170000Nm3Zh werden über die Leitung 3 170000 Nm3Zh davon werden von B nach C auf zur Turbine 4 geführt, dort wieder auf den mittleren 35 30 ata in der Turbine 4 entspannt und von C Druck von 30 ata entspannt und zusammen mit nach A wieder isobar im Gegenströmer 6 erwärmt. 85 000 Nm3Zh durch die Leitung 5 zugemischtem Gas 230 000 Nm3Zh werden von B nach D isobar auf eine im Wärmeaustauscher 6 erwärmt und durch die unterkritische Temperatur abgekühlt, in der Turbine Leitung 7 wieder mit dem neu der Anlage zugeführ- 13 von D nach E bis auf 30 ata arbeitsleistend entten Naturgas vermischt. 40 spannt und dann geteilt. Ein Teil erwärmt sich im
Der Rest des auf überkritischen Druck verdichte- Wärmeaustauscher 9 bis auf C und im Wärmeten Naturgases, 230000Nm3Zh, wird in zwei Teil- austauscher 6 bis auf A. Der andere Teil wird im ströme geteilt, von denen der eine durch die Lei- Wärmeaustauscher 15 von E nach F abgekühlt und tung 8 den Wärmeaustauschern 6 und 9 und der anschließend in der Drossel 16 auf 1 ata nach G andere durch die Leitung 10 den Wärmeaustauschern 45 entspannt. Der entstehende Dampf wird in den 11 und 12 zugeführt wird. Im Gegenstrom zu ver- Wärmeaustauschern 15, 12 und 11 von H isobar flüssigtem und gasförmigem Naturgas werden die. auf / erwärmt. Ein Teil, das gasförmige Methan, beiden Teilströme unter die kritische Temperatur kann dann von I auf A im Turbokompressor 23 abgekühlt. Dann werden beide Teilströme zusammen wieder isotherm auf 30 ata verdichtet werden,
in der Turbine 13 auf 30 ata entspannt, ohne 50 Die unterbrochenen Linien im T,s-Diagramm daß die Flüssigkeitsgrenzkurve unterschritten wird. geben den unterschiedlichen Verlauf des Verfahrens 85 000 Nm3Zh der entspannten Flüssigkeit strömen mit zweistufiger arbeitsleistender Entspannung gegenüber die Leitung 14 zum Wärmeaustauscher 9, er- über dem Verfahren mit einstufiger Entspannung wärmen sich im Gegenstrom zu auf überkritischen wieder. In diesem Fall würde ein Teil des von B Druck verdichtetem Gas und werden über die Lei- 55 nach D abgekühlten Gases im Wärmeaustauscher 25 tung 5 dem in der Turbine 4 entspannten Gas bei- von D nach K noch weiter abgekühlt, von K auf L gemischt. in der Turbine 26 arbeitsleistend entspannt und von
Die restlichen 145 000 Nm3Zh der auf 30 ata ent- L nach F' im Wärmeaustauscher 15 weiter abgekühlt spannten Flüssigkeit werden im Wärmeaustauscher werden. Der Punkt F hätte sich also auf der Flüssig-15 abgekühlt und über die Drossel 16 in die Trenn- 60 keitsgrenzkurve bis F' zu einer tieferen Temperatur säule 17 auf 1 ata entspannt. Aus der Trennsäule 17 hin verschoben, und die Drosselentspannung würde werden durch die Leitung 18 100 000 Nm3Zh flüssiges dann zum Punkt G' führen, was eine Erhöhung der Methan, durch die Leitung 19 25 000 Nm3Zh gas- verflüssigten Methanmenge zur Folge hätte,
förmiges Methan und durch die Leitung 20 Ob eine mehrstufige arbeitsleistende Entspannung
20000Nm3Zh einer stickstoffreichen Methanfraktion 65 gegenüber einer einstufigen Vorteile hat, ist allein abgezogen. Das gasförmige Methan und die stick- eine wirtschaftliche Frage. Denn mit jeder höheren stoffreiche Methanfraktion werden getrennt durch Stufenzahl verschiebt sich zwar der Punkt G nach die Wärmeaustauscher 15, 12 und 11 geführt und links, wird also der Anteil des verflüssigten Methans
größer, aber die Anlagekosten steigen ebenfalls mit wachsender Stufenzahl. Die günstigste Stufenzahl wird demnach von Fall zu Fall verschieden gewählt werden. Die Stufenzahl ist allerdings schon durch die mit steigender Stufenzahl fallenden Durchsatzmengen der Entspannungsturbinen begrenzt.
Aus dem T,s-Diagramm läßt sich die Erhöhung des Wirkungsgrades einer Gasverflüssigung durch das erfindungsgemäße Verfahren erkennen. Bei der Entspannung ins Naßdampfgebiet hinein wird der Punkt G bzw. G' auf der Naßdampfisobaren 1 ata erreicht. Dieser Punkt liegt infolge der Abkühlung bis unter die kritische Temperatur wesentlich näher an der Flüssigkeitsgrenzkurve als die entsprechenden Punkte der bekannten Verfahren. Je näher der Punkt G bzw. G' jedoch an die Flüssigkeitsgrenzkurve heranrückt, desto höher ist der verflüssigte Anteil des Gases nach der Entspannung und desto kleiner der dampfförmige. Das bedeutet, daß erstens ein größerer Teil des der Anlage zugeführten Gases als flüssiges Endprodukt abgezogen werden kann und zweitens weniger Niederdruckdampf von 1 ata wieder auf Mittel- bzw. Hochdruck verdichtet werden muß.
Das erfindungsgemäße Verfahren kann nicht nur zur Verflüssigung von Naturgas, sondern auch zur Verflüssigung anderer Gase vorteilhaft angewendet werden, z. B. zur Verflüssigung größerer Luftmengen.
30

Claims (13)

Patentansprüche:
1. Verfahren zum Verflüssigen von tiefsiedenden Gasen, bei dem das zu verflüssigende Gas auf überkritischen Druck verdichtet, bis. unter oder in die Nähe der kritischen Temperatur, vorzugsweise durch rückströmendes kaltes Gas, abgekühlt und anschließend entspannt wird und danach der verflüssigte Anteil des Gases vom dampfförmigen getrennt wird, dadurch gekennzeichnet, daß das Gas in einem ersten Schritt arbeitsleistend im oder ins Flüssigkeitsgebiet und in einem zweiten Schritt entweder durch Drosselung oder, vorzugsweise nach weiterer Abkühlung, wiederum arbeitsleistend in das Naßdampfgebiet hinein entspannt wird.
2. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß das Gas zwischen den beiden Entspannungsschritten auch bei Drosselentspannung weiter abgekühlt wird.
3. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß die arbeitsleistende Entspannung im Flüssigkeitsgebiet mehrstufig erfolgt.
4. Verfahren nach einem der Ansprüche. 1 bis 3, dadurch gekennzeichnet, daß das auf überkritischen Druck verdichtete Gas nur durch arbeitsleistend entspanntes Gas abgekühlt wird.
5. Verfahren nach einem oder mehreren der Ansprüche 1 bis 4, dadurch gekennzeichnet, daß das auf überkritischen Druck verdichtete Gas in drei Teilströme geteilt wird, von denen der erste arbeitsleistend entspannt, dann in Wärmeaustausch mit dem zweiten Teilstrom gebracht und im Kreislauf wieder in den der Anlage zugeführten Gasstrom zurückgegeben wird, der zweite Teilstrom durch den ersten Teilstrom und durch auf mittleren Druck arbeitsleistend entspanntes Gas und der dritte Teilstrom durch auf niederen Druck entspanntes, nicht verflüssigtes Gas abgekühlt wird.
6. Verfahren nach einem oder mehreren der Ansprüche 1 bis 5, wobei das auf überkritischen Druck verdichtete und bis unter oder in die Nähe der kritischen Temperatur abgekühltes Gas im Flüssigkeitsgebiet arbeitsleistend entspannt wird, dadurch gekennzeichnet, daß ein Teil des so entspannten Gases zur Abkühlung eines Teilstromes des auf überkritischen Druck verdichteten Gases dient und der andere Teil durch auf niederen Druck entspanntes, nicht verflüssigtes Gas weiter abgekühlt und anschließend entspannt wird.
7. Verfahren nach einem oder mehreren der Ansprüche 1 bis 6, wobei in einer ersten Entspannungsstufe ein Teil des auf überkritischen Druck verdichteten und bis unter oder in die Nähe der kritischen Temperatur abgekühlten Gases im Flüssigkeitsgebiet arbeitsleistend entspannt und ein anderer Teil durch das in der ersten Entspannungsstufe entspannte Gas abgekühlt wird, dadurch gekennzeichnet, daß dieser letztere Teil in einer zweiten Entspannungsstufe arbeitsleistend entspannt und durch auf niederen Druck entspanntes, nicht verflüssigtes Gas abgekühlt und anschließend entspannt wird.
8. Verfahren nach einem oder mehreren der Ansprüche 1 bis 7, dadurch gekennzeichnet, daß das im Flüssigkeitsgebiet arbeitsleistend entspannte und nochmals abgekühlte Gas über ein Drosselventil in eine Trennsäule entspannt wird.
9. Verfahren nach einem oder mehreren der Ansprüche 1 bis 8, dadurch gekennzeichnet, daß der verflüssigte Anteil des Gases dem Kreislauf entnommen wird und der nicht verflüssigte im Wärmeaustausch mit zu verflüssigendem Gas höheren Druckes auf Umgebungstemperatur erwärmt wird und die Anlage verläßt oder in den Kreislauf zurückgeführt wird.
10. Verfahren nach einem oder mehreren der Ansprüche 1 bis 9, dadurch gekennzeichnet, daß bei der Verflüssigung von Naturgas neben dem flüssigen Methan gasförmiges Methan und eine stickstoffreiche Methanfraktion aus der Trennsäule abgezogen und im Wärmeaustausch mit zu verflüssigendem Naturgas erwärmt werden und die stickstoffreiche Methanfraktion der Anlage entnommen wird.
11. Verfahren nach Anspruch 10, dadurch gekennzeichnet, daß das gasförmige Methan der Anlage entnommen oder in den Kreislauf zurückgeführt wird.
12. Einrichtung zur Durchführung des Verfahrens nach einem oder mehreren der Ansprüche 1 bis 6 und 8 bis 11, dadurch gekennzeichnet, daß der Einlaß einer Entspannungsmaschine (13) mit je einem Strörnungsquerschnitt zweier Wärmeaustauscher (9, 12) verbunden ist, in denen das auf überkritischen Druck verdichtete Gas unter oder in die Nähe der kritischen Temperatur abgekühlt wird, und daß der Auslaß der Entspannungsmaschine (13) einerseits mit dem anderen Strömungsquerschnitt von einem (9) dieser zwei Wärmeaustauscher und andererseits über einen weiteren Wärmeaustauscher (15), in dem das auf mittleren Druck
i 626
entspannte Gas noch weiter abgekühlt wird, und über ein Drosselventil (16) mit einer Trennsäule (17) verbunden ist, aus der das verflüssigte Gas abgezogen wird.
13. Einrichtung zur Durchführung des Ver- s fahrens nach einem oder mehreren der Ansprüche 1 bis 5 und 7 bis 11, dadurch gekennzeichnet, daß der Einlaß einer ersten Entspannungsmaschine (13) einerseits mit je einem Strömungsquerschnitt zweier Wärmeaustauscher (9, 12), in denen das auf überkritischen Druck verdichtete Gas unter oder in die Nähe der kritischen Temperatur abgekühlt wird, und andererseits mit dem Einlaß einer zweiten Ent-
Spannungsmaschine (26) über einen dritten Wärmeaustauscher (25) verbunden ist, daß der Auslaß der ersten Entspannungsmaschine (13) ebenfalls über den dritten Wärmeaustauscher
(25) mit dem anderen Strömungsquerschnitt von einem (9) der zwei mit dem Einlaß der ersten Entspannungsmaschine (13) verbundenen Wärmeaustauscher verbunden ist und daß ferner der Auslaß der zweiten Entspannungsmaschine
(26) über einen Wärmeaustauscher (15), in dem das auf mittleren Druck entspannte Gas noch weiter abgekühlt wird, und über ein Drosselventil (16) mit einer Trennsäule (17) verbunden ist, aus der das verflüssigte Gas abgezogen wird.
Hierzu 1 Blatt Zeichnungen 909 543/62
DE19641626325D 1964-11-03 1964-11-03 Verfahren und Einrichtung zum Verfluessigen von tiefsiedenden Gasen Pending DE1626325B1 (de)

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
DEG0041930 1964-11-03

Publications (1)

Publication Number Publication Date
DE1626325B1 true DE1626325B1 (de) 1969-10-23

Family

ID=7126801

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
DE19641626325D Pending DE1626325B1 (de) 1964-11-03 1964-11-03 Verfahren und Einrichtung zum Verfluessigen von tiefsiedenden Gasen

Country Status (5)

Country Link
US (1) US3383873A (de)
JP (1) JPS4936866B1 (de)
DE (1) DE1626325B1 (de)
FR (1) FR1452530A (de)
GB (1) GB1083389A (de)

Families Citing this family (23)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US3440828A (en) * 1966-02-11 1969-04-29 Air Prod & Chem Liquefaction of natural gas employing cascade refrigeration
US3535887A (en) * 1967-12-01 1970-10-27 Mc Donnell Douglas Corp High purity oxygen production from air by plural stage separation of plural streams of compressed air with utilization of recompressed overhead as a source of heat exchange
US3837172A (en) * 1972-06-19 1974-09-24 Synergistic Services Inc Processing liquefied natural gas to deliver methane-enriched gas at high pressure
US4179897A (en) * 1975-08-25 1979-12-25 Air Products & Chemicals, Inc. Isentropic expansion of gases via a pelton wheel
FR2471567B1 (fr) * 1979-12-12 1986-11-28 Technip Cie Procede et systeme de refrigeration d'un fluide a refroidir a basse temperature
US4456459A (en) * 1983-01-07 1984-06-26 Mobil Oil Corporation Arrangement and method for the production of liquid natural gas
US4778497A (en) * 1987-06-02 1988-10-18 Union Carbide Corporation Process to produce liquid cryogen
US5473900A (en) * 1994-04-29 1995-12-12 Phillips Petroleum Company Method and apparatus for liquefaction of natural gas
US5659205A (en) 1996-01-11 1997-08-19 Ebara International Corporation Hydraulic turbine power generator incorporating axial thrust equalization means
DZ2535A1 (fr) * 1997-06-20 2003-01-08 Exxon Production Research Co Procédé perfectionné pour la liquéfaction de gaz naturel.
FR2775512B1 (fr) * 1998-03-02 2000-04-14 Air Liquide Poste et procede de distribution d'un gaz detendu
US6269656B1 (en) * 1998-09-18 2001-08-07 Richard P. Johnston Method and apparatus for producing liquified natural gas
MY122625A (en) * 1999-12-17 2006-04-29 Exxonmobil Upstream Res Co Process for making pressurized liquefied natural gas from pressured natural gas using expansion cooling
US6564578B1 (en) 2002-01-18 2003-05-20 Bp Corporation North America Inc. Self-refrigerated LNG process
US6751985B2 (en) 2002-03-20 2004-06-22 Exxonmobil Upstream Research Company Process for producing a pressurized liquefied gas product by cooling and expansion of a gas stream in the supercritical state
US7673476B2 (en) * 2005-03-28 2010-03-09 Cambridge Cryogenics Technologies Compact, modular method and apparatus for liquefying natural gas
US20090217701A1 (en) * 2005-08-09 2009-09-03 Moses Minta Natural Gas Liquefaction Process for Ling
US20070283718A1 (en) * 2006-06-08 2007-12-13 Hulsey Kevin H Lng system with optimized heat exchanger configuration
US8616021B2 (en) * 2007-05-03 2013-12-31 Exxonmobil Upstream Research Company Natural gas liquefaction process
US9625208B2 (en) * 2007-07-12 2017-04-18 Shell Oil Company Method and apparatus for liquefying a gaseous hydrocarbon stream
WO2009029140A1 (en) * 2007-08-24 2009-03-05 Exxonmobil Upstream Research Company Natural gas liquefaction process
FR2974167B1 (fr) * 2011-04-14 2015-11-06 Air Liquide Procede et appareil de liquefaction d'un gaz
RU2730090C2 (ru) * 2016-03-21 2020-08-17 Шелл Интернэшнл Рисерч Маатсхаппий Б.В. Способ и система сжижения сырьевого потока природного газа

Family Cites Families (11)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US2924078A (en) * 1954-06-08 1960-02-09 American Messer Corp Process and apparatus for producing liquid oxygen
NL207488A (de) * 1955-05-31
US2901326A (en) * 1955-12-22 1959-08-25 Kurata Fred Separation of hydrogen sulfide and methane
US2900797A (en) * 1956-05-25 1959-08-25 Kurata Fred Separation of normally gaseous acidic components and methane
US2954677A (en) * 1956-12-07 1960-10-04 Air Liquide Gas liquefaction process
US3098732A (en) * 1959-10-19 1963-07-23 Air Reduction Liquefaction and purification of low temperature gases
GB900325A (en) * 1960-09-02 1962-07-04 Conch Int Methane Ltd Improvements in processes for the liquefaction of gases
DE1226616B (de) * 1961-11-29 1966-10-13 Linde Ag Verfahren und Einrichtung zur Gewinnung von gasfoermigem Drucksauerstoff mit gleichzeitiger Erzeugung fluessiger Zerlegungsprodukte durch Tieftemperatur-Luftzerlegung
NL291876A (de) * 1962-05-28 1900-01-01
US3292380A (en) * 1964-04-28 1966-12-20 Coastal States Gas Producing C Method and equipment for treating hydrocarbon gases for pressure reduction and condensate recovery
US3292381A (en) * 1964-07-08 1966-12-20 Coastal States Petrochemical C Separation of natural gas by liquefaction with an injected hydrate inhibitor

Also Published As

Publication number Publication date
GB1083389A (en) 1967-09-13
US3383873A (en) 1968-05-21
JPS4936866B1 (de) 1974-10-03
FR1452530A (fr) 1966-02-25

Similar Documents

Publication Publication Date Title
DE1626325B1 (de) Verfahren und Einrichtung zum Verfluessigen von tiefsiedenden Gasen
DE2163139C2 (de) Verfahren zum Betreiben eines geschlossenen Kältekreislaufes und Einrichtung zur Durchführung des Verfahrens
DE2543291A1 (de) Verfahren zur aufbereitung eines erdgasstromes
DE1960515B1 (de) Verfahren und Vorrichtung zum Verfluessigen eines Gases
DE10194530T5 (de) Kryogenisches Kühlsystem
DE2730155C3 (de) Verfahren zum Erzeugen von Kälte im Bereich kryogener Temperaturen
DE10106480B4 (de) Verfahren zur Herstellung von Sauerstoff
DE19938216A1 (de) Verflüssigungsverfahren
EP1834142A1 (de) Verfahren zum verfluessigen eines kohlenwasserstoff-reichen stromes
DE3429420C2 (de)
DE2631134A1 (de) Verfahren zur verfluessigung von luft oder lufthauptbestandteilen
DE102005029275A1 (de) Verfahren zum Verflüssigen eines Kohlenwasserstoff-reichen Stromes
DE1426924A1 (de) Tiefkuehlung
DE19609489A1 (de) Verfahren und Vorrichtung zur Verflüssigung eines tiefsiedenden Gases
DE102006021620B4 (de) Vorbehandlung eines zu verflüssigenden Erdgasstromes
DE19908506A1 (de) Verfahren und Anlage zur Kälteerzeugung, ausgehend von einem thermischen Zyklus für ein Fluid mit niedrigem Siedepunkt
DE1626325C (de) Verfahren und Einrichtung zum Verflüssigen von tiefsiedenden Gasen
EP3322947B1 (de) Verfahren zum abkühlen eines prozessstromes
DE4134588A1 (de) Kuehlanlage, insbesondere fuer gasverfluessigung
DE102004032710A1 (de) Verfahren zum Verflüssigen eines Kohlenwasserstoff-reichen Stromes
DE2638084A1 (de) Verfahren zur isentropen expansion von gasen
DE102019206904B4 (de) Verfahren zur Kühlung eines Fluidgemischs
DE4025023A1 (de) Verfahren zum verdampfen von fluessigem erdgas
EP0168519A2 (de) Vorrichtung zum Verflüssigen eines tiefsiedenden Gases, insbesondere Heliumgas
EP3293475A1 (de) Verfahren und methode zur speicherung und rückgewinnung von energie