DE1573044C - Viskositätskompensiertes Durchflußmeßgerät nach dem Wirkdruckverfahren - Google Patents
Viskositätskompensiertes Durchflußmeßgerät nach dem WirkdruckverfahrenInfo
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Description
Die Erfindung betrifft ein Durchflußmeßgerät nach dem Wirkdruckverfahren für strömende Medien mit
einer in die Meßstrecke eingeschalteten hydraulischen Vollbrücke, in deren Diagonalen ein Differenzdruckmesser
angeordnet ist und bei der die Summe der Teilwiderstände in einem Brückenzweig zur Summe der
Teilwiderstände im dazu parallelen Brückenzweig in konstantem Verhältnis steht, wobei die jeweils in der
Brücke diagonal zueinander angeordneten Teilwiderstände von gleicher Art sind, und zwar derart, daß sie
entweder einen im wesentlichen laminaren oder einen im wesentlichen turbulenten Anteil des Druckabfalls
aufweisen.
Bei den üblichen Durchflußmeßgeräten mit einer einzigen Drosselstelle muß das zur Messung verwendete
Drucksignal an einer vom zu messenden Medium durchströmten Querschnittsverengung (Düse, Blende)
streng proportional dem Quadrat des Durchflusses sein. Physikalische Größen der Strömung (Dichte,
Zähigkeit) und Geräteparameter dürfen nur als Konstanten den Proportionalitätsfaktor zwischen Druckdifferenz
und dem Quadrat des Durchflusses beeinflussen.
Die Durchflußmessung nach dem Wirkdruckverfahren wird heute in großem Maße eingesetzt. Abmessungen
und Einsatzbereich der hierzu verwendeten Drosselgeräte (Düsen, Blenden) sind in DIN 1952 festgelegt.
Der Geräteaufwand ist gering, die erreichbare Meßgenauigkeit groß. Die geforderte strenge Proportionalität
zwischen Drucksignal und dem Quadrat des Durchflusses ist bei Verwendung von Düsen und Blenden
allerdings nur ab einer bestimmten Reynoldszahl Ri-
> 104 der Strömung in der angeschlossenen Rohrleitung
gewährleistet. Ist der Kennwert Re (er charakterisiert das Verhältnis von Trägheits- zu Reibungskräften
in der Strömung) kleiner als der angegebene Wert, dann wird der genannte Proportionalitätsfaktoi
stark von der Viskosität des zu messenden Durchflußmediums beeinflußt. Die für die Durchflußmessunf:
geforderte Grundvoraussetzung, daß nur der Durchfluß eine Drucksignaländerung bewirken darf, ist dann
nicht mehr erfüllt. Für Re = Rec ist also die untere
Grenze des Einsatzbereiches der Drosselgeräte nach DIN 1952 erreicht. In der gleichen Norm sind auch
Spezialdrosselgeräte (z. B. Viertelkreisdüsen) beschrieben, die bis zu einer Meßbereichsgrenze von Rec = 300
eingesetzt werden können. In kleineren Durchflußbereichen (Re < Rec) ist die Anwendung des Wirkdruckverfahrens
zur Durchflußmessung von Flüssigkeiten und Gasen mit den bekannten Drosselgeräten
nur möglich, wenn man den Einfluß der Viskosität auf das Meßergebnis mitberücksichtigt, d. h., für genaue
Durchflußmessungen ist zusätzlich die Viskosität des zu messenden Mediums zu erfassen.
Es sind auch schon Meßgeräte mit einer hydrauii-■ sehen Brückenschaltung bekannt. Zu erwähnen ist
z.B. die französische Patentschrift 1 427 971, in der
ein Durchflußmeßgerät nach dem Wirkdruckverfahren für Gase beschrieben wird. Es besteht aus
einer Meßbrücke (Vollbrücke) mit vier ausgewählten Widerständen. Beaufschlagt man die eine Brückendiagonale mit dem zu messenden Durchflußstiom
und setzt in die andere Diagonale ein Druckdii'ferenzmeßgerät, dann ergibt sich bei der gewählten
Anordnung ein linearer Zusammenhang zwischen Drucksignal und Durchfluß. Dadurch kann bei vorgegebenem
Meßbereich des Manometers ein wesentlich größerer Durchflußbereich erfaßt werden, als z. B.
mit den Drosselgeräten, nach DIN 1952 (quadratische Abhängigkeit). Der Einfluß der Viskosität des Durchflußmediums
auf das Drucksignal ist hier jedoch garn, erheblich (lineare Abhängigkeit). Auch die Firma FIo-Tron,
Inc., Paterson N.J., baut ein Durchflußmeßgerät nach dem Wirkdruckverfahren, das aus vier zu
einer Vollbrücke zusammengeschalteten, aber gleichen Widerständen besteht. Der zu messende Durchfluß
wird in eine Diagonale der Meßbrücke geleitet. Die andere Brückendiagonale wird von einer Pumpe mit
konstantem Förderstrom (dieser muß ein Vielfaches des Meßstroms betragen) beaufschlagt. Bei dieser Anordnung
ist die an der Pumpe entstehende Druckdifferenz direkt proportional dem zu messenden Strom
und dem Förderstrom der Pumpe, der konstant und
Δρ = Druckverlust an der Drosselstelle,
ζ = Widerstandsbeiwert des Drosselelements,
ρ = Dichte des Durchflußmediums,
V = mittlere Strömungsgeschwindigkeit im Drosselquerschnitt.
ζ = Widerstandsbeiwert des Drosselelements,
ρ = Dichte des Durchflußmediums,
V = mittlere Strömungsgeschwindigkeit im Drosselquerschnitt.
Der Widerstandsbeiwert ζ ist dabei eine Funktion der Reynoldszahl Re (F i g. 1). Dies kann wie folgt
angegeben werden:
Re
CT
6o
cR = Laminarfaktor.
cT = Turbulenzfaktor.
cT = Turbulenzfaktor.
Im allgemeinen sind die Größen cR und cr ebenfalls
abhängig von Re. Für bestimmte ausgesuchte Leitungs-
65
viskositätsunabhängig sein muß. Die Meßgenauigkeit ist also entscheidend von der Charakteristik der Hilfspumpe
abhängig.
Alle bisher genannten Meßverfahren nach dem Wirkdruckverfahren sind entweder in ihrem Einsatzbereich
beschränkt (Düse, Blende) oder erfordern zusätzliche Maßnahmen zur exakten Messung des
Durchflusses, wie Messung der Viskosität des Durchflußmediums oder überlagerung eines streng konstanten
Förderstroms, dessen Quelle (Pumpe) auch to viskositätsunabhängig sein muß.
Grundgedanke der Erfindung ist es, den im Drosselgerät unvermeidlichen Einfluß der Viskosität des zu
messenden Durchflußmediums auf das Drucksignal durch Parallelschaltung geeignet dimensionierter Widerstände
zu kompensieren.
Dies wird erfindungsgemäß dadurch erreicht, daß bei einem Gerät der eingangs genannten Art der laminare
Anteil des Druckabfalls der jeweils parallelgeschalteten Widerstände gleich ist und die Widerstände
ansonsten so ausgebildet sind, daß das Druckdifferenzsignal .:] pD in der Brückendiagonalen unabhängig von
der Viskosität des Durchflußmediums proportional dem Quadrat der Durchflußmenge pro Zeiteinheit ist.
Dadurch kann das Gerät bei beliebigen, also auch bei kleinsten Reynoldszahlen Re eingesetzt werden.
Es bedarf also keiner weiteren Hilfsmessungen, und das Gerät ist in seinem Einsatzbereich unbeschränkt.
Das Drucksignal ist wie bei den Drosselgeräten proportional dem Quadrat des Durchflusses. Für die Dimensionierung
der Leitungselemente muß deren Widerstandsverhalten bekannt sein. Die Erfindung ist an
Hand der Zeichnung durch Ausfuhrungsbeispiele näher erläutert. Es zeigt
F i g. 1 den Widerstandsoeiwert einer Drosselstelle als Funktion der Reynoldszahl Re,
F i g. 2 und F i g. 3 den Aufbau einer hydraulischen Vollbrücke,
F i g. 4 ein Konstruktionsbeispiel für die Vollbrücke gemäß dem Schema nach F i g. 2,
F i g. 5 den viskositätsabhängigen Gesamtwiderstandsbeiwert ζ0 und den viskositätsunabhängigen
Druckdifferenzbeiwert CD in der Diagonalen einer
Meßbrücke gemäß der Erfindung als Funktion der Reynoldszahl Re und
F i g. 6 eine Anordnung zur viskositätskompensierten Durchflußregelung.
Allgemein wird der Druckverlust an einer Drosselstelle wie folgt beschrieben:
50 Verengungen sind sie jedoch konstant. Bildci man eine
hydraulische Vollbrücke aus derartigen Drosselelementen (F i g. 2), und zwar derart, daß jeweils die in
der Brücke gegenüberliegenden Widerstände (R1) gleich
und paralk liierende (R1, R2) unterschiedlich find,
dann kann der für die Durchflußmessung störende Viskositätseinfluß kompensiert werden. Die eine Brükkendiagonale
wird mit dem zu messenden Durchfluß Q beaufschlagt. Das Druckdifferenzmeßgerät wird in die
andere Brückendiagonale geschaltet (F i g. 2). Der Durchflußstrom ist in den beiden Brückenzweigen
gleich (Teilungsverhältnis 1:1), da diese den gleichen Gesamtwiderstand (R1 + R7) haben. Für die Gesamtdruckdifferenz
I Ji0 gill:
C1 = /(R1); :2 = /(R2).
• Weiter gilt nach Voraussetzung:
2 ■ C„
2 ■ C„
Für die Druckdifferenz in der Biückendiaaoualen
I/'« =■ ('1- -2) ·ί'/2 -V
- ι Ji1 - ■ -R-,
-ί + ^.. — C ■
Rc
Wählt man die Geometrie der Widerstände F, und R2
so aus, daß gilt:
und CT
dann gilt
(C1-C2)
= (CT{-C
T2)
Cr.
/(Re),
d. h., das auf die Dichte des Durchflußmediums bezogene Diucksignal ΔpD ist unabhängig von der
Reynoldszahl Re bzw. der Viskosität des Durchflußmediums direkt proportional dem Quadrat des zu
messenden Durchflusses.
Dieses Kompensationsprinzip kann generell auch für andere Durchflußteilungsverhältnisse (Bypass-Messung)
verwendet werden (F i g. 3). Die Widerstände Ra, Rb, Rc und Rd müssen lediglich so ausgewählt
werden, daß das Verhältnis der Durchflüsse in beiden Zweigen unabhängig von Re über den gesamten
Meßbereich konstant bleibt.
Ein ausgeführtes Konstruktionsbeispiel zeigt F i g. 4. Als Widerstand R1 wurde eine kegelige Querschnittsverengung, für R2 ein Rohr mit konstantem Innendurchmesser
gewählt.
F i g. 5 zeigt den Gesamtwiderstandsbeiwert C0 des
Meßelements und den Druckdifferenzbeiwert C0 in der Diagonalen der Meßbrücke als Funktion der
Reynoldszahl Re. Letzterer ist über den gesamten Meßbereich Re < 104 konstant, d. h., in diesem Bereich
ist das Drucksignal streng proportional dem Quadrat des Durchflusses.
Mißt man die Gesamtdrückdifferehz , I p0 und die
Druckdifferenz in der Brückendiagonalen, dann läßt sich über diese beiden Werte die Viskosität des Durchflußmediums
berechnen. Für die in Fig. 4 dargestellte
Meßbrücke lautet die Beziehung:
oder bei bestimmten vereinfachenden Voraussetzungen :
C,
\pD
r = kinematische Viskosität des Durchflußmediums. Ki, K2, K3 und C1 sind Gerätekonstanten.
Durch Umsetzen des Drucksignals Ap0 der Brücke
in eine elektrische oder mechanische Größe, die dann vor- oder nachgeschaltetes Steuerventil beeinflußt,
kann ein viskositätskompensierter Stromregler gebaut werden. Die prinzipielle Möglichkeit einer solchen
Anordnung zeigt F i g. 6. Hierin ist (1) die Meßbrücke, deren Drucksignal auf einen mit Federn beaufschlagten
ίο Differentialsteuerzylinder (3) geleitet wird, der das so
gewonnene Wegsignal auf das Steuerventil (2) weitergibt. Am Knopf (4) kann der gewünschte Durchfluß
eingestellt werden. Das Steuerventil (2) kann der Brücke vor- oder nachgeschaltet werden.
Hierzu 1 Blatt Zeichnungen
Claims (6)
1. Durchflußmeßgerät für strömende Medien nach dem Wirkdruckverfahren mit einer in die
Meßstrecke eingeschalteten hydraulischen Vollbrücke, in deren Diagonalen ein Differenzdruckmesser
angeordnet ist und bei der die Summe der Teilwiderstände in einem Brückenzweig zur Summe
der Teilwiderstände im dazu parallelen Brückenzweig in konstantem Verhältnis steht, wobei die
jeweils in der Brücke diagonal zueinander angeordneten Teilwiderstände von gleicher Art sind,
und zwar derart, daß sie entweder einen im wesentlichen laminaren oder einen im wesentlichen turbulenten
Anteil des Druckabfalls aufweisen, dadurch gekennzeichnet, daß der laminare
Anteil des Druckabfalls der jeweils parallelgeschalteten Widerstände {Ra/Rc und Rb/Rd bzw.
RJR2 und R2IRi) gleich ist und die Widerstände
ansonsten so ausgebildet sind, daß das Druckdifferenzsignal .1P0 in der Brückendiagonalen unabhängig
von der Viskosität des Durchflußmediums proportional dem Quadrat der Durchflußmenge
pro Zeiteinheit ist.
2. Durchflußmeßgerät nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß als Widerstände Querschnitlserweiterungen
verwendet werden.
3. Duvchflußmeßgerät nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß zwei gleiche Widerstände
(K1, R2) in der Brücke diagonal angeordnet
sind.
4. Durchflußmeßgerät nach Anspruch 3, dadurch gekennzeichnet, daß der turbulente Anteil des
Druckabfalls des einen Widerstands (R1) wesentlich größer ist als der des anderen Widerstands
(Ri)-
5. Durchflußmeßgerät nach einem der Ansprüche 1 bis 4, dadurch gekennzeichnet, daß der
Vollbrücke weitere Teilströme parallel geschaltet sind zur Erweiterung des Meßbereichs.
6. Durchflußmeßgerät nach einem der Ansprüche 1 bis 5, dadurch gekennzeichnet, daß zwischen
Ein- und Ausgang der Vollbrücke ein zweiter Differenzdruckmesser angeschlossen ist zum
Messen der Gesamtdruckdifferenz (Jp0) zwecks Bestimmung der Viskosität des Durchflußmediums.
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