DE1540754A1 - Arc welding process - Google Patents

Description

Verfahren zum Lichtbogensehweißen Die Erfindung betrifft vollautomatische oder halbautomatische Verfahren zum Lichtbogenschweißen.Arc welding method The invention relates to fully automatic or semi-automatic arc welding processes.

Bei üblichen automatischen oder halbautomatischen Schweißverfahren kann in gewissen Fällen ein einseitiges Schweißen nicht zufriedenstellend durchgeführt werden, so daß ein Verschweißen von beiden Seiten und eine Vorbearbeitung der zu schweißenden Teile durchgeführt werden muß, indem zum Beispiel die Nahtflächen des Stahlblechs X-, V- oder Y-förmig ausgebildet werden, weil eine Wurzelschweißnaht nicht zufriedenstellend-ist und eine vollständige Schweißverbindung durch übliche Verfahren nicht erzielt werden kann. Beim Verschweißen von verhältnismäßig dicken Blechen oder sonstigen Gegenständen ist es deshalb nachteilig, daß entweder die hergestellten Schweißnähte nicht zufriedenstellend sind, oder daß eine Vorbearbeitung der Nahtflächen zur Ausbildung eines X-, V- oder Y-förmigen Querschnitts erfolgen muß, wozu ein verhältnismäßig großer Arbeitsaufwand zur Vorbearbeitung erforderlich ist. Es ist deshalb Aufgabe der Erfindung, die erwähnten Nachteile und Schwierigkeiten zu vermeiden, so de,ß auch verhältnismäßig dicke Stahlbleche mit einer I-Naht zufriedenstellend verschweißt werden können.In conventional automatic or semi-automatic welding processes, one-sided welding cannot be carried out satisfactorily in certain cases, so that welding from both sides and pre-processing of the parts to be welded must be carried out, for example by cutting the seam surfaces of the steel sheet X-, V- or Y -shaped because a root weld is unsatisfactory-and a complete weld connection cannot be achieved by conventional methods. When welding relatively thick sheets or other objects, it is therefore disadvantageous that either the weld seams produced are unsatisfactory or that the seam surfaces must be pre-machined to form an X, V or Y-shaped cross-section, which requires a relatively large amount of work is required for preprocessing. It is therefore the object of the invention to avoid the disadvantages and difficulties mentioned, so that even relatively thick steel sheets can be satisfactorily welded with an I-seam.

Das wesentliche Merkmal der Erfindung ist darin zu sehen, daß beim Tauch-Zichtbogenschweißen, i,02 Zichtbogenschweißen und beim Lichtbogenschweißen unter einem inerten Schutzgas eine I-Naht ohne Abschrägung bzw. Bearbeitung der Schweißkanten ausgebildet werden kann-, wenn vor dem Verschweißen Seelendraht in die Nahtfuge eingelegt wird.The essential feature of the invention is to be seen in the fact that when Immersion arc welding, i, 02 arc welding and arc welding under an inert protective gas, an I-seam without beveling or machining of the Welding edges can be formed if core wire is inserted before welding the seam is inserted.

Besondere Vorteile der Erfindung sind insbesondere darin zu sehen: 1. Die Vorbereitung der Schweißkanten wird erheblich vereinfacht, da I-förmige Kanten wie durch Gasschneiden ausgebildete Kanten als Nahtflächen Verwendung finden können. Deshalb ist eine solche Vorbearbeitung der Kanten nicht erforderlich, die nur durch eine verhältnismäßig aufwendige Bearbeitung erzielt werden kann.Particular advantages of the invention can be seen in particular in: 1. The preparation of the welding edges is considerably simplified because of the I-shaped edges how edges formed by gas cutting can be used as seam surfaces. Therefore, such a pre-processing of the edges is not necessary, just through a relatively complex processing can be achieved.

f 2: Der Wirkungsgrad der Verschweißung wird bemerkenswert verbessert und die Anzahl. von Schweißschichten erniedrigt, so daß sehr dicke Bleche nur von einer Seite geschweißt werden können, wenn eine Flußmittelschicht als Unterlage oder eine wassergekühlte Kupferstützplatte verwandt wird, wodurch ohne weiteres eine zufriedenstellende Schweißnaht hergestellt werden kann..f 2: The welding efficiency is remarkably improved and the number. lowered by welding layers, so that very thick sheets only from one side can be welded if a layer of flux is used as a base or a water-cooled copper backing plate is used, whereby easily a satisfactory weld can be produced ..

3. Durch eine geeignete Menge eines Desoxydationemittele, b4sischer sohlackebildender Materialien und Legierungselemente in dem Seelendraht werden desoxydierende und veredelnde Reaktionen beträchtlich begünstigt, was zu einer verbesserten Kerbzähigkeit des Schweißmetalle sowie zu einer geringeren Empfindlichkeit gegen Verrosten, Öl und Feuchtigkeit führt, und wobei keine Blasen, Poren oder sonstige Fehlstellen ausgebildet werden.3. By using a suitable amount of a deoxidizing agent, alkaline sole-forming materials and alloying elements in the core wire, deoxidizing and refining reactions are considerably favored, which leads to an improved notch toughness of the weld metal as well as to a lower sensitivity to rusting, oil and moisture, and with no bubbles, Pores or other imperfections are formed.

4. Die Schweißspannung ist sehr gering, weil die Kanten I-förmig sind. ' Anhand der Zeichnung soll die Erfindung näher erläutert werden. Es zeigen: Fig.1a bis 1c Kantenvorbearbeitungen und die Schweißnahtausbildung bei bekannten Verfahren; Fig.2a und 2b Unterlegplatten zur Durchführung bekannter Verfahren; Fig.3a und 3b ein Beispiel eines einseitigen Schweißverfahrens gemäß der Erfindung; Fig.4a bis 4f die Anordnung von Stahlplatten für ein einseitiges Tauch-Zichtbogenschweißverfahren gemäß der Erfindung Fig.5a bis 5d Beispiele für ein einläufiges Schweißverfahren gemäß. der Erfindung entlang beider Seiten; Fig.6a und 6b Ansichten der Oberseite beziehungsweise Wurzelseite einer Schweißnaht, die einseitig und einläufig nach dem Verfahren gemäß der Erfindung hergestellt ist; Fig.7a bis 7c Querschnittsansichten von Schweißnähten., die gemäß der Erfindung einseitig und einläufig gelegt sind; Fig.8a bis 8c Ansichten von auf Zug oder Biegungsspannung beansprucht geschweißten Probekörpern, die nach einem Verfahren gemäß der Erfindung hergestellt sind; Fig.9 einen Querschnitt durch eine Schweißnaht, die nach einem Verfahren gemäß der Erfindung beidseitig gelegt ist; ' Fig.10 einen Querschnitt durch eine Schweißnaht, die einläufig und einseitig mit einem CO 2-Zichtbogenschweißverfahren gemäß der Erfindung hergestellt ist; Fig.10b einen Querschnitt durch eine Schweißnaht, die beidseitig gelegt wurde; Fig.11 eine graphische Darstellung des Einflusses der Anzahl der Seelenelektroden zwischen den Schweißkanten auf die chemische Zusammensetzung und auf die von dem Schweißmetall absorbierte Energie bei einem Schweißverfahren gemäß der Erfindung; Fig.12 den Einfluß der Flächengröße der Nahtfuge auf die chemische Zusammensetzung und die vom Schweißrrietall absorbierte Energie bei einem Verfahren gemäß der Erfindung; Fig.13 den Einfluß der Anzahl von Seelenelektroden in der Nahtfuge auf,den Schlagversuchawert und die chemische Zusammensetzung des Schweißmetalls bei einem CO 2-Zichtbogenschweißverfahren gemäß der Erfindung; Fig.14a bis 14f die Kantenausbildungen der Fläche A bis F° entsprechend Beispiel 1 in Tabelle 5; Fig.15a und 15b die Kantenausbildungen der Fläche G und H im Beispiel 1 in Tabelle 6; und Fig.16a bis 16e die Nahtfugenausbildungen für die Fläche I, J, K, Z und M in Beispiel 2 in Tabelle 10. Wie aus Fig.1 ersichtlich ist, erfolgt bei bekannten Schweißverfahren bei Verwendung einer I-förmig vorbereiteten Nahtfuge ohne Wurzelöffnung die Versehweißung in der dargestellten Weise, wobei die maximal verschweißbare Blechstärke Unter 20 mm liegt, selbst wenn die Nahtflächen abgeschrägt werden. Bei wachsender Blechstärke muß eine Y-förmige Kantenausbildung entsprechend Fig.1b,Verwendung finden: 8elbet in diesem Fall ist die maximal verschweißbare Blechstärke bei bekannten Schweißverfahren nicht größer als etwa 25 mm. Bei noch dickeren Blechstärken werden die Stoßkanten der Nahtfuge im allgemeinen X-förmig abgeschrägt, wie aus Fig.1c ersichtlich ist. In Fig.1 bezeichnet das Bezugszeichen 1 die Grundschweißung, das Bezugszeichen 2 die Fertigschweißung und das Bezugszeichen 3 die Schweißkonstruktion. ' Wie oben beschrieben wurde,. ist es nicht möglich,. sehr große Blechdicken mit I-förmigen-Stoßkanten mit üblichen Schweißverfahren zu verschweißen, weshalb K- oder V-förmige Kantenausbildungen in derartigen Fällen erforderlich sind.4. The welding voltage is very low because the edges are I-shaped. The invention is to be explained in more detail with the aid of the drawing. They show: FIGS. 1a to 1c edge preprocessing and the weld seam formation in known methods; 2a and 2b support plates for carrying out known methods; 3a and 3b show an example of a one-sided welding method according to the invention; 4a to 4f show the arrangement of steel plates for a one-sided immersion / continuous arc welding process according to the invention. FIGS. 5a to 5d show examples for a single-pass welding process according to the invention along both sides; 6a and 6b are views of the upper side or the root side of a weld seam which is produced on one side and one-way according to the method according to the invention; 7a to 7c are cross-sectional views of weld seams, which are placed on one side and one-way according to the invention; 8a to 8c are views of welded test specimens which are subjected to tensile or bending stress and which are produced by a method according to the invention; 9 shows a cross section through a weld seam which is laid on both sides according to a method according to the invention; FIG. 10 shows a cross section through a weld seam which is produced in one direction and on one side with a CO 2 arc welding process according to the invention; 10b shows a cross section through a weld seam which was placed on both sides; 11 is a graphic representation of the influence of the number of core electrodes between the welding edges on the chemical composition and on the energy absorbed by the weld metal in a welding method according to the invention; 12 shows the influence of the size of the area of the seam joint on the chemical composition and the energy absorbed by the welding element in a method according to the invention; 13 shows the influence of the number of core electrodes in the seam joint, the impact test value and the chemical composition of the weld metal in a CO 2 arc welding process according to the invention; 14a to 14f show the edge formations of the surface A to F ° according to Example 1 in Table 5; 15a and 15b show the edge formations of surfaces G and H in Example 1 in Table 6; and FIGS. 16a to 16e show the seam joint designs for surfaces I, J, K, Z and M in Example 2 in Table 10. As can be seen from FIG Versehweißung in the manner shown, whereby the maximum weldable sheet thickness is less than 20 mm, even if the seam surfaces are beveled. As the sheet metal thickness increases, a Y-shaped edge configuration must be used as shown in FIG. In the case of even thicker sheet metal, the abutting edges of the seam joint are generally beveled in an X-shape, as can be seen from FIG. 1c. In FIG. 1, the reference number 1 denotes the basic weld, the reference number 2 the final weld and the reference number 3 the welded construction. 'As described above. it is impossible,. to weld very large sheet metal thicknesses with I-shaped abutting edges using conventional welding processes, which is why K- or V-shaped edge designs are necessary in such cases.

Bei bekannten Verfahren ist ferner eine genaue Kantenausbildung erforderlich, um das Durchbrennen von geschmolzenem Metall zu verhindern. Ferner müssen die Toleranzen für die Wurzelöffnung kleiner als 0,B.mm sein. Aus diesen Gründen ist in vielen Fällen eine spezielle Vorbearbeitung der Kanten erforderlich. . Es ist ferner bei üblichen einseitigen Schweißverfahren bekannu, eine Flußmittelunterlage auf der Unterseite der Kanten wie in Fig.2a vorzusehen, oder eine Unterlagplatte aus Kupfer, um eine Wurzelverschweißung zu bewirken, wie in Fig.2b dargestellt ist.In known methods, precise edge formation is also required, to prevent molten metal from burning through. Furthermore, the tolerances must for the root opening be smaller than 0. B.mm. These reasons are common in many Special pre-processing of the edges is required in cases. . It is also at usual one-sided welding process known, a flux pad on the Provide underside of the edges as in Fig. 2a, or a base plate made of copper, to cause a root weld, as shown in Figure 2b.

Fig:2a zeigt die Schweißkonstruktion 4, ein Winkeleisen 5k eine Seitenplatte 6, einen Schlauch 7 zum Anpressen des Flußmittels 9 durch ein hitzebeständiges Glied B. In fig.2b ist unter der Schweißkonstruktion Q. eine Unterlagplatte 10 aua Kupfer vorgesehen.Fig: 2a shows the welded construction 4, an angle iron 5k a side plate 6, a hose 7 for pressing the flux 9 through a heat-resistant member B. In FIG. 2b, under the welded construction Q. there is a backing plate 10 made of copper intended.

Selbst bei diesem Verfahren werden gewöhnlich V-förmige Kantenausbildungen verwandt, wenn größere Blechdicken verschweißt werden sollen. Beim Verschweißen von V-förmig ausgebildeten Stahlblechen ist die Schweißspannung verhältnismäßig groß, weshalb nach dem Verschweißen-beträchtliche Deformationen auftreten können. Deshalb war es bisher in derartigen Fällen erforderlich, Deformationen des Schweißmetalls nach dem Verschweißen durch besondere Vorbehandlungen vor dem Verschweißen zu vermeiden. Wenn bei den bekannten Verfahren eine große Schweißstromstärke verwandt wird, um den Schweißwirkungegrad zu erhöhen und die Anzahl von Schweißlager. zu erniedrigen, ergibt sich ferner eine beträchtliche-Verschlechterung der Kerbzähigkeit. Es wurde ermittelt, daß das Schweißmetall sehr empfindlich gegen Rost, Öl und Feuchtigkeit-ist,.. wodurch Poren, Gaseinschlüsse und andere Fehlstellen verursacht werden. Es ist deshalb vor allem ,Aufgabe der Erfindung, die erwähnten Nachteile der bekannten Verfahren zu vermeiden. Gemäß der Erfindung werden diese Nachteile dadurch vermieden, daß in die Nahtfuge zwischen den I-förmigen Stoßkanten Seelendrähte eingefüllt werden, und daß dann das Verschweißen von einer Seite oder von beiden Seiten erfolgt. Dieser Seelendraht enthält Desoxydationsmittel, Legierungselemente und basische sehlackebildende Materialien. Tabelle 1 zeigt die typischen Komponenten eines Seelendrahts für Flußstahl und Stahl mit einer Zugfestigkeit von 50 beziehungsweise 60 kglmm2. Tabelle 1 Komponenten des Flußmittels im Seelendraht .Anwendung Flußmittel Komponente (Gewichts-%) (in Gewichts- Prozent) Si Mn Fe-Mn CaF2 Fe-Mo Flußstahl 20 12 6 82 - Stahl mit 50 kg/mm2 22 14 6 74 6 Stahl mit 60 kg/mm2 22 16 8 64 12 Der Seelendraht gemäß der Erfindung wird in einer solchen Weise hergestellt, daß das Pulver mit der chemischen Zusammensetzung entsprechend Tabelle 1 in ein dünnes Metallblech eingehüllt wird.Even with this method, V-shaped edge designs are usually used when larger sheet metal thicknesses are to be welded. When welding V-shaped steel sheets, the welding voltage is relatively high, which is why considerable deformations can occur after welding. For this reason, in such cases it has hitherto been necessary to avoid deformation of the weld metal after welding by special pretreatments before welding. When a large welding current strength is used in the known methods in order to increase the degree of welding efficiency and the number of welding bearings. Furthermore, there is a considerable deterioration in notch toughness. It was found that the weld metal is very sensitive to rust, oil and moisture, which causes pores, gas inclusions and other defects. It is therefore above all the object of the invention to avoid the disadvantages of the known methods mentioned. According to the invention, these disadvantages are avoided in that core wires are filled into the seam between the I-shaped abutting edges, and that the welding then takes place from one side or from both sides. This core wire contains deoxidizing agents, alloying elements and basic lacquer-forming materials. Table 1 shows the typical components of a core wire for mild steel and steel with a tensile strength of 50 and 60 kg / mm2, respectively. Table 1 Components of the flux in the core wire .Application flux component (% by weight) (in weight Percent) Si Mn Fe-Mn CaF2 Fe-Mo Mild steel 20 12 6 82 - Steel with 50 kg / mm2 22 14 6 74 6 Steel with 60 kg / mm2 22 16 8 64 12 The core wire according to the invention is manufactured in such a way that the powder with the chemical composition according to Table 1 is encased in a thin metal sheet.

Einer der Vorteile der Erfindung ist darin zu sehen, daß das Verschweißen erfolgreich durchgeführt werden kanng wenn Stahlblech ohne Kantenbearbeitung oder mit Gasschneiden geschnittenes Blech verwandt wird, also mit einer I-förmigen Kantenausbildung. Die Seelendrähte werden in die Nahtfuge bis zur Oberfläche der Schweißkonstruktion in einer oder mehreren Spalten eingefüllt, was von der Dicke des Blechs abhängt. Bei einem Stahlblech bis zu 15 mm Dicke wird Seelendraht mit 4 mm Dicke in einer einzigen Spalte in die Wurzelöffnung von 5 t 1 m eingefüllt.One of the advantages of the invention is that the welding Can be carried out successfully if sheet steel without edge processing or sheet metal cut with gas cutting is used, i.e. with an I-shaped edge formation. The core wires are inserted into the seam up to the surface of the weldment filled in one or more columns, depending on the thickness of the sheet. With a steel sheet up to 15 mm thick, core wire with a thickness of 4 mm is used in a single column filled into the root opening of 5 t 1 m.

Bei einer größeren Blechdicke als 15 mm werden Seelendrähte ,in zwei Spalten in die Nahtfuge eingefüllt und dann daa Verschweißen mit einer Drahtelektrode durchgeführt. Die Toleranz des Kantenabstands beträgt g+1 mm.With a sheet thickness greater than 15 mm, core wires are used in two Gaps are filled into the seam and then welded with a wire electrode. The tolerance of the edge distance is g + 1 mm.

Gemäß der Erfindung ist die Metalldichte in den Kanten sehr klein und das Metall kann auf Grund des Seelendrahts in der Nahtfuge leicht verschmolzen werden. Deshalb kann der Vorteil üblicher Tauch-Zichtbogenschweißverfahren, nämlich die große Eindringtiefe auch bei dem Verfahren gemäß der Erfindung aufrechterhalten werden.According to the invention, the metal density in the edges is very small and the metal can easily fuse due to the core wire in the seam will. Therefore, the advantage of conventional submerged arc welding processes, namely maintain the great depth of penetration also in the method according to the invention will.

Aus-diesem Grunde ist es möglich, Stahlblech mit verhältnismäßig großer Blechdicke von einer Seite oder von zwei Seiten zu schweißen. Wegen der Verwendung einer I-förmi-gen Kantenausbildung ergibt sich kein Schrumpfungsunterschied zwischen der Oberseite und der Unterseite der Stahlbleche bei der Verfestigung des geschmolzenen Metalls, wodurch Schrumpfeffekte und Deformationen-durch das Verschweißen verhindert werden.For this reason it is possible to use sheet steel with a relatively large To weld sheet thickness from one side or from two sides. Because of the use an I-shaped edge formation there is no difference in shrinkage between the top and bottom of the steel sheets in solidifying the molten Metal, which prevents shrinkage effects and deformations caused by welding will.

Ferner ermöglichen das Desoxydationsmittel, das Legierungeelement und die basischen schlaekebildenden Materialien in dem Seelendraht viele Vorteile in metallurgischer Hinsicht, die bei den üblichen Tauch-Ziohtbogenschweißverfahren nicht erzielt werden können. Durch Zusatz des Desoxydationsmittel werden der gesamte Sauerstoffgehalt und die nichtmetallischen Einschlüsse in den Schweißmetall betlächtlieh durch eine Desoxydationsreaktion .des geschmolzenen Metalle während des Schweißvorgangs verringert: Basische schlackebildende Materialien erzeugen eine baeisohe Schlacke und begünstigen Schwefel und Phosphor entziehende Reaktionen, ebenso wie desoxydie-nnde Reaktionen weshalb ein reines Schweißmetall gebildet wird, welches keine Verunreinigungen enthält. Durch die erwähnten Vergütungsreaktionen wird das Schweißmetall beträchtlich hinsichtlich seiner Kerbfestigkeit und seiner Widerstandsfähigkeit gegen Verrostung, Öl und Feuchtigkeit verbessert, wodurch Gaseinschlüsse, Poren und andere Materialfehler verursacht werden könnten.Furthermore, the deoxidizing agent, the alloy element and the basic loop-forming materials in the core wire enable many advantages in metallurgical terms which cannot be achieved with the usual submerged-arc welding processes. By adding the deoxidizing agent, the total oxygen content and the non-metallic inclusions in the weld metal are considerably reduced by a deoxidation reaction of the molten metal during the welding process: Basic slag-forming materials generate a basic slag and promote sulfur and phosphorus-removing reactions, as well as deoxidizing reactions a pure weld metal is formed which does not contain any impurities. As a result of the tempering reactions mentioned, the weld metal is considerably improved in terms of its notch strength and its resistance to rusting, oil and moisture, which could cause gas inclusions, pores and other material defects.

Es ist ein weiterer Vorteil der Erfindung, daß Legierungselemente einfach dem Schweißmetall aus dem Flußmittel des Seelendrahts zugesetzt werden können, also nicht von dem E1ektrodendraht wie bei üblichen Verfahren: Ferner können verhältnismäßig billige Elektroden aus Flußdraht verwandt werden, weshalb das Verfahren gemäß der Erfindung besonders wirtschaftlich ist. Gleichzeitig kann die Menge des Legierungselements in einfacher Weise durch das Flußmittel vorherbestimmt werden, das in dem Seelendraht enthalien ist, um ein Schweißmetall mit gewünschten Eigenschaften zu erhalten. In Verbindung mit Fig..3 soll ein Ausführungsbeispiel der Erfindung näher erläutert werden, bei dem es sieh um ein einseitiges Schweißverfahren handelt: Gemäß Fig.3a wird der Seelendraht 12 in die Nahtfuge zwischen den I-fprmigen Kanten der Schweißkonstruktion 11 eingesetzt und eine Halteeinrichtung 15 für Flußmttel durch kräftige Stützen 13 und Befeetigungseinrichtungen 14 angebracht. In diese Einrichtung wird Flußmittel 16 eingeschüttet. Dann erfolgt eine einläufige Verschweißung mit einer Elektrode 17 von einer Seite her unter der Abschirmung durch das Flußmittel 18, wodurch eine einwandfreie Schweißnaht hergestellt werden kann. Fig.3b dient zur Erläuterung eines entsprechenden Verfahrens, bei dem jedoch eine Stützplatte 19 aus Kupfer Verwendung findet, in welcher Flußmittel 16 angeordnet ist und die durch Kühlrohre 20 mit Wasser gekühlt wird.It is another advantage of the invention that alloying elements can easily be added to the weld metal from the flux of the core wire, So not from the electrode wire as with conventional methods: Furthermore, relatively cheap electrodes made of flux wire are used, which is why the method according to the Invention is particularly economical. At the same time, the amount of alloying element can be can be easily predetermined by the flux contained in the core wire is contained in order to obtain a weld metal with desired properties. In Connection with Fig..3 is intended to explain an embodiment of the invention in more detail which is a one-sided welding process: According to Fig.3a the core wire 12 is inserted into the seam between the I-shaped edges of the weldment 11 used and a holding device 15 for Flußmttel by strong supports 13 and fastening devices 14 attached. Flux is used in this facility 16 poured in. This is followed by a single-pass welding with an electrode 17 from one side under the shield by the flux 18, whereby a flawless weld seam can be produced. Fig.3b is used for Explanation a corresponding method, in which, however, a support plate 19 made of copper is used finds in which flux 16 is arranged and which by cooling pipes 20 with water is cooled.

Im Falle von Fig.3b kann auch eine Kupferplatte 19 ohne eine Füllung mit Flußmittel 16 erfolgreich verwandt werden. Fig.4 zeigt die Vorbereitung vor dem Verschweißen.In the case of Figure 3b, a copper plate 19 without a filling can be used successfully with flux 16. Fig. 4 shows the preparation welding.

Die Schweißvorrichtung zur Herstellung einer Flußmittelunterlage besteht aus einer Kupferplatte, die beispielsweise wie diejenige in Fig.4a-1 ausgebildet ist. Fig.4a-2 zeigt eine entsprechende Endansicht, wobei 11 ein Spalt der Vorrichtung ist, in welche eine Flußmittelunterlage eingesetzt wird. Die Haltevorrichtung für das Flußmittel kann.auch aus einet leichten Material wie Aluminium, dickem Papier usw. gebildet sein, wie in Fig.4a-3 angedeutet ist. Wie aus Fig.4c ersichtlich ist, wird dann das Stahlblech mit einer Vorrichtung der in Fig.4b dargestellten Art versehen, deren Abmessung 12 gleich der bestimmten Spaltbreite der Nahtfuge ist, und deren Abmessung h gleich der Blechdicke ist. Dann wird das Flußmittel in den Zwischenraum zwischen die Schweißkanten von der Oberseite her" eingeschüttet. Die Menge des Flußmittels wird eingestellt, indem eine Einrichtung entsprechend Fige4d Verwendung findet, bei welcher die Abmessung 13 etwas kleiner ale die erwähnte Abmessung 12 ist. Das Flußmittel wird eingeebnet, so daß die Oberfläche des Flußmittele bis zur selben Höhe reicht wie die Unterseite der Platte 11 wie in Fig.4e. Danach wird der Seelendraht 12 in die Nahtfuge zwischen den Schweißkanten bis zu der Höhe der Dicke der Platte 11 eingelegt. Damit sind die Schweißvorbereitungen beendet, wie aus Fig.4f ersichtlich ist. Um eine gute Wurzelverschweißung zu erzielen, ist es wünschenswert, Materialien mit einem niedrigeren Schmelzpunkt als Eisen zu verwenden, da die physikalischen Eigenschaften der Schlacke, beispielsweise die Oberflächenspannung, die Viskosität und der Ausdehnungskoeffizient nach den Schmelzen eine wichtige Rolle spielen. Wenn sehr dicke Bleche verschweißt werden sollen, bei denen eine Verschweißung von einer Seite her nicht ausreicht, erfolgt eine Verschweißung von beiden Seiten. Derartige Verschweißurigen mit einem Verfahren gem#äß der Erfindung sollen anhand der Figs5 näher erläutert werden. Fig.5a dient zur Erläuterung der Ausbildung einer Schweißnaht, die durch je eine auf jeder Seite gelegte Schweißnaht gebildet wird. Der Seelendraht 12 ist in die Nahtfuge zwischen den I-förmigen Schweißkanten der Schweißkonstruktion 11 eingelegt. Eine manuelle Heftschweißung 21 kann dann zwischen dem Seelendraht 12 und dem Blech 11 in zweckmäßiger Weise erfolgen, um diese aneinander zu befestigen. Dann erfolgt das Verschweißen unter Verwendung einer Elektrode 17 und von Flußmittel 18.The welding device for producing a flux pad consists of a copper plate, which is designed, for example, like that in Fig. 4a-1. 4a-2 shows a corresponding end view, with 11 being a gap of the device into which a flux pad is inserted. The holding device for the flux can also be formed from a light material such as aluminum, thick paper, etc., as indicated in Fig. 4a-3. As can be seen from FIG. 4c, the steel sheet is then provided with a device of the type shown in FIG. 4b, the dimension 12 of which is equal to the specific gap width of the seam, and the dimension h of which is equal to the sheet thickness. Then the flux is poured into the space between the welding edges from the top. The amount of flux is adjusted by using a device according to Fig. 4d, in which the dimension 13 is somewhat smaller than the aforementioned dimension 12. The flux is leveled so that the surface of the Flußmittele up to the same height ranges as the underside of the plate 11 w ith in FIG.4E. Thereafter, the core wire is inserted into the Nahtfuge between the welding edges up to the height of the thickness of the plate 11 12, are thus the Weld preparations finished, as can be seen from Fig. 4f. In order to achieve a good root weld, it is desirable to use materials with a lower melting point than iron, since the physical properties of the slag, such as surface tension, viscosity and coefficient of expansion after the Melting play an important role when welding very thick sheets where welding from one side is not sufficient, welding is carried out from both sides. Such welds with a method according to the invention are to be explained in more detail with reference to FIGS. FIG. 5a serves to explain the formation of a weld seam which is formed by a weld seam placed on each side. The core wire 12 is inserted into the seam between the I-shaped welding edges of the welded construction 11. A manual tack weld 21 can then be carried out in an expedient manner between the core wire 12 and the sheet metal 11 in order to fasten them to one another. Welding is then carried out using an electrode 17 and flux 18.

In diesem Falle werden die Schweißbedingungen so gewählt, daß die Eindringtiefe der Schweißnaht 22 auf der einen Seite etwa die Hälfte der Blechdicke beträgt, und daß ein Teil des eingefüllten Seelendrahte 12 nicht verschmolzen wird. Die restlichen urverschmolzenen Seelendrähte in der Nahtfuge berühren einander elektrisch leitend und werden mit dem Blech verschmolzen. Dann werden die nicht verschmolzenen Seelendrähte wegen der Schrumpfung der Schweißnaht 22 ebenfalls angeheftet.In this case, the welding conditions are chosen so that the Penetration depth of the weld seam 22 on the one hand about half the sheet metal thickness is, and that a part of the filled core wire 12 is not fused. The remaining completely fused core wires in the seam joint touch each other electrically conductive and are fused with the sheet metal. Then the will not be merged Core wires are also attached because of the shrinkage of the weld seam 22.

Wie aus Fig.5c ersichtlich ist, erfolgt das Verschweißen #.wer anderen Seite, indem die Blechkonstruktion umgedreht wird, . so daß mit der Elektrode 17 und dem Flußmittel 18 verschweißt werden kann. Fig.5d zeigt einen Querschnitt durch die von beiden Seiten gelegte Schweißnaht. Das Verschweißen ist nach dem Auftragen der beiden Schweißnähte 22 und 23 beendet.As can be seen from FIG. 5c, the welding is done to someone else Side by turning the sheet metal structure over,. so that with the electrode 17 and the flux 18 can be welded. Fig.5d shows a Cross-section through the weld seam made from both sides. The welding is after the two welds 22 and 23 have been applied.

Im folgenden sollen einige spezielle Ausführungsbeispiele näher erläutert werden.Some special exemplary embodiments are to be explained in more detail below will.

Beispiel 1 Im Falle eines Tauch-Zich tbogenschweißens von Blech aus Flußstahl, wurden der in Tabelle 1 beschriebene Seelendraht und der in Tabelle 2-(1) und (2) beschriebene verwandt. Tabelle 2-(1) Chemische Zusammensetzung des verwandten Elek- trodendrahts Durchmessser der Chemische Zusammensetzung (Gewichts-%) Elektrode (mm) C Si Mn P S Cu Fe 4.8 0.07 0.010 0.35 0.015 0.015 0.15 Rest 6.4 Tabelle 2-(2) Chemische Zusammensetzung des verwandten Fluß- mittels Korngröße (mesh) Chemische Zusammensetzung (Gewichts-) ' Si02 Mn0 Feo A1203 Ca0 Mg0 TiO2 20 x Dust 44.40 8.15 0.73 1.48 24.01 6.48 0.41 Zuerst soll ein einseitiges einschichtiges Schweißverfahren beschrieben werden. Tabelle 3 zeigt die Blechdicke, die chemische Zusammensetzung und die mechanischen Eigenschaften des verwandten Stahlblechs. Eigenschaften des Elektrodehdrahts und des Flußmittels sind in Tabelle 2-(1) und (2) aufgeführt. Die chemische Zusammensetzung des als Unterlage dienenden Flußmittels ist in Tabelle 4 aufgeführt. Tabelle 3 Dicke, chemische Zusammensetzung und mechanische Eigenschaften des verwandten Stahlblechs Stahl- Blech- Chemische Zusammensetzung Mechanische Eigen- blech dicke (mm) (gewichts-%) sehaften C Si Mn P S Y.P. 2T.S. 2E VEo (kg/mm) (kgZmm) (%) (m.kg) 8 0.15 0.01 0:54 0.016 0.018 30 44 41 - B 12 0.19 0.05 0.68 0.014 0.024 27 45 21 - 0 15 0.17 0.06 0.96 0.012 0.018 31 47 32 12.0 D 20 0.19 0.05 0.68 0.012 0.024 27 45 31 E 25 0;16 0.15 0.74 0.012 0.013 29 45 29 7.8 F 32 0.14 0.21 0.74 0.012 0.003 30.3 44.2 32 26.8 Tabelle 4 Chemische Zusammensetzung des als Unterlage dienenden Flußmittele Korngröße (mesh) Chemische Zusammensetzung (Gewichte-%) 510 2 Mn0 Fe0 A1203 0a0 Mg0 Ti02 12 x 150 38.0 47.0 0.7 15.0 0.2 1.2 - Die verwandten Stahlbleche waren hauptsächlich Flußstahl einschließlich F Stahl für Schiffbauzwecke mit einer Dicke zwischen 8 und 32 mm.Example 1 In the case of plunge-drawing arc welding of sheet metal made of mild steel, the core wire described in Table 1 and that described in Tables 2- (1) and (2) were used. Table 2- (1) Chemical composition of the related elec- trodendrahts Chemical composition diameter (% by weight) Electrode (mm) C Si Mn PS Cu Fe 4.8 0.07 0.010 0.35 0.015 0.015 0.15 remainder 6.4 Table 2- (2) Chemical composition of the related river by means of Grain size (mesh) Chemical composition (weight) 'Si02 Mn0 Feo A1203 Ca0 Mg0 TiO2 20 x Dust 44.40 8.15 0.73 1.48 24.01 6.48 0.41 First, a single-sided, single-layer welding method will be described. Table 3 shows the sheet thickness, chemical composition and mechanical properties of the steel sheet used. Properties of the wire electrode and the flux are shown in Tables 2- (1) and (2). The chemical composition of the flux used as the base is shown in Table 4. Table 3 Thickness, chemical composition and mechanical Properties of the related steel sheet Steel Sheet Chemical Composition Mechanical Properties Adhere sheet thickness (mm) (% by weight) C Si Mn PS YP 2 T.S. 2 E VEo (kg / mm) (kgZmm) (%) (m.kg) 8 0.15 0.01 0:54 0.016 0.018 30 44 41 - B 12 0.19 0.05 0.68 0.014 0.024 27 45 21 - 0 15 0.17 0.06 0.96 0.012 0.018 31 47 32 12.0 D 20 0.19 0.05 0.68 0.012 0.024 27 45 31 E 25 0; 16 0.15 0.74 0.012 0.013 29 45 29 7.8 F 32 0.14 0.21 0.74 0.012 0.003 30.3 44.2 32 26.8 Table 4 Chemical composition of the base serving flux Grain size (mesh) Chemical composition (weight%) 510 2 Mn0 Fe0 A1203 0a0 Mg0 Ti02 12 x 150 38.0 47.0 0.7 15.0 0.2 1.2 - The steel sheets used were mainly mild steel including F steel for shipbuilding purposes with a thickness between 8 and 32 mm.

Tabelle 5 zeigt die Ergebnisse einer Verwendung des einseitigen Schweißverfahrens für Stahlbleche mit verschiedenen Dicken. Tabelle 5 Versuchsergebnisse bei einseitiger und einschichtiger Verschweißung verschiedener Blechdicken Platten- Schweißbedingungen Chemische Zusammensetzung dicke (mm) des Schweißmetalls Anzahl v. Schweiß- Span- Schweiß- Seelen- strom nung geschwin- drähten (A) (V) digkeit C 5i Mn P S ,A (8) 2 600 34 (cm/min.) 28 .0.10 0.17 0.96 0.016 0.025 B (12) 3 800 34 28 0.12 0.12 0.86 0.015 0.025 C (15) 4 900 34 28 0.11 0.13 1.04 0.012 0.021 D (20) 10 1050 34 24 0.09 0.19 1.07 0.020 0.020 E (25) 12 1200 35 20 0.09 0.22 0.98 0.017 0.017 F (32) 16 1400 38 20 0.08 0.24 0.95 0.012 0.012 Platten- Mechanische Eigenschaften Biegeversuch dicke (mm) V.-p. T.S.2 Schlagwert Stirn- Wurzel- Seiten- ('2M2)( kgmkg/mm ) VEo (m.kg) Biegung Biegung Biegung A (8) 23.3 49.6 - gut gut B (12) 30.0 50.3 3.7 gut gut - C (15) 32.5 50.3 7.0 - gut gut D (20) 33.0 47.2 1_1.3 gut gut gut E (25) 34.1 46.9 8.7 gut gut gut F (32) 34.2 46.1 8.6 gut gut gut Die Kantenformen der Bleche A, B, C, D, E und F in der -obigen Tabelle sind in Fig.14 dargestellt.Table 5 shows the results of using the single-sided welding method for steel sheets of various thicknesses. Table 5 Test results with one-sided and one-layer Welding of different sheet thicknesses Plate welding conditions Chemical composition thickness (mm) of the weld metal Number of Welding chip welding Soul current speed wires (A) (V) capacity C 5i Mn PS , A (8) 2 600 34 (cm / min.) 28 .0.10 0.17 0.96 0.016 0.025 B (12) 3 800 34 28 0.12 0.12 0.86 0.015 0.025 C (15) 4 900 34 28 0.11 0.13 1.04 0.012 0.021 D (20) 10 1050 34 24 0.09 0.19 1.07 0.020 0.020 E (25) 12 1200 35 20 0.09 0.22 0.98 0.017 0.017 F (32) 16 1400 38 20 0.08 0.24 0.95 0.012 0.012 Plate mechanical properties bending test thickness (mm) V.-p. TS2 Impact value forehead, root, side ('2M2) ( kgmkg / mm) VEo (m.kg) bend bend bend A (8) 23.3 49.6 - good good B (12) 30.0 50.3 3.7 good good - C (15) 32.5 50.3 7.0 - good Good D (20) 33.0 47.2 1_1.3 good good good E (25) 34.1 46.9 8.7 good good good F (32) 34.2 46.1 8.6 good good good The edge shapes of the sheets A, B, C, D, E and F in the table above are shown in Fig. 14.

,- Aus den Versuchsergebnissen ergibt sich, daß die mechanischen Eigenschaften des Schweißmetalls zufriedenstellend sind, und daß sich eine sehr gute Kerbfestigkeit ergibt. (2V notch charpy impact property).- The test results show that the mechanical properties of the weld metal are satisfactory and that the notch strength is very good results. (2V notch charpy impact property).

Die Darstellungen in Fig.6 zeigen das Aussehen der zusammengeschweißten Stahlplatte D mit einer Dicke von 20 mm, wobei die Schweißnaht von einer Seite gelegt wurde. Fig.6a zeigt die Oberseite der Schweißnaht und Fig.bb die Nahtwurzel. Aus den Darstellungen ist ersichtlich, daß eine sehr gute Nahtwurzel hergestellt werden kann. Die Darstellungen in Fig.7 zeigen einen Querschnitt durch von einer Seite hergestellte Schweißnähte. Fig.7a betrifft die Stahlplatte D mit einer Dicke von 20 mm. Figo7b betrifft die Stahlplatte E mit einer Dicke von 25 mm. Fig.7c zeigt die Stahlplatte F mit einer Dicke von 32 mm. In jedem Falle ist eine vollständige und gut ausgebildete Nahtwurzel vorhanden.The representations in Fig.6 show the appearance of the welded together Steel plate D with a thickness of 20 mm, the weld being placed from one side became. Fig. 6a shows the top of the weld seam and Fig.bb the seam root. the end It can be seen from the illustrations that a very good suture root is produced can. The representations in FIG. 7 show a cross section through from one side produced welds. Fig.7a relates to the steel plate D with a thickness of 20 mm. Figo7b relates to the steel plate E with a thickness of 25 mm. Fig.7c shows the steel plate F with a thickness of 32 mm. In any case it is a complete one and well-developed suture roots are present.

Fig.8 zeigt Probestücke mit einer von einer Seite gelegten Schweißnaht entsprechend der Stahlplatte E mit einer Dicke von 25 mm, mit welchen Probestücken Versuche zur Bestimmung der Zugfestigkeit und der Biegefestigkeit unternommen wurden. Fig.8a zeigt das Ergebnis eines speziellen Zugfestigkeits-Versuche.Fig. 8 shows test pieces with a weld seam laid from one side corresponding to the steel plate E with a thickness of 25 mm, with which specimens Attempts to determine tensile strength and flexural strength have been made. Fig. 8a shows the result of a special tensile strength test.

Die Fig.8b und Sc zeigen das Ergebnis von Biegeversuchen um die Hauptachsen der Schweißnaht. Der Biegungswinkel um die Nahtwurzel und bei der seitlichen Verbiegung betrüg 180°, ohne daß irgendwelche Beschädigungen auftraten, woraus die ausgezeichnete Qualität der Sehweiäverbindung ersichtlich ist. Im folgenden soll eine einmalige Verschweißung von beiden Seiten her beschrieben werden. Bei einem Prüfversuch wurde das in Tabelle 6 bezeichnete Blech aus Flußstahl verwandt, ein Elektrodendraht entsprechend Tabelle 2-(1) mit 6,4 mm Durchmesser sowie das in Tabelle 2-(2) gekennzeichnete Flußmittel. Die Versuchsergebnisse sind in Tabelle 7 enthalten. Die Ausbildung der Schweißkanten der Bleche G und H ist in Fig:15 dargestellt.The Fig.8b and Sc show the result of bending tests around the main axes of the weld. The bending angle around the seam root and the lateral bending was 180 ° without any damage occurring, from which the excellent quality of the visual connection can be seen. A one-time welding from both sides will be described below. In a test, the mild steel sheet specified in Table 6 was used, an electrode wire according to Table 2- (1) with a diameter of 6.4 mm and the flux identified in Table 2- (2). The test results are shown in Table 7. The formation of the welding edges of the sheets G and H is shown in FIG.

Wie aus Tabelle 7 ersichtlich ist, wird bei der chemischen Gusämmensetzung des Schweißmetalls insbesondere der Kohlenstoffgehalt und der Siliciumgehalt durch die Begünstigung der Desoxydation erniedrigt, wodurch sich eine sehr gute Energieabsorption bei 00C ergibt. Bei einem Zugspannungsversuch der Schweißverbindung bricht das Probestück im Stahlblech, was eine einwandfreie Schweißverbindung bedeutet: Fig.9 zeigt einen Querschnitt durch die Schweißnaht eines Stahlblechs G mit einer Dicke von 38 mm, welche Schweißnaht von beiden Seiten her gelegt wurde. Beispiel 2 Beim 002-Zichtbogenschweißen eines Stahlblechs aus Flußstahl mit dem Verfahren gemäß der Erfindung wird derselbe Seelendraht für Flußstahl wie in Beispiel 1 verwandt. Der Elektrodendraht hat die folgende chemische Zusammensetzung: Tabelle 8 Chemische Zusammensetzung des Elektrodendrahts Durchmesser des Chemische Zusammensetzung (Gewichts-) Elektrodendrahts -- (mm) C Si Mn P S Cu Al Ti 2.0 0.079 0.74 1.72 0.010 0.012 0.50 0.069 0.280 Tabelle 9 zeigt die Dicke und die chemische Zusammensetzung des verwandten Stahlblechs.As can be seen from Table 7, in the chemical composition of the weld metal, in particular the carbon content and the silicon content are lowered by promoting deoxidation, which results in very good energy absorption at 00C. In a tensile stress test on the welded joint, the test piece breaks in the steel sheet, which means a perfect welded joint: Fig. 9 shows a cross-section through the welded seam of a steel sheet G with a thickness of 38 mm, which welded seam was made from both sides. Example 2 In the 002 arc welding of a steel sheet made of mild steel with the method according to the invention, the same core wire for mild steel as in Example 1 is used. The electrode wire has the following chemical composition: Table 8 Chemical composition of the electrode wire Chemical Composition Diameter (Weight) Electrode wire - (mm) C Si Mn PS Cu Al Ti 2.0 0.079 0.74 1.72 0.010 0.012 0.50 0.069 0.280 Table 9 shows the thickness and chemical composition of the related steel sheet.

Tabelle 10 zeigt die Ergebnisse bei der Durchführung einer CO 2-Lichtbogenschweißung von Stahlblechen mit verschiedenen Dicken. In Tabelle 10 sind die Stahlbleche I bis Z einseitig verschweißt, während das Stahlblech M beidseitig verschweißt ist. Tabelle 9 - Chemische Zusammensetzung des Stahlblechs Stahlblech Chemische Zusammensetzung (Gewichts-%) C Si Mn F S I 0.147 0.230 0.55 0.010 0.005 J 0.183 0.075 0.73 0.011 0.023 K 0.167 0.083 1.11 0.010 0.031 Z 0.195 0.050 0.80 0.015 0.030 0.140 0.210 0.74 . 0.003 Die Schweißkanten zier Bleche J I, K, D und N sind in Fig.16 dargestellt: Bisher wurde das CO 2-Zichtbogenschweißen hauptsächlich zum Verschweißen von Stahlblechen verwandt. Wie aus Tabelle 10 ersichtlich ist, ist es jedoch auch möglich, Stahlplatten bis zu 25 mm einseitig zu verschweißen, wobei nach dem Verfahren der Erfindung eine Elektrode mit 2,0 mm Durchmesser. Verwendung findet. Für noch dickere Stahlplatten, wie beispielsweise die Stahlplatte M in Tabelle 10, kann der Wirkungsgrad der Schweißung durch beidseitige Verschweißung noch erhöht werden.Table 10 shows the results of performing CO 2 arc welding of steel sheets of various thicknesses. In Table 10, the steel sheets I to Z are welded on one side, while the steel sheet M is welded on both sides. Table 9 - Chemical composition of the steel sheet Sheet steel Chemical composition (% by weight) C Si Mn FS I 0.147 0.230 0.55 0.010 0.005 J 0.183 0.075 0.73 0.011 0.023 K 0.167 0.083 1.11 0.010 0.031 Z 0.195 0.050 0.80 0 .015 0.030 0.140 0.210 0.74. 0.003 The welding edges of decorative sheets JI, K, D and N are shown in Fig. 16: So far, CO 2 arc welding has mainly been used to weld steel sheets. As can be seen from Table 10, however, it is also possible to weld steel plates up to 25 mm on one side, an electrode with a diameter of 2.0 mm according to the method of the invention. Is used. For even thicker steel plates, such as steel plate M in Table 10, the efficiency of the welding can be increased by welding on both sides.

Bei dem Verfahren gemäß der Erfindung, insbesondere beim CO 2-Zichtbogenschweißen wird das in dem Seelendraht enthaltene Flußmittel geschmolzen und wird zu einer die Schmelze bedeckenden Schlacke, weshalb sich eine ausgezeichnete Lichtbogenstabilität mit geringer Zerstäubung ergibt. Ferner kann das Verschweißen mit hohem Schweißstrom einfach durchgeführt werden. Es ergibt sich keine Schwierigkeit hinsichtlich der Eigenschaften der Schweißverbindung, wie aus Tabelle 10 ersichtlich ist. Die Darstellung der Fig.10 zeigt einen Querschnitt durch eine Schweißverbindung, die mit einem C0,-Zichtbogenschweißverfahren hergestellt wurde. Fig.10a betrifft das Stahlblech K mit einer Dicke von 20 mm, und Fig.10b das Stahlblech M mit einer Dicke von 32 mm. Im folgenden soll der metallurgische Einfluß des gemäß der Erfindung verwandten Seelendrahts näher erläutert werden. Zunächst soll der Einfluß auf eine Tauch-Zichtbogenschweißung geschrieben werden. Fig.11 zeigt den Einfluß der Anzahl von Seelendrähten auf die chemische Zusammensetzung und die vom Schweißmetall absorbierte Energie unter den Schweißbedingungen gemäß Tabelle 11. Mit steigender Anzahl der Seelendrähte in der Nahtfuge steigt der Mangangehalt und der Siliziumgehalt des Schweißmetalls, während der Sauerstoffgehalt und der. Kohlenstoffgehalt absinkt und die beim Schlagversuch absorbierte ZV-Energie ebenfalls ansteigt. Tabelle 11 Schweißbedingungen Durchmesser Schweißstrom Lichtbogen- Schweißge- d.Drahts (mm) (A) Spannung (V) schwindigkeit (cm/min) 4.8 900 38 - 40 20 Seelendraht: 4,0 mm Durchmesser Flußmittel (20 x D) Wenn die Anzahl der Seelendrähte mehr als 6 beträgt, wenn also das Gewichtsverhältnis von Seelendraht zu Schweißmetall mehr als 33,3e beträgt, wird der Sauerstoffgehalt des Schweißmetalls erniedrigt. Es wurde festgestellt, daß die bei 00C absorbierte Energie einen ausgezeichneten Wert von mehr als 8 m/kg.anzeigt. Bei ansteigender Größe der Nahtfuge steigt ferner die Menge des in die Nahtfuge eingesetzten Seelendrahts. Gleichzeitig wird die zugeführte Schweißwärme erhöht. In Fig.12 ist der Einfluß der Größe aer Nahtfuge auf die chemische Zusammensetzung und die durch'das Schweißmetall absorbierte Energie dargestellt. Aus dieser Darstellung ist ersichtlich,. daß keine Änderung der chemischen Zusammensetzung des Schweißmetalls festgestellt wurde, und daß ein sehr guter Energieabaorptionswert von mehr als 8 m/kg bei 0°C erhalten wurde.In the method according to the invention, in particular in CO 2 arc welding, the flux contained in the core wire is melted and becomes a slag covering the melt, which results in excellent arc stability with little atomization. Furthermore, welding with a high welding current can be carried out easily. As can be seen from Table 10, there is no problem with the properties of the welded joint. The illustration in FIG. 10 shows a cross section through a welded connection which was produced with a C0, arc welding process. FIG. 10a relates to the steel sheet K with a thickness of 20 mm, and FIG. 10b relates to the steel sheet M with a thickness of 32 mm. The metallurgical influence of the core wire used according to the invention will be explained in more detail below. First of all, the influence on a submerged arc welding is to be written. Fig. 11 shows the influence of the number of core wires on the chemical composition and the energy absorbed by the weld metal under the welding conditions according to Table 11. With an increasing number of core wires in the seam, the manganese content and the silicon content of the weld metal increase, while the oxygen content and the. The carbon content decreases and the ZV energy absorbed during the impact test also increases. Table 11 Welding conditions Diameter welding current arc welding d.wire (mm) (A) voltage (V) speed (cm / min) 4.8 900 38 - 40 20 Core wire: 4.0 mm diameter Flux (20 x D) When the number of core wires is more than 6, that is, when the weight ratio of core wire to weld metal is more than 33.3e, the oxygen content of the weld metal is decreased. It has been found that the energy absorbed at 00C shows an excellent value of more than 8 m / kg. As the size of the seam joint increases, the amount of core wire inserted into the seam joint also increases. At the same time, the welding heat supplied is increased. In Fig. 12 the influence of the size of the seam joint on the chemical composition and the energy absorbed by the weld metal is shown. From this illustration it can be seen. that no change in the chemical composition of the weld metal was found and that a very good energy absorption value of more than 8 m / kg at 0 ° C was obtained.

Es folgt eine Erläuterung der metallurgischen Einflüsse hei einem 002-Zichtbogensdhweißverfahren gemäß der Erfindung. 6g.13 zeigt den Einfluß der Anzahl von Seelendrähten auf die Kerbzähigkeit und auf die chemische Zusammensetzung des Schweiß-. .metalls bei den in Tabelle 12 aufgeführten Schweißbedingungen, woraus dieselbe Tendenz wie im Falle der Tauch-Zichtbogenschweißung gemäß Fig.4 ersichtlich ist. Daraus ergibt-sich, daß die bei 00C absorbierte Energie wegen des metallurgischen Einflusses des Seelendrahts beträchtlich verbessert ist. The following is an explanation of the metallurgical influences involved in a 002 arc welding process according to the invention. 6g.13 shows the influence of the number of core wires on the notch toughness and on the chemical composition of the welding material. .metals under the welding conditions listed in table 12, from which the same tendency as in the case of the immersion arc welding according to FIG. 4 can be seen. It follows that the energy absorbed at 00C is considerably improved because of the metallurgical influence of the core wire.

Claims (5)

Patentansprüche 1. Verfahren zur Lichtbogensehweißung, bei dem das Schweißen mit einer Drahtelektrode erfolgt, d a d u .r c h g e k e n n -z e i c h n e t , d a ß in eine durch I-förmige Schweißkanten gebildete Nahtfuge Seelendrähte eingelegt werden, welche ein Desoxydationsmittel, ein Legierungselement und basische Schlacke bildende Materialien enthalten, wobei die Schweißkanten einen geeigneten Abstand zur Aufnahme der Seelendrähte aufweisen. Claims 1. A method for arc welding, in which the Welding is carried out with a wire electrode, d a d u. G e k e n n n -z e i c h n e t, d a ß core wires formed in a seam joint formed by I-shaped welding edges are inserted, which are a deoxidizer, an alloying element and basic Contain slag-forming materials, the weld edges being a suitable one Have a distance to the reception of the core wires. 2. Verfahren nach Anspruch 1, d a d u r c h g e k e n n z e i c h n e t,9 d a-ß der Seelendraht entlang der Spalthöhe in einer einreihigen Schicht eingelegt wird. 2. The method of claim 1, d a d u r c h g e k e n n n z e i c h n e t, 9 d a-ß the core wire along the height of the gap is laid in a single row. 3. Verfahren nach Anspruch 1, d a d u r c h g e k e n n z e i c h -n e t , d a ß der Seelendraht entlang der Spalthöhe in einer mehrreihigen Schicht eingelegt wird. 3. The method of claim 1, d a d u r c h e k e n n n z e i c h -n e t, that the core wire along the gap height is laid in a multi-row layer. 4. Verfahren nach einem der vorhergehenden Ansprüche, d a d u r c h g e k e n n z e i c h n e t , d a ß der Seelendraht mit einer Schichthöhe entsprechend der Höhe der Schweißkanten eingelegt wird. 4. Method according to one of the preceding Claims that the soul wire was included a layer height corresponding to the height of the weld edges is inserted. 5. Verfahren nach einem der vorhergehenden Ansprüche, d a d u r c h g e k e n n z,e i c h n e t , d a ß eine einseitige einschichtige Verschweißung durchgeführt wird, bei der eine mit Flußmittel gefüllte Stützplatte auf der Unterseite vorgesehen ist. 6. Verfahren nach Anspruch 1 bis 4, d a d u r c h g e k e n n -z e i c h n e t , d a ß eine einschichtige einseitige Verschweißung durchgeführt wird, bei der auf der Unterseite eine Stützplatte und kein Flußmittel vorgesehen ist. 7. Verfahren nach Anspruch 1 bis*4, d a d u r c h g e k e n n -z e i c h n e t , d a ß eine einmalige Verschweißung von beiden Seiten durchgeführt wird. B. Verfahren nach Anspruch 7, d a d u r c h g e k e n n z e i c h -n e t , d a ß die Verschweißung von der ersten Seite her so durchgeführt wird, daß die Eindringtiefe etwa die Hälfte der Blechdicke unter Verwendung entsprechender Schweißbedingungen beträgt, und daß dann die einmalige Fertigverschweißung von der anderen Seite her durchgeführt wird. Patentanslaruch 1 hilfsweise) 1. Verfahren zum verdeckten Lichtbogenschweißen Z-förmiger Schweißkanten mit einer Drahtelektrode, d a d u r c h g e k e n n -z e i c h n e t , d a ß die verschweißbare Blechdicke da-. durch erhöht wird, daß in die Nahtfuge vor dem Verschweißen ein Seelendraht eingelegt oder mehrere Seelendrähte übereinandergeschichtet werden, welche ein Desoxydationsmittel, ein legierungselement und ein basisches Sehlacke bildendes Material enthalten. 5. The method according to any one of the preceding claims, dadurchgekennz, eichne t, that ß a one-sided, single-layer welding is carried out, in which a support plate filled with flux is provided on the underside. 6. The method according to claim 1 to 4, characterized in that a single-layer one-sided welding is carried out in which a support plate and no flux is provided on the underside. 7. The method according to claim 1 to * 4, characterized in that ß a single weld is carried out from both sides. B. The method according to claim 7, characterized in that ß the welding is carried out from the first side so that the penetration depth is about half the sheet thickness using appropriate welding conditions, and that the one-time final welding is then carried out from the other side will. Patent claim 1 as an alternative) 1. Method for concealed arc welding of Z-shaped welding edges with a wire electrode, characterized in that ß the weldable sheet metal thickness. is increased by inserting a core wire into the seam before welding or layering several core wires containing a deoxidizer, an alloying element and a basic lacquer-forming material.