DE1516165A1 - Arrangement for comparative measurement of resistance values - Google Patents

Description

Anordnung zur Vergleichsmessung ton Widerstandswerten. Arrangement for comparative measurement ton resistance values.

Die Erfindung bezieht sich auf Widerstandsvergleicher und deren Anwendung.The invention relates to resistance comparators and their use.

Gemä# der vorliegenden Erfindung ist eine Anordnung zur VergLeichsmessung von vorzugsweise zwei Widerstandswerten vorgesehen9 bei der zwei Stromwandler, deren Primärwicklunten aus der gleichen Wechselstromquelle gespeist werden, über zwei Gleichrichterkreise mit einer Anzeigevorrichtung in Verbindung stehen, die Ausgänge der Sekundärwicklungen der Stromwandler jeweils über Gleichrichterkreise den entsprechenden Widerständen zuführbar sind und die Anzeigevorrichtung zur vergleichenden Messung der Spannungsabfälle an den Widerständen vorgesehen ist, Bei dieser Anordnung erfolgen die Spannungsabfälle in den Widerständen in der gleichen Richtung; und die Anseigevorrichtung kann als einfaches Gleichstromgerät ausgelegt sein, Vorzugsweise sind die Ausgänge der Sekundärwicklungen unter Zwischenschaltung kapazitiver Elemente an die Gleichrichterkreise angeschlossen0 Bei dieser bevorzugten Ausführungsform kann gleichgerichteter Strom von den Gleichrichterkreisen nicht zu den Transformartoren fließen, und deren Kerne auf diese Weise polarisieren.According to the present invention is an arrangement for comparison measurement of preferably two resistance values are provided9 for the two current transformers whose Primary windings are fed from the same AC source via two Rectifier circuits are connected to a display device, the outputs of the secondary windings of the current transformers via rectifier circuits Resistors can be supplied and the display device for comparative measurement The voltage drop provided across the resistors is done with this arrangement the voltage drops in the resistors in the same direction; and the viewing device can be designed as a simple DC device, preferably the outputs of the secondary windings with the interposition of capacitive elements to the rectifier circuits connected0 In this preferred embodiment, rectified current from the rectifier circuits do not flow to the transformers, and their cores polarize that way.

Die Anzeigevorrichtung ist vorzugsweise ein Null-Instrument und entweder einer der Widerstände kann zur Er reichung der Nullbedingung einstellbar sein oder das Übersetzungsverhältnis eines Transformators ist einstellbar, Eine Wicklung des Transformators kann hierfUr über ihre gesamte Länge verteilt an mehrere Zapfstellen angeschlossen sein0 Das Übersetzungsverhältnis kann so gewählt sein, daß es nicht linear in Abhängigkeit von der gewählten Zapfstelle veränderbar ist, Beispielsweise kann das Übersetzungsverhältnia eine konstante Komponente, eine sich durch die Wahl der Zapfstelle linear ändernde Komponente oder eine sich in Abhängigkeit von der gewählten Zapfstelle quadratisch ändernde Komponente sein, Der Ausgang der Anzeigevorrichtung kann an Hilfsorgane angeschlossen sein, die die Verstellung ausführen, Vorzugsweise können Modulationselemente vorgesehen sein, um die wechselnde Speisespannung fUr die Primärwicklungen der Transformatoren bei einer Frequenz niedrigerer Ordnung zu modulieren, als der der Wechselstromquelle0 Hierfür kann die Anzeigevorrichtung als phasenempfindliches Gerät ausgelegt sein, das mit einem Bezugssignal von den Kodulationselementen her versorgt wird. In diesem Pall ist die anzeigevorrichtung so ausgelegt, daß sie auf die Modulationsfrequenz anspricht. Wenn die Wechselstromzufuhr moduliert ist, sind die Spannungsabfälle an den Widerständen ebenfalls moduliert und der Einfluß der atreuenden elektromotorischen Kräfte, beispielsweise aufgrund von Erwärmungen, kann ausgeschaltet werden. Die Anzeigevorrichtung spricht auf eine niedrige Modulationsfrequenz ag bei der die @lindwerte der Leitungs- und Lastimpedanz vernachlässigt werden können und die Transformatoren werden von der h@heren Frequenzstromquelle gespeist, bei der die Freq tenztransformatoren relativ einfach gebaut sind. Wen@ die Anzeigevorrichtung phasenempfindlich ausgebildet ist kann die Richtung der Abweichung, sowie auch ihre @rö#e gemessen werden Vorzugsweise ist die Msdulationsfrequenz ein Integralquotient der Hauptfrequenz, beispielsweise ungefähr 50 oder 60 Hertz.The display device is preferably a null instrument and either one of the resistors can be or can be adjustable to achieve the zero condition the transformation ratio of a transformer is adjustable, one winding of the For this purpose, the transformer can be distributed over its entire length to several tapping points be connected0 The transmission ratio can be chosen so that it is not can be changed linearly depending on the selected tap, for example The gear ratio can be a constant component, one that is different by choice the tapping point linearly changing component or depending on the selected tap be square changing component, the output of the display device can be connected to auxiliary organs that carry out the adjustment, preferably modulation elements can be provided to accommodate the changing supply voltage for the primary windings of the transformers at a lower order frequency to modulate than that of the AC power source0 For this, the display device be designed as a phase-sensitive device with a reference signal from the Codulation elements is supplied ago. In this pall is the display device designed to be responsive to the modulation frequency. When the AC power is modulated, the voltage drops across the resistors are also modulated and the influence of the sustaining electromotive forces, for example due to from warming, can be turned off. The display device responds to a low modulation frequency ag where the @lind values of the management and load impedance can be neglected and the transformers are of fed by the higher frequency current source, at which the freq tenztransformatoren relatively are simply built. Wen @ the display device is designed to be phase-sensitive the direction of the deviation, as well as its @rö # e can be measured Preferably the simulation frequency is an integral quotient of the main frequency, for example about 50 or 60 hertz.

Die Transformatoren können Ringkerne aus gewickeltem Streifenmaterial hoher Permeabilität haben. Ein oder beide Transformatoren können eine zusätzliche Sekundärwicklung aufweisen, an die eine Impedanz angeschlossen ist oder ein bzw. beide Transformatoren können zwei zusätzliche Sekundärwicklungen aufweisen, die an einen Hochleistungsverstärker angeschlossen sind von denen eine Wicklung mit der, Eingang des Verst@rkers und die zweite mit dessen Ausga@lg in Verbindung steht.The transformers can have toroidal cores made from wound strip material have high permeability. One or both transformers can have an additional Have secondary winding to which an impedance is connected or a or both transformers can have two additional secondary windings that connected to a high-power amplifier, one of which has a winding the input of the amplifier and the second with its output is connected.

In der Zeichnung und in der nachfolgenden Beschreibung sind einige Ausfährungsbeispiele der erfindungsgemaßen Anordnung wiedergegeben. Es zeigen: Fig. 1 eine Schaltungsanordnung ein erfindungsgemä#en Ansführungsbeispieles, Fig. 2 eine Schaltungsanordnung eines Ausführungsbeispieles gem. Fig. 1 mit einer geänderten Schaltung der Anzeigewvorrichtung, Fig. 3 eine Schaltungsanordnung eines weiteren Ausführungsbeispieles, Fig. 4 eine Schaltungsanordnung eines abgeänderten Schaltungsteiles, der bei beiden erfindung gemä#en Ausführungsbeispielen anwendbar ist, Pig, 5 eine Sc1'altungsanordnung des weiterhin abgeänderten Schaltungsteiles, Fig, 6 eine Schaltungsanordnung eines Transformators mit einstellbarem Übersetzungsverhältnis, Fig. 7 eine Schaltungeanordnung eines weiteren Transformators mit voränderbarem Übersetzungsverhältnis und ig. 8 eine abgeEnderte Schaltungsanordnung für die Anzeigevorrichtung nach dem Ausführungsbeispiel gem. Fig. 1.In the drawing and in the description below there are some Exemplary embodiments of the arrangement according to the invention are reproduced. They show: Fig. 1 shows a circuit arrangement of an exemplary embodiment according to the invention, FIG. 2 shows a Circuit arrangement of an embodiment according to FIG. 1 with a modified one Switching of the display device, 3 shows a circuit arrangement of a further embodiment, FIG. 4 shows a circuit arrangement of a modified one Circuit part that can be used in both embodiments according to the invention is, Pig, 5 a circuit arrangement of the further modified circuit part, 6 shows a circuit arrangement of a transformer with an adjustable transmission ratio, 7 shows a circuit arrangement of a further transformer with a changeable Gear ratio and ig. 8 shows a modified circuit arrangement for the display device according to the embodiment according to FIG. 1.

Bei diesen Ausführungsbeispielen von Widerstandsvergleichern sind die Primärwicklungen 11 von zwei getrennt angeordneten Transformatoren 12 in Reihe geschaltet und werden von einer 1-Kilohertz-Quelle 13 aus mit einem Wechselsignal gespeist. Die Sekundärwicklungen 14 der Transformatoren 12 sind über Blockkondeneatoren 15 jeweils an Gantwellengleichrichterbrücken 16 angeschlossen. Die die gleichgerichteten Signale abgebenden Pole der Brücken 16 sind über Widerstände R1 bzw. R2 verbunden, und die Widerstände sind an einem Ende bei 17 zusammengeschlossen0 Die resultierenden Spannungsabfälle der Widerstände werden durch eine Anzeigevorrichtung 18 verglichen.In these exemplary embodiments of resistance comparators are the primary windings 11 of two separately arranged transformers 12 in series and are switched from a 1 kilohertz source 13 with an alternating signal fed. The secondary windings 14 of the transformers 12 are via block capacitors 15 each connected to Gant-wave rectifier bridges 16. Those who have rectified Signal-emitting poles of bridges 16 are connected via resistors R1 and R2, and the resistors are connected together at one end at 170 The resulting Voltage drops in the resistors are compared by a display device 18.

Die Transformatoren 12 sind als Stromwandler ausgebildet, in denen der Strom in der Sekundärwicklung 14 dem der Prijnärwicklung @1 proportional ist und durch die Last im Sekundärstromkreis nicht wesentlich beeinflußt wird.The transformers 12 are designed as current transformers in which the current in the secondary winding 14 is proportional to that of the primary winding @ 1 and is not significantly affected by the load in the secondary circuit.

Der Strom im Sekundärstromkreis ist von der Widerstandsänderung in den Zuleitungen der su vergleichenden Widerstände unabhängig. ;Die Anzeigevorrichtung vergleicht nur die Spannungsabfälle an den Widerständen, so daß die Leitungswiderstände ohne Einfluß auf die Vergleichsmessung sind, Bei dem Vergleicher gem. Fig. 1 ist ein Galvanometer 18 zwischen die freien Enden 19 der Widerstände R1 und R2 geschaltet, Wezir das Galvanometer 18 einen Null-Strom anzeigt, sind die Spannungsabfälle an den beiden Widerständen gleich0 Der gleichgerichtete Strom in den beiden Widerständen stellt einen bestimmten Bruchteil der Wechselstrom amplitude in dei Sekundärwicklung dar und das Verhältnis des Stroms in der Sekundärwicklung zu dem in der Primärwicklung entspricht dem Übersetzungsverhältnis K des Transformators.The current in the secondary circuit depends on the change in resistance in independent of the leads of the resistors to be compared below. ; The display device only compares the voltage drops across the resistors, so that the line resistances have no influence on the comparison measurement, in the case of the comparator according to FIG a galvanometer 18 connected between the free ends 19 of the resistors R1 and R2, When the galvanometer 18 shows a zero current, the voltage drops are on the two resistors equal 0 The rectified current in the two resistors represents a certain fraction of the alternating current amplitude in the secondary winding and the ratio of the current in the secondary winding to that in the primary winding corresponds to the transformation ratio K of the transformer.

Der Strom in der Sekundärwicklung des einen Transformators ist K1i und der in der Sekundärwicklung des anderen Trans formators 21, ca beide Primärwicklungen 11 den gleichen Strom i aufweisen. Angenommen die Gleichrichterbrücken 16 haben die gleichen Charakteristiken, dann haben die in den Widerständen R1 und R2 fließenden Ströme dasselbe Ver hältnis α zu den Strömen in den Sekundärwicklungen 14.The current in the secondary winding of one transformer is K1i and in the secondary winding of the other transformer 21, ca both primary windings 11 have the same current i. Assume the rectifier bridges have 16 then those flowing in resistors R1 and R2 have the same characteristics The currents have the same ratio α to the currents in the secondary windings 14.

Das Spannungsvei'hältnis in dem Widerstand R1 beträgt dann αK1R1i, und daa an dem Widerstand R2 ist αK2R2i. Wenn ein Übersetzungsverhältnis K1 oder K2 oder der Widerstand R2 so verändert wird, daß das Galvanometer einen Null-Strom anzeigt, kann ist R1 = E2/K1 R2 (1) Der Vergleicher kam gemä# Fig. 2 abgeändert werden, wobei ein Widerstand 21 als Potentiometer ausgelegt ist und ein Galvanometer 18 an einen Schleifkontakt 22 des Potentiometers und nicht an das freie Ende 19 angeschlossen ist. Das Galvanometer 18 vergleicht dann den Spannung abfall des unbekan@ten Widerstandes R1 mit dem den Spannungsabfall des bekarnten Widerstandes 21 verursachenden Teil Wideretand R2 zwischen dem Schleifkontakt 22 und dem Ende 17, an dem die Widerstände miteinander verbunden sind.The voltage ratio in resistor R1 is then αK1R1i, and daa across resistor R2 is αK2R2i. If a transmission ratio K1 or K2 or the resistor R2 is changed so that the galvanometer has a zero current indicates can is R1 = E2 / K1 R2 (1) The comparator came according to # Fig. 2 can be modified, a resistor 21 being designed as a potentiometer and a galvanometer 18 to a sliding contact 22 of the potentiometer and not to the free end 19 is connected. The galvanometer 18 then compares the voltage drop of the unknowed resistance R1 with the voltage drop of the known Resistance R2 causing resistance 21 between sliding contact 22 and the end 17 at which the resistors are connected to one another.

Das Potentiometer 21 kann 50 geeicht eein, daß es den ert R2 oder den Wert R1 anzeigt, der durch die Gleichung (1) gegeben ist, wern das Galvanometer 18 nicht stromdurchflossen ist. De Ausgang des Galvanometers kann an einen nicht dargestellten Servomotor zum Antrieb des Schleif kontaktes 22 angeschloesen sein, um die Spannungsabfälle an den Widerstä#dem R1 und R2 auszugleichen.The potentiometer 21 can be calibrated to indicate R2 or 50 displays the value R1 given by the equation (1) when the galvanometer 18 is not carrying current. The output of the galvanometer cannot go to one shown servo motor for driving the sliding contact 22 be connected, to compensate for the voltage drops across the resistors R1 and R2.

Bei dem Vergleicher genä# Fig. 3 wird das Signal eines 5-Hertz-Oszillators 31 zur Modulation der l-Kilohertz-Quelle 13 angewendet mid ist ferner an eine phasenempfindliche Null-Anzeigevorrichtung 32 zur Abgabe eines Bezugssignals angeschlossen. Die Anzeigevorrichtung spricht auf Signale von 5 Hertz an, Jedoch nicht auf Signale von 1 Kilohertz und höheren Frequenzen. Die Übersetzungsverhältnisse K1, K, oder der bekannte Widerstand R2 können solange vermindert werden, bis die phasenempfindliche Anzeigevorrichtung 32 einen Nullatrom anzeigt, wenn der unbekannte Widerstand R1 aus der Gleichung (1) bestimmt werden ka@n.In the comparator shown in Fig. 3, the signal of a 5 Hertz oscillator is used 31 used to modulate the 1-kilohertz source 13 is also applied to a phase-sensitive Zero display device 32 connected for outputting a reference signal. The display device responds to signals of 5 hertz, but not to signals of 1 kilohertz and higher frequencies. The gear ratios K1, K, or the known resistance R2 can be decreased until the phase sensitive display device 32 indicates a zero atom when the unknown resistance R1 from equation (1) can be determined ka @ n.

Diese Anordnung verbindet die Vorteile von Wechselstrom-und Gleichstromoperationen. Die mit dem niodulierten 1 Kilohertz-Signal gespeisten Transformatoren sind wesentlich klei@er, als mit 5-Hertz-Signalen betriebene Transformatoren. Die Flindwerte hervorrufendon Teile der Leitungen und Lastimpedanzen sind bei 5 Hertz, bei denen die Messung durchgeführt wird, verglichen mit den Impedanzen bei 1 Kilohertz, vernachlässigbar klein und die Anzeigevorrichtung braucht nur sehr einfach auselegt zu sein. St, reuende Spannungen, wie z.B. solche aufgrund thermischer Einflüsse, können bei wechselnden Halbperioden von 5-Hertz-Signalen in der Anzeigevorrichtung ausgeschaltet warden. Die phasenempfimdliche Anzeigevorrichtung ermöglicht es, die Richtung der abweichung anzuzeigen.This arrangement combines the advantages of AC and DC operations. The transformers fed with the modulated 1 kilohertz signal are essential klei @ er, as transformers operated with 5 Hertz signals. The Flind values evokeon Parts of the lines and load impedances are at 5 Hertz at which the measurement is carried out becomes negligibly small compared to the impedances at 1 kilohertz and the display device only needs to be designed very simply. St, repentant tensions, such as those due to thermal influences, can occur with changing half-periods switched off by 5 Hertz signals in the display device. The phase sensitive Indicator allows to indicate the direction of the deviation.

Flasche Signale worden bei 3*r Frequenz der Hauptspeisequelle gewöhnlich in Me#kro@e des verviendeten Typs induziert und können ihre Operationen stören. Um diesen Einfluß herabzusetzen, wird @er 5-Ilertz-Osziliator mittels einer Teilung der Hauptfrequ@@z durch einen Integralfaktor in einem Digitalzählkreis ges@euert. Dadurch ist sichergestellt, daß Jeder Me#vorgang des phasenempfindlichen Demodulators eine fest. ganzza@lige Periodenzahl der Hauptfrequenzaufnahme einschlie#t. Der 5-Hertz-Oszillator ist vorzugsweise ein Rechteck-Oszillator.Bottle signals became common at 3 * r frequency of the main supply source induced in me # kro @ e of the type used and can interfere with their operations. To reduce this influence, @er 5-Ilertz-Osziliator by means of a division the main frequency is controlled by an integral factor in a digital counting circuit. This ensures that every measurement process of the phase-sensitive demodulator a feast. Whole number of periods of the main frequency recording including. The 5 Hertz oscillator is preferably a square wave oscillator.

Die Kerne der Transformatoren sind aus dünnen Streifen eines hoch permeablen, ferro@agnetischen Materials, das zu einem nicht dargaotellten Ringkern augeweickelt ist0 Bei derartigen Kernen kann das Übersetzungsverhältnis zwischen den Strö@en der Pri@är- und Sekundärwicklung konstant gehalten werden Wenn der effektive Nebenwiderstand an der Sekundärwicklung aufgrund der mag. netischen Induktivität, dem effektiven Verlustwiderstand und der kapazitiven Windungsreaktanz fällt und mit den Impedanzen der Last und der Sekundärwicklung vergleichbar wird, bleibt das Übersetzungsverhältnis nicht konstant.The cores of the transformers are made up of thin strips one high permeable, ferro @ agnetic material that leads to a toroidal core that is not shown unwound is0 With such cores, the gear ratio can be between the currents of the primary and secondary winding are kept constant Shunt on the secondary winding due to the mag. netic Inductance, the effective loss resistance and the capacitive winding reactance drops and becomes comparable with the impedances of the load and the secondary winding, the transmission ratio does not remain constant.

Der Widerstand eines Widerstandsthermometers beträgt nur wenige hundert Ohm, so daß der Nebensohlußwiderstand nicht aehr hohe Werte aufzuweisen braucht, um das Ubersetzungsverhältnis bei einer derartigen Anwendung konstant su halten, Wenn eine exakte Konstanthaltung des Verhältnisses der beiden Übersetzungsverhältnisse gefordert wird, kann eine zusätzliche Sekundärwicklung 41 bei einem Transformator gemäß Fig. 4 vorgesehen werden. Die zusätzliche Wicklung 41 ist mit einer zusjttzlichen Last 42 ln Reihe geschaltet, um den gesamten effektiven Nebenschluß für die Hauptekundärwioklung 14 auf einen gewünschten Wert zu bringen Fig. 5 zeigt einen Kreis zur Beseitigung des Einflusses der Nebenschlußimpedanz Z eines Transformators 12. Der Transformator hat eei zusätzliche Sekundärwicklungen, von denen eine Wicklung 51 mit einer Last Zp und dem Eingang eines Hochleistungsverstärkers 53 in Reihe geschaltet ist und die andere Wicklung 52 mit dem Ausgang des Verstärkers in Verbindung steht, Wenn eine Spannung V an der Hauptsekundärwicklung @4 des Transformators auftritt, ist ein Strom r/z in der Nebenschlu#impedanz verlorengegangenO Wenn sich eine Spannung V an der IIauptwicklung 14 mit N1Windungen einstellt, tritt eine Spannung N2V/N1 an der ersten zu sätzlichen Wicklung 51 mit N2Windungen auf und, da der Verstärker 53 als Hochleistungsverstärker ausgelegt ist, ist die Spannung am Eingang vernachlässigbar klein Eine im wesentlichen gleiche Spannung erscheint an der last Zp, die einen Strom N2V/N1Zp auslöst, der in die zweite zusätzliche Wicklung 52 flie#t. Diese zweite zusätliche Wicklung 52 ist so geschaltet, daß ein zusätzlicher Flu# in den Rern des Transformators 12 induziert wird, und einen zusätzlichen Strom in der Hauptwicklung 14 hervozruft, der dem Verlust in der Nebenschlußimpedanz Z gleich ist, wenn ist, wobei der Wert von Zp mit der zweiten zusätzlichen- Wicklung in Verbindung stehen muß, um die Nebenschlu#impedanz auszugleichen0 Fig. 6 veranschaulicht eine Anordnung, bei der das Ubersetzungsverhältnis eines Transformators proportional zu einer Zahl aus fünf Dezimalzahlen gemacht ist, Es sind fünf Wicklungen vorgesehen, Jeweils für eine Ziffer, von denen jede in lO gleiche Abschnitte mit einer Zapfstelle zwischen jedem Abschnitt unterteilt ist, Die Anzahl kann in einer anderen Zahlenskala ausgedrückt werden, wenn man die Windungen in eine andere Anzahl gleicher Abschnitte unterteilt0 Der erste Hauptkern 50 hat eine Primärwicklung 61 mit einhundert Windungen und eine weitere Primärwicklung 62 mit zehn Windungen Der Eingangsstrom wird in die erste Wicklung mittels eines einstellbaren Zapfhebels 63 eingespeist, so daß er eine Anzahl Wicklungsabschnitte durchläuft, die für eine erste Ziffer des gewünschten Übersetzungs@verhältnisses kennzeichnend ist, Von dem Null-anschlu#pan@t 64 der ersten Wicklung gelangt er zu einem einstellba@en Zapfhebel 65 der zeiten Wicklung 62 Ein zweiter von dem ersten unabhängiger Kern 66 hat zwei entsprechende Primärwicklungen, die die dritte und vierte wicklung darstellen, von denen die dritte Wicklung 67 einhundert Windungen und die vierte Wicklung 68 zehn Windungen aufweist. Ein dritter Kern 71 hat eine Primärwicklung, die eine fünfte Wicklung 69 darstellt und einhundert Windungen hat.The resistance of a resistance thermometer is only a few hundred ohms, so that the secondary foot resistance does not need to have very high values in order to keep the transmission ratio constant in such an application a transformer according to FIG. 4 can be provided. The additional winding 41 is connected in series with an additional load 42 in order to bring the total effective shunt for the main secondary winding 14 to a desired value additional secondary windings, of which one winding 51 is connected in series with a load Zp and the input of a high power amplifier 53 and the other winding 52 is connected to the output of the amplifier when a voltage V appears on the main secondary winding @ 4 of the transformer A current r / z in the shunt impedance is lost. If a voltage V is established at the main winding 14 with N1 turns, a voltage N2V / N1 occurs at the first additional winding 51 with N2 turns and, since the amplifier 53 is designed as a high-power amplifier , the voltage at the input is negligibly small The same voltage appears at the load Zp, which triggers a current N2V / N1Zp which flows into the second additional winding 52. This second additional winding 52 is connected so that an additional flux is induced in the cores of the transformer 12, and an additional current in the main winding 14 causes, which is equal to the loss in the shunt impedance Z when where the value of Zp must be related to the second additional winding to compensate for the shunt impedance. Fig. 6 illustrates an arrangement in which the transmission ratio of a transformer is made proportional to a number of five decimal numbers Windings provided, each for one digit, each of which is divided into 10 equal sections with a tap between each section.The number can be expressed in a different number scale if the turns are divided into a different number of equal sections0 The first main core 50 has a primary winding 61 with one hundred turns and a further primary winding 62 with ten turns The input current is fed into the first winding by means of an adjustable tapping lever 63 so that it runs through a number of winding sections which is indicative of a first digit of the desired gear ratio, Von the zero connection # pan @ t 64 de For the first winding, it arrives at an adjustable tapping lever 65 of the second winding 62. A second core 66 that is independent of the first has two corresponding primary windings, which represent the third and fourth windings, of which the third winding 67 has one hundred windings and the fourth winding 68 has ten turns. A third core 71 has a primary winding which is a fifth winding 69 and has one hundred turns.

Der Strom durchläuft von der Zapfstelle einer jeden Wicklung die Anzahl der Abschnitte, die einer geeigneten kann zeichnenden Zahi eines Übersetzungsverhältnisses entspricht, und gelangt von dem Null-Anschlu#punkt dieser Wicklung zu dem einstellbaren Zapfhebel der nächsten Wicklung, bis der Null-An s schlu#punkt auf der Primär-Wicklung des dritten Kernes e-rreicht ist3 Der dritte Kern 71 weist eine Sekundärwicklung 72 von eintausend Windungen auf, die an eine weitere Primärwicklung 73 mit zehn Windungen auf dem zweiten Kern 66 angeschlossen ist, und der zweite Kern steht in gleicher Weise mit dem ersten Kern 60 über eine Wicklung 74 auf dem zweiten Ke@@ und eine Wicklung 75 aug dem ersten Kern in Verbindung. U@ter Verwendung dieser Schaltungen induziert ein Flu# von einhundert Amperewindungen in einem Kern einen Flu# ven @@nhundert amperewindungen in dem nächsten Kern, b.r Gesamtflu# in dem ersten Kern 60 ist gleich der Be der ersten Zahl des Verhältnisses mit zehn multipliziert, da sohn Windungen zwischen den Anzapfstellen der ersten Primärwicklung vorgesehen sind, zuzüglich einmal der zweiten Zahl plus einem Zehntel der dritten Zahl, da zehn Windungen zwischen den Anzapfstellen der ersten Primär-Wicklung des zweiten Kernes angeordnet sind und das Ver-Mltnis der miteinander in Verbindung stehenden Windungen zwischen dem zweiten und dem ersten Kern einhundert beträgt, plue einem Hundertstel der vierten Zahl plus einem Tausendstel der fünften Zahl, Der Ansgangsstrom von der auf dem ersten Hauptkern 60 vorgesehenen Sekundär-Wicklung 14 ist diesem Gesamtflu# proportional und durch das Übersetzungsverhältnis, das durch die Einstellung der Zapfhebel bestimmt ist, auf den Eingangs strom bezogen0 Das Einstellen der Zapfhebel kann durch einen Servomotor erfolgen, der durch den Ausgang der Anzeigevorrichtung regelbar ist.The current runs through the number of each winding from the tap the sections that can be a suitable drawing number of a gear ratio corresponds, and comes from the zero connection point of this winding to the adjustable Tap lever for the next winding, until the zero connection point on the primary winding of the third core is reached3 The third core 71 has a secondary winding 72 of one thousand turns, which are connected to a further primary winding 73 with ten Turns on the second core 66 is connected, and the second core stands in same way with the first core 60 via a winding 74 on the second Ke @@ and a winding 75 on the first core in connection. U @ ter using this Circuits induce a flow of one hundred ampere-turns in a core Flu # ven @@ n hundred amp turns in the next core, b.r total flow in the first core 60 is equal to the Be of the first number of the ratio with ten multiplied, since there are turns between the taps of the first primary winding are provided, plus once the second number plus one tenth of the third Number, since ten windings between the taps of the first primary winding of the second core are arranged and the ratio of the interconnected standing turns between the second and the first core is one hundred, plue one hundredth of the fourth number plus one thousandth of the fifth number, The starting current from the secondary winding provided on the first main core 60 14 is proportional to this total flow and by the transmission ratio that is determined by the setting of the dispensing lever, based on the input current0 The setting of the dispensing lever can be done by a servo motor driven by the Output of the display device can be regulated.

Ein Umkehrschalter kann zwischen den Anschlüssen der Kernwicklungen des Transformators vorgesehen sein, so daß die Wicklungen, sofern erforderlich, eher eine Flu#verminderung in dem hauptkern hervorrufen als eine Flu#-steigerung0 Fig. 7 zeigt eine Anordnung, bei der der Ausgangsstrom des einen Transformators nicht nur linear proportional zu den Stellungen der-Anzapfhebel an den Primärwicklungen ist, sondern Komponenten aufweist, die zu den jeweiligen Stellungen quadratisch proportional sind. Diese Anordnung findet besonders bei Widerstandsthermometern Anwendung, wo die Widerstandsänderung in Abhängigkeit von der Temperatur in Bereichen erster und zweiter Potenz der Temperatur erfolgt, Bei dieser-Anordnutlg durchläuft der Eingangsstrom eine erste Primärwicklung 81 (N1 Windungen) auf dem Hauptkern 82 und von einem Anzafpunkt 83 aus durch einen Teilabschnitt (N2 Windungen) einer Primärwicklung 84 auf einem vom ersten unabhängigen zweiten Kern 85. Die Sekundärwicklung 86 (N3 Windungen) auf dem zweiten Kern ist mit einer zweiten Primärwicklung 87 (ndungen) auf dem orsten Kern 82 in Reihe escaltet und mit einem Ende an eine Zapfstelle 88 (N5 Windungen) einer Primärwicklung 89 auf einem weiteren dritten Kern 91 angeschlossen. Die Schleifkontakte 92, die die Wahl der Zapfstellen 83, 88 ausführen, sind miteinander gekuppelt0 Eine Sekundärwicklung 93 (N6 Windungen) auf dem dritten Kern 91 ist in Reihenschaltung mit einer dritten Primärwicklung 94 (N7 Windungen) auf dem Hauptkern 82 verbunden. Die Schleifkontakte 92 können durch einen nicht dargestellten Servomotor gesteuert werden, der von dem Ausgang der Anzeigevorrichtung gespeist wird0 Der durch die erste Primärwicklung 81 in dem Hauptkern 82 hervorgerufene Pluß ist zu dem mit der Anzahl der Windungen R1 der Wicklung 81 multiplizierten Eingangs strom proportional F1αiN1). Der aufgrund der zweiten Wicklung 87 hervorgerufene Fluß ist zu dem mit der Anzahl der Windungen N4 der zweiten Wicklung 87 multiplizierten Eingangs strom proportional, der zusätzlich mit dem Übersetzungsverhältnis der Wicklwrtgen 849 86 auf dem zweiten Kern 85 multipliziert ist (F2αiN4N2/N3). Der aufgrund der dritten Wicklung 94 hervorgerufene Fluß ist dem mit der Anzahl der Windungen N7 der dritten Wicklung 94 multiplizierten Bingangsstrom, dem ferner mit dem Produkt des Übersetzungsverhältnisses der Windungen auf dem zweiten und dritten Kern multipliziert wird, proportional (F3αiN7N5N2/N3N6). Der Strom in der Sekundärwicklung des Hauptkernes 14 ist zum Gesamflu# in des Hauptkern 82 proportional. A reversing switch may be provided between the terminals of the core windings of the transformer so that the windings, if necessary, cause a decrease in flux in the main core rather than an increase in flux is not only linearly proportional to the positions of the tapping levers on the primary windings, but has components that are quadratically proportional to the respective positions. This arrangement is particularly used in resistance thermometers, where the change in resistance takes place depending on the temperature in areas of the first and second power of the temperature.In this arrangement, the input current runs through a first primary winding 81 (N1 turns) on the main core 82 and from a tapping point 83 through a section (N2 turns) of a primary winding 84 on a second core 85 that is independent of the first. The secondary winding 86 (N3 turns) on the second core is in series with a second primary winding 87 (turns) on the central core 82 and with one end is connected to a tap 88 (N5 turns) of a primary winding 89 on a further third core 91. The sliding contacts 92, which perform the selection of the taps 83, 88, are coupled to one another. A secondary winding 93 (N6 turns) on the third core 91 is connected in series with a third primary winding 94 (N7 turns) on the main core 82. The sliding contacts 92 can be controlled by a servomotor, not shown, which is fed by the output of the display device0 The plus produced by the first primary winding 81 in the main core 82 is proportional to the input current F1αiN1) multiplied by the number of turns R1 of the winding 81 . The flux caused by the second winding 87 is proportional to the input current multiplied by the number of turns N4 of the second winding 87, which is additionally multiplied by the transmission ratio of the winding lengths 849 86 on the second core 85 (F2αiN4N2 / N3). The flux caused by the third winding 94 is proportional to the input current multiplied by the number of turns N7 of the third winding 94, which is also multiplied by the product of the gear ratio of the turns on the second and third cores (F3αiN7N5N2 / N3N6). The current in the secondary winding of the main core 14 is proportional to the total flux in the main core 82.

Da die Schleifk@ntakte 32, die die stromdurchflossene Windungszahl der Primärwicklungen 84, 89 auf dem zweiten und dritten Kern 85 und 91 bestimmen, miteinander ver bunden sind, ist N2 prportional zu N5, d.h. N5 = Die Spannung an dem Widerstand R1 stellt dabei einen gleichgerichteten Bruchteil des Stromes i1 dar, Der Widerstand R2 wird von einem Strom i2 durchflossen, der direkt proportional zu dem Eingangsstrom i ist, wie es in den vorangegangenen Ausführungsbeispielen beschrieben wurde. Wenn sich die Temperatur von R2 ändert, wird der Wert R2 durch folgende Beziehung gesteuert R2 = Ro (1 + αt + ßt2), worin α und ß Konstanten sind0 2 Der Spannungsabfall bei R2 beträgt V2 oc i Ro (1 + c<t t, + ßt2).Since the slip contacts 32, which determine the current-carrying number of turns of the primary windings 84, 89 on the second and third core 85 and 91, are connected to one another, N2 is proportional to N5, ie N5 = The voltage at the resistor R1 represents a rectified fraction of the current i1, A current i2 flows through the resistor R2, which is directly proportional to the input current i, as was described in the previous exemplary embodiments. When the temperature of R2 changes, the value R2 is controlled by the following relationship R2 = Ro (1 + αt + asst2), where α and ß are constants 02 The voltage drop at R2 is V2 oc i Ro (1 + c <tt, + ß2).

Hieraus ist ersichtlich, daß durch geeignete Wahl der Windungszahlen N39 N4, N6, N7, die Wahl der Zapfatellen in Abhängigkeit von N2 direkt zur Anzeige der Temperatur dienen kann.From this it can be seen that through a suitable choice of the number of turns N39 N4, N6, N7, the selection of the fuel dispenser depending on N2 directly for display can serve the temperature.

Wenn R1 auf eine feste steuerbare Temperatur eingestellt bzw. nicht temperatirabhängig ist und R2 einer unbekannten Temperatur entspric@t, kann die Zapfstelle, wenn die Spannungsabfälle an den Widerständen ausgeglichen sind, zur direkten Angabe des unbekanten Temperaturwertes geeicht werden0 @ediglich die Verstellung des Schleif kontaktes, der den Wert N2 steuert, ermöglicht es, Temperaturänderungen geru und ohne Verzögerung ablesen zu können, Die angezapften Primärwicklungen 84, 89 können durch mehrfach-dekadische Anordnungen ähnlich denen gem. Fig. 6 ersetzt werden9 Fig. 8 zeigt ein abgeändertes Ausfährungsbeispiel des Kreises gem. Fig. 1, das Falschsignale kompensieren soll, die durch Kernverluste der Stromwandler induziert werden0 Diese Kernverluste treten deshalb auf, weil ein Spannung abfall in den Transformatorweicklungen auch dann auftritt, wenn keine Last cXn den Sekundärwicklungen liegt, Ähnliche Ansführungsbeispiele können auch bei den anderen, bereits beschriebenen Schaltungsanordnungen Anwendung finden, In Fig. 8 ist eilL zusätzlicher Stromwandler 101 in die Sekundärkreise beider Transformatoren 12 eingeschaltet, wobei eine Primärwicklung 102 des Transformators 101 mit einer Sekundärwicklung 14 und eine Sekundärwicklung 105 des Transfornators 101 mit der zweiten Sekundärwioklung 14 in Reihe geschaltet ist. Der Transformator 101 weist eine zweite Sekundärwicklung 104 auf, die ein Signal an eine Primärwicklung 105 abgibt, die unter Zwischenschaltung eines Hochleistungsverstärkers 106 zusätzlich an dem Transformator vorgesehen ist0 Dir; Wicklungen 102, 103 arbeiten gegenläufig auf dem Kern des Transformators 101 Wenn dir Ströme i1@ i2 ungleiche Werte haben, wird in Remanentflu# in den Kern induziert.If R1 is set to a fixed controllable temperature or not is temperature dependent and R2 corresponds to an unknown temperature, the Tap when the voltage drops across the resistors are balanced direct indication of the unknown temperature value can be calibrated0 @ only the adjustment of the sliding contact, which controls the value N2, allows temperature changes geru and can be read without delay, the tapped primary windings 84, 89 can be replaced by multiple-decadic arrangements similar to those according to FIG werden9 Fig. 8 shows a modified embodiment of the circle according to Fig. 1, which aims to compensate for false signals caused by core losses of the current transformer are induced0 These core losses occur because a voltage drops occurs in the transformer windings even when there is no load cXn the secondary windings Similar examples can also be used for the other, already described Circuit arrangements are used, in Fig. 8 eilL is an additional current transformer 101 switched into the secondary circuits of both transformers 12, with a primary winding 102 of the transformer 101 with a secondary winding 14 and a secondary winding 105 of the transformer 101 with the second secondary winding 14 connected in series is. The transformer 101 has a second secondary winding 104, which is a signal to a primary winding 105 which, with the interposition of a high-power amplifier 106 is also provided on the transformer0 To you; Windings 102, 103 work in opposite directions on the core of the transformer 101 when dir currents i1 @ i2 have unequal values, remanent flow is induced in the core.

Die Sclundärwicklung mi#t diesen Elu# und ihr Me#strom wird verstärkt und dem Transformator 12 zugeführt, um den Strom i@ zu ä@dern und so die beiden Ströme i1 und i2 einsnder anungleichen. Auf dieses Weise wird, s@bald Fehlmessungen in dem Transformater 12 zu Abweichungen von i1 gegenüber i (.,ej:iijrL haben, durch die Zuhilfenalme des Transformators 101 die Beseitigung der Abweichung angestrebt, Der Hochleistungsverstärker 106 stellt sicher, daß die Wicklung 104 einen sehr geringen Strom aufnimmt und. deshalb nur in einem sehr geringen INaße die Flu#verteilung in dem Transformator 101 stört.The primary winding with this elu # and its measuring current is increased and fed to the transformer 12 in order to change the current i @ and so the two Unequal currents i1 and i2. In this way, s @ will soon result in incorrect measurements in the transformer 12 to have deviations from i1 compared to i (., ej: iijrL, by the auxiliary arm of the transformer 101 aims to eliminate the deviation, The high power amplifier 106 ensures that the winding 104 has a very small Consumes electricity and. therefore the flow distribution is only to a very small extent in the transformer 101 interferes.

Sollte es erforderlich sein, die Ströme i1 und i2 nicht auf dem gleichen Wert, sondern in einem bestimmten terhältnis zu halten, so Bind die Wicklung 103 und die Primärwircklung 11 des Kernes mit der zusätzlichen Wicklung 105 gekuppelt, wobei die Zapfstellen durch die Verbindn£' bei 108 zur Änderung des Verhältnisses i1 : i2 zusammengeschlessen sind.Should it be necessary, currents i1 and i2 are not on the same Value, but to keep it in a certain ratio, so bind the winding 103 and the primary winding 11 of the core is coupled to the additional winding 105, wherein the taps through the connection £ 'at 108 to change the ratio i1: i2 are grouped together.

Bei allen erfindungsgemä#en Stromkreisen können die Stromwendeverluste der Dioden der Gleichrichterbrücken 16 dadurch wesentlich herabgesetzt werden, daß man die Dioden bei einer. verminderten Temperatur arbeiten lä#t.In all circuits according to the invention, the power reversal losses the diodes of the rectifier bridges 16 are significantly reduced in that one the diodes at one. reduced temperature.

Die Kühlung kann durch halbleitende Peltier-Elemente erfolgen, Die Dioden der Brücken 16 sollten möglichst niedrige Aufladung und Stromverluste haben. Da die üblichen Verfahren zur Herstellung von Halbleitern eine dieser beiden Porderungen au@schlie#en. ist es gewöhnlich erforderlich, eine Diode zu väh@en, die zwischen den beiden extremen Forderungen liegt Eine weitere Lösung dieses Problems besteht darin, in jedem Arm der Brücke 16 ein Diodenpaar in Rihenschaliung vorzusehen. Eine Diode des Paares. hat dann eine C@ar@kteristik mit niedrigem Stromwendeverlust, jedoch nicht n@twendiger Weise niedriger Aufladung, während die andere eine Charakteristik mit niederiger Aufladung, jedc-ch nicht notwendiger Weise niedrigem Stromwendeverl@st aufweist. Ansprüche:The cooling can be done by semiconducting Peltier elements The diodes of the bridges 16 should have the lowest possible charge and current losses. Because the usual method of manufacturing semiconductors is either of these two Demands au @ close. it is usually necessary to connect a diode between There is another solution to this problem is to provide a pair of diodes in row form in each arm of the bridge 16. One Couple's diode. then has a C @ ar @ cteristic with low current reversal loss, however not necessarily lower charge while the other is a characteristic with a low charge, however, not necessarily a low Stromwendeverl @ st having. Expectations:

Claims (1)

Pat£ntansprüchc: lo Anordnung zur Vergleichsmessung von vorzugsweise zwei Widerstandswerten, dadurch gekennzeichnet, daß zwei Strom wandler, deren Primärwicklungen aus der gleichen Wechselstromquelle gespeist werden, über zwei Gleichrichterkreise mit einer Anzeigevorrichtung in Verbindung stehen die Ausgänge der Sekundärwicklungen der Stromwandler Jeweils über Gleichrichterkreise den entsprechenden Widerständen zuführbar sind und die Anzeigevorrichtung zur vergleichenden Messung der Spannungsabfälle an den Widerständen vorgesehen ist. Patent claims: lo arrangement for comparative measurement of preferably two resistance values, characterized in that two current converters, their primary windings fed from the same AC source, via two rectifier circuits the outputs of the secondary windings are connected to a display device the current transformer each via rectifier circuits to the corresponding resistors can be supplied and the display device for comparative measurement of the voltage drops is provided on the resistors. 2. Anordnung nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß die Ausgänge der Sekundärwicklungen unter Zwischenschaltung kapazitiver Elemente an die Gleichrichterkreise angeschlossen sind.2. Arrangement according to claim 1, characterized in that the outputs of the secondary windings with the interposition of capacitive elements to the rectifier circuits are connected. 30 Anordnung nach Anspruch 1 und 2, dadurch gekennzeichnet, daß als Anzeigevorrichtung ein Nullinstrument vorgesehen ist.30 arrangement according to claim 1 and 2, characterized in that as Display device a zero instrument is provided. 4. Anordnung nach Anspruch 3, dadurch gekennzeichnet, daß, einer der Widerstände einstellbar ist, So Anordnung nach Anspruch 3, dadurch gekennzeichnet, daß das Übersetzungsverhältnis des Transformators einstellbar ist.4. Arrangement according to claim 3, characterized in that, one of the Resistances is adjustable, so arrangement according to claim 3, characterized in that the transformation ratio of the transformer is adjustable. 6. Anordnung nach Anspruch 5s dadurch gekennzeichnet, daß der Transformator eine Wicklung aufweist, die über ihre gesamte Länge verteilt, an mehrere Zapfstellen angeschlossen ist, 7. Anordnung nach Anspruch 6, dadurch gekennzeichnet, daß du Übersetzungsverhältnis so ausgelegt iet, daß es nichtlinear in Abhängigkeit von der gewählten Zapfstelle ver änderbar ist0 8. Anordnung nach Anspruch 4 bis 7, dadurch gekennzeichnet, daß die Anseigevorrichtung an Hilfsorgane zur Durchführung der Einstellung angeschlossen ist.6. Arrangement according to claim 5s, characterized in that the transformer has a winding, which is distributed over its entire length, to several tapping points connected, 7. Arrangement according to claim 6, characterized in that that you gear ratio is designed so that it is non-linear as a function from the selected tap ver changeable ist0 8. Arrangement according to claim 4 to 7, characterized in that the Anseigevorrichtung on auxiliary organs for implementation the setting is connected. 9. Anordnung nach Anspruch 1 bis 8, dadurch gekennzeichnet, daß Modulationsorgane vorgesehen sind, die den von der Wechselstromquelle her zugeführten Eingang für die Primärwicklungen der Transformatoren bei einer Frequenz niedrigerer Ordnung modulieren, als der der Wechselstromquelle0 100 Anordnung nach Anspruch 9, dadurch gekennzeichnet, daß die Anzeigevorrichtung als phasenempfindliches Gerät ausgelegt ißt, das einen Bezugssignaleingang hat, der an die Nodulationsorgane angeschlossen ist, 11. Anordnung nach Anspruch 9 und 10, dadurch gekennzeichnet, daß die frequenz der Modulation einen Integral-Quotienten der Prequens der Wechselstromquelle darstellt.9. Arrangement according to claim 1 to 8, characterized in that modulation elements are provided that the input from the AC power source for the primary windings of the transformers at a lower order frequency modulate than that of the alternating current source 0 100. Arrangement according to claim 9, characterized in that characterized in that the display device is designed as a phase-sensitive device which has a reference signal input connected to the nodulation organs is, 11. Arrangement according to claim 9 and 10, characterized in that the frequency of the modulation represents an integral quotient of the prequens of the alternating current source. 12. Anordnung nach Anspruch 1 bis 11, dadurch gekennzeichnet, da# die Transformatoren ringförmige Kerne aus gewickeltem Streifenmaterial hoher Permeabilität aufweisen.12. Arrangement according to claim 1 to 11, characterized in that # the transformers are ring-shaped cores made of wound strip material of high permeability exhibit. 13. Anordnung nach Anspruch 1 bis 12, dadurch gekennzeichnet, daß ein Transformator eine zusätzliche Sekundärwicklung aufweist, an die eine Impedanz angeschlossen ist.13. Arrangement according to claim 1 to 12, characterized in that a transformer has an additional secondary winding to which an impedance connected. 14. Anordnung nach Anspruch 1 bis 12, dadurch gekennzeichnet, daß ein llo chlei stungsverstärker vorne sehen ist und ein Transformater zwei zusätzliche Sekundärwicklungen aufweist, von denen eine an den Eingang und die andere an den Ausgang des Hochle 1 stungsverstäkers angeschlossen ist0 15. Anordnung zur Vergleichsmessung gemaß den Ausführungsbeispielen der Pig. 1, der Fi. 1 in Verbindung mit Pig. 2 oder Fig. 3, entweder allein oder unter Berücksichtigung mindestens einer der Fig. 4 bis 7, oder gemäß dem der Fig.8.14. Arrangement according to claim 1 to 12, characterized in that a llo chlei power amplifier can be seen in front and a transformer two additional ones Has secondary windings, one to the input and the other to the The output of the high-performance amplifier is connected 0 15. Arrangement for comparative measurement according to the embodiments of Pig. 1, the Fi. 1 in conjunction with Pig. 2 or FIG. 3, either alone or taking into account at least one of FIG. 4 to 7, or according to that of Fig.8. 16. Anordnung zur Vergleichsmessung nach Anspruch 1 bis 14, dadurch gekennzeichnet, daß Abgleichorgane vorgesehen sind, über die die Ausgänge der Sekundärwicklungen der Trans formatoren an die entsprechenden Gleichrichterkreise angeschlossen sind, 17. Anordnung nach Anspruch 16, dadurch gekennzeichnet, daß die Abgleichorgane einen dritten Stromwandler um fassen.16. Arrangement for comparative measurement according to claim 1 to 14, characterized characterized in that balancing devices are provided through which the outputs of the secondary windings the transformers are connected to the corresponding rectifier circuits, 17. The arrangement according to claim 16, characterized in that the balancing organs one third current transformer to include. 18r Anordnung nach Anspruch 17, dadurch gekennzeichnet, daß der dritte Stromwandler drei Wicklungen aufweist, von denen eine mit der Sekundärwicklung des ersten Stromwandlers, und die zweite Wicklung mit der Sekundärwick-und des zweiten Stromwandlers in Reihe geschaltet ist sowie die dritte Wicklung über einen Hochleistungsverstärker an eine weitere Wicklung auf einem der ersten beiden Stromwandler angeschlossen ist, 19. Anordnung nach Anspruch 1 bis 18, dadurch gekennzeichnet, da# ein Halb@sei@@r-Peltier-Element im Bereich des Gleich-@@chterstroml@ceise, vergeschen ist.18r arrangement according to claim 17, characterized in that the third The current transformer has three windings, one of which is connected to the secondary winding of the first current transformer, and the second winding with the secondary winding and the second Current transformer is connected in series as well as the third winding via a high-performance amplifier connected to another winding on one of the first two current transformers is, 19. Arrangement according to claim 1 to 18, characterized in that because # a half @ is @@ r-Peltier element in the area of the same - @@ chterstroml @ ceise, forget it is. 20. Anordnung nach Aaspruch 1 bis 19, dadurch gekennzeichnet, da# die Gleichrichterstromkreise aus mehreren Gleichrichterpaaren aufgebaut sind, von denen jeden einen Gleichrichter mit niedrigen Stromwendeverlust und einen Gleichrichter mit niederiger Kapazität und gespeicherter Aufladung aufweist.20. The arrangement as claimed in claim 1 to 19, characterized in that # the rectifier circuits are made up of several pairs of rectifiers, from each of which has a rectifier with low reversal loss and a rectifier with low capacity and stored charge.