DE1277823B - Fliessbettreaktor - Google Patents
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Description
BUNDESREPUBLIK DEUTSCHLAND DEUTSCHES Μΐ9®& PATENTAMT
AUSLEGESCHRIFT
Int. Cl.:
Deutsche Kl.:
Nummer:
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Anmeldetag:
Auslegetag:
Aktenzeichen:
Anmeldetag:
Auslegetag:
BOIj
C 07 c
12 g -1/01
120-14
23b-l/04
23b-l/04
P 12 77 823.3-41 (M 54320)
26. September 1962
19. September 1968
Die Erfindung betrifft einen Fließbettreaktor mit einem Reaktionsraum zur Herstellung eines Fließbettes.
Es sind zahlreiche Reaktionen bekannt, die zwischen einem Gas oder einer Dampfmischung und einem
Festkörper (Katalysator oder Reaktionskomponenten) ablaufen. In diesen Fällen ist es stets zweckmäßig,
den bestmöglichen Kontakt zwischen den Phasen herbeizuführen, beispielsweise durch Verminderung
der Teilchengröße der Festkörper, um die aktive Oberfläche zu erhöhen. Sofern bei der Reaktion
Wärme entwickelt wird, ist auch ein geeignetes Bewegen der festen Phase erforderlich, um lokale
Uberhitzungen zu vermeiden, die zu schädlichen Nebenreaktionen oder zur Inaktivierung der festen
Phase (Katalysator) führen können. Bei einem bekannten Verfahren dieser Art werden die Feststoffe in
körniger Form durch die Gase oder Dämpfe, mit denen sie in Berührung gebracht werden, aufgewirbelt.
Dieses Verfahren wird häufig angewendet bei verschiedenen Reaktionen sowohl katalytischer als auch
nicht katalytischer Natur auf dem Gebiet der organischen und anorganischen Chemie und hierbei eine
besonders gleichförmige Verteilung von Temperaturen und Konzentrationen im Reaktor erzielt. Damit
das Wirbelbett wirksam ist, müssen die Gase durch die gesamte Masse der körnigen Festkörper möglichst
gleichförmig und vollständig ohne Vorzug hindurchtreten. Es ist deshalb üblich, am Boden des durchzuwirbelnden
Bettes eine poröse Platte anzuordnen, die mit einem Druckverlust, der im allgemeinen dem
Vier- bis Fünffachen des Druckverlustes längs des Bettes entspricht, eine gleichförmige Verteilung der
Strömungsgeschwindigkeit und des Druckes am Boden des Bettes gewährleistet. Außerdem sind bereits
Fließbettreaktoren bekannt, bei denen die Gaseinfuhr durch eine konische und rotierende Verteilervorrichtung
erfolgt.
Besondere Probleme treten bei Polymerisationsverfahren auf, vor allem bei der Polymerisation von
«-Olefinen in der Gasphase mittels stereospezifischer Katalysatoren zu kristallinen Polymeren. Hierbei
kann es vorkommen, daß die Festkörper manchmal klebrig sind und sich durch ein Haften sowohl aneinander
als auch an den Wänden und an der Verteilerplatte zusammenballen und damit die Ungleichförmigkeit
der Wirbelschichten, die Verstopfung der Verteilerporen und daher Arbeitsunregelmäßigkeit
verursachen.
Die Verhältnisse sind noch ungünstiger, wenn die Gase Stoffe enthalten, die im Verlauf der Reaktion
Festkörper bilden. Da dies eben in dem Augenblick Fließbettreaktor
Anmelder:
MONTECATINI Societa Generale per
l'Industria Mineraria e Chimica, Mailand (Italien)
Vertreter:
Dr.-Ing. A. v. Kreisler, Dr.-Ing. K. Schönwald
und Dr.-Ing. Th. Meyer, Patentanwälte,
5000 Köln 1, Deichmannhaus
und Dr.-Ing. Th. Meyer, Patentanwälte,
5000 Köln 1, Deichmannhaus
Als Erfinder benannt:
Giovanni Di Drusco, Mailand (Italien)
Beanspruchte Priorität:
Italien vom 28. September 1961 (17 403)
auftreten kann, in dem die Gase durch die durchbohrte Platte hindurchtreten, werden deren Bohrungen innerhalb
kurzer Zeit verstopft.
Gegenstand der Erfindung ist nun eine Vorrichtung zur Herstellung eines Fließbettes, die die vorstehend
angeführten Nachteile nicht zeigt und auch zur Verteilung von Gasen oder Dämpfen am Boden eines
Fließbettes geeignet ist. Der Fließbettreaktor gemäß der Erfindung ist insbesondere zur Polymerisation
oder Copolymerisation von Olefinen geeignet und kann auch bei Verfahren zur Oxydation von Kohlenwasserstoffen,
für das katalytische Cracken von Erdölfraktionen oder für die Oxydation von Naphthalin
zu Phthalsäureanhydrid eingesetzt werden.
Der Fließbettreaktor mit einem Reaktionsraum zur Herstellung eines aus einer festen oder im wesentlichen
festen Wirbelschichtphase und einer aus Gasen und/ oder Dämpfen bestehenden aufwirbelnden Phase erhaltenen
Fließbetts, mit Zuführungs- und Abführungsleitungen für gasförmige und feste Reaktionskomponenten,
einer Verteilervorrichtung unterhalb des Feststoffbettes zum Zuführen der gasförmigen Komponenten
und mit Antriebsmitteln für die beweglichen Elemente ist dadurch gekennzeichnet, daß die Verteilervorrichtung
aus einem unteren starren Teil B, auf den das aufwirbelnde Medium aufprallt, und aus
einem beweglichen Teil A, über dem sich das Fließbett ausbildet, besteht, wobei jeder dieser Teile in eine
Reihe konzentrischer Elemente in Form von Scheiben oder Platten DR DF unterteilt und zwischen jedem
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festen und beweglichen Element ein Kanal Q besteht, möglicht die konische Form bei gleichem Reaktorder
einen horizontalen oder im wesentlichen horizon- volumen eine leichtere und gleichförmigere Wirbeltalen
Teil für den Durchtritt des wirbelnden Mediums Schichtbildung und die Verwendung einer Verteileraufweist.
Diese Durchlässe für das wirbelnde Medium platte von geringerem Durchmesser,
sind infolge der Relativbewegung zwischen festem 5 Die konische Form ist besonders dann zweckmäßig,
und beweglichem Teil stets frei von irgendeiner wenn das feste Wirbelschichtmaterial eine sehr breite
Festkörperablagerung. Korngrößenverteilung besitzt, da man in einem sol-
In einer bevorzugten Ausführungsform der Verteiler- chen Fall gezwungen ist, für das wirbelnde Medium
vorrichtung haben die Scheiben oder Platten einen eine Geschwindigkeit zu verwenden, die größer ist
Durchmesser, der von oben nach unten zunimmt, d.h., io als die zur minimalen Aufwirbelung der schwereren
die Scheibe mit dem kleinsten Durchmesser befindet Teilchen erforderliche Geschwindigkeit. Eine solche
sich an der dem Fließbett nächstgelegenen Zone. Die Geschwindigkeit des wirbelnden Mediums würde in
beweglichen Scheiben bestehen aus einer ringförmigen einem zylindrischen Kessel über die gesamte Höhe des
Flächenzone und einer am inneren Ende dieser Zone Kessels konstant sein und daher die kleineren Teilchen
angeordneten vertikalen Kante; an der Flächenzone 15 aus dem Fließbett forttragen. Bei konischer Form
ist ein Stab befestigt, der diese mit dem von einer hingegen nimmt die gleiche Geschwindigkeit vom
Antriebswelle gedrehten beweglichen Teil der Verteiler- Boden zur Spitze des Fließbettes hin ab, so daß keine
vorrichtung verbindet. Im Gegensatz zu den beweg- kleinen Teilchen aus der obersten Schicht des Fließlichen
Scheiben sind die festen Scheiben, die auf dem bettes hinausgetragen werden,
starren stufenartig ausgebildeten Teil der Verteiler- so Durch geeignete Wahl der Verjüngung des Kessels
vorrichtung angeordnet sind, mit zwei entgegengesetzt und der Geschwindigkeit des wirbelnden Mediums
gerichteten vertikalen Kanten an der ringförmigen ist es möglich, eine gute Wirbelschichtbildung im
Flächenzone ausgestattet. Zweckmäßig haben die Eingangsteil am Boden des Reaktors zu erhalten,
festen und die beweglichen Kanten die gleiche Höhe, wobei gleichzeitig die Geschwindigkeit des Wirbelwährend
die ringförmige Flächenzone der festen 25 mediums im höchsten Teil des Bettes gleich oder
Scheiben breiter ist als die der beweglichen Scheiben. unterhalb der minimalen Wirbelgeschwindigkeit ge-Es
ist besonders vorteilhaft, die Verteilervorrichtung halten wird.
im unteren Teil eines gegebenenfalls mit einem Wand- Die erfindungsgemäße Verteilervorrichtung ist in
schaber versehenen konischen Reaktors mit einem vergrößertem Maßstab in F i g. 2 wiedergegeben,
Neigungswinkel zwischen 15 und 45° C, vorzugsweise 30 aus der ihr beweglicher Teil A deutlicher ersichtlich
zwischen 20 und 30° C anzuordnen. ist; dieser wird von der Antriebswelle M bewegt
Der Fließbettreaktor gemäß der Erfindung wird und bringt eine Reihe beweglicher Scheiben DR1,
nachstehend an Hand der Zeichnungen beschrieben, DR2, DR3... DRm, DRn-I, DRn in Drehung, von
worin denen jede mit dem Teil A über die Stäbe S1, S2,
Fig. 1 einen schematischen Querschnitt in verti- 35 S3... Sn, Sn-1; Sn verbunden ist. Die beweglichen
kaier Ebene durch einen erfindungsgemäßen Reaktor Scheiben DR1 bis DRn sind konzentrisch, bestehen
und aus einem ringförmigen Teil annähernd der gleichen
F i g. 2 den unteren Teil des Reaktors gemäß Breite und sind in verschieden hohen horizontalen
Fig. 1 in größerem Maßstab zeigt, während die Ebenen angeordnet.
Fig. 3 a und 3 b einen noch stärker vergrößerten 40 Jeder beweglichen Scheibe DR7n entspricht eine feste
Vertikalschnitt und eine Ansicht der Elemente einer Scheibe DFm, die auf dem Teil B als dem stationären
beweglichen Scheibe mit den zugehörigen festen Teil der erfindungsgemäßen Vorrichtung angeordnet
Teilen darstellen. sind.
In Fig. 1 bezeichnet R einen Fließbettreaktor Zwischen den beweglichen Scheiben DR1 bis DRn
gemäß der Erfindung, wobei die Verteilervorrichtung 45 und den entsprechenden festen Scheiben Df1 bis DFn
im wesentlichen aus einem beweglichen Teil A, der sind Kanäle Q1 bis Qn, durch die die aus dem unteren
von der Antriebswelle M bewegt wird, und aus einem Einlaß C kommenden Wirbelbettgase oder -dämpfe
festen Teil B, der von dem im unteren Teil des Reak- strömen.
tors R eingebauten Träger S gehalten wird, besteht. Durch die beweglichen Scheiben DRn wird in den
Sowohl der Teil A als auch der Teil B haben die 5° Kanälen eine Relativbewegung zwischen den Wänden
Form eines mit der Spitze nach oben gerichteten V. hervorgerufen und damit etwaige durch in den Fließ-Der
Reaktor ist mit einer Leitung oder Öffnung C bettgasen enthaltene Stoffe gebildete feste Ablagerung
zur Einführung der wirbelnden Gase GF, einer Leitung zerkleinert und die größere Sauberkeit der Einlaßwege
oder Öffnung E zur Einführung des gegebenenfalls dieser Gase während der gesamten Betriebszeit des
vorgeformten Katalysators CP, einer Öffnung F für 55 Reaktors gewährleistet.
den Austritt der Wirbelgase, einer Leitung oder OfF- Die Fig. 3a und 3b zeigen einen vergrößerten
nung G für den Austritt des Wirbelbettfestkörpers SF Querschnitt und eine Ansicht der Anordnung der
und schließlich mit einem Schaber /, der von der beweglichen Scheiben DRn und der zugehörigen
Antriebswelle H bewegt wird, ausgerüstet; der festen unteren Scheibe {DFm~^) und der oberen
Schaber wird eingesetzt, wenn sich im Reaktor R 60 Scheibe (DFm). Eine bewegliche Scheibe DRm besteht
klebrige Festkörper bilden, die an den Reaktorwänden aus einer ringförmigen Zone oder Abschnitt ζ und
anhaften können. aus einem Steg X, die feste Scheibe DFm aus zwei
Vorzugsweise hat der Reaktor eine konische Form Stegen X1 und X2. und einem ringförmigen Abmit
einem Neigungswinkel zwischen 15 und 45°, schnitt z'.
vorzugsweise zwischen 20 und 30°, um die Strömungs- 65 In F i g. 3a sind die Durchmesser m2 und mz der
geschwindigkeit der Gase im oberen Teil des Reaktors beweglichen Scheibe DRm und die Durchmesser mx
zu vermindern und das Mitreißen von Festkörpern und m4 der festen Scheiben DFm und DFm-i herdurch
die Wirbelgase herabzusetzen; außerdem er- gestellt.
5 6
Ein sehr wichtiger Parameter sind die Höhen 1, 1' Arbeitsdruck 4,5 atm
und 1" der beweglichen Scheibe DRm und der festen Strömungsgeschwindigkeit des
Scheiben DFm-x und DFm ; sie können für die beiden Kreislauf gases (Propylen) .. 400 Nm3/Stunde
verschiedenen Arten von Scheiben gleich oder ver- TiQ3-Zufuhr 0,010 kg/Stunde
schieden sein, sollen jedoch mit besonderer Sorgfalt 5 Al-triäthyl-Zufuhr 0,038 kg/Stunde
in Abhängigkeit von den physikalischen Eigenschaften, insbesondere der Kornverteilung des Fließ- Die Katalysatorkomponenten werden in Form eines
bettfestkörpers, der Strömungsgeschwindigkeit des vorher hergestellten, vorgeformten Katalysators durch
Gases, dem »Böschungswinkel«, dem Polymeren und die Öffnung E eingeführt. Man erreicht eine speziden
Verschmutzungseigenschaften des Wirbelbett- io fische Polymerisation von 20 g Polypropylen je Stunde
gases ausgewählt werden. Ebenso sollen auch die je Liter bei einer Ausbeute von 160 g je g Kataly-Durchmesser
Jn1 und /M4 der festen Scheiben und die sator.
Durchmesser mz und mz der beweglichen Scheiben Das erhaltene Polymere zeigte folgende Eigen-
nach sorgfältigem Studium des Reaktionstyps, des schäften:
Wirbelbettkörpers usw. ausgewählt werden; es ist 15 Biegefestigkeit (ASTM D 747/58) 10000 kg/cm»
auch sehr wichtig, daß diese Durchmesser nicht nur Rückstand nach der Heptan-
m Abhängigkeit von den Eigenschaften des Wirbel- extraktion 90°/
tettfestkörpers, sondern auch von der Höhe 1,1' Rückstand nach der Äther-
und 1 ausgewählt werden. Vorteilhaft werden die extraktion 96°/
gleichen Werte für 11' und 1" der Scheiben .DF„, ao MMeres Molekulargewicht''.'.'.'.'. 200 000 °
DRm und 2MV1 gewählt und ebenso auch die Diffe- Kristallinität gemäß Röntgen-
renz Tn1 — m% und m3 — m4 gleichgehalten, so daß bei analyse 50°/
1 = konstant folgende Beziehung vorliegt: "
_ Nach 2000 Stunden kontinuierlichen und regel-
In1-Tn2 — Jn3-Jn4. ag mäßjgen Arbeitens wurde der Reaktor geöffnet, um
Ebenso ist es von Vorteil, 1 vorzugsweise größer den Zustand der Innenteile und der Platte zu über-
als 20 mm und mx — m2 = m3 — m4 im Bereich zwischen prüfen; es wurde keine Verschmutzung gefunden, was
0,5 bis 3,5 mm zu halten. auch im Hinblick darauf zu erwarten war, daß
Die Strömungsgeschwindigkeit der Gase in den während des Versuches der Druckabfall an den Enden
oberen Kanälen kann gleichfalls als kritischer Faktor 30 der Verteilerplatte praktisch stets gleich blieb,
angesehen werden; im Falle der Olefinpolymerisation
angesehen werden; im Falle der Olefinpolymerisation
konnten besonders vorteilhafte Ergebnisse mit Beispiel2
Strömungsgeschwindigkeiten zwischen 4 und 5 m/Sek. (Polymerisation von Äthylen)
erzielt werden.
erzielt werden.
Besonders gute Ergebnisse werden mit dem Fließ- 35 Mit der Anlage des vorigen Beispiels wurde eine
bettreaktor bei der Oxydation von Naphthalin zu Polymerisation unter folgenden Bedingungen durch-
Phthalsäureanhydrid mit einem V2O6-Katalysator und geführt:
beim katalytischen Cracken von Erdölfraktionen mit Umlaufgeschwindigkeit der
Kieselsäure-Aluminiumoxyd-Katalysatoren erhalten. Verteilerplatte 15 UpM
Nachstehend wird die Erfindung an Hand von Poly- 40 Umlaufgeschwindigkeit des
merisationsverfahren erläutert. Schabers 10 UpM
Temperatur des wirbelnden
B e i s ρ 1 e 1 1 Gases beim Eintritt in den
(Polymerisation von Propylen) Reaktor 72° C
45 Temperatur im Reaktor 9O0C
Der Reaktor hat folgende Maße: Arbeitsdruck 3 atm
Durchmesser der Verteilerplatte S ... 510 mm Strömungsgeschwindigkeit des
Konuswinkel 21° Kreislauf gases (Äthylen, entHöhe der Basis der Verteilerplatte an haltend 15% Wasserstoff) .. 600 Nm3/Stunde
Konuswinkel 21° Kreislauf gases (Äthylen, entHöhe der Basis der Verteilerplatte an haltend 15% Wasserstoff) .. 600 Nm3/Stunde
der Verbindung zwischen Kegel- 50 TiCl3-Zufuhr 0,03 kg/Stunde
stumpf und Deckel 1300 mm Diäthylaluminiumchlorid-
Volumen des Fließbettes 350 1 Zufuhr 0,04 kg/Stunde
Höhe des Fließbettes 900 mm
Fassungsvermögen des Reaktors 800 1 In diesem Falle wurden die Katalysatorkomponenten
Durchmesser der Reaktorbasis 500 mm 55 getrennt zugeführt, und zwar TiCl3 durch die Öffnung C,
Bewegliche Scheiben: 5, feste Scheiben: 10 die organische Aluminiumverbindung dagegen in
1 = 30 mm; Wi1 — m2 = m3 — m4 = 1,5 mm dampfförmiger Phase mit dem aufwirbelnden Olefin.
_. „ , .. ., „, , „,. Zur Regelung des Molekulargewichtes wird außerdem
Die Polymerisation wird unter folgenden Bedin- Wasserstoff eingeführt.
gungen durchgeführt: 6o Es werden 20 g polyäthylen/Liter/Stunde entspre-
Umlaufgeschwindigkeit der chend einer Ausbeute von 100 g Polymer je g Kata-
Verteilerplatte 15 UpM lysator erhalten.
Umlaufgeschwindigkeit des _ _ , , .^ x „ , , „. , ..
Schabermessers 10 UpM Das Polymere besitzt folgende Eigenschaften:
Temperatur des wirbelnden 65 Molekulargewicht 80 000
Gases, bestimmt am Einlaß Biegefestigkeit 11000 kg/cm2
(öffnung C) 720C Kristallinität gemäß Röntgen-
Temperatur des Reaktors ... 820C analyse 84°/0
Auch in diesem Falle lief der Versuch regelmäßig über einen Zeitraum von mehr als 1000 Stunden ohne
Schwierigkeiten. Der Reaktor war sauber und frei von Ablagerungen.
5 Beispiel 3
(Vorteile des konischen Reaktors)
Die Polymerisation gemäß Beispiel 1 wurde in dem konisch zulaufenden Reaktor, dessen Maße bereits
im Beispiel 1 angeführt sind, durchgeführt. Für eine feste Gasgeschwindigkeit von 400 Normalkubikmeter
je Stunde beträgt die entsprechende lineare Gasgeschwindigkeit am Boden des Reaktors 0,13 m/
Sekunden und 0,034 m/Sekunden an der Spitze des Reaktors (d. h. in einer Höhe von 1300 mm vom
Boden). Unter diesen Bedingungen ist, da die minimale Wirbelbettgeschwindigkeit (bei 82° C und 4,5 atm)
gemäß der Kornverteilung der Fließbettfestkörper 0,275 m/Sekunden beträgt, die Gasgeschwindigkeit
am Boden des Reaktors eindeutig ausreichend, um eine wirksame und vollständige Wirbelbettbildung
aufrechtzuerhalten, wogegen die Gasgeschwindigkeit am Ausgang des Reaktors kaum höher ist als die
minimale Wirbelbettgeschwindigkeit und daher nennenswerte Mengen pulverförmige Festkörper nicht
mitgerissen werden.
Die Wirbelbettbildung im oberen Teil des Reaktors ist stets durch die wirksame Bewegung der Festkörperteilchen
im unteren Teil gewährleistet. In einem über der Verteilerplatte zylindrischen Reaktor mit gleicher
Höhe (1300 mm) und Volumen (annähernd 600 1) und einem entsprechenden inneren Durchmesser von
764 mm hat die lineare Gasgeschwindigkeit bei Beibehaltung des gleichen Gasstromes im Kreislauf längs
des gesamten Querschnittes den konstanten Wert von 0,058 m/Sekunden; d. h., die Eingangsgeschwindigkeit
beträgt die Hälfte der entsprechenden Geschwindigkeit im konischen Reaktor, während am Ausgang
die gleiche konstante Geschwindigkeit den zweifachen Wert der minimalen Wirbelbettgeschwindigkeit
hat und deshalb Festkörper mitgerissen werden, je nach der verschiedenen Polymerkorngrößenverteilung
bis zu 5%.
Claims (8)
1. Fließbettreaktor mit einem Reaktionsraum zur Herstellung eines aus einer festen oder im
wesentlichen festen Wirbelschichtphase und einer aus Gasen und/oder Dämpfen bestehenden aufwirbelnden
Phase erhaltenen Fließbetts, mit Zuführungs- und Abführungsleitungen für gasförmige
und feste Reaktionskomponenten, einer rotierenden Verteilervorrichtung unterhalb des Feststoffbettes
zum Zuführen der gasförmigen Komponenten und mit Antriebsmitteln für die beweglichen
Elemente, dadurch gekennzeichnet,
daß die Verteilervorrichtung aus einem unteren starren Teil (B), auf den das aufwirbelnde
Medium aufprallt, und aus einem beweglichen Teil (A), über dem sich das Fließbett ausbildet,
besteht, wobei jeder dieser Teile in eine Reihe konzentrischer Elemente in Form von Scheiben
oder Platten (DR DF) unterteilt ist, und zwischen jedem festen und beweglichen Element ein Kanal
(Q) besteht, der einen horizontalen oder im wesentlichen horizontalen Teil für den Durchtritt des
wirbelnden Mediums aufweist.
2. Fließbettreaktor nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß die Scheiben oder Platten (DR)
aus einem ringförmigen Abschnitt (Z) von nach unten hin steigendem Durchmesser bestehen, wobei
sich die Scheibe mit geringerem Durchmesser in der dem Fließbett am nächsten gelegenen Zone
befindet.
3. Fließbettreaktor nach Ansprüchen 1 und 2, dadurch gekennzeichnet, daß jede bewegliche
Scheibe (Di?) eine flache Zone und am inneren Ende eine vertikale Kante aufweist und daß an
ihrer ebenen Zone ein Stab (S") befestigt ist, der die Scheibe oder Platte mit einem von einer
Antriebswelle (M) gedrehten Teil (A) verbindet.
4. Fließbettreaktor nach Ansprüchen 1 bis 3, dadurch gekennzeichnet, daß jede feste Scheibe
(DF) mit zwei vertikalen Kanten am Ende einer flachen Zone versehen ist und von einem festen
Teil (B) stufenartiger Form getragen wird.
5. Fließbettreaktor nach Ansprüchen 1 bis 4, dadurch gekennzeichnet, daß die festen und beweglichen
Kanten die gleiche Höhe besitzen, wogegen die flache Zone oder der (ringförmige) Abschnitt
(Z) der festen Scheibe (DF) breiter als der der beweglichen Scheiben (DR) ist.
6. Fließbettreaktor nach Ansprüchen 1 bis 5, dadurch gekennzeichnet, daß die Antriebswelle (M)
der beweglichen Scheiben (DR) in der Achse des Reaktors (R) angeordnet ist, der eine Leitung oder
Einlaßöffnung (C) unterhalb der Vorrichtung zur Einführung des wirbelnden Mediums (GF) und
oberhalb dieser Vorrichtung eine Öffnung (E) zur Einführung des Wirbelbettfestkörpers (CP), eine
Öffnung (F) für den Auslaß des wirbelnden Mediums und eine Öffnung (G) für das durch die
Reaktion erhaltene Produkt besitzt.
7. Fließbettreaktor nach Ansprüchen 1 bis 6, dadurch gekennzeichnet, daß er einen Schaber (/)
besitzt, der von einer in der Achse des Reaktors (R) angeordneten Antriebswelle (H) angetrieben wird
und die Reaktorwände zur Entfernung daran haftender klebriger Teilchen abschabt.
8. Fließbettreaktor nach Ansprüchen 1 bis 7, dadurch gekennzeichnet, daß er eine konische
Form mit einem Neigungswinkel zwischen 15 und 45°C, vorzugsweise 20 bis 300C, besitzt.
In Betracht gezogene Druckschriften:
Belgische Patentschrift Nr. 396 681;
USA.-Patentschrift Nr. 2761769.
Belgische Patentschrift Nr. 396 681;
USA.-Patentschrift Nr. 2761769.
Hierzu 1 Blatt Zeichnungen
809 617/542 9.68 © Bundesdruckerei Berlin
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IT1740361 | 1961-09-28 |
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