DE1234398B - Use of a heat-resistant steel alloy as a material for hot processing tools and hot processing dies with high resistance to the formation of hot cracks - Google Patents

Description

BUNDESREPUBLIK DEUTSCHLANDFEDERAL REPUBLIC OF GERMANY

DEUTSCHESGERMAN

PATENTAMTPATENT OFFICE

AUSLEGESCHRIFTEDITORIAL

Int. Cl.:Int. Cl .:

C22cC22c

Deutsche KL: 40 b-39/14 German KL: 40 b -39/14

Nummer: 1234398Number: 1234398

Aktenzeichen: S 97832 VI a/40 bFile number: S 97832 VI a / 40 b

Anmeldetag: 25. Juni 1965 Filing date: June 25, 1965

Auslegetag: 16. Februar 1967Opened on: February 16, 1967

Die Erfindung betrifft die Verwendung einer warmfesten, niedriglegierten Stahllegierung als Werkstoff für Warmverarbeitungswerkzeuge und Warmverarbeitungsgesenke, die eine bemerkenswert verbesserte Beständigkeit gegen Warmrißbildung aufweist.The invention relates to the use of a heat-resistant, low-alloy steel alloy as a material for Hot working tools and hot working dies that have remarkably improved durability against hot cracking.

Für diese Zwecke wurde bereits eine Stahllegierung benutzt, die 0,50 bis 0,60% Kohlenstoff, 0,60 bis 1,00% Mangan, 1,30 bis 2,00 % Nickel, 0,70 bis 1,00% Chrom, 0,20 bis 0,50% Molybdän, weniger als 0,35% Silicium neben weniger als 0,030 % Phosphor und weniger als 0,030% Schwefel als Verunreinigungen enthält.A steel alloy containing 0.50 to 0.60% carbon, 0.60 to 1.00% manganese, 1.30 to 2.00% nickel, 0.70 to 1.00% chromium, 0.20 to 0.50% molybdenum, less than 0.35% silicon in addition to less than 0.030% phosphorus and less than 0.030% sulfur as impurities contains.

Es gehört ferner eine für Warmverarbeitungswerkzeuge und -gesenke geeignetere Stahllegierung mit 0,15 bis 0,5% Kohlenstoff, 1,0 bis 3,0% Silicium, weniger als 1,2% Mangan, 0,5 bis 3,0% Chrom, 0,01 bis 1,5% Molybdän und 0,01 bis 1,0% Vanadin, Rest Eisen und einer Gesamtmenge von weniger als 1 % Kupfer, Aluminium, Phosphor und Schwefel als Verunreinigungen zum Stand der Technik. Diese Stahllegierung kann weniger als 20 % Nickel enthalten. Die Legierung kann weiterhin eine Gesamtmenge von weniger als 0,5% eines oder mehrerer Elemente, wie weniger als 0,5% Wolfram, weniger als 0,5% Titan, weniger als 0,5% Zirkonium und weniger als 0,5% Niob enthalten. Dieser Stahl ist wahlweise mit einem oder mehreren der folgenden Bestandteile in einer Gesamtmenge von weniger als 0,5 % legiert, und zwar mit weniger als 0,5% Wolfram, weniger als 0,5% Titan, weniger als 0,5% Zirkonium, weniger als 0,5% Niob und weniger als 2% Nickel. Die aus dieser Legierung hergestellten Werkzeug- bzw. Gesenkstähle besitzen bereits eine hohe Beständigkeit gegen Warmrißbildung, hohe Warmfestigkeit, hohe Schlagfestigkeit und hohe Verschleißfestigkeit.It also includes a steel alloy more suitable for hot processing tools and dies 0.15 to 0.5% carbon, 1.0 to 3.0% silicon, less than 1.2% manganese, 0.5 to 3.0% chromium, 0.01 to 1.5% molybdenum and 0.01 to 1.0% vanadium, the balance iron and a total of less than 1% copper, aluminum, phosphorus and sulfur as impurities in the prior art. These Steel alloy can contain less than 20% nickel. The alloy can still have a total of less than 0.5% of one or more elements, such as less than 0.5% tungsten, less than 0.5% titanium, contain less than 0.5% zirconium and less than 0.5% niobium. This steel is optionally available with a or more of the following ingredients are alloyed in a total amount of less than 0.5%, namely with less than 0.5% tungsten, less than 0.5% titanium, less than 0.5% zirconium, less than 0.5% Niobium and less than 2% nickel. The tool and die steels made from this alloy already have a high resistance to hot cracking, high heat resistance, high impact resistance and high wear resistance.

Auf Grund zahlreicher Untersuchungen an Warmarbeitswerkzeug- bzw. Gesenkstählen wurde gefunden, daß es sehr wirksam ist, Aluminium zuzugeben, um eine weitere Verbesserung der Beständigkeit gegen Warmrißbildung zu erzielen.On the basis of numerous investigations on hot work tool and die steels, it was found that it is very effective to add aluminum in order to further improve the resistance to hot cracking to achieve.

Der Erfindung liegt die Aufgabe zugrunde, eine Stahllegierung vorzuschlagen, die sich für die Verwendung als Werkstoff für Warmverarbeitungswerkzeuge und -gesenke mit hoher Warmrißbeständigkeit eignet.The invention is based on the object of proposing a steel alloy that is suitable for use as a material for hot processing tools and dies with high resistance to hot cracking suitable.

Erfindungsgemäß wird als Werkstoff für Warmverarbeitungswerkzeuge und Warmverarbeitungsgesenke eine warmfeste Stahllegierung, bestehend aus 0,15 bis 0,5% Kohlenstoff, 1,0 bis 3,0% Silicium, weniger als 1,2% Mangan, 0,5 bis 3,0% Chrom, 0,01 bis 1,5% Molybdän, 0,01 bis 1,0% Vanadin, 0,1 bis 1,7% Aluminium, Rest Eisen, und weniger alsAccording to the invention, as a material for hot processing tools and hot processing dies a heat-resistant steel alloy consisting of 0.15 to 0.5% carbon, 1.0 to 3.0% silicon, less than 1.2% manganese, 0.5 to 3.0% chromium, 0.01 to 1.5% molybdenum, 0.01 to 1.0% vanadium, 0.1 to 1.7% aluminum, the balance iron, and less than

Verwendung einer warmfesten Stahllegierung als Werkstoff für Warmverarbeitungswerkzeuge und Warmverarbeitungsgesenke mit hoher
Beständigkeit gegen die Ausbildung von
WarmrissenUse of a heat-resistant steel alloy as a material for hot processing tools and hot processing dies with high
Resistance to the formation of
Hot cracks

Anmelder:Applicant:

Sumitomo Metal Industries Limited,Sumitomo Metal Industries Limited,

Kitahama, Higashi-ku, Osaka (Japan)Kitahama, Higashi-ku, Osaka (Japan)

Vertreter:Representative:

Dipl.-Ing. F. Weickmann,Dipl.-Ing. F. Weickmann,

Dr.-Ing. A. Weickmann,Dr.-Ing. A. Weickmann,

Dipl.-Ing. H. WeickmannDipl.-Ing. H. Weickmann

und Dipl.-Phys. Dr. K. Fincke, Patentanwälte,and Dipl.-Phys. Dr. K. Fincke, patent attorneys,

München 27, Möhlstr. 22Munich 27, Möhlstr. 22nd

Als Erfinder benannt:Named as inventor:

Tatsuo Kunitake,Tatsuo Kunitake,

Higashitoyonakacho, Toyonaka, Osaka;Higashitoyonakacho, Toyonaka, Osaka;

Tadashi Kato,Tadashi Kato,

Tomino-Odori Kokura-ku, Kitakyushu, Fukuoka (Japan)Tomino-Odori Kokura-ku, Kitakyushu, Fukuoka (Japan)

Beanspruchte Priorität:Claimed priority:

Japan vom 26. Juni 1964 (36 567)Japan June 26, 1964 (36 567)

1% Kupfer, Phosphor und Schwefel als Verunreinigungen, verwendet. Die erfindungsgemäß zu verwendende Stahllegierung kann zusätzlich noch weniger als 2,0% Nickel enthalten. Ebenso können in der erfindungsgemäß zur Verwendung kommenden Stahllegierung zusätzlich weniger als 0,5% Wolfram, weniger als 0,5% Titan, weniger als 0,5% Zirkonium und weniger als 0,5% Niob einzeln oder zu mehreren, jedoch in einer Gesamtmenge von weniger als 0,5% enthalten sein.1% copper, phosphorus and sulfur are used as impurities. The one to be used according to the invention Steel alloy can also contain less than 2.0% nickel. Likewise, in the steel alloy used according to the invention additionally less than 0.5% tungsten, less than 0.5% titanium, less than 0.5% zirconium and less than 0.5% niobium individually or in groups, however, be contained in a total amount of less than 0.5%.

Ein Gehalt an Kohlenstoff von weniger als 0,15 % reicht nicht für die erforderliche Härtbarkeit und Festigkeit der Stahllegierung aus. Ist der Kohlenstoff-A carbon content of less than 0.15% is insufficient for the required hardenability and Strength of the steel alloy. Is the carbon

709 509/383709 509/383

anteilgrößerals 0,5 %> so erhält mankeine ausreichende Schlagfestigkeit. Enthält die Stahllegierung weniger als 1,0% Silicium, so wird die Umwandlungstemperatur nur wenig erhöht und die dabei eintretende Volumenänderung nur wenig vermindert. Sind jedoch mehr als 3,0% Silicium vorhanden, so stellt man keine verbesserte Schlagfestigkeit der Legierung fest. Liegt der Chromanteil unter 0,5%; so wird die Härtbarkeit nicht gesteigert. Auch die Umwandlungstemperatur wird nicht erhöht, und es kann keine verbesserte Beständigkeit der Legierung gegenüber dem Anlassen festgestellt werden. Gibt man mehr als 3,0 % Chrom zu, so wird die Legierung zwar gegenüber Abnutzung verbessert, doch kann kein bemerkenswerter Anstieg der Umwandlungstemperatur festgestellt werden. Da sich das Volumen während des Übergangs vergrößert, ist auch die Neigung zur Warmrißbildung nur wenig verbessert. Dies gilt auch dann, wenn man mehr als 1,5% Molybdän und mehr als 1,0% Vanadin zusetzt. Ferner wird in diesem Fall auch die Härtbarkeit so stark verringert, daß durch diesen Zusatz kein vorteilhafter Effekt erzielt wird. Auch die Zugabe von weniger als 0,01 % an Molybdän und Vanadin bringt keine Verbesserung hinsichtlich einer Warmrißbildung. Zwar kann die Härtbarkeit bei Zugabe von mehr als 1,2% Mangan und mehr als 2,0% Nickel gesteigert werden, doch wird dabei die Umwandlungstemperatur herabgesetzt, die Volumenänderung während des Übergangs vergrößert, und die Vorteile der erfindungsgemäß verwendeten Stahllegierung gehen verloren. Eine Steigerung der Übergangstemperatur und der Beständigkeit der Legierung gegenüber einem Erweichen während des Anlassens können erzielt werden, wenn weniger als 0,5% an Titan und/oder Wolfram und/oder Zirkonium und/oder Niob hinzugefügt werden. Übersteigt der Zusatz jedoch 0,5 %, so verringert sich die Härtbarkeit der Legierung in beachtlichem Ausmaß. Auch ist ein so hoher Zusatz sehr teuer. Gibt man weniger als 0,1 % Aluminium zu, so erhält man keine größere Beständigkeit der Legierung gegenüber Warmrißbildungen. Bei einem Aluminiumgehalt größer als 1,7% wird die Herstellung der Legierung schwieriger, ohne daß weitere Verbesserungen ihrer Eigenschaften erzielt werden. Es ist daher notwendig, daß der Gehalt an Aluminium zwischen 0,10 und 1,70% liegt.proportion greater than 0.5%> this does not give adequate impact resistance. Contains less of the steel alloy than 1.0% silicon, the transition temperature and the resulting change in volume are only slightly increased only slightly diminished. However, if more than 3.0% silicon is present, none is produced improved impact strength of the alloy. If the chromium content is below 0.5%; so will the hardenability not increased. The transition temperature is also not increased, and there can be no improved durability of the alloy against tempering. If you give more than 3.0% chromium to the extent that the alloy is improved against wear, it cannot increase significantly the transition temperature can be determined. As the volume increases during the transition, the tendency to form hot cracks is also only slightly improved. This also applies if you have more than 1.5% molybdenum and more than 1.0% vanadium added. Further, in this case, the hardenability also becomes so greatly reduced that no advantageous effect is achieved by this addition. Also the addition of less than 0.01% molybdenum and vanadium brings no improvement in terms of hot cracking. It is true that the hardenability can be increased if more than 1.2% manganese and more than 2.0% nickel are added be increased, but thereby the transition temperature is lowered, the change in volume during of the transition increased, and the advantages of the steel alloy used according to the invention go lost. An increase in the transition temperature and the resistance of the alloy to one Softening during tempering can be achieved if less than 0.5% titanium and / or Tungsten and / or zirconium and / or niobium can be added. However, if the addition exceeds 0.5%, thus the hardenability of the alloy is considerably reduced. Also is such a high addition very expensive. If less than 0.1% aluminum is added, the alloy does not have any greater resistance against hot cracking. If the aluminum content is greater than 1.7%, the production the alloy more difficult without further improvements in its properties being achieved. It is therefore it is necessary that the aluminum content is between 0.10 and 1.70%.

Der erfindungsgemäß zu verwendende Stahl wird bei einer geeigneten Temperatur oberhalb der Umwandlungstemperatur bis zur Austenitisierung erhitzt und dann je nach der Größe des Gegenstandes durch Wasserabschrecken oder Ölabschrecken oder Luftkühlen abgekühlt. Das Anlassen wird bei geeigneter Temperatur während einer geeigneten Zeitdauer durchgeführt, um die gewünschte Härte der Legierung zu erzielen. Der erfindungsgemäß benutzte Stahl weist dann eine sehr hohe Beständigkeit gegenüber Warmrißbildung auf, wenn er wiederholt verhältnismäßig starken thermischen Behandlungen unterworfen wird. Seine Umwandlungstemperatur liegt sehr hoch, außerdem ist seine Volumenänderung zum Zeitpunkt des Übergangs beachtlich verringert. Die mechanischen Eigenschaften des erfindungsgemäß zu verwendenden Stahls bei Normaltemperatur unterscheiden sich nicht wesentlich von den bekannten üblichen Werkzeugbzw. Gesenkstählen, die kein Aluminium enthalten. Er zeigt jedoch noch die Vorteile, daß seine Beständigkeit gegenüber Erweichung beim Anlassen gesteigert ist und daß seine Hochtemperaturfestigkeit verbessert ist.The steel to be used in the present invention is at a suitable temperature above the transition temperature Heated to austenitization and then through depending on the size of the object Water quenching or oil quenching or air cooling. The tempering is done when appropriate Temperature is carried out for a suitable period of time to achieve the desired hardness of the alloy achieve. The steel used according to the invention then has a very high resistance to hot cracking when it is repeatedly subjected to relatively strong thermal treatments. Its transformation temperature is very high, and its volume change at the time of Transition considerably reduced. The mechanical properties of the material to be used according to the invention Steel at normal temperature do not differ significantly from the known common tools or tools. Die steels that do not contain aluminum. However, it still shows the advantages that its persistence is increased compared to tempering softening and that its high temperature strength improves is.

Im folgenden werden die verschiedenen Eigenschaften der erfindungsgemäß benutzten Stähle, die in der Tabelle mit A bezeichnet sind, einer üblichen verbesserten Stahllegierung, die in der Tabelle mit B bezeichnet ist, und eines üblichen Gesenk- bzw. Werkzeugstahles, der in der Tabelle mit C bezeichnet ist, verglichen. Die jeweiligen Stahllegierungen hatten die chemische Zusammensetzung, wie sie in der Tabelle I angegeben ist. Die Ergebnisse der thermischen Ermüdungsversuche sind in Tabelle II zusammengefaßt. In the following the various properties of the steels used according to the invention, which are used in the Table with A, a common improved steel alloy, which in the table with B is denoted, and a conventional die or tool steel, denoted by C in the table is compared. The respective steel alloys had the chemical composition as described in Table I is given. The results of the thermal fatigue tests are summarized in Table II.

CC. SiSi MnMn Tabelle ]Tabel ] [[ MoMon VV AlAl NiNi TiTi 0,350.35 1,541.54 0,810.81 CrCr 0,410.41 0,210.21 0,550.55 AIAI 0,350.35 1,651.65 0,830.83 1,061.06 0,420.42 0,210.21 1,081.08 —- —- AllAlles 0,370.37 1,521.52 0,900.90 1,051.05 0,400.40 0,210.21 1,071.07 1,081.08 —- AIIIAIII 0,320.32 1,541.54 0,830.83 1,021.02 0,400.40 0,200.20 0,940.94 —- 0,060.06 AIVAIV 0,350.35 1,511.51 0,810.81 1,041.04 0,410.41 0,200.20 0,920.92 0,920.92 0,060.06 AVAV 0,330.33 1,511.51 0,730.73 1,051.05 0,410.41 0,210.21 —- —- —- BB. 0,550.55 0,290.29 0,620.62 1,011.01 0,280.28 0,150.15 —- 1,411.41 —- CC. 0,850.85

Tabelle IITable II

Anzahl der Wärmebehandlungen bis zumNumber of heat treatments up to OlaillCOlaillC Versagen auf Grund thermischer ErmüdungFailure due to thermal fatigue AIAI 18031803 AUAU 28062806 AIIIAIII 19551955 AIVAIV 26862686 AVAV 16471647 BB. 11001100 CC. 280280

Die vorstehend aufgeführten Stähle wurden jeweils auf eine geeignete Temperatur oberhalb der Umwandlungstemperatur erhitzt, ölabgeschreckt und angelassen.The steels listed above were each raised to an appropriate temperature above the transition temperature heated, oil quenched and tempered.

Die Anzahl der Wärmebehandlungen bis zum Versagen auf Grund thermischer Ermüdung d. h., bis die in einer entsprechenden Versuchsvorrichtung eingespannte Probe brach, ist in Tabellen auf geführt.The number of heat treatments to failure due to thermal fatigue d. h., to the specimen clamped in a corresponding test device broke is shown in tables guided.

Die Übergangstemperaturen zum Zeitpunkt des Erhitzens und das Ausmaß der Volumenveränderungen zum Zeitpunkt des Übergangs sind in Tabelle III zusammengefaßt.The transition temperatures at the time of heating and the extent of the volume changes at the time of transition are summarized in Table III.

Claims (3)

1234 39865Tabelle VITabelle III Umwandlungstemperatur, 0CFertigungsAusmaß dertemperaturVolumen veränderungStäMeAusgangs957zum Zeitpunkttemperatur1000des Überganges608978%AI81910300,114All8099750,021AIII8209040,028AIV8007710,025AV7930,015B7100,237C0,612 In Tabelle IV sind die mechanischen Eigenschaften bei Normaltemperatur der erfindungsgemäß zu verwendenden Stähle und der üblichen Stähle einander gegenübergestellt. Die StäMe wurden auf eine geeignete Temperatur oberhalb der Umwandlungstemperatur erhitzt, ölabgeschreckt und anschließend angelassen. Tabelle IV StähleZug festig keitBiege festig keitDeh nungVer minderung der FlächeTemperungs- temperaturkg/mmäkg/mm2%7.0CAI103,388,218,055,1725ΑΠ107,292,116,053,4725AΙΠ104,490,015,056,6725AIV98,183,615,062,6725AV104,289,416,055,0725B90,476,620,056,8725C105,090,218,557,5675 In Tabelle V sind mechanische Eigenschaften der verschiedenen Stähle bei Hochtemperaturen einander gegenübergestellt. Auch hierbei wurden die Stähle ölabgeschreckt und angelassen. Die Härte war bei Normaltemperatur auf den gleichen Wert eingestellt worden. Ferner sind in TabelleVI ihre Charpy-U-Kerbschlagfestigkeitswerte nach einer in derselben Weise durchgeführten Wärmebehandlung angegeben. Tabelle V ZugBiegeDehnungVerminderungStählefestigkeitfestigkeitVoder Flächekg/mm2kg/mm260,0%AI19,315,461,487,6All20,315,264,083,2AIII19,915,758,094,7AIV20,917,274,095,6AV18,814,665,996,8B17,012,4125,490,6C• 8,55,394,7 Härte (HRC)KerbschlagwerteStählebei U-Kerbe KG32,8m/cm2AI35,111,0All33,48,2AIII33,68,1AIV35,39,9AV30,77,8B35,216,9C10,6 Wie aus Tabelle II hervorgeht, ist die Anzahl der bis zum Versagen auf Grund thermischer Ermüdung erforderlichen Wärmebehandlungen bei den erfindungsgemäß zu verwendenden Stählen weit höher als bei den üblichen Stählen. Aus Tabelle III ergibt sich, daß bei den erfindungsgemäß zu verwendenden Stählen die Umwandlungstemperatur sehr hoch liegt und daß die Volumenänderung zum Zeitpunkt der Umwandlung beachtlich vermindert wird. Das bedeutet, daß die Umwandlungstemperatur, selbst dann, wenn die Oberfläche des Stahles bei seiner Verwendung auf eine hohe Temperatur erhitzt wird, kaum erreicht werden wird. Sollte aber die Umwandlungstemperatur doch überschritten werden, so ist die Volumenänderung beim Übergang klein. Dadurch werden innere Spannungen in dem Stahl vermieden und seine Beständigkeit gegen Warmrißbildung verbessert. Wie aus den Tabellen IV und VI ersichtlich, entsprechen bei Normaltemperatur die mechanischen Eigenschaften der erfindungsgemäß zu verwendenden Stähle im wesentlichen denjenigen der üblichen Stähle. Aus den weiterhin in Tabelle V angegebenen mechanischen Eigenschaften bei hohen Temperaturen geht hervor, daß die erfindungsgemäß zu verwendenden Stähle eine hohe Warmfestigkeit besitzen. Patentansprüche:1234 39865Table VITable III Conversion temperature, 0CManufacturingDevelopment of the temperatureVolume changeStäMeOutput957at the point in time temperature1000of the transition608978% AI81910300,114All8099750,021AIII8209040,028AIV8007710,025AV7930,015B7100,237C0,612 the steels to be used according to the invention are compared with the mechanical temperature IV and the usual steels according to the invention in the table IV and the normal steels to be used according to the usual temperature. The logs were heated to a suitable temperature above the transition temperature, oil quenched, and then tempered. Table IV Steels Tensile strength Bending strength Elongation Reduction of the area Tempering temperature kg / mmäkg / mm2% 7.0CAI103,388,218,055,1725ΑΠ107,292,116,053,4725AΙΠ104,490,015,056,6725AIV98,183,615,062,6725AIV98,183,615,062,6725AV904,27,289,416,062,6725AV90,4257,015,06,062,6725AV104,2207,510,5B V the mechanical properties of the different steels at high temperatures are compared with one another. Here, too, the steels were quenched and tempered with oil. The hardness was adjusted to the same value at normal temperature. Also in Table VI are their Charpy U-Notched Impact Strength values after a heat treatment carried out in the same way. Table V Tensile Flexural Elongation Reduction Steel StrengthVor Areakg / mm2kg / mm260.0% AI19,315,461,487,6All20,315,264,083,2AIII19,915,758,094.7AIV20,917,274,095,6AV18,814,665,996.8B17,012,4125,490,6C • 8,55,394.7 Hardness (HRC) Impact values of steels at U-notch KG32.8m / cm2AI35,111,0All33,48,2AIII33,68,1AIV35,39,9AV30,77,8B35,216,9C10,6 As can be seen from Table II, the number of due to failure thermal fatigue required heat treatments in the steels to be used according to the invention far higher than in the usual steels. It can be seen from Table III that the steels to be used according to the invention have a very high transformation temperature and that the change in volume at the time of transformation is considerably reduced. This means that even if the surface of the steel is heated to a high temperature when it is used, the transition temperature will hardly be reached. However, if the transition temperature should be exceeded, the change in volume during the transition is small. This avoids internal stresses in the steel and improves its resistance to hot cracking. As can be seen from Tables IV and VI, the mechanical properties of the steels to be used according to the invention correspond essentially to those of the conventional steels at normal temperature. The mechanical properties at high temperatures also given in Table V show that the steels to be used according to the invention have a high heat resistance. Patent claims: 1. Verwendung einer warmfesten Stahllegierung, bestehend aus 0,15 bis 0,5% Kohlenstoff, 1,0 bis 3,0 % Silicium, weniger als 1,2% Mangan, 0,5 bis 3,0% Chrom, 0,01 bis 1,5% Molybdän, 0,01 bis 1,0% Vanadin, 0,1 bis 1,7% Aluminium, Rest Eisen, und weniger als 1 % an Kupfer, Phosphor und Schwefel als Verunreinigungen, als Werkstoff für Warmverarbeitungswerkzeuge und Warmverarbeitungsgesenke mit hoher Beständigkeit gegen die Ausbildung von Warmrissen.1. Use of a heat-resistant steel alloy consisting of 0.15 to 0.5% carbon, 1.0 to 3.0% silicon, less than 1.2% manganese, 0.5 to 3.0% chromium, 0.01 to 1.5% molybdenum, 0.01 to 1.0% vanadium, 0.1 to 1.7% aluminum, the remainder iron, and less than 1% copper, phosphorus and sulfur as impurities, as a material for hot processing tools and hot processing dies with high resistance to the formation of hot cracks. 2. Verwendung einer Stahllegierung nach Anspruch 1, wobei die Stahllegierung zusätzlich weniger als 2,0% Nickel enthält, für den Zweck nach Anspruch 1.2. Use of a steel alloy according to claim 1, wherein the steel alloy additionally contains less than 2.0% nickel for the purpose of claim 1. 3. Verwendung einer Stahllegierung nach Anspruch 1 und 2, wobei die Stahllegierung zusätzlich weniger als 0,5 % Wolfram, weniger als 0,5 % Titan, weniger als 0,5% Zirkonium und weniger als 0,5 % Niob einzeln oder zu mehreren, jedoch in einer Gesamtmenge von weniger als 0,5 % enthält.3. Use of a steel alloy according to claim 1 and 2, wherein the steel alloy is additionally less than 0.5% tungsten, less than 0.5% titanium, less than 0.5% zirconium and less than 0.5% niobium individually or in groups, but in a total amount of less than 0.5% contains. 709 509/383 2.67 ® Bundesdruckerei Berlin709 509/383 2.67 ® Bundesdruckerei Berlin