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Zylinderkopf für Brennkraftmaschinen Die Erfindung bezieht sich auf
einen Brennkra.ftmaschinen-Zylinderkopf mit außermittig angeordnetem Einlaßventil
und mit einer eine kreisende Strömung im Arbeitszylinder hervorrufenden Ausbildung
des Einlaßkanals. Sie bezweckt, eine möglichst große. Drehgeschwindigkeit der Ladung
zu erzielen sowie die Möglichkeit zu schaffen,, die Drehgeschwindigkeit der Ladung
an das jeweilige Verbrennungsverfahren und/oder andere motorische Gegebenheiten
anpassen zu können, ohne daß dabei Nachteile, wie schlechter Füllungsgrad, hoher
Produktionsaufwand und ungünstiges Betriebsverhalten in Kauf genommen werden müssen.
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Bei außermittig angeordneten Einlaßventilen kann die Erzeugung einer
kreisenden Strömung der Ladung im Zylinder immer nur auf einer Asymmetrie der durch
den Ventilspalt austretenden Stromfäden, bezogen auf den die Ventilachse schneidenden
Zylinderradius, beruhen. Wenn zwecks Erreichung einer guten Füllung der gesamte
Ven.tilspaltduerschnitt ausgenutzt werden soll, also keine teilweise Versperrung
stattfinden soll, so kann diese Asymmetrie nur durch eine von der Richtung des Ventilradius
abweichende, d. h. schräge Durchstr5mung des Ventilspaltes bewirkt werden. Die günstigste
Strömungsrichtung wird dabei für verschiedene Punkte des Ventilumfanges verschieden
seit. Im ganzen gesehen wird ein Bestwert dann erreicht werden, wenn für jeden einzelnen
Punkt des Ventilumfangs der diesem Punkte eigentümliche, bestmögliche. Strömungseffekt
erzielt wird.
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Bei der Feststellung der günstigsten Strömungsrichtung für einzelne
Punkte des Ventilumfanges darf angenommen werden, daß über den Ventil-Umfang annähernd
gleiches Druckgefälle im Ventilspalt herrscht; damit kann annäherungsweise die Strömungsgeschwindigkeit
(darstellbar durch die Länge eines Vektors) und auch die Dichte der aus dem Ventilspalt
austretenden Luft als über den Ventilumfang gleichbleibend angenommen werden.
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Diese- Verhältnisse sind in den, Fig. 1 und 2 schema,tisc:h. veranschaulicht
und werden vorweg am besten an Hand dieser Zeichnungen näher erläutert: Fig. 1 zeigt
im Grundriß den Zylinder 1 einer Verbrennungskraftmaschine mit dem außermittig angeordneten
Ventil 2-, der Abstand der Ventilachse von der Zylinderachse ist mit e bezeichnet,
der Radius des Ventiltellers mit r, der Abstand eines Punktes x
des
Ventilumfanges von der Zylinderachse mit a. Die Lage eines Punktes x auf denn Ventilumfang
ist durch den Winkel a festgelegt. Die Projektion des im Raume liegenden Geschwindigkeitsvektors
V (Fig. 2) bei achsparalleler Anordnung des Ventils in die zur Zylinderachse senkrechte
Ventileinlaßebene (hier Zeichnungsebene) ist mit VP bezeichnet, wobei die Geschwindigkeitskomponenten
von VP, bezogen auf die Zylinderachse, als Mittenachse durch VR (radial) und VT
(tangential), bezogen auf die Ventilachse, als Mittenachse durch VS (radial) und
ITU (tangential) gegeben sind.
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Fig. 2 zeigt perspektivisch das Bild des Vektors V im Raum, wobei
hinsichtlich der Projektion in die \Tentileinlaßebene (hier Zeichenebene) dieselben
Bezeichnungen wie in Fig. 1 verwendet sind. Mit hX ist die Projektion des Geschwindigkeitsvektors
V auf die Meridianebene des Ventils, mit VA die Geschwind.igkeitskomponente parallel
zur Zylinderachse bezeichnet. Die Bedeutung der eingezeichneten Winkel
y, y',
und x wird später noch erläutert.
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Der Anteil am insgesamt im Zylinder erzeugten Drall, der durch den
am Punkt x des Ventilumfanges austretenden Luftmengenanteil erzeugt wird, ist als
Moment der Bewegungsgröße in bezug. auf die Zylinderachse als Mittenachse bei Annahme
einer über den Ventilumfang gleichbleibenden Dichte o der austretenden Luft eine
Funktion: 1. des Abstandes a des Punktes x von der Zylinderachse.
der durch den Abstand e der Ventilachse von der Zvlin.derachse, den Radius r des
Ventiltellers und den Winkel a geometrisch eindeutig bestimmt ist, 2. der Umfangskomponente
ITT der Geschwindigkeit im gewünschten Drehsinn.
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Das heißt also: Drallanteil im Punkte x = O # a # VT.
Die Geschwindigkeitskomponente VA in Richtung parallel zur Zylinderachse ist für
die Füllung des Zvlinders maßgebend, während die Rad.ialkomponente VR weder den
Drall noch die Füllung beeinflußt, also einen reinen Verlust darstellt.
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Zwecks Erreichung eines möglichst großen Dralls ist anzustreben, daß
dem Geschwindigkeitsvektor V
in jedem beliebigen Punkte x des Ventilumfanges
eine solche Richtung gegeben wird, daß seine Projektion L'p in die Ventileinlaßebene
im beabsichtigten Drehsinn in die zum zugehörigen Zylinderradius senkrechte Richtung
fällt, d. h., daß VP - VT, oder y = ;,' wird. In diesem Falle wird keine
Ra.dialkomponente auftreten, VR also Null sein. Dieser Idealfall kann jedoch nur
in einem begrenzten. Bereich des Ventilumfanges erreicht werden, und zwar nur in
dem Bereich, in dem die erwünschte Richtung der Geschwindigkeitskomponente VT um
einen Winkel ;# vom Ventilradius abweicht; dieser Winkel y darf dabei nicht größer
als ein bestimmter Grenzwert y'max sein, welcher dadurch bedingt ist, daß bei der
Durchströmung des Ventilspaltes stets eine Komponente Vs in Richtung des Ventilradius
vorhanden sein muß. Die obige Forderung ist daher dahingehend einzuschränken. daß
anzustreben ist, dem Geschwindigkeitsvektor V in jedem Punkte des Ventilumfangs
eine solche Richtung zu geben, daß seine Projektion VP im gewünschten Drehsinn in
die Ventileinlaßebene um einen möglichst kleinen Winkel von der Richtung senkrecht
zum zugehörigen Zylinderradius abweicht; die auftretende Radialkomponente VR wird
dadurch in der gewünschten Weise möglichst klein. Für denjenigen Umfangsbereich,
an dem ein Zusammenfallen von VP mit der günstigsten Richtung nicht zu erreichen
ist, bedeutet das, daß VP um den größten erreichbaren Winkel y'"", vom Ventilradius
abweichen soll. Ist der Abstand e größer als der Radius r des Ventiltellers
bzw. des Öffnungsquerschnittes in der Ventileinlaßebene, dann zerfällt dieser Bereich
in zwei Bereiche, je nachdem, nach welcher Seite des Ventilradius die Projektion
VP des Geschwindigkeitsvektors vom Ventilradius r abweichen muß, um eine möglichst
kleine Radialkomponente VR zu ergeben. Die Grenze zwischen diesen beiden Bereichen
liegt, wie aus der noch zu erläuternden Fig.3 zu ersehen, an demjenigen Punkt des
Ventilumfangs, an dem der zugehörige Zylinderradius Tangente ist. Dieser Punkt ist
in Fig.3 mit L' bezeichnet. In diesem Punkte müßte die Richtung des Vektors sprunghaft
von + y'rnax auf - y'max umschwenken, was aus leicht einzusehenden
Gründen nicht möglich ist. Es wird daher ein Ausgleich in Form eines allmählichen
Übergangs in Kauf genommen werden müssen, wenn man diesen Bereich nicht unter Aufgabe
eines gewissen Füllungsanteils überhaupt durch ein Sperrelement ausschalten will.
Der durch die in diesem Bereich durchströmenden Luftanteile erzeugte Drallanteil
ist, wie aus Fig. 3 zu ersehen, dem gewünschten Drehsinn entgegengesetzt gerichtet,
wenn er auch verhältnismäßig klein ist; der Luftanteil als solcher ist dagegen verhältnismäßig
groß.
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Bei gleichbleibender Größe des Geschwindigkeitsvektors l' im Raum
ist nun das Verhältnis der den Drall und die Füllung bestimmenden Komponenten VP
und L'A durch den Winkel 21 zwischen dem Geschwindigkeitsvektor V und seiner Projektion
VP in die Ventileinlaßebene bestimmt. je flacher dieser Winkel, um so größer VP
bzw. VT, d. h. der Drall, und um so kleiner VA, d. h. die Füllung, und umgekehrt.
Im Ganzen gesehen wird jeweils ein Bestwert dann erreicht werden, wenn die arithmetische
Summe der beiden Komponenten VP und VA ein Bestwert ist, d. h. wenn ?i = 45° ist.
Damit ergibt sich aber, daß angestrebt werden muß, die beiden Komponenten VP und
VA über den ganzen Ventilumfang möglichst konstant gleich groß zu machen. Für diesen
Fall ist die Projektion des Winkels 17 in die Meridianehme des Ventils, die in Fig.
2 mit x bezeichnet ist, stets größer als 45° und im Grenzfall, d. h. wenn y'= 0,
wird x = 45°. Der Winkel x ist also, um jeweils den günstigsten Drall zu bekommen,
immer größer als 45° und in Abhängigkeit vom Winkel j , um den VP von der
Richtung des Ventilradius abweicht, veränderlich zu wählen, oder: je größer y' ist,
um so größer soll jeweils x sein.
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Die erwünschte Vektorverteilung am Umfang eines kreisrunden Ventilöffnungsquerschnittes
ist in ihrer Gesamtheit und für verschiedene Umfangspunkte im einzelnen in der bereits
erwähnten Fig.3 in die Ventileinlaßehene projiziert aufgetragen. In dieser Figur
ist durch die Ventilradien I und II derjenige Bereich abgegrenzt, in dem hei einem
angenommenen Winkel y',nax mehr oder weniger vollkommen erreicht wird, daß keine
Radialkomponente VR auftritt, daß also ,@ _ ,@' und VP = VT ist. In dem durch
die Radien Il und III begrenzten Bereich ist eine Abweichung der Komponente VP von
der Richtung des Ventilradius um den Winkel -!- y'",ax nach, der einen Umfangsrichtung,
in dem durch die Radien III und I begrenzten Bereich um den Winkel - y'",ax
nach der anderen Umfangsrichtung vorgesehen, was in diesen Bereichen möglichst kleine
Radialkomponenten VR zur Folge hat. In dem durch die Radien IV und V begrenzten
Bereich, d. h. im Bereich des Umkehrpunktes U, läßt sich ein negativer, d. h. dem
gewünschten Drehsinn entgegengerichteter Drallanteil nicht vermeiden; derselbe ist
jedoch verhältnismäßig klein und, kann notfalls durch Sperrelemente gänzlich ausgeschaltet
werden. Die Vektoraufteilung für einen ausgewählten Punkt x des Ventilumfanges in
der achsparallelen Ebene, welche um den Winkel y' gegen die Meridianebene des Ventils
geneigt ist und die Vektoren l' und VP enthält, ist in Fig. 4 gezeigt, während Fig.
5 die Vektorverteilung für denselben Punkt des Ventilumfanges in der Meridianebene
des Ventils darstellt.
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Aufgabe der Erfindung ist es nun, eine räumliche Ausbildung des Einlaßkanals
anzugeben, welche eine Strömung im Ven.tileinlaßquerschnitt herbeiführt, die eine
V ektorverteilung nach den vorstehenden Gesichtspunkten gewährleistet.
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Diese Aufgabe wird erfindungsgemäß dadurch gelöst, daß der Kanal aus
einer Richtung in den Raum über dem Einlaßventil einmündet, welche zur Richtung
eines den Ventilteller in der Ventileinlaßebene tangierenden bzw. nahezu tangierenden
Zylinderradius senkrecht steht, und daß der sich an den Kanal anschließende Strömungsraum
über dem Ventil aus zwei kanalartigen Ästen unterschiedlichen Volumens besteht,
die in zueinander entgegengesetzten Richtungen um die Ventilachse herum geführt
sind und im Durchsatzquerschnitt sich nach dem Ventilsitz hin verjüngend am tiefsten
Punkt ihrer oberen Kanalabdeckung ineinander übergehen.
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Versuche haben gezeigt, daß hei Ausbildung eines Einlaßkana,ls nach
vorstehender Regel eine höchstmögliche Drehgeschwindigkeit der einströmenden Luft
bei gutem Füllungsgrad erreicht wird. Besonders vorteilhaft ist es, wenn der Einlaßkanal
vor dem Raum über dem Einlaßventil langgestreckt und im Querschnitt elliptisch oder
oval gestaltet ist, wobei der Oval-Querschnitt vorzugsweise gegen den Ventilsitz
hin schmäler gehalten wird als auf der dem Ventilsitz abgelvandten Seite; die große
Achse der Querschnittsellipse schließt mit der Ventilachse einen spitzen Winkel
ein. Die tiefste Stelle, wo die vorerwähnten kanalartigen Äste sich treffen bzw.
ineinander übergehen, liegt. bezogen auf den durch die
Ventilachse
gehenden Zylinderradius, spiegelbildlich zu der Stelle, wo der Einlaßka.nal in den
Raum über dem Einlaßventil einmündet, d. h. also an der zweiten möglichen Stelle,
wo ein Zylinderradius den Ventilteller in der Ventilauslaßebene tangiert.
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Weitere wichtige Merkmale der Erfindung ergeben sich aus der nachfolgenden
Beschreibung, worin die Erfindung an Hand der weiteren Fig. 6 bis 14 in ihrer praktischen
Verwirklichung beispielsweise erläutert ist. Hierbei zeigt Fig. 6 eineAusführungsform
des erfindungsgemäßen Einlaßkanals im Grundriß, Fig. 7 einen Schnitt nach der Linie
A-B in. Fig. 6, Fig. 8 einen Schnitt nach der Linie C-D in Fig. 6, Fig. 9 einen
Schnitt nach der Linie E-F in Fig. 6, Fig.10 eine abgeänderte Ausführungsform des
Einlaßkanals mit darin eingesetzten. Leitblechen, Fig. 11 eine Ausführungsform der
Ventilführung, teilweise im Schnitt und teilweise in Ansicht, Fig. 12 eine andere
Ausführungsform der Ventilführung in der gleichen Darsteillungsweise: wie in Fig.
11.
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Fig.13 einen Schnitt durch einen Ventilsitzring mit Verengungswulst.
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Fig.14 einen Grund.riß des Ventilsitzringes von Fig. 13.
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Bei der Ausführungsform nach Fig. 6 mündet der im Schnitt C-D angenähert
elliptischen Umfang aufweisende Kanal 3 in seinem unteren Teil, d. h. an seiner
Sohle, aus einer Richtung in den Raum über dem Ventil 2 ein, die der Richtung des
Ventilradius 111 möglichst nahe kommt. Oder mit anderen Worten: die Einlaufrichtung
des Einlaßkanals 3 steht hier möglichst senkrecht zu dem den Ventilteller 2 tangierenden
Zylinderradius 4. Die am ven,tilsitznäheren Ende der großen Achse a des elliptischen
Querschnittes befindliche Sohle 5 des Kanals 3 (Fig.7 und 8) verläuft, bezogen,
auf die Zylinderdecke 6 sehr flach und annähernd parallel zu letzterer; der elliptische
Querschnitt der Sohle 5 ist außerdem an dieser Stelle schmal, um den Bereich, in
dem die Richtung des Geschwindigkeitsvektors von -I- y'Max auf - y'""ar übergeht,
möglichst klein zu halten. Die große Achse a des elliptischen Querschnittes des
Einlaßkanals ist gegenüber der Ventilachse um den Winkel 5 geneigt. Die dar Zylinderachse
8 zugekehrte Wandung 9 des Kanals 3 verläuft, im Grundriß gesehen (Fig. 6), etwa
in Richtung auf die Ventilachse 10 zu und geht. mit guter Ausrundung 11 in. die
Wandung 12 des Raumes über dem Ventil 2 über; die Wandung 9 ist dabei in ihrem oberen
Teil 13 weiter nach außen geführt und geht hier in die Ventilkanzel 14 über. Die
der Zylinderachse 8 abgewandte Wandung 15 des Kanals 3 weist eine dem gewünschten
Winkel x entsprechende Schräge zur Zylinderachse (nach oben und außen) auf und geht,
wie aus Fig. 6 zu ersehen, in ihrem unteren Teil 16 mit guter Ausrundung 17 in die
Wandung 12 des Raumes über dem Ventil 2 über; in ihrem oberen Teil 18 holt die Wandung
15, von der Ventilachse aus gesehen, weit -nach außen aus und nähert sich sodann.
in bekannter Weise der Ventilachse 10 spiralig. Entsprechend den. mit Luft zu beliefernden
unterschiedlichen Anteilen des Ventilumfanges ist die Decke 19 des der Zylinderachse
8 zuliegenden. Teiles des Raumes über dem Ventil 2 (Fig. 7 und 9) niedrig, die.
Decke 20 des der Zylinderachse 8 abgewandten. Teiles dagegen hoch; in beiden Teilen.
senkt sich die Decke 19 bzw. 20 stetig über den Ventilumfang bis etwa zu den Stellen,
ab, die in Fig. 6 durch die Radien I und Il bezeichnet sind, um dann in dem Bereich
zwischen diesen beiden Radien immer flacher zu verlaufen und schließlich an ihrer
tiefsten Stelle, die in der Meridianebene des Ventilradius VI liegt, ineinander
überzugehen. Es entstehen hierdurch um die Ventilführung zwei kanalartige Äste
A, B (Fig. 9) unterschiedlichen Volumens, deren Zweck noch beschrieben wird.
Die tiefste Stelle VI der Decke liegt, bezogen auf die den Zylindermittelpunkt 8
und den Ventilmittelpunkt 10 verbindende Symmetrieachse S-S', etwa spiegelbildlich
zur Einmündung des Kanals 3, d. h. an der zweiten. möglichen Stelle, an der ein
Zylinderradius 21 den Ventilteller 2 tangiert. Durch diese Anordnung wird der am
Einlaßkanal 3 eintretende Hauptstrom in dem Raum über dem Ventil 2 in zwei die Ventilführung
in entgegengesetztem Drehsinn umlaufende Teilströme unterschiedlichen Volumens aufgespalten,
wobei sich die beiderseits des Ventils herumgeführten. Teilströme im Bereich der
tiefsten Stelle VI wieder vereinigen und, den Ventilspalt in der gewünschten günstigsten
Richtung verlassen, die an dieser tiefsten Stelle der Decke mit der Richtung des
Ventilradius V I zusammenfäldt.
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Um in den übrigen Bereichen die gewünschte, möglichst große Schräge
(Winkel 7'""x) der Strömung beim Verlassen des Ventilspaltes zu erzwingen, genügt
die angegebene spiralige Ausbildung der Außenwandung 15 und die stetige Absenkung
der Decke 19 bzw. 20 allein nicht; die Strömung muß auch soweit wie möglich nach
außen gedrängt bzw. geführt werden. Zu diesem Zwecke werden der Ventilschaft, die
Ventilkanzel 14 und/oder die Ventilführung 22 (Fig.7, 8, 9) mit erheblich größerem
Durchmesser versehen als bisher üblich; außerdem werden die Ventilkanzel und/oder
die Ventilführung wesentlich weiter nach unten in Richtung zum Ventilsitz 24 hin
als bisher üblich heruntergezogen.. Eine entsprechende Führung der Strömung kann
auch durch in den Kanal 3 eingebaute Leitelemente 23 (Fig. 10) erreicht werden.,
welche so angeordnet sind, daß sie die Aufspaltung des Hauptstromes in dem Raum
über dem Ventil in um die Ventilführung in entgegengesetztem Drehsinn, laufende
Teilströme begünstigen.
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Der über den Ventilumfang erwünschten verschiedenen Größe des Winkels
x ist durch die Form der Wandung 12 über dem Ventilsitz 24 (Fig. 7 und 9) dadurch
Rechnung getragen, daß die Wandung 12 in den Bereichen, in denen der Winkel y',"a,
erreicht werden soll, steil in den Ventilsitz 24 übergeht, während sie in dem Bereich
zwischen den Radien I und II in Abhängigkeit vom Winkel y zunehmend flacher zur
Ventilachse 10 hin geneigt ist und an der tiefsten Stelle VI schließlich etwa unter
einem Winkel von 45° liegt (Fig. 9). Dasselbe kann durch Anbringung eines Verengungswulstes
25 am Ven,tileinlaßque,rschnitt, der im Bereich zwischen den Radien I und II angeordnet
ist und dessen Form sich in Abhängigkeit vom Winkel y ändert, erreicht werden. Ein
solcher Wulst 25 mit Schrägfläche 25a kann auch in einem eingesetzten Ventilsitzring
26 angeordnet sein, wie dies aus Fig. 13 und 14 zu ersehen ist.
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Aus den Darlegungen ergibt sich, daß im Gegensatz zu den bisher bekannten
Einla,ßka,nalformen durch die erfindungsgemäße Aufspaltung des Luftstromes in zwei
Teilströme unterschiedlichen Volumens, die in einander entgegengesetztem Richtungssinn
um die Ventilachse 10 herum geführt sind, sowie durch. die sich über den Ventilumfang
ändernde Schräge der aus dem Ventilspalt austretenden. Strömung (entsprechend dem
gewünschten Winkel x),
wie sie durch die angegebene Neigung der
Deckenabschnitte 19 und 20 des Raumes über dem Ventil 2 und/oder durch die Anordnung
eines Wulstes 25 der beschriebenen Form im Bereich zwischen den Radien 1 und 1I
bewirkt wird, für nahezu jeden Punkt des Ventilumfanges ein bestmöglicher Dralleffekt
bei gleichzeitig guter Füllung erzielt wird.
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Für die Regelung des Dralls zur Anpassung an das jeweilige Verbrennungsverfahren
und beliebige andere motorische Gegebenheiten bieten sich unter Anwendung der Erfindung
folgende Möglichkeiten: 1. Die Größe des Winkels y'.ax bzw. der Bereich des Ventilumfanges,
auf dem y'mux erzwungen wird, kann verändert werden durch: a) Änderung des Durchmessers
des,Ventilscha,ftes, der Ventilkanzel 14 und der Ventilführung 22 und/oder der Länge
von Ventilkanzel 14 und/ oder Ventilführung 22, bzw. durch Längsverschiebung eines
auf die Ventilführung 22 aufgesetzten Drallbeeinflussungselementes 27 (Fig. 12)
; b) Verdrehung der an ihrem unteren Ende schräg abgeschnittenen oder in anderer
Weise unsymmetrisch ausgebildeten. Ventilführung 22 (Fig. 11) oder des auf die Ventilführung
22 aufgesetzten Elementes 27 (Fig. 12). 2. Die Größe der Winkel j7 bzw. x, d. h.
das Verhältnis von Durchfluß zu Drall, kann verändert werden du rch a) Verwendung
verschiedener Ventilsitzringe 26
(Fig. 13 und 14) mit unmittelbar vor dem
Ventilsitz 24 angeordnetem Verengungswulst 25 entsprechend der beschriebenen Formgebung,
wobei sich diese Teile im Innendurchmesser und damit der Austrittsschräge der Strömung,
die durch sie bewirkt wird, unterscheiden; b) Änderung des wirksamen Ventilhubes
und c) Änderung des Sitzwinkels des Ventils, welche zuletzt genannten Maßnahmen
an sich bekannt sind.
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3. Der Bereich des Ventilspaltes, in dem ein negativer, d. h. dem
gewünschten Drehsinn entgegengesetzt gerichteter Drallanteil erzeugt wird, kann
durch Verwendung von Sperrelementen bekannter Art, die auf dem Ventilkörper oder
im Kanal bzw. unter einem eingesetzten Ventilsitzringangebracht sein können, ausgeschaltet
werden. Aus Fig. 3 ist ersichtlich, daß ein solches Sperrelement in Verbindung mit
einem Einlaßkanal der beschriebenen Ausführung zweckmäßig im Bereich zwischen den
Radien IV und V angeordnet wird, d. h. in dem Bereich, in dem ein negativer Drallanteil
erzeugt würde.
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Es ist weiter ersichtlich, daß bei einem Einlaßkanal der erfindungsgemäßen
Bauart das Sperrelement sich im Vergleich zu den bisher üblichen Einlaßkanalformen,
bei denen Sperrelemente mit einer Ausdehnung von 100 bis 180° Umfangswinkel zur
Anwendung kommen, nur über einen wesentlich kleineren Umfangswinkel zu erstrecken
braucht, der in der Größenordnung von höchstens etwa 60° liegt. Es können also bei
Anwendung der Erfindung auch noch Luftanteile mit zur Drallerzeugung herangezogen
werden, die bei Anwendung von Sperrelementen der bisher üblichen Umfangsausdehnung
unwirksam bleiben würden. Durch die bei der erfindungsgemäßen Ausbildung des Einlaßkanals
erreichbare Verkleinerung des Sperrelementes kann also im Gegensatz zu den. bisherigen
Lösungen dieser Art nicht nur die Füllung, sondern auch der Drall im Zylinder noch
gesteigert werden.
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Für die Gegenstände der Unteransprüche wird nur in Verbindung mit
dem Hauptgedanken der Erfindung (Anspruch 1) Schutz begehrt.