DE10304543B3 - Continuous casting of liquid metals, especially liquid steel, comprises partially reducing the heat transfer number during cooling in the region of the heat flow shadow of the submerged nozzle - Google Patents
Continuous casting of liquid metals, especially liquid steel, comprises partially reducing the heat transfer number during cooling in the region of the heat flow shadow of the submerged nozzle Download PDFInfo
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Abstract
Description
Die Erfindung betrifft ein Verfahren und eine Einrichtung zum Stranggießen von flüssigen Metallen, insbesondere von flüssigen Stahlwerkstoffen, durch Eingießen des Gießwerkstoffs in einen Tauchausguss, der in einer aus wassergekühlten Kupferplatten gebildeten und oszillierenden Stranggießkokille bis unter einen konstanten Gießspiegel und ggfs. bis zu einem Trichterende zwischen den Breitseiten- Kupferplatten reicht und zumindest teilweise mit seiner Außenform der Innenform der Kupferplatten angenähert ist.The invention relates to a method and a device for continuous casting of liquid metals, in particular of liquid Steel materials, by pouring of the casting material into a diving spout, which is made of water-cooled copper plates formed and oscillating continuous casting mold down to a constant meniscus and if necessary extends to a funnel end between the broadside copper plates and at least partially with its outer shape the inner shape of the copper plates approximated is.
Die Anordnung eines solchen Tauchausgusses beeinflusst in erheblichem Maß die Qualität des sich in der Stranggießkokille bildenden Gießstranges. Ein damit verbundener Nachteil sind die Abmessungen, die wegen der Haltbarkeit für eine hohe Anzahl von Schmelzen oder seine Standfestigkeit bei Dauerbetrieb erforderliche dicke Wandungen voraussetzen. Diese Wandungen stellen einen Isolator für die Abführung der Wärme in die Kokillenplatten dar. Außerdem betragen die Zwischenräume zwischen der Tauchausguss-Wandung und der Kokillenplatte nur noch ca. 25 mm. Die Folge der Isolierung ist eine ungleichmäßige Wärmeabfuhr im Einflussbereich des Tauchausgusses, im Vergleich zu dem Bereich außerhalb des Tauchausguss-Schattens, so dass in der Mitte der Breitseiten-Kupferplatten die Strangschale schneller wächst, d.h. es wird dort mehr Energie in Form von Erstarrungswärme abgegeben, da die Überhitzungsenergie durch die Isolation des Tauchausgusses ein Defizit aufweist. Die Folgen einer solch schnellen Unterkühlung wurden bisher unterschätzt. In Extremfällen muss davon ausgegangen werden, dass der erkaltende Gießstrang im Wärmestrom-Schatten des Tauchausgusses „kalt gezogen" wird. So kann jetzt angenommen werden, dass dieses Abkühlverhalten zu unsymmetrischen, verzogenen, profilverzerrten, in der Dicke nicht gleichmäßigen Strängen und Spannungen und damit zu Längsrissen in der Strangschale sowie auch zu inneren Fehlern führt, die sich später bei der Weiterverarbeitung des Materials als große Nachteile darstellen. Wirtschaftliche Schäden in Form von Längsrissen können ferner an besonders empfindlichen Stahlsorten entstehen. So sind besonders peritektische Stahlgüten mit raum- oder flächenzentrierten Kristallgittern gefährdet. Die unterschiedliche Kühlung verursacht schließlich solche Spannungen im Gießstrang, dass die entstehenden Risse, die sogar mittels besonderen Flämm-Maschinen beseitigt werden mussten.The arrangement of such a diving spout influences the quality of the in the continuous casting mold forming casting strand. A related disadvantage is the dimensions, because of the Durability for a high number of melts or its stability during continuous operation Require the required thick walls. Make these walls an isolator for the removal of warmth into the mold plates. Also are the spaces between the immersion spout wall and the mold plate only approx. 25 mm. The result of the insulation is uneven heat dissipation in the area of influence of the immersion spout, compared to the area outside the pouring spout shadow, so that in the middle of the broadside copper plates the strand shell growing faster, i.e. there is more energy given off in the form of solidification heat, because the overheating energy has a deficit due to the isolation of the diving spout. The The consequences of such rapid hypothermia have so far been underestimated. In extreme cases it must be assumed that the cooling strand in the heat flow shadow of the diving spout "cold is pulled can now be assumed that this cooling behavior leads to asymmetrical, warped, profile distorted, in the thickness not uniform strands and Tensions and thus longitudinal cracks in the strand shell as well as internal faults that yourself later present major disadvantages in the further processing of the material. economic damage in the form of longitudinal cracks can also arise on particularly sensitive types of steel. So are special peritectic steel grades with room or face centered Crystal lattice endangered. The different cooling eventually caused such tensions in the casting strand, that the resulting cracks, even using special flaming machines had to be eliminated.
Normalerweise sind die Stranggießkokillen, insbesondere für dünne und dicke Brammen, für eine konstante Kühlkapazität in der Breite sowie auch in der Dicke, ausgedrückt in W/m2, konstant ausgelegt. Dies erklärt sich über eine Anordnung als Kühlwasserkanäle oder Kühlwasserbohrungen über die Breite und konstante Wassergeschwindigkeit in jedem Kühlwasserkanal.Normally, the continuous casting molds, especially for thin and thick slabs, are designed for a constant cooling capacity in width and also in thickness, expressed in W / m 2 . This can be explained by an arrangement as cooling water channels or cooling water bores across the width and constant water speed in each cooling water channel.
Das eingangs bezeichnete Verfahren ist aus der WO 02/16061 A1 bekannt. Dieses Verfahren schlägt vor, die Breite der Kühlwasserkanäle in Gießrichtung in Abhängigkeit vom Wärmestromprofil über die Kokillenhöhe vom Kokilleneingang zum Kokillenausgang zu reduzieren. Diese Maßnahme stellt zwar einen Schritt in die richtige Richtung dar, kann aber noch weiterentwickelt werden.The procedure described at the beginning is known from WO 02/16061 A1. This procedure suggests the width of the cooling water channels in the pouring direction dependent on from the heat flow profile over the mold height to reduce from the mold entrance to the mold exit. This measure poses a step in the right direction, but it can still to be developed further.
Der Erfindung liegt die Aufgabe zugrunde, durch eine gleichmäßigere Kühlung der Metallschmelze eine gleichmäßigere Bildung der Strangschale zu erzielen, wobei die Entwicklung unter der Prämisse der thermischen Behandlung von Stranggießkokille und Tauchausguss als Einheit stehen muss.The invention is based, through a more uniform cooling of the Metal melt a more uniform formation to achieve the strand shell, the development under the premise of thermal treatment of continuous casting mold and immersion nozzle as Unit must stand.
Die gestellte Aufgabe wird erfindungsgemäß dadurch gelöst, dass während der Abkühlung in dem Bereich des Wärmestrom-Schattens des Tauchausgusses die Wärmeübergangszahl α [W/m2·K] partiell derart abgesenkt wird, dass eine jeweils in einer horizontalen Höhenebene liegende Isotherme eine auf dem Umfang gleichmäßige Strangschale erzeugt. Dadurch wird die Wirkung des Tauchausgusses in der Stranggießkokille berücksichtigt. Bisherige Unterschiede der Abkühlung im Wärmestrom-Schatten und außerhalb des Wärmestromschattens treten nicht mehr auf. Dadurch wird über die Isotherme eine gleichmäßigere Abkühlung des Gießmetalls über den Umfang erzielt, so dass ein gleichmäßigeres Strangschalenwachstum erreicht wird.The object is achieved according to the invention in that during the cooling in the area of the heat flow shadow of the immersion nozzle, the heat transfer coefficient α [W / m 2 .K] is partially reduced such that an isotherm lying in a horizontal height plane is one on the circumference uniform strand shell generated. This takes into account the effect of the immersion pouring in the continuous casting mold. Previous differences in cooling in the heat flow shadow and outside the heat flow shadow no longer occur. This results in a more uniform cooling of the casting metal over the circumference via the isotherm, so that a more uniform strand shell growth is achieved.
Eine Weiterentwicklung des Erfindungsgedankens besteht ferner darin, dass die in vertikal übereinander und parallel vorausgesetzten horizontalen Höhenlinien auf der Innenform der Breitseiten-Kupferplatte jeweils auf dem vollen Umfang der Innenform verlaufenden Isothermen durch partielle Änderung der Wärmeübergangszahl α [W/m2·K] funktional jeweils vom Beginn des Tauchausguss-Einflusses bis zur Mitte des Tauchausgusses erzeugt wird und dass gleichzeitig die Ausbildung der Isotherme durch partielle Wasserbedeckung über unterschiedlich beabstandete Kühlkanäle unterstützt wird. Das Absenken der Wärmeübergangszahl a erfolgt hier in Kombination mit der Wasserbedeckung und führt zu den genannten Vorteilen.A further development of the concept of the invention further consists in the fact that the isotherms running in the vertically superimposed and parallel horizontal contour lines on the inner shape of the broadside copper plate each functionally on the full circumference of the inner shape by partially changing the heat transfer coefficient α [W / m 2 · K] is generated from the beginning of the immersion spout to the middle of the immersion spout and that at the same time the formation of the isotherms is supported by partial water coverage via cooling channels at different distances. The lowering of the heat transfer coefficient a takes place here in combination with the water cover and leads to the advantages mentioned.
Eine weitere Variationsmöglichkeit wird ferner dadurch erzielt, dass die Isotherme durch Reduzieren der Wassermenge und/oder der Wassergeschwindigkeit in den Kupferplatten der Stranggießkokille gegenüber dem Tauchausguss erzeugt wird.Another possible variation is further achieved by reducing the isotherm the amount of water and / or the water velocity in the copper plates the continuous casting mold across from the diving spout is generated.
Eine andere Ausgestaltung als weitere Variation kann dahingehend eingesetzt werden, dass die Isotherme durch eine abschnittsweise veränderte Dicke der Kupferplatten und/oder einer aufgebrachten Nickel- oder Chromschicht erzeugt wird. Diese Maßnahme ist sowohl auf die konstruktive als auch auf eine wirtschaftliche Bauweise der Stranggießkokille gerichtet.Another configuration as a further variation can be used in such a way that the isotherm is changed by a section-wise modified Di corner of the copper plates and / or an applied nickel or chrome layer. This measure is aimed both at the constructive and at an economical construction of the continuous casting mold.
Die Ausgestaltungsmöglichkeiten richten sich weiter auf eine Variante, dass alternativ oder zusätzlich die Isotherme durch eine Trichteraufweitung einer mit dem Trichter versehenen Dünnbrammen- oder Dickbrammen-Stranggießkokille im Einflussbereich des Tauchausgusses erzeugt oder unterstützt wird. Auch diese Variante ist eine unter konstruktiven oder wirtschaftlichen Gesichtspunkten zu prüfende Möglichkeit eines entsprechend höheren Kupfereinsatzes.The design options continue to focus on a variant that alternatively or additionally the Isotherm through a funnel expansion of a funnel-equipped one Thin slab or Thick slab continuous casting is generated or supported in the sphere of influence of the diving spout. This variant is also one of constructive or economical Possibility to consider aspects a correspondingly higher one Copper use.
Vorrichtungstechnisch löst die Einrichtung die Erfindungsaufgabe dadurch, dass in den Breitseiten-Kupferplatten auf die Länge des Einflussbereichs des Tauchausgusses die Kühlwasserkanäle oder Kühlwasserbohrungen auf eine derart abgesenkte Kühlwassergeschwindigkeit mittels veränderten Strömungskanal-Querschnitten und oder auf eine partielle Wasserbedeckung ausgelegt sind, dass die Wärmeübergangszahl α [W/m2·K] im Bereich des Tauchausguss-Schattens kleiner als im Bereich außerhalb des Schattens ist. Dadurch wird die Wirkung des Tauchausgusses berücksichtigt. Die isolierende Wirkung des Tauchausgusses kann dadurch ausgeglichen werden.In terms of device technology, the device achieves the object of the invention by designing the cooling water channels or cooling water bores in the broadside copper plates over the length of the area of influence of the immersion spout for such a reduced cooling water speed by means of changed flow channel cross sections and or for partial water coverage that the heat transfer coefficient α [W / m 2 · K] in the area of the immersion pouring shadow is smaller than in the area outside the shadow. This takes into account the effect of the immersion spout. This can compensate for the isolating effect of the immersion nozzle.
Die sich gegenüber den Breitseiten-Kupferplatten und dem Tauchausguss ergebende Einfluss-Fläche wird in der Kokillenplatte dadurch eingegrenzt, dass die Kühlwasserkanäle oder die Kühlwasserbohrungen im Einflussbereich des Tauchausgusses mittels Einlegestücken oder konischen Stangen im Strömungsquerschnitt reduziert wird.Which are opposite the broadside copper plates and the area of influence resulting from the immersion nozzle is in the mold plate limited by the fact that the cooling water channels or the cooling water holes in the area of influence of the immersion spout by means of inlays or conical rods in the flow cross-section is reduced.
Dabei können die seitlichen Übergänge des Einfluss-Bereiches des Tauchausgusses niedrig und gestuft ausgeführt sein.The side transitions of the area of influence can of the diving spout must be low and graded.
Eine Alternative oder eine Zusatzmaßnahme zu Wassergeschwindigkeits- Änderungen besteht darin, dass die Kühlwasserkanäle oder die Kühlwasserbohrungen im Einflussbereich des Tauchausgusses im Sinn einer partiell verminderten Wasserbedeckung ausgeführt sind. Diese besteht aus einer Vergrößerung der Abstände der Kühlwasserkanäle oder der Kühlwasserbohrungen und/oder einer Verkleinerung der Strömungsquerschnittsflächen (F).An alternative or additional measure too Water speed changes is that the cooling water channels or the cooling water holes in the area of influence of the spout in the sense of a partially reduced Running water cover are. This consists of increasing the distances between the Cooling water channels or the Cooling water holes and / or a reduction in the flow cross-sectional areas (F).
Eine andere Alternative oder Zusatzmaßnahme ist ferner dadurch gegeben, dass die Dicke der Breitseiten-Kupferplatten im Einflussbereich des Tauchausgusses partiell vergrößert ausgeführt ist.Another alternative or additional measure is further given by the thickness of the broadside copper plates is partially enlarged in the area of influence of the immersion spout.
Diese Maßnahme kann, um sehr hohen Kupferdicken zu entsprechen, noch dahingehend ausgeführt sein, dass die Breitseiten-Kupferplatten auf der Heißseite mit einer Nickel- oder Chromschicht versehen ist.This measure can be very high To correspond to copper thicknesses that the broadside copper plates on the hot side with a nickel or Chrome layer is provided.
Die Wärmeübergangszahl α kann aber auch durch eine andere Alternative oder Zusatzmaßnahme gesenkt werden, dass die Breitseiten-Kupferplatten im Einflussbereich des Tauchausgusses bei gegebenem Trichter mit einer Aufweitung des Trichters versehen sind.The heat transfer coefficient α can, however also be lowered by another alternative or additional measure that the broadside copper plates in the area of influence of the immersion spout with a given funnel, widen the funnel are.
Zur Erläuterung des Verfahrens ist eine Zeichnung beigefügt, die die vorausgesetzten Anlagenteile, Vorrichtungen u. dgl. darstellt.To explain the procedure is attached a drawing, the the required system parts, devices and. The like.
Es zeigen:Show it:
Als Beispiel für eine Stranggießkokille
beliebigen Gießquerschnitts
ist in
In
Die Erfindung wirkt sodann derart,
dass eine in vertikal übereinander
und parallel vorausgesetzte horizontale Höhenlinien
Die Erfindung beruht auf einer Analogie zum Ohm'schen Gesetz aus der Elektrotechnik, in der die Spannung U = Widerstand R·der Stromstärke J ist. Dabei wird metallurgisch die Summe aller Teilwiderstände in mehreren Stoffen mit unterschiedlichen spezifischen Leitfähigkeiten λ [W/m·K] ermittelt. Der Gesamtwiderstand ergibt sich zu Ri = (l/λ·F), mit l = Länge [m] und F = Fläche [m2], wobei der Medienwiderstand R i mit den in der Bezugszeichenliste angegebenen natürlichen Leitfähigkeitwerten λ berechnet wird.The invention is based on an analogy to Ohm's law from electrical engineering, in which the voltage U = resistance R · the current strength J. The sum of all partial resistances in several substances with different specific conductivities λ [W / m · K] is determined metallurgically. The total resistance results in R i = (l / λ · F), with l = length [m] and F = area [m 2 ], the media resistance R i being calculated using the natural conductivity values λ given in the list of reference symbols.
Die angewendete Grundgleichung setzt l/λ gleich, einerseits für
- – Stahl (einer Dünnbramme) (St)
- – der Schlacke (SL)
- – dem Kupfer (Cu)
- – dem Kühlwasser und andererseits mit
- – Stahl im Tauchausguss (St/C)
- – der Keramik (Ref)
- – dem Stahl im Verfahren (St)
- – der Schlacke (SL)
- – dem Kupfer (Cu)
- – und dem Kühlwasser.
- - steel (a thin slab) (St)
- - the slag (SL)
- - the copper (Cu)
- - The cooling water and on the other hand with
- - Steel in the diving spout (St / C)
- - the ceramic (Ref)
- - the steel in the process (St)
- - the slag (SL)
- - the copper (Cu)
- - and the cooling water.
Die sich daraus errechnete Isotherme gilt für eine Änderung der Wärmeübergangszahl α bzw. einer anzusetzenden Wassergeschwindigkeit, und führt bspw. zu einem Wert α Wasser = 1/–1,5 = –0,666, d.h. es findet eine Absenkung auf ein a von ca. 2/3 anstelle 1,000 statt.The isotherm calculated from this applies to a change the heat transfer coefficient α or one water velocity to be applied, and leads, for example, to a value α water = 1 / 1.5 = -0.666, i.e. it is lowered to an a of approx. 2/3 instead of 1,000 instead of.
Nach einer alternativen Lösung kann
eine solche in einer Höhenebene
verlaufende Isotherme ergänzend
durch Reduzieren der Kühlwassermenge und/oder
der Kühlwasser-Geschwindigkeit
In
Eine weitere Alternative (
Eine weitere Alternative für eine geringere Wärmeabfuhr
im Schattenbereich des Tauchausgusses
Aus
Gemäß
Somit ergeben sich folgende Ergebnisse:
- a) Die Strangoberflächentemperatur TN1 > TZ1 außerhalb des Tauchausguss-Schattens.
- b) Die Strangschalentemperatur TZ2 ist gleich der Strangoberflächentemperatur
- c) TN2 außerhalb des Tauchausguss-Schattens.
- c) Die Strangoberflächentemperatur SN1 (außerhalb des Tauchausguss-Einflusses) ist kleiner als Strangschalendicke SZ1 (innerhalb des Tauchausguss-Einflusses).
- d) Die Strangschalendicke SZ2 (innerhalb des Einflusses des Tauchausgusses) ist gleich der Strangoberflächentemperatur SN1 (außerhalb des Einflusses des Tauchausgusses).
- e) Die Kühlkapazität KWN ist bei α = 1 gleich der Kühlkapazität KWZ.
- f) Die Kühlkapazität KWZ ist bei α = 0, 66 kleiner der Kühlkapazität KWN.
- a) The strand surface temperature T N1 > T Z1 outside the dip pouring shadow.
- b) The strand shell temperature T Z2 is equal to the strand surface temperature
- c) T N2 outside the immersion shadow.
- c) The strand surface temperature S N1 (outside of the immersion pouring influence) is smaller than strand shell thickness S Z1 (within the immersion pouring influence).
- d) The strand shell thickness S Z2 (within the influence of the immersion nozzle) is equal to the strand surface temperature S N1 (outside the influence of the immersion nozzle).
- e) The cooling capacity KW N is equal to the cooling capacity KW Z at α = 1.
- f) The cooling capacity KW Z is smaller than the cooling capacity KW N at α = 0.66.
In
Die außerhalb des Tauchausguss-Einflusses befindlichen
Kühlwasserkanäle
Der hier wesentliche Bereich des
Einflusses des Tauchausgusses
- 11
- Tauchausgusssubmerged nozzle
- 1a1a
- Außenformexternal form
- 1b1b
- Mittecenter
- 22
- (Dünnbrammen-) Stranggießkokille(Thin slab) continuous casting
- 2a2a
- Breitseiten-KupferplatteBroadsides copper plate
- 2b2 B
- Schmalseiten-KupferplatteShort-side copper plate
- 2c2c
- Innenforminterior shape
- 2d2d
- veränderte Dickechanged thickness
- 33
- schlitzförmiger Kühlwasserkanalslot-shaped cooling water channel
- 44
- KühlwasserbohrungCooling water hole
- 55
- Gießspiegelmeniscus
- 66
- Trichterfunnel
- 6a6a
- Trichter-EndeFunnel-end
- 77
- (flüssiger) Stahlwerkstoff(Liquid) Steel material
- 88th
- seitliche Öffnungside opening
- 99
- (Strömungs- oder) Pfeilrichtung(Flow or) arrow
- 1010
- Seitenraumside space
- 1111
- Zwischenraumgap
- 1212
- SchlackeschmierfilmSlag lubricating film
- 1313
- Schlackeschichtslag layer
- 14a14a
- Eingangentrance
- 14b14b
- Ausgangoutput
- 1515
- Strangschalestrand shell
- 1616
- Wassergeschwindigkeitwater speed
- 1717
- partielle Wasserbedeckungpartial water coverage
- 1818
- Höhenliniecontour
- 1919
- Wasserkastencistern
- 2020
- Umfang der Innenformscope the inner shape
- 2121
- Trichteraufweitungfunnel widening
- 2222
- konische Stangeconical pole
- 2323
- Einlegestückinsert piece
- 2424
- Einlegestückinsert piece
- TN1 T N1
- Strangoberflächentemperatur außerhalb des Tauchausguss-Schattens bei α = 1Strand surface temperature outside of Immersion pouring shadow at α = 1
- TN2 T N2
- Strangoberflächentemperatur außerhalb des Tauchausguss-Schattens bei α < 1Strand surface temperature outside of Immersion pouring shadow at α <1
- TZ1 T Z1
- Strangschalentemperatur im Tauchausguss-Schatten bei α = 1Strand shell temperature in the immersion pouring shadow at α = 1
- TZ2 T Z2
- Strangschalentemperatur im Tauchausguss-Schatten bei α < 1Strand shell temperature in the immersion pouring shadow at α <1
- SN1 S N1
- Strangoberflächentemperatur außerhalb des Tauchausguss-Schattens bei α = 1Strand surface temperature outside of Immersion pouring shadow at α = 1
- SN2 S N2
- Strangoberflächentemperatur außerhalb des Tauchausguss-Schattens bei α = 1Strand surface temperature outside of Immersion pouring shadow at α = 1
- SZ1 S Z1
- Strangschalendicke innerhalb des Tauchausguss-Schattens bei α = 1Strand shell thickness within the immersion spout shadow at α = 1
- SZ2 S Z2
- Strangschalendicke innerhalb des Tauchausguss-Schattens bei α < 1Strand shell thickness within the immersion spout shadow at α <1
- KWKW
- Kühlkapazität [W/m2]Cooling capacity [W / m 2 ]
- αα
- Wärmeübergangszahl [W/m2·K]Heat transfer coefficient [W / m 2 · K]
- wsws
- Wasser-StandardWater Standard
- αSαS
- Wärmeübergangszahl/Standard = 1 (normiert)Heat transfer coefficient / Standard = 1 (standardized)
- αZαZ
- im Zentrum des Tauchausguss-Schattensin the Center of the diving spout shadow
- wZw Z
- Wasser im Zentrum des Tauchausgusseswater in the center of the diving spout
- UU
- Potentialdifferenz, Stahltemperatur und WassertemperaturPotential difference Steel temperature and water temperature
- RR
- Widerstand in allen Medienresistance in all media
- Ri R i
- Widerstand im Einzel-Mediumresistance in single medium
- JJ
- Wärmestrom in [W/m2]Heat flow in [W / m 2 ]
- λλ
- spezifische Wärmeleitfähigkeit in [W/m·K]specific thermal conductivity in [W / m · K]
- ll
- Dicke der spezifischen Medien zwischen Brammenmitte und Kokillenwasserkühlung in [mm]thickness of the specific media between the slab center and the mold water cooling in [Mm]
- StSt
- flüssiger Stahlwerkstoffliquid steel material
- St/CSt / C
- Stahl im Tauchausgusssteel in the diving spout
- RefRef
- Keramik; Feuerfestceramics; fireproof
- SLSL
- SchlackenschmierfilmSlag lubricating film
- CuCu
- Kupferplatte zwischen Stahlwerkstoff und Kühlwassercopperplate between steel material and cooling water
- FF
- StrömungsquerschnittsflächeFlow area
- λSt/C λ St / C
- = 50 W/m·K= 50 W / mK
- λRef λ Ref
- = 10 W/m·K= 10 W / m · K
- λSt λ St
- = 50 W/m·K= 50 W / mK
- λSL λ SL
- = 10 W/m·K= 10 W / m · K
- λCu λ Cu
- = 300 W/m·K= 300 W / mK
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Patent Citations (1)
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Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2010015399A1 (en) * | 2008-08-06 | 2010-02-11 | Sms Siemag Ag | Strand casting mold for liquid metal, particularly for liquid steel |
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