DE10256989B4 - Solenoid unit for an electromagnetic valve and method for its manufacture - Google Patents

Solenoid unit for an electromagnetic valve and method for its manufacture Download PDF

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Abstract

Solenoideinheit für ein elektromagnetisches Ventil (43) mit:
einem Solenoidgehäuse (58), das aus einem magnetischen Werkstoff gefertigt ist, wobei das Solenoidgehäuse (58) mit einer Beschichtung überzogen ist, die einen vorgegebenen Schmelzpunkt hat;
einem Solenoid (64), der im Wesentlichen in dem Solenoidgehäuse (58) zum Erzeugen einer elektromagnetischen Kraft angeordnet ist;
einem Kolbengehäuse (59), das aus einem nichtmagnetischen Werkstoff gefertigt ist, wobei das Kolbengehäuse (59) ein offenes Ende hat, wobei das Kolbengehäuse fest an das zuvor mit der Beschichtung überzogene Solenoidgehäuse mit einer vorgegebenen maximalen Löttemperatur gelötet worden ist, und wobei der vorgegebene Schmelzpunkt höher ist als die vorgegebene maximale Löttemperatur; und
einem Kolben (62), der in dem Kolbengehäuse (59) angeordnet ist, wobei der Kolben (62) durch die elektromagnetische Kraft angezogen wird.Solenoid unit for an electromagnetic valve (43) with:
a solenoid housing (58) made of a magnetic material, the solenoid housing (58) being coated with a coating having a predetermined melting point;
a solenoid (64) substantially disposed in the solenoid housing (58) for generating an electromagnetic force;
a piston housing (59) made of a non-magnetic material, the piston housing (59) having an open end, the piston housing being fixedly soldered to the previously coated with the coating solenoid housing with a predetermined maximum soldering temperature, and wherein the predetermined Melting point is higher than the predetermined maximum soldering temperature; and
a piston (62) disposed in the piston housing (59), the piston (62) being attracted by the electromagnetic force.

Figure 00000001
Figure 00000001

Description

Die vorliegende Erfindung bezieht sich auf eine Solenoideinheit für ein elektromagnetisches Ventil und ein Verfahren zu deren Herstellung.The The present invention relates to a solenoid unit for an electromagnetic valve and a method for their production.

Die ungeprüfte japanische Patentschrift Nr JP 2000-291542 A offenbart ein elektromagnetisches Ventil einer solchen Bauart. Ein Steuerventil oder das elektromagnetische Ventil eines Verdichters mit variabler Verdrängung hat einen Ventilkörper, einen beweglichen Eisenkern oder einen Kolben und ein Kolbengehäuse. Der bewegliche Eisenkern ist fest mit dem Ventilkörper verbunden und ist beweglich in dem Kolbengehäuse aufgenommen, so dass er hin und her bewegbar ist. Eine Magnetspule oder ein Solenoid ist zwischen dem Solenoidgehäuse und dem Kolbengehäuse angeordnet. Wenn die Magnetspule eine elektromagnetische Kraft erzeugt und die Kraft auf den beweglichen Eisenkern aufbringt, erfährt einen Balg oder ein Druckfühlerelement, das mit dem Kolbenkörper verbunden ist, die Kraft.The unaudited Japanese Patent Publication No. JP 2000-291542 A discloses an electromagnetic valve such a design. A control valve or the electromagnetic Valve of a variable displacement compressor has a valve body, a movable iron core or a piston and a piston housing. Of the movable iron core is firmly connected to the valve body and is movable in the piston housing recorded so that it is movable back and forth. A magnetic coil or a solenoid is disposed between the solenoid housing and the piston housing. When the solenoid generates an electromagnetic force and the Apply force to the moving iron core experiences one Bellows or a pressure sensor element, that with the piston body connected, the force.

Im Allgemeinen ist Kältemittel in das Kolbengehäuse gefüllt und das Kolbengehäuse ist fest an das Solenoidgehäuse gelötet, so dass verhindert wird, dass Kältemittel durch die Verbindungsstelle zwischen dem Kolbengehäuse und dem Solenoidgehäuse austritt. Das Kolbengehäuse ist im Allgemeinen aus Edelstahl oder nichtmagnetischem Werkstoff gefertigt. Das Edelstahlkolbengehäuse bringt den magnetischen Fluss, der durch den Solenoid erzeugt wird, effizient auf den Eisenkern auf. Wenn beispielsweise das Kolbengehäuse aus Eisen oder einem magnetischen Werkstoff gefertigt ist, kann der magnetische Fluss, der durch den Solenoid erzeugt wird, an einem anderen Abschnitt als dem Eisenkern durch das Kolbengehäuse angelegt werden. Das Edelstahlkolbengehäuse vermeidet jedoch die vorstehend genannte Schwierigkeit. Unterdessen ist das Solenoidgehäuse im Allgemeinen aus Eisen oder einem magnetischen Werkstoff gefertigt und muss mit einer Beschichtung zur Rostvorbeugung beschichtet werden.in the General is refrigerant into the piston housing filled and the piston housing is firmly attached to the solenoid housing soldered, so that prevents refrigerant through the junction between the piston housing and the solenoid housing exit. The piston housing is generally made of stainless steel or non-magnetic material. The stainless steel piston housing Brings the magnetic flux generated by the solenoid efficient on the iron core. For example, if the piston housing made Iron or a magnetic material is made, the magnetic flux generated by the solenoid at one other section than the iron core created by the piston housing become. The stainless steel piston housing avoids the above-mentioned difficulty. meanwhile is the solenoid housing generally made of iron or a magnetic material and must be coated with a rust preventive coating.

Im Allgemeinen werden das Kolbengehäuse und das Solenoidgehäuse mit einer Beschichtung überzogen, nachdem das Kolbengehäuse fest an das Solenoidgehäuse gelötet worden ist. Dabei ist die Öffnung des Kolbengehäuses durch ein Abdeckelement verschlossen, um zu vermeiden, dass eine Beschichtungslösung in das Kolbengehäuse eindringt. Wie z.B. in 5 gezeigt ist, ist in dem Abdeckverfahren ein Abdeckelement 93, das aus Gummi gefertigt ist, in die Öffnung eines Kolbengehäuses 91 gesetzt, nachdem das Kolbengehäuse 91, nämlich das offene Ende des Kolbengehäuses 91, an ein Solenoidgehäuse 92 gelötet worden ist. In diesem Zustand werden das Kolbengehäuse 91 und das Solenoidgehäuse 92 mit eingesetztem Abdeckelement 93 eingetaucht.In general, the piston housing and the solenoid housing are coated with a coating after the piston housing has been firmly soldered to the solenoid housing. In this case, the opening of the piston housing is closed by a cover, to avoid that a coating solution penetrates into the piston housing. Like in 5 is shown, in the covering method is a cover member 93 , which is made of rubber, in the opening of a piston housing 91 set after the piston housing 91 namely, the open end of the piston housing 91 to a solenoid housing 92 has been soldered. In this state, the piston housing 91 and the solenoid housing 92 with inserted cover 93 immersed.

Wenn beispielsweise die Beschichtungslösung in das Kolbengehäuse eingedrungen ist, kann eine Beschichtungsschicht auf der inneren Oberfläche des Kolbengehäuses ausgebildet werden. Da die Haftung der Beschichtungsschicht auf Edelstahl schwächer als auf Eisen ist, kann die Beschichtungsschicht abblättern, wenn der Eisenkern sich in dem Kolbengehäuse hin und her bewegt, um darin zu gleiten. Wenn die abgeblätterte Beschichtungsschicht in dem Kolbengehäuse bleibt, kann das die Hin- und Herbewegung des Eisenkerns in dem Kolbengehäuse beeinträchtigen. Die Abdeckung vermeidet die vorstehende Schwierigkeit. Gewöhnlich wird eine Zinkbeschichtung in dem Beschichtungsvorgang eingesetzt.If For example, the coating solution has penetrated into the piston housing is a coating layer on the inner surface of the piston housing be formed. Since the adhesion of the coating layer on Stainless steel weaker when on iron, the coating layer may peel off when the iron core reciprocates in the piston housing to to slide in it. When the exfoliated coating layer in the piston housing This can be the back and forth motion of the iron core in the piston housing affect. The cover avoids the above difficulty. Usually will a zinc coating used in the coating process.

Eine unerwünschte Eigenschaft ist, dass, wenn das Beschichtungsvorgang mit dem Abdecken ausgeführt wird, das Abdecken ein umständliches Verfahren ist und verhindert, dass Kosten verringert werden. Zusätzlich kann, wenn ein Spalt zwischen Abdeckelement und dem Kolbengehäuse entsteht, die Beschichtungslösung durch den Spalt in das Kolbengehäuse eindringen. Um diese Probleme zu lösen, ist es denkbar, dass das Kolbengehäuse an das beschichtete Solenoidgehäuse gelötet wird, nachdem das Solenoidgehäuse mit der Beschichtung behandelt worden ist. Da jedoch die Umwandlungstemperatur einer Zinkbeschichtungsschicht niedriger als die maximale Löttemperatur ist, kann die Zinkbeschichtungsschicht des Solenoidgehäuses durch Erwärmung in dem vorstehend genannten Verfahren entfernt werden. Daher ist es gewünscht, dass ein Herstellungsverfahren für ein elektromagnetisches Ventil die Beschichtungsschicht des Solenoidgehäuses beibehält, während vermieden wird, dass die Beschichtungsschicht auf der inneren Oberfläche des Kolbengehäuses ausgebildet wird, wobei das Verfahren des Weiteren die Kosten senkt.A undesirable Property is that when the coating process is performed with masking, covering a complicated procedure is and prevents costs from being reduced. In addition, if a gap between the cover and the piston housing is formed, the coating solution through the gap in the piston housing penetration. To solve these problems, it is conceivable that the piston housing to the coated solenoid housing soldered will after the solenoid housing has been treated with the coating. However, because the transformation temperature a zinc coating layer lower than the maximum brazing temperature is, the zinc coating layer of the solenoid housing can through warming be removed in the above-mentioned method. thats why it wanted that a manufacturing process for an electromagnetic valve maintains the coating layer of the solenoid housing while avoiding is that the coating layer formed on the inner surface of the piston housing and the method further reduces costs.

Die Aufgabe der Erfindung ist es, eine Solenoideinheit, die eine vereinfachte Konstruktion mit einer hohen Lebensdauer aufweist, ein elektromagnetisches Ventil mit einer derartigen Solenoideinheit sowie ein Verfahren zur Herstellung einer Solenoideinheit und eines elektromagnetischen Ventils mit einer derartigen Solenoideinheit zu schaffen.The The object of the invention is a solenoid unit which is a simplified Construction with a long life, an electromagnetic Valve with such a solenoid unit and a method for producing a solenoid unit and an electromagnetic Valve to provide with such a solenoid unit.

Diese Aufgabe wird durch die Ansprüche 1, 9, 16 bzw. 17 gelöst.These Task is by the claims 1, 9, 16 and 17 solved.

Weitere vorteilhafte Ausführungsformen sind in den abhängigen Ansprüchen angeführt.Further advantageous embodiments are in the dependent claims cited.

Gemäß der vorliegenden Erfindung hat eine Solenoideinheit für ein elektromagnetisches Ventil ein magnetisches Solenoidgehäuse, einen Solenoid, ein nichtmagnetisches Kolbengehäuse und einen Kolben. Das Solenoidgehäuse ist mit einer Beschichtung beschichtet, die einen vorgegebenen Schmelzpunkt hat. Der Solenoid ist im Wesentlichen in dem Solenoidgehäuse zum Erzeugen einer elektromagnetischen Kraft angeordnet. Das Kolbengehäuse hat ein offenes Ende und ist fest an das Solenoidgehäuse mit einer vorgegebenen maximalen Löttemperatur gelötet. Der vorgegebene Schmelzpunkt ist höher als die vorgegebene maximale Löttemperatur. Der Kolben ist in dem Kolbengehäuse angeordnet und wird durch die elektromagnetische Kraft angezogen.According to the present invention has a An electromagnetic valve solenoid unit, a solenoid type solenoid housing, a solenoid, a non-magnetic piston housing, and a piston. The solenoid housing is coated with a coating having a predetermined melting point. The solenoid is disposed substantially in the solenoid housing for generating an electromagnetic force. The piston housing has an open end and is fixedly soldered to the solenoid housing at a predetermined maximum soldering temperature. The predetermined melting point is higher than the predetermined maximum brazing temperature. The piston is arranged in the piston housing and is attracted by the electromagnetic force.

Gemäß der vorliegenden Erfindung umfasst ein Verfahren zum Herstellen einer Solenoideinheit für ein elektromagnetisches Ventil ein Überziehen eines magnetischen Solenoidgehäuses mit einer Beschichtung, die einen vorgegebenen Schmelzpunkt hat, und Löten eines nichtmagnetischen Kolbengehäuses an das Solenoidgehäuse bei einer vorgegebene maximalen Löttemperatur, die geringer ist als der vorgegebene Schmelzpunkt, nachdem das Solenoidgehäuse mit der Beschichtung überzogen worden ist.According to the present The invention comprises a method for manufacturing a solenoid unit for an electromagnetic Valve a coating a magnetic solenoid housing with a coating that has a predetermined melting point, and soldering a non-magnetic piston housing to the solenoid housing a predetermined maximum soldering temperature, which is less than the predetermined melting point after the solenoid housing with the coating coated has been.

Andere Aspekte und Vorteile der Erfindung werden aus der nachstehenden Beschreibung in Verbindung mit den begleitenden Zeichnungen ersichtlich, die beispielhaft die Prinzipien der Erfindung darstellen.Other Aspects and advantages of the invention will become apparent from the following Description in conjunction with the accompanying drawings, exemplifying the principles of the invention.

Die Merkmale der vorliegenden Erfindung, die als neu angesehen werden, sind insbesondere in den anhängenden Patenansprüchen weitergebildet. Die Erfindung, zusammen mit ihren Aufgaben und Vorteilen, kann am besten unter Bezugnahme auf die nachstehende Beschreibung der derzeit bevorzugten Ausführungsbeispiele zusammen mit den begleitenden Zeichnungen verstanden werden, in denen:The Features of the present invention that are considered novel are particular in the attached patent claims further training. The invention, together with its objects and advantages, can best with reference to the description below the presently preferred embodiments together with the accompanying drawings, in which:

1 eine schematische Schnittansicht eines Kolbenverdichters mit variabler Verdrängung gemäß einem ersten Ausführungsbeispiel der vorliegenden Erfindung ist; 1 Fig. 12 is a schematic sectional view of a variable displacement piston compressor according to a first embodiment of the present invention;

2 eine schematische Schnittansicht eines Steuerventils gemäß dem ersten bevorzugten Ausführungsbeispiel der vorliegenden Erfindung ist; 2 Fig. 12 is a schematic sectional view of a control valve according to the first preferred embodiment of the present invention;

3 eine schematische Schnittansicht eines Steuerventils gemäß einem zweiten bevorzugten Ausführungsbeispiel der vorliegenden Erfindung ist; 3 a schematic sectional view of a control valve according to a second preferred embodiment of the present invention;

4 eine schematische Schnittansicht eines Kolbenverdichters mit variabler Verdrängung gemäß einem alternativen Ausführungsbeispiel der vorliegenden Erfindung ist; und 4 Figure 3 is a schematic sectional view of a variable displacement piston compressor according to an alternative embodiment of the present invention; and

5 eine Schnittansicht eines Solenoidgehäuses und eines Kolbengehäuses mit einem Abdeckelement gemäß einem Stand der Technik ist. 5 a sectional view of a Solenoidgehäuses and a piston housing with a cover member according to a prior art.

Ein erstes bevorzugtes Ausführungsbeispiel der vorliegenden Erfindung wird nachstehend unter Bezugnahme auf 1 und 2 beschrieben.A first preferred embodiment of the present invention will be described below with reference to FIG 1 and 2 described.

Nun bezugnehmend auf 1 stellt ein Plan eine schematische Schnittansicht eines Verdichters mit variabler Verdrängung C gemäß einem ersten bevorzugten Ausführungsbeispiel der vorliegenden Erfindung dar. Die linke Seite und die rechte Seite in 1 entsprechen der vorderen Seite bzw. der hinteren Seite des Verdichters C. Der Verdichter C bildet einen Teil eines Klimaanlagensystems für ein Fahrzeug. Der Verdichter C hat ein Gehäuse, das einen Zylinderblock 11, ein vorderes Gehäuse 12, eine Ventilplattenbaugruppe 13 und ein hinteres Gehäuse 14 hat. Das vordere Gehäuse 12 ist mit dem vorderen Ende des Zylinderblocks 11 verbunden. Das hintere Gehäuse 14 ist mit dem hinteren Ende des Zylinderblocks 11 durch die Ventilplattenbaugruppe 13 verbunden.Referring now to 1 FIG. 12 is a schematic sectional view of a variable displacement compressor C according to a first preferred embodiment of the present invention. The left side and the right side in FIG 1 correspond to the front side and the rear side of the compressor C. The compressor C forms part of an air conditioning system for a vehicle. The compressor C has a housing which has a cylinder block 11 , a front housing 12 , a valve plate assembly 13 and a rear housing 14 Has. The front housing 12 is with the front end of the cylinder block 11 connected. The rear housing 14 is with the rear end of the cylinder block 11 through the valve plate assembly 13 connected.

Eine Kurbelkammer oder ein Drucksteuerbereich 15 ist zwischen dem Zylinderblock 11 und dem vorderen Gehäuse 12 ausgebildet. Eine Drehwelle 16 erstreckt sich durch die Kurbelkammer 15 und ist durch das Gehäuse gelagert drehbar. Das vordere Ende der Drehwelle 16 ist durch ein Radiallager 12A gelagert, das fest mit der vorderen Endwand des vorderen Gehäuses 12 verbunden ist. Das hintere Ende der Drehwelle 16 ist durch ein Radiallager 11A gelagert, das fest mit dem Zylinderblock 11 verbunden ist. Das vordere Ende der Drehwelle 16 erstreckt sich durch die vordere Endwand des vorderen Gehäuses 12 und ragt aus dem Gehäuse. Das herausragende Ende der Drehwelle 16 ist an einen Fahrzeugmotor oder eine externe Antriebsquelle E durch einen Kraftübertragungsmechanismus gekoppelt, der in der Zeichnung nicht gezeigt ist. Das vordere Ende der Drehwelle 16 und die vordere Endwand des vorderen Gehäuses 12 haben ein Dichtelement 12A zwischengeordnet, das nahe der vorderen Seite des Radiallagers 12A angeordnet ist. Das Dichtelement 12B isoliert das Innere des Gehäuses von dem Äußeren des Gehäuses.A crank chamber or a pressure control area 15 is between the cylinder block 11 and the front housing 12 educated. A rotary shaft 16 extends through the crank chamber 15 and is rotatably supported by the housing. The front end of the rotary shaft 16 is through a radial bearing 12A Stored firmly with the front end wall of the front housing 12 connected is. The rear end of the rotary shaft 16 is through a radial bearing 11A stored firmly with the cylinder block 11 connected is. The front end of the rotary shaft 16 extends through the front end wall of the front housing 12 and sticks out of the case. The outstanding end of the rotary shaft 16 is coupled to a vehicle engine or external power source E by a power transmission mechanism not shown in the drawing. The front end of the rotary shaft 16 and the front end wall of the front housing 12 have a sealing element 12A located near the front side of the radial bearing 12A is arranged. The sealing element 12B isolates the interior of the housing from the exterior of the housing.

Ein Kolbenverdichtermechanismus mit variabler Verdrängung hat eine Zylinderbohrung 24 des Zylinderblocks 11, die Drehwelle 16, eine Ansatzscheibe 19, eine Taumelscheibe oder eine Nockenscheibe 20, einen Gelenkmechanismus 21, einen Einzelkopfkolben 25 und einen Schuh 26. Die Ansatzscheibe 19 ist an der Drehwelle 16 in der Kurbelkammer 15 befestigt, so dass sie mit ihr integral drehbar ist. Die Taumelscheibe 20 ist beweglich mit der Ansatzscheibe 19 durch den Gelenkmechanismus 21 in der Kurbelkammer 15 verbunden und ist mittels der Drehwelle 16 gelagert. Der Gelenkmechanismus 21 erlaubt der Taumelscheibe 20 relativ zu der Drehwelle 16 zu gleiten und zu kippen. Durch die vorstehende bewegliche Verbindung und der Lagerung durch die Drehwelle 16, dreht die Taumelscheibe 20 synchron mit der Ansatzscheibe 19 und der Drehwelle 16, und ist in Bezug auf die Drehwelle 16 entsprechend einem Verschieben entlang der axialen Richtung der Drehwelle 16 kippbar.A variable displacement piston compressor mechanism has a cylinder bore 24 of the cylinder block 11 , the rotary shaft 16 , a shoulder disk 19 , a swash plate or a cam disc 20 , a hinge mechanism 21 , a single-headed piston 25 and a shoe 26 , The shoulder disk 19 is at the rotary shaft 16 in the crank chamber 15 attached so that it is integrally rotatable with it. The swash plate 20 is mobile with the lug plate 19 through the hinge mechanism 21 in the crank chamber 15 connected and is by means of the rotary shaft 16 stored. The hinge mechanism 21 allows the swash plate 20 relative to the rotary shaft 16 to slide and tilt. By the above movable connection and the bearing by the rotary shaft 16 , turns the swash plate 20 synchronous with the shoulder disc 19 and the rotary shaft 16 , and is in relation to the rotary shaft 16 according to a displacement along the axial direction of the rotary shaft 16 tiltable.

Ein Kupplungsring 22 ist mit der Drehwelle 16 verbunden. Eine Feder 23 ist zwischen dem Kupplungsring 22 und der Taumelscheibe 20 angeordnet. Der minimale Neigungswinkel der Taumelscheibe 20 ist durch den Kupplungsring 22 und die Feder 23 geregelt. Der minimale Neigungswinkel der Taumelscheibe 20 ist ein Neigungswinkel, der am nahesten zu 90 Grad in Bezug auf die axiale Richtung der Drehwelle 16 ist.A coupling ring 22 is with the rotary shaft 16 connected. A feather 23 is between the coupling ring 22 and the swash plate 20 arranged. The minimum inclination angle of the swash plate 20 is through the coupling ring 22 and the spring 23 regulated. The minimum inclination angle of the swash plate 20 is an inclination angle that is closest to 90 degrees with respect to the axial direction of the rotary shaft 16 is.

Der Zylinderblock 11 hat die Vielzahl an Zylinderbohrungen 24. Nur eine der Zylinderbohrungen 24 ist in 1 dargestellt. Die Zylinderbohrung 24 erstreckt sich in die axiale Richtung der Drehwelle 16. Jede der Zylinderbohrungen 24 nimmt einen Kolben 25 auf, der sich darin hin und her bewegt. Die vordere Öffnung und die hintere Öffnung der Zylinderbohrung 24 sind durch den Kolben 25 bzw. die Ventilplattenbaugruppe 13 geschlossen. Eine Verdichtungskammer ist in der Zylinderbohrung 24 durch den Kolben 25 und die Ventilplattenbaugruppe 13 definiert. Der Kolben 25 ist mit dem äußeren Umfang der Taumelscheibe 20 durch das Paar Schuhe 26 in Eingriff. Durch den vorstehenden Eingriff wird die Drehung der gekippten Taumelscheibe 20 in die Hin- und Herbewegung des Kolbens 25 umgewandelt. Die Verdichtungskammer verändert ihr Volumen, wenn sich der Kolben 25 hin und her bewegt.The cylinder block 11 has the large number of cylinder bores 24 , Only one of the cylinder bores 24 is in 1 shown. The cylinder bore 24 extends in the axial direction of the rotary shaft 16 , Each of the cylinder bores 24 takes a piston 25 up, moving in and out of it. The front opening and the rear opening of the cylinder bore 24 are through the piston 25 or the valve plate assembly 13 closed. A compression chamber is in the cylinder bore 24 through the piston 25 and the valve plate assembly 13 Are defined. The piston 25 is with the outer circumference of the swash plate 20 through the pair of shoes 26 engaged. By the above engagement, the rotation of the tilted swash plate 20 in the reciprocation of the piston 25 transformed. The compression chamber changes its volume when the piston 25 moved back and forth.

Eine Ansaugkammer oder ein Ansaugdruckbereich 27 und eine Ausgabekammer oder ein Ausgabedruckbereich 28 sind in dem hinteren Gehäuse 14 definiert. Jedes vordere Ende der Ansaugkammer 27 und der Ausgabekammer 28 ist durch die Ventilplattenbaugruppe 13 geschlossen. Da der Kolben 25 sich von einem oberen Totpunkt zu einem unteren Totpunkt bewegt, wird Kältemittel in der Ansaugkammer 27 in die Verdichtungskammer durch einen Ansauganschluss 29 mittels Öffnen eines Ansaugventils 30 eingeführt. Andererseits wird, da der Kolben 25 sich von dem unteren Totpunkt zu dem oberen Totpunkt bewegt, das eingeführte Kältemittel in der Verdichtungskammer auf einen vorgegebenen Druckwert verdichtet und zu der Ausgabekammer 28 durch einen Ausgabeanschluss 31 mittels Öffnen eines Ausgabeventils 32 ausgegeben.A suction chamber or a suction pressure area 27 and an output chamber or an output pressure area 28 are in the rear housing 14 Are defined. Each front end of the suction chamber 27 and the dispensing chamber 28 is through the valve plate assembly 13 closed. Because the piston 25 Moves from a top dead center to a bottom dead center, refrigerant is in the suction chamber 27 into the compression chamber through a suction port 29 by opening an intake valve 30 introduced. On the other hand, since the piston 25 moves from bottom dead center to top dead center, compresses the introduced refrigerant in the compression chamber to a predetermined pressure value, and to the discharge chamber 28 through an output port 31 by opening a dispensing valve 32 output.

Der Verdichter C und ein externer Kältemittelkreislauf 33 bilden einen Kältemittelkreislauf des Klimaanlagensystems für ein Fahrzeug. Die Ansaugkammer 27 und die Ausgabekammer 28 sind jeweils mit dem externen Kältemittelkreislauf 33 verbunden. Der externe Kältemittelkreislauf 33 hat einen Kondensator 34, ein thermostatisches Entspannungsventil oder eine Entspannungsvorrichtung 35 und einen Verdampfer 36. Der Öffnungsgrad des Entspannungsventils 35 wird durch eine Regelung eingestellt, die auf einer Temperatur basiert, die durch einen temperaturempfindlichen Zylinder ermittelt wird und auf einem Dampfdruck oder einem Druck an dem Auslass des Verdampfers 36 beruht. Der temperaturempfindliche Zylinder ist nahe dem Auslass des Verdampfers 35 oder stromabwärts des Entspannungsventils 36 angeordnet und ist nicht in der Zeichnung gezeigt. Das Entspannungsventil 35 versorgt den Verdampfer 36 entsprechend der Kühllast mit flüssigem Kältemittel und regelt die Durchflussrate von Kältemittel in dem externen Kältemittelkreislauf 33.The compressor C and an external refrigerant circuit 33 form a refrigerant circuit of the air conditioning system for a vehicle. The suction chamber 27 and the output chamber 28 are each with the external refrigerant circuit 33 connected. The external refrigerant circuit 33 has a capacitor 34 , a thermostatic expansion valve or a relaxation device 35 and an evaporator 36 , The opening degree of the expansion valve 35 is set by a control based on a temperature detected by a temperature-sensitive cylinder and a vapor pressure or a pressure at the outlet of the evaporator 36 based. The temperature-sensitive cylinder is near the outlet of the evaporator 35 or downstream of the expansion valve 36 arranged and is not shown in the drawing. The relaxation valve 35 supplies the evaporator 36 according to the cooling load with liquid refrigerant and regulates the flow rate of refrigerant in the external refrigerant circuit 33 ,

Eine Leitung 37 ist an dem stromabwärtigen Bereich des externen Kältemittelkreislaufs 33 angeordnet. Das Kältemittel fließt von dem Verdampfer 36 durch die Leitung 37 zu der Ansaugkammer 27. Eine weitere Leitung 38 ist in dem stromaufwärtigen Bereich des externen Kältemittelkreislaufs 33 angeordnet. Das Kältemittel fließt von der Ausgabekammer 28 durch die Leitung 38 zu dem Kondensator 34. Da das Kältemittel von dem stromabwärtigen Bereich des externen Kältemittelkreislaufs 33 zu der Ansaugkammer 27 eingeführt wird, verdichtet der Verdichter C das Kältemittel. Danach gibt der Verdichter C das Kältemittel zu der Ausgabekammer 28 aus, die mit dem stromaufwärtigen Bereich des externen Kältemittelkreislaufs 33 verbunden ist.A line 37 is at the downstream portion of the external refrigerant circuit 33 arranged. The refrigerant flows from the evaporator 36 through the pipe 37 to the suction chamber 27 , Another line 38 is in the upstream region of the external refrigerant circuit 33 arranged. The refrigerant flows from the discharge chamber 28 through the pipe 38 to the capacitor 34 , Since the refrigerant from the downstream portion of the external refrigerant circuit 33 to the suction chamber 27 is introduced, the compressor C compresses the refrigerant. After that, the compressor C supplies the refrigerant to the discharge chamber 28 out with the upstream portion of the external refrigerant circuit 33 connected is.

Ein Zapfkanal oder ein Abschnitt eines Gaskanals 41 ist in dem Gehäuse auf eine solche Weise ausgebildet, dass sich der Zapfkanal 41 durch den Zylinderblock 11 und die Ventilplattenbaugruppe 13 erstreckt. Der Zapfkanal 41 verbindet die Kurbelkammer 15 und die Ansaugkammer 27. Unterdessen ist zudem ein Zuführkanal oder Abschnitt eines Gaskanals 42 auf eine solche Weise in dem Gehäuse ausgebildet, dass sich der Zuführkanal 42 durch den Zylinderblock 11, die Ventilplattenbaugruppe 13 und das hintere Gehäuse 14 erstreckt. Der Zuführkanal 42 verbindet die Ausgabekammer 28 und die Kurbelkammer 15.A tap channel or a section of a gas channel 41 is formed in the housing in such a way that the dispensing channel 41 through the cylinder block 11 and the valve plate assembly 13 extends. The tap channel 41 connects the crank chamber 15 and the suction chamber 27 , Meanwhile, there is also a feed channel or section of a gas channel 42 formed in the housing in such a way that the feed channel 42 through the cylinder block 11 , the valve plate assembly 13 and the rear housing 14 extends. The feed channel 42 connects the output chamber 28 and the crank chamber 15 ,

Ein Steuerventil oder ein elektromagnetisches Ventil 43 ist in dem Zuführkanal 42 angeordnet und regelt einen Öffnungsgrad des Zuführkanals 42. Die Regelung stellt die Kältemittelmenge ein, die in die Kurbelkammer 15 hinein und daraus heraus fließt. Daher bestimmt das Steuerventil 43 einen Kurbelkammerdruck Pc oder einen Druck in der Kurbelkammer 15. Ein Druckunterschied zwischen der Kurbelkammer 15 und der Verdichtungskammer variiert entsprechend der Änderung des Kurbelkammerdrucks Pc. Durch die Änderung des Druckunterschieds variiert die Taumelscheibe 20 ihren Neigungswinkel. Folglich wird auch eine Hubstrecke des Kolbens 25 eingestellt. In anderen Worten, es wird die Verdrängung in dem Verdichter C je Umdrehungseinheit der Drehwelle 16 eingestellt. In dem ersten bevorzugten Ausführungsbeispiel wird die vorstehende Verdrängung je Umdrehungseinheit der Drehwelle 16 im Wesentlichen null, wenn die Taumelscheibe 20 bei ihrem minimalen Neigungswinkel ist.A control valve or an electromagnetic valve 43 is in the feed channel 42 arranged and regulates an opening degree of the feed channel 42 , The control adjusts the amount of refrigerant entering the crank chamber 15 into and out of it. Therefore, the control valve determines 43 a crank chamber pressure Pc or a pressure in the crank chamber 15 , A pressure difference between the crank chamber 15 and the compression chamber varies in accordance with the change of the crank chamber pressure Pc. By changing the pressure difference, the swash plate varies 20 their angle of inclination. Consequently, also a stroke of the piston 25 set. In other words, it becomes the displacement in the compressor C per revolution unit of the rotary shaft 16 set. In the first preferred embodiment, the above displacement per revolution unit becomes the rotating shaft 16 essentially zero, if the swash plate 20 at their minimum angle of inclination.

Da die Kältemitteldurchflussrate Q sich in dem Kältemittelkreislauf erhöht, erhöht sich ein Druckverlust je Längeneinheit des Kältemittelkreislaufs oder der Leitung. Die Durchflussrate Q korreliert nämlich vorteilhaft mit dem Druckverlust oder einem Druckunterschied zwischen Druckmesspunkten P1 und P2 in dem Kältemittelkreislauf. Basierend auf der vorstehenden Beziehung wird die Durchflussrate Q durch den Druckunterschied zwischen den Druckmesspunkten P1 und P2 berechnet. Wenn PdH und PdL den Druck an den Druckmesspunkten P1 bzw. P2 bezeichnen, wird der Druckunterschied ΔPX wie nachstehend ausgedrückt. ΔPX = PdH – PdL As the refrigerant flow rate Q increases in the refrigerant cycle, a pressure loss per unit length of the refrigerant cycle or the line increases. Namely, the flow rate Q is advantageously correlated with the pressure loss or a pressure difference between pressure measuring points P1 and P2 in the refrigerant circuit. Based on the above relationship, the flow rate Q is calculated by the pressure difference between the pressure measuring points P1 and P2. When PdH and PdL denote the pressure at the pressure measuring points P1 and P2, respectively, the pressure difference ΔPX is expressed as below. ΔPX = PdH - PdL

Der Druckmesspunkt P1 ist in der Ausgabekammer 28 angeordnet, die mit dem am stromaufwärtigsten Bereich der Leitung 38 korrespondiert, in der ein Druck verhältnismäßig hoch ist. Der Druckmesspunkt P2 ist in einem vorgegebenen Abstand von dem Ort des Druckmesspunkts P1 in der Leitung 38 in dem stromabwärtigen Bereich angeordnet, wo ein Druck verhältnismäßig niedrig ist.The pressure measuring point P1 is in the dispensing chamber 28 arranged with the most upstream of the line 38 corresponds, in which a pressure is relatively high. The pressure measuring point P2 is at a predetermined distance from the location of the pressure measuring point P1 in the line 38 disposed in the downstream region where a pressure is relatively low.

Eine feste Drossel oder eine Einrichtung zur Erhöhung des Druckunterschieds 46 ist in der Leitung 38 zwischen den Druckmesspunkten P1 und P2 angeordnet. Sogar wenn ein Abstand zwischen den Druckmesspunkten P1 und P2 verhältnismäßig kurz ist, erhöht die feste Drossel 46 den Druckunterschied ΔPX zwischen den Punkten P2 und P1 durch Senken des Drucks PdL unter den Druck PdH. Aus dem vorstehenden Grund ist der Druckmesspunkt P2 nahe dem Verdichter C angeordnet. Obwohl der Druck PdL unter den Druck PdH durch die feste Drossel 46 gesenkt ist, ist der Druck PdL weiterhin ausreichend höher als der Kurbelkammerdruck Pc.A fixed throttle or a device to increase the pressure difference 46 is in the lead 38 arranged between the pressure measuring points P1 and P2. Even if a distance between the pressure measuring points P1 and P2 is relatively short, the fixed throttle increases 46 the pressure difference ΔPX between the points P2 and P1 by lowering the pressure PdL under the pressure PdH. For the above reason, the pressure measuring point P2 is located near the compressor C. Although the pressure PdL under the pressure PdH through the fixed throttle 46 is lowered, the pressure PdL is still sufficiently higher than the crank chamber pressure Pc.

Nachstehend bezugnehmend auf 2 stellt ein Plan eine Schnittansicht des Steuerventils 43 dar. Eine Ventilkammer 48, ein Verbindungskanal 49 und eine Druckfühlerkammer 50 sind in einem Ventilgehäuse 47 des Steuerventils 43 definiert. Eine Stange 51 ist in der Ventilkammer 48 und dem Verbindungskanal 49 in einer axialen Richtung der Stange 51 beweglich angeordnet, das heißt der vertikalen Richtung in der Zeichnung. Der Verbindungskanal 49 ist von der Druckfühlerkammer 50 durch das obere Ende der Stange 51 getrennt. Die Ventilkammer 48 kommuniziert mit der Ausgabekammer 28 durch einen stromaufwärtigen Bereich des Zuführkanals 42. Der Verbindungskanal 49 kommuniziert mit der Kurbelkammer 15 durch einen stromabwärtigen Bereich des Zuführkanals 42. Die Ventilkammer 48 und der Verbindungskanal 49 bilden einen Abschnitt des Zuführkanals 42.Referring now to 2 a plan represents a sectional view of the control valve 43 dar. A valve chamber 48 , a connecting channel 49 and a pressure sensing chamber 50 are in a valve body 47 of the control valve 43 Are defined. A pole 51 is in the valve chamber 48 and the connection channel 49 in an axial direction of the rod 51 movably arranged, that is the vertical direction in the drawing. The connection channel 49 is from the pressure sensing chamber 50 through the top of the pole 51 separated. The valve chamber 48 communicates with the output chamber 28 through an upstream portion of the feed channel 42 , The connection channel 49 communicates with the crank chamber 15 through a downstream portion of the feed channel 42 , The valve chamber 48 and the connection channel 49 form a section of the feed channel 42 ,

Die Stange 51 hat einen Ventilkörperabschnitt 52 an ihrem mittleren Abschnitt, wobei der Ventilkörperabschnitt 52 in der Ventilkammer 48 angeordnet ist. Eine Stufe oder ein Ventilsitz 53 ist an einer Grenze zwischen der Ventilkammer 48 und dem Verbindungskanal 49 ausgebildet. Der Verbindungskanal 49 funktioniert als ein Ventilloch. Der Ventilkörperabschnitt 52 stellt einen Öffnungsgrad des Zuführkanals 42 ein. In anderen Worten wird, wenn sich die Stange 51 von einer niedrigsten Position, die in der Zeichnung gezeigt ist, zu einer höchsten Position bewegt, in der der Ventilkörperabschnitt 52 mit dem Ventilsitz 53 kontaktiert, ist der Verbindungskanal 49 geschlossen.The pole 51 has a valve body section 52 at its central portion, wherein the valve body portion 52 in the valve chamber 48 is arranged. A step or a valve seat 53 is at a boundary between the valve chamber 48 and the connection channel 49 educated. The connection channel 49 works as a valve hole. The valve body section 52 represents an opening degree of the feed channel 42 one. In other words, when the pole is 51 is moved from a lowest position shown in the drawing to a highest position in which the valve body portion 52 with the valve seat 53 contacted, is the connection channel 49 closed.

Ein Druckfühlermechanismus hat die Druckfühlerkammer 50 und ein Druckfühlerelement oder einen Balg 54. Das Druckfühlerelement 54 ist in der Druckfühlerkammer 50 angeordnet. Das Druckfühlerelement 54 hat eine im Wesentlichen zylindrische Form und hat eine Öffnung an einem Ende. Das obere Ende des Druckfühlerelementes 54 ist an das Ventilgehäuse 47 fixiert. Das untere Ende des Druckfühlerelementes 54 ist an das obere Ende der Stange 51 gefügt. Die Druckfühlerkammer 50 ist durch das Druckfühlerelement 54 in eine erste Druckkammer 55 und eine zweite Druckkammer 56 geteilt. Die erste bzw. die zweite Druckkammer 55 bzw. 56 ist innerhalb bzw. außerhalb des Druckfühlerelementes 54. Ein erster Druckeinführkanal 44 verbindet den Druckmesspunkt P1 und die erste Druckkammer 55. Der Druck PdH an dem Druckmesspunkt P1 wird an der ersten Druckkammer 55 durch den ersten Druckeinführkanal 44 angelegt. Gleichermaßen verbindet ein zweiter Druckeinführkanal 45 den Druckmesspunkt P2 und die zweite Druckkammer 56. Der Druck PdL an dem Druckmesspunkt P2 wird an der zweiten Druckkammer 56 durch den zweiten Druckeinführkanal 45 angelegt. Zusätzlich ist der Druckmesspunkt P2 nahe dem Verdichter C angeordnet. In dem bevorzugten Ausführungsbeispiel ist wegen des Orts des Druckmesspunkts P2 der zweite Druckeinführkanal 45 verhältnismäßig kurz.A pressure sensing mechanism has the pressure sensing chamber 50 and a pressure sensing element or a bellows 54 , The pressure sensor element 54 is in the pressure sensor chamber 50 arranged. The pressure sensor element 54 has a substantially cylindrical shape and has an opening at one end. The upper end of the pressure sensor element 54 is to the valve body 47 fixed. The lower end of the pressure sensor element 54 is at the top of the pole 51 together. The pressure sensor chamber 50 is through the pressure sensing element 54 in a first pressure chamber 55 and a second pressure chamber 56 divided. The first and the second pressure chamber 55 respectively. 56 is inside or outside the pressure sensing element 54 , A first pressure introduction channel 44 connects the pressure measuring point P1 and the first pressure chamber 55 , The pressure PdH at the pressure measuring point P1 becomes at the first pressure chamber 55 through the first pressure introduction channel 44 created. Similarly, a second Druckeinführkanal connects 45 the pressure measuring point P2 and the second pressure chamber 56 , The pressure PdL at the pressure measuring point P2 becomes at the second pressure chamber 56 through the second Druckeinführkanal 45 created. In addition, the pressure measuring point P2 is located near the compressor C. In the preferred embodiment, because of the location of the pressure measuring point P2, the second pressure introduction channel 45 relatively short.

Ein elektromagnetischer Antrieb oder eine Druckunterschiedswertänderungseinrichtung 57 ist an der unteren Seite des Ventilgehäuses 47 angeordnet. Der elektromagnetische Antrieb 57 hat ein Solenoidgehäuse 58, das aus Eisen oder einem magnetischen Werkstoff gefertigt ist, das an das unter Ende des Ventilgehäuses 47 befestigt ist. In dem ersten bevorzugten Ausführungsbeispiel ist das Solenoidgehäuse 58 aus Stahldraht zum Kaltpressen (SWCH) gefertigt. Ein zylindrisches Kolbengehäuse oder ein Kolbengehäuseelement 59 ist aus Edelstahl oder einem nichtmagnetischen Werkstoff gefertigt und hat eine Öffnung an einem Ende. Das Kolbengehäuse 59 ist fest mit dem Solenoidgehäuse 58 auf eine solche Weise verbunden, dass das Kolbengehäuse 59 mittig in dem Solenoidgehäuse 58 angeordnet ist. Das offene Ende des Kolbengehäuses 59 oder das obere Ende des Kolbengehäuses 59 in der Zeichnung ist in ein Durchgangsloch 58A eingeführt, das mittig in dem Solenoidgehäuse 58 ausgebildet ist.An electromagnetic drive or a pressure difference value changing device 57 is on the lower side of the valve body 47 arranged. The electromagnetic drive 57 has a solenoid housing 58 , which is made of iron or a magnetic material that is under the end of the valve housing 47 is attached. In the first preferred embodiment, the solenoid housing is 58 made of steel wire for cold pressing (SWCH). A cylindrical piston housing or a piston housing element 59 is made of stainless steel or a non-magnetic material and has an opening at one end. The piston housing 59 is fixed to the solenoid housing 58 connected in such a way that the piston housing 59 centered in the solenoid housing 58 is arranged. The open end of the piston housing 59 or the upper end of the piston housing 59 in the drawing is in a through hole 58A introduced in the middle of the solenoid housing 58 is trained.

Ein Mittelstab 60 ist fest in die obere Endöffnung des Kolbengehäuses 59 eingesetzt. Durch die Einführung des Mittelstabs 60 ist eine Kolbenkammer 61 in dem unteren Ende des Kolbengehäuses 59 definiert. Ein Kolben oder ein Eisenkern 62 ist in der Kolbenkammer 61 angeordnet und ist in der axialen Richtung der Stange 51 beweglich. Ein Führungsloch 60A ist mittig in dem Mittelstab 60 ausgebildet und erstreckt sich in der axialen Richtung der Stange 51. Das untere Ende der Stange 51 ist fest in ein Loch gepasst, das in dem Kolben 62 ausgebildet ist, der in der axialen Richtung der Stange 51 beweglich ist. Die Stange 51 ist nämlich mit dem Kolben 62 verbunden und bewegt sich hiermit integral.A middle staff 60 is firmly in the upper end opening of the piston housing 59 used. Through the introduction of the middle staff 60 is a piston chamber 61 in the lower end of the piston housing 59 Are defined. A piston or iron core 62 is in the piston chamber 61 arranged and is in the axial direction of the rod 51 movable. A leadership hole 60A is centered in the center bar 60 formed and extends in the axial direction of the rod 51 , The lower end of the rod 51 is firmly fitted in a hole in the piston 62 is formed, which in the axial direction of the rod 51 is mobile. The pole 51 is with the piston 62 connected and hereby moves integrally.

Die Kolbenkammer 61 oder das Innere des Kolbengehäuses 59 kommunizieren mit der Ventilkammer 48 durch einen Freiraum zwischen dem Führungsloch 60A und der Stange 51. Das Kolbengehäuse 59 ist fest an das Solenoidgehäuse 58 gelötet. In anderen Worten liegt die äußere Umfangsfläche des offenen Endes des Kolbengehäuses 59 einem Abschnitt der inneren Umfangsfläche des Durchgangslochs 58A gegenüber. Eine Verbindung zwischen dem Kolbengehäuse 59 und dem Solenoidgehäuse 58 ist gedichtet. Die gelötete Verbindung verhindert, dass Kältemittel aus dem Inneren des Kolbengehäuses 59 zu der Außenseite des Kolbengehäuses 59 austritt. In dem ersten bevorzugten Ausführungsbeispiel wird Kupferlöten mit einem Kupferlotwerkstoff eingesetzt.The piston chamber 61 or the interior of the piston housing 59 communicate with the valve chamber 48 through a space between the guide hole 60A and the pole 51 , The piston housing 59 is firmly attached to the solenoid housing 58 soldered. In other words, the outer peripheral surface of the open end of the piston housing is located 59 a portion of the inner peripheral surface of the through hole 58A across from. A connection between the piston housing 59 and the solenoid housing 58 is poem. The soldered connection prevents refrigerant from inside the piston housing 59 to the outside of the piston housing 59 exit. In the first preferred embodiment, copper brazing is used with a copper brazing material.

In der Kolbenkammer 61 ist eine Schraubenfeder 63 zwischen dem Mittelstab 60 und dem Kolben 62 angeordnet, um den Kolben 62 und den Ventilkörperabschnitt 52 weg von dem Mittelstab 60 vorzuspannen, d.h. in eine vertikale abwärts gerichtete Richtung in der Zeichnung. Unterdessen ist die Stange 51 mittels einer Feder oder einer Balgkraft des Druckfühlerelementes 54, abwärts gerichtet in der Zeichnung, vorgespannt.In the piston chamber 61 is a coil spring 63 between the middle bar 60 and the piston 62 arranged to the piston 62 and the valve body portion 52 away from the center bar 60 to bias, ie in a vertical downward direction in the drawing. Meanwhile, the pole is 51 by means of a spring or a bellows force of the pressure sensor element 54 , directed downwards in the drawing, biased.

Eine Magnetspule oder ein Solenoid 64 ist in dem Solenoidgehäuse 58 außerhalb des Kolbengehäuses 59 angeordnet und erstreckt sich zwischen dem Mittelstab 60 und dem Kolben 62. Die Magnetspule 64 wird mit elektrischem Strom von einer Batterie über einen Steuerkreis 68 auf eine solche Weise versorgt, dass eine Steuerung 67 einen externen Steuerbefehl zu dem Steuerkreis 68 sendet. Die Batterie ist nicht in der Zeichnung gezeigt. Durch die vorstehende Stromversorgung der Magnetspule 64 wird eine elektromagnetische Kraft oder eine elektromagnetische Anziehung proportional zum Ausmaß des angelegten elektrischen Stroms zwischen dem Kolben 62 und dem Mittelstab 60 erzeugt. Basierend auf der vorstehenden elektromagnetischen Kraft wird eine Vorspannkraft aufwärts gerichtet an die Stange 51 durch den Kolben 62 angelegt. Der elektrische Strom zu der Magnetspule 64 wird durch eine angelegte Spannung mittels einer Pulsweitenmodulations-(PWM)-steuerung oder Tastverhältnisregelung eingestellt. In dem ersten bevorzugten Ausführungsbeispiel funktioniert das Solenoidgehäuse 58 als ein Solenoidjoch, das einen magnetischen Pfad einer elektromagnetischen Kraft ausbildet, die durch die Magnetspule 64 erzeugt wird. Das Solenoidgehäuse 58 legt die elektromagnetische Kraft wirksam an den Mittelstab 60 und den Kolben 62 an.A solenoid or a solenoid 64 is in the solenoid housing 58 outside the piston housing 59 arranged and extends between the center rod 60 and the piston 62 , The magnetic coil 64 is powered by electricity from a battery via a control circuit 68 supplied in such a way that a control 67 an external control command to the control circuit 68 sends. The battery is not shown in the drawing. By the above power supply of the solenoid 64 For example, an electromagnetic force or an electromagnetic attraction becomes proportional to the amount of applied electric current between the piston 62 and the middle staff 60 generated. Based on the above electromagnetic force, a biasing force is directed upward to the rod 51 through the piston 62 created. The electric current to the solenoid 64 is set by an applied voltage by means of a pulse width modulation (PWM) control or duty cycle control. In the first preferred embodiment, the solenoid housing functions 58 as a solenoid yoke which forms a magnetic path of electromagnetic force passing through the solenoid coil 64 is produced. The solenoid housing 58 effectively applies the electromagnetic force to the center rod 60 and the piston 62 at.

Eine Position des Ventilkörperabschnitts 52 oder ein Öffnungsgrad des Steuerventils 43 wird extern wie nachstehend bestimmt. Wenn die Magnetspule 64 nicht mit elektrischem Strom (Tastverhältnis = 0%) versorgt wird, dominiert die Balgfederkraft oder die abwärts gerichtete Vorspannkraft der Schraubenfeder 63, so dass die Stange 51 in die niedrigste Stellung vorgespannt wird, um den Verbindungskanal 49 voll zu öffnen. Bei dem vorstehenden Zustand, wie in 1 beschrieben ist, erhöht sich, wenn der Kurbelkammerdruck Pc einen maximalen Wert erreicht, auch der Druckunterschied zwischen dem Kurbelkammerdruck Pc und dem Verdichtungskammerdruck. Der Druckunterschied erhöht sich nämlich zwischen den Drücken die auf beide Seiten des Kolbens 25 aufgegeben werden. Folglich wird der Neigungswinkel der Taumelscheibe 20 minimal und der Hub des Verdichters C wird je Umdrehungseinheit der Drehwelle 16 minimal.A position of the valve body portion 52 or an opening degree of the control valve 43 is determined externally as follows. When the solenoid 64 is not supplied with electric current (duty cycle = 0%) dominated by the bellows spring force or the downward biasing force of the coil spring 63 so the rod 51 is biased to the lowest position to the connecting channel 49 fully open. In the above state, as in 1 is described, as the crank chamber pressure Pc reaches a maximum value, the pressure difference between the crank chamber pressure Pc and the compression chamber pressure also increases. Namely, the pressure difference increases between the pressures on both sides of the piston 25 be abandoned. Consequently, the inclination angle of the swash plate becomes 20 minimum and the stroke of the compressor C is per revolution unit of the rotary shaft 16 minimal.

Weiterhin bezugnehmend auf 2 ist, wenn die Magnetspule 64 mit dem elektrischen Strom versorgt wird, das Tastverhältnis gleich oder größer als ein minimales Tastverhältnis in seinem einstellbaren Bereich (Tastverhältnis > 0%). Die elektromagnetische Kraft wird größer als die Summe aus der abwärts gerichteten Vorspannkraft der Balgfederkraft und der abwärts gerichteten Vorspannkraft der Schraubenfeder 63, so dass die Stange 51 sich abwärts bewegt. Unter der vorstehenden Bedingung begegnet die elektromagnetische Kraft, abzüglich der abwärts gerichteten Vorspannkraft der Schraubenfeder 63, der abwärts gerichteten Kraft basierend auf dem Druckunterschied ΔPX und der zusätzlichen abwärts gerichteten Vorspannkraft der Balgfederkraft. Dementsprechend wird die Stellung des Ventilkörperabschnitts 52 relativ zu dem Ventilsitz 53 basierend auf dem Gleichgewicht bestimmt, das aus dem vorstehend beschriebenen aufwärts und abwärts gerichteten Kräften resultiert.Further referring to 2 is when the solenoid 64 is supplied with the electric current, the duty cycle equal to or greater than a minimum duty cycle in its adjustable range (duty cycle> 0%). The electromagnetic force becomes greater than the sum of the downward biasing force of the bellows spring force and the downward biasing force of the coil spring 63 so the rod 51 moves downhill. Under the above condition, the electromagnetic force minus the downward biasing force of the coil spring is encountered 63 , the downward force, based on the pressure difference ΔPX and the additional downward biasing force of the bellows spring force. Accordingly, the position of the valve body portion becomes 52 relative to the valve seat 53 determined based on the balance resulting from the above-described upward and downward forces.

Wenn das Tastverhältnis der Magnetspule 64 erhöht wird, um die elektromagnetische Kraft weiter zu verstärken, bewegt sich der Ventilkörper 52 aufwärts und der Öffnungsgrad des Verbindungskanals 49 wird verringert. Durch die vorstehende verringerte Öffnung erhöht sich die Verdrängung des Verdichters C. Folglich wird die Kältemitteldurchflussrate Q in dem Kältemittelkreislauf erhöht und der Druckunterschied ΔPX wird ebenso erhöht. Im Gegensatz dazu bewegt sich, wenn das Tastverhältnis der Magnetspule 64 verringert ist, um die elektromagnetische Kraft abzuschwächen, der Ventilkörperabschnitt 52 der Stange 51 abwärts und der Öffnungsgrad des Verbindungskanals 49 wird erhöht. Durch die vorstehende Erhöhung des Öffnungsgrads wird die Verdrängung des Verdichters C verringert. Folglich wird die Kältemitteldurchflussrate Q in dem Kältemittelkreislauf verringert und der Druckunterschied ΔPX wird ebenso verringert.If the duty cycle of the solenoid 64 is increased to further increase the electromagnetic force, the valve body moves 52 upwards and the opening degree of the connection channel 49 is reduced. By the above reduced opening, the displacement of the compressor C increases. Consequently, the refrigerant flow rate Q in the refrigerant cycle is increased, and the pressure difference ΔPX is also increased. In contrast, when the duty cycle of the solenoid moves 64 is reduced to mitigate the electromagnetic force, the valve body portion 52 the pole 51 downwards and the opening degree of the connection channel 49 will be raised. By the above increase in the opening degree, the displacement of the compressor C is reduced. As a result, the refrigerant flow rate Q in the refrigerant cycle is reduced, and the pressure difference ΔPX is also decreased.

Andererseits wird eine Stellung des Ventilkörperabschnitts 52 oder ein Öffnungsgrad des Steuerventils 43 intern wie nachstehend bestimmt. Wenn die Kältemitteldurchflussrate Q in dem Kältemittelkreislauf durch eine Verringerung der Drehzahl des Fahrzeugmotors E verringert wird, wird die abwärts gerichtete Kraft der Stange 51 ebenso basierend auf dem Druckunterschied ΔPX verringert. Durch die vorstehende Verringerung der abwärts gerichteten Kraft beginnt die Stange 51 sich aufwärts zu bewegen. Folglich wird der Öffnungsgrad des Verbindungskanals 49 verringert, wobei der Kurbelkammerdruck Pc dazu tendiert, verringert zu werden, wie in 1 beschrieben ist. Durch die vorstehende Verringerung des Kurbelkammerdrucks Pc beginnt die Taumelscheibe 20 ihren Neigungswinkel zu erhöhen und die Verdrängung des Verdichters C wird erhöht. Da die Verdrängung des Verdichters C erhöht wird, wird ebenso die Kältemitteldurchflussrate Q in dem Kältemittelkreislauf erhöht. Daher wird der Druckunterschied ΔPX erhöht.On the other hand, a position of the valve body portion 52 or an opening degree of the control valve 43 internally as determined below. When the refrigerant flow rate Q in the refrigerant cycle is reduced by a decrease in the rotational speed of the vehicle engine E, the downward force of the rod becomes 51 also reduced based on the pressure difference ΔPX. By the above reduction of the downward force, the rod starts 51 to move upwards. As a result, the opening degree of the communication passage becomes 49 decreases, wherein the crank chamber pressure Pc tends to be reduced, as in 1 is described. By the above reduction of the crank chamber pressure Pc, the swash plate starts 20 to increase its inclination angle and the displacement of the compressor C is increased. As the displacement of the compressor C is increased, the refrigerant flow rate Q in the refrigerant circuit is also increased. Therefore, the pressure difference ΔPX is increased.

Im Gegensatz dazu wird, wenn die Kältemitteldurchflussrate Q in dem Kältemittelkreislauf durch eine Erhöhung der Drehzahl des Fahrzeugsmotors E erhöht wird, die abwärts gerichtete Kraft auf die Stange 51 basierend auf dem Druckunterschied ΔPX erhöht. Dann beginnt der Ventilkörperabschnitt 52 sich abwärts zu bewegen und der Öffnungsgrad des Verbindungskanals 49 wird erhöht. Durch die vorstehende Erhöhung des Öffnungsgrades, wie in 2 beschrieben ist, tendiert der Kurbelkammerdruck Pc dazu, sich zu erhöhen, und die Taumelscheibe 20 beginnt ihren Neigungswinkel zu verringern. Folglich wird die Verdrängung des Verdichterhauptkörpers C verringert und die Kältemitteldurchflussrate Q wird ebenso in dem Kältemittelkreislauf verringert. Daher wird der Druckunterschied ΔPX verringert.In contrast, when the refrigerant flow rate Q in the refrigerant cycle is increased by increasing the rotational speed of the vehicle engine E, the downward force is applied to the rod 51 increased based on the pressure difference ΔPX. Then, the valve body portion begins 52 to move downwards and the opening degree of the connection channel 49 will be raised. By the above increase in the opening degree, as in 2 is described, the crank chamber pressure Pc tends to increase, and the swash plate 20 begins to decrease its angle of inclination. Consequently, the displacement of the compressor main body C is reduced and the refrigerant flow rate Q is also reduced in the refrigerant cycle. Therefore, the pressure difference ΔPX is reduced.

Hierdurch wird ein Referenzdruckunterschied extern durch Einstellung des Tastverhältnisses gesteuert. Das Steuerventil 43 bestimmt mechanisch die Stellung des Ventilkörperabschnitts 52 entsprechend der Änderung des Druckunterschieds ΔPX, so dass er nahe dem Referenzdruckunterschied ist.As a result, a reference pressure difference is controlled externally by adjusting the duty ratio. The control valve 43 mechanically determines the position of the valve body portion 52 corresponding to the change of the pressure difference ΔPX so as to be close to the reference pressure difference.

In dem ersten bevorzugten Ausführungsbeispiel, in einem Herstellungsverfahren des Steuerventils 43, wird das Solenoidgehäuse 58 an das Kolbengehäuse 59 gelötet, nachdem das Solenoidgehäuse 58 selber mit der Beschichtung überzogen worden ist. Das Löten wird in einem Zustand ausgeführt, in dem das offene Ende des Kolbengehäuses 59 in das Durchgangsloch 58A eingeführt ist. In anderen Worten wird ein Beschichtungsvorgang des Solenoidgehäuses 58 vor einem Lötvorgang ausgeführt.In the first preferred embodiment, in a manufacturing method of the control valve 43 , the solenoid housing becomes 58 to the piston housing 59 soldered after the solenoid housing 58 itself has been coated with the coating. The soldering is performed in a state in which the open end of the piston housing 59 in the through hole 58A is introduced. In other words, a coating operation of the solenoid housing 58 performed before a soldering process.

In dem ersten bevorzugten Ausführungsbeispiel wird eine Nickelbeschichtung in dem Beschichtungsvorgang eingesetzt. Eine Hitzebeständigkeitstemperatur einer Schicht, die durch Nickelbeschichtung ausgebildet wird, oder eine Umwandlungstemperatur, beträgt annähernd 1400°C. Die Umwandlungstemperatur bedeutet einen Schmelzpunkt. Eine maximale Temperatur eines Lötabschnitts steigt auf ungefähr 1120°C, wenn der Lötabschnitt gelötet wird. Da die Hitzebeständigkeitstemperatur der Beschichtungsschicht höher ist als die maximale Temperatur des Lötabschnitts ist, wird die Beschichtungsschicht nicht entfernt, wenn das Löten ausgeführt wird.In the first preferred embodiment For example, a nickel coating is used in the coating process. A heat resistance temperature a layer formed by nickel plating, or a transformation temperature is nearly 1400 ° C. The transformation temperature means a melting point. A maximum Temperature of a soldering section rises to about 1120 ° C, if the soldering section soldered becomes. As the heat resistance temperature the coating layer higher when the maximum temperature of the soldering portion is, the coating layer does not become removed when soldering accomplished becomes.

Gemäß dem ersten bevorzugten Ausführungsbeispiel werden die nachstehenden vorteilhaften Wirkungen erzielt.

  • (1) Das Solenoidgehäuse 58 ist fest an dem Kolbengehäuse 59 durch Löten befestigt und das Innere des Kolbengehäuses 59 ist von der Außenseite des Kolbengehäuses 59 durch Löten druckisoliert. Die Lötverbindung verhindert nämlich, dass Kältemittel aus dem Inneren des Kolbengehäuses 59 zur Außenseite des Kolbengehäuses 59 durch die Verbindung zwischen dem Kolbengehäuse 59 und dem Solenoidgehäuse 58 austritt.
  • (2) Das Solenoidgehäuse 58 wird mit der Nickelbeschichtung überzogen. Das Lötvorgang wird in einem Zustand ausgeführt, in dem das Solenoidgehäuse 58 mit der Beschichtung überzogen wird. Da die Umwandlungstemperatur der Beschichtungsschicht, die durch die Nickelbeschichtung ausgebildet ist, höher ist als die maximale Temperatur an dem gelöteten Abschnitt während des Lötvorgangs, wird keine Beschichtungsschicht entfernt, wenn das Löten ausgeführt wird. Die Beschichtungsschicht verbleibt wirksam auf der Oberfläche des Solenoidgehäuses 58. Im Vergleich zum Beschichten, das auf beide, ein Solenoidgehäuse und ein Kolbengehäuse, die miteinander fest durch Löten verbunden sind, angewendet wird, wird verhindert, dass eine Beschichtungsschicht auf der innere Oberfläche des Kolbengehäuses 59 ohne Abdecken ausgebildet wird, um zu verhindern, dass eine Beschichtungslösung in das Kolbengehäuse 59 in dem ersten bevorzugten Ausführungsbeispiel eindringt. Folglich wird das Abdeckverfahren weggelassen, so dass Kosten verringert werden. Zusätzlich wird, in dem bevorzugten Ausführungsbeispiel, da das Kolbengehäuse 59 nicht mit der Beschichtung beschichtet wird, vollständig vermieden, dass die Beschichtungslösung in das Kolbengehäuse 59 eindringt.
  • (3) Das Kolbengehäuse 59 ist aus Edelstahl gefertigt und das Solenoidgehäuse 58 ist aus Eisen gefertigt. Das Kolbengehäuse 59 und das Solenoidgehäuse 58 sind nämlich jeweils aus gängigen Werkstoffen gefertigt. Dementsprechend werden das nichtmagnetische Kolbengehäuse 59 und das magnetische Solenoidgehäuse 58 mit verhältnismäßig niedrigen Kosten gefertigt.
  • (4) Das Löten wird mit einem Kupferlot ausgeführt. Das Kupferlot verringert Kosten und erhöht die physikalische Festigkeit.
  • (5) Das Solenoidgehäuse 58 funktioniert als ein Solenoidjoch, das einen magnetischen Pfad einer elektromagnetischen Kraft ausbildet, die durch die Magnetspule 64 erzeugt wird. Das Solenoidgehäuse 58 legt wirksam die elektromagnetische Kraft an den Mittelstab 60 und den Kolben 62 an. Es muss kein weiteres Solenoidjoch vorgesehen werden.
  • (6) Entsprechend dem Steuerventil 43 in dem bevorzugten Ausführungsbeispiel wird die Verdrängung des Verdichters C je Umdrehungseinheit, oder die Kältemitteldurchflussrate Q, die mit dem Lastmoment des Verdichters C korreliert, direkt mittels eines externen Steuerbefehls gesteuert. Die Kältemitteldurchflussrate Q wird beispielsweise genau ohne einen Sensor, wie beispielsweise einem Kältemitteldurchflussmengensensor, und unter einen bestimmten Wert rückgekoppelt begrenzt.
According to the first preferred embodiment, the following advantageous effects are achieved.
  • (1) The solenoid case 58 is firmly attached to the piston housing 59 fixed by soldering and the interior of the piston housing 59 is from the outside of the piston housing 59 pressure-insulated by soldering. Namely, the solder joint prevents refrigerant from inside the piston housing 59 to the outside of the piston housing 59 through the connection between the piston housing 59 and the solenoid housing 58 exit.
  • (2) The solenoid case 58 is coated with the nickel coating. The soldering operation is performed in a state where the solenoid housing 58 coated with the coating. Since the transformation temperature of the coating layer formed by the nickel coating is higher than the maximum temperature at the soldered portion during the soldering process, no coating layer is formed removed when soldering is performed. The coating layer effectively remains on the surface of the solenoid housing 58 , Compared with the coating applied to both a solenoid housing and a piston housing fixedly connected together by soldering, a coating layer on the inner surface of the piston housing is prevented from being used 59 is formed without masking, to prevent a coating solution in the piston housing 59 penetrates in the first preferred embodiment. Consequently, the masking method is omitted, so that costs are reduced. In addition, in the preferred embodiment, there will be the piston housing 59 not coated with the coating, completely avoided that the coating solution into the piston housing 59 penetrates.
  • (3) The piston housing 59 is made of stainless steel and the solenoid housing 58 is made of iron. The piston housing 59 and the solenoid housing 58 namely are each made of common materials. Accordingly, the non-magnetic piston housing 59 and the magnetic solenoid housing 58 manufactured at relatively low cost.
  • (4) The soldering is carried out with a copper solder. The copper solder reduces costs and increases the physical strength.
  • (5) The solenoid case 58 works as a solenoid yoke which forms a magnetic path of electromagnetic force passing through the solenoid coil 64 is produced. The solenoid housing 58 effectively applies the electromagnetic force to the center rod 60 and the piston 62 at. There is no need to provide another solenoid yoke.
  • (6) According to the control valve 43 In the preferred embodiment, the displacement of the compressor C per revolution unit, or the refrigerant flow rate Q, which correlates with the load torque of the compressor C, is controlled directly by means of an external control command. For example, the refrigerant flow rate Q is accurately limited without a sensor such as a refrigerant flow rate sensor and fed back below a certain value.

Ein zweites bevorzugtes Ausführungsbeispiel der vorliegenden Erfindung wird nachstehend unter Bezugnahme auf 3 beschrieben. In dem zweiten bevorzugten Ausführungsbeispiel wird hauptsächlich der Druckfühlermechanismus in dem ersten bevorzugten Ausführungsbeispiel weggelassen und eine Stellung eines Ventilkörpers wird nur durch einen externen Steuerbefehl gesteuert, der von einem Steuerkreis gesendet wird. Die anderen Bestandteile sind im Wesentlichen mit denen des ersten bevorzugten Ausführungsbeispiels gleich. Die gleichen Bezugszeichen in dem zweiten Ausführungsbeispiel bezeichnen die entsprechenden Bestandteile in dem ersten bevorzugten Ausführungsbeispiel und die Beschreibung der im Wesentlichen identischen Bestandteile wird weggelassen.A second preferred embodiment of the present invention will be described below with reference to FIG 3 described. In the second preferred embodiment, mainly the pressure sensing mechanism in the first preferred embodiment is omitted, and a position of a valve body is controlled only by an external control command sent from a control circuit. The other components are substantially the same as those of the first preferred embodiment. The same reference numerals in the second embodiment denote the corresponding components in the first preferred embodiment, and the description of the substantially identical components will be omitted.

Nachstehend bezugnehmend auf 3 stellt ein Plan eine schematische Schnittansicht eines Steuerventils 70 gemäß dem zweiten bevorzugten Ausführungsbeispiel der vorliegenden Erfindung dar. Das Steuerventil 70 hat ein Ventilgehäuse 71, das eine Ventilkammer 71A definiert, eine Zwischenkammer 71B und einen Verbindungskanal 71C in dem Solenoidgehäuse 58, oben in der Zeichnung. Der Verbindungskanal 71C verbindet die Ventilkammer 71A und die Zwischenkammer 71B. Die Zwischenkammer 71B kommuniziert mit der Kolbenkammer 61 oder dem Inneren des Kolbengehäuses 59 durch einen Freiraum zwischen einem Führungsloch 60A und der Stange 51. Die Ventilkammer 71A kommuniziert mit der Ausgabekammer 28 durch den stromaufwärtigen Bereich des Zuführkanals 42. Die Zwischenkammer 71B kommuniziert mit der Kurbelkammer 15 durch den stromabwärtigen Bereich des Zuführkanals 42. Daher bilden die Ventilkammer 71A, die Zwischenkammer 71B und der Verbindungskanal 71C einen Abschnitt des Zuführkanals 42.Referring now to 3 a plan represents a schematic sectional view of a control valve 70 according to the second preferred embodiment of the present invention. The control valve 70 has a valve body 71 that has a valve chamber 71A defined, an intermediate chamber 71B and a connection channel 71C in the solenoid housing 58 , at the top of the drawing. The connection channel 71C connects the valve chamber 71A and the intermediate chamber 71B , The intermediate chamber 71B communicates with the piston chamber 61 or the interior of the piston housing 59 through a space between a guide hole 60A and the pole 51 , The valve chamber 71A communicates with the output chamber 28 through the upstream portion of the feed channel 42 , The intermediate chamber 71B communicates with the crank chamber 15 through the downstream portion of the feed channel 42 , Therefore, the valve chamber form 71A , the intermediate chamber 71B and the connection channel 71C a section of the feed channel 42 ,

In dem zweiten bevorzugten Ausführungsbeispiel ist ein kugelförmiger Ventilkörperabschnitt 72 integral an dem oberen Ende der Stange 51 ausgebildet und ist in der Ventilkammer 71A angeordnet. Der Ventilkörperabschnitt 72 ist mit dem unteren großdurchmessrigen Abschnitt der Stange 51 durch einen Mittelabschnitt 73 verbunden. Der großdurchmessrige Abschnitt ist in das Führungsloch 60A eingeführt. Der Mittelabschnitt 73 ist in den Verbindungskanal 71C eingeführt.In the second preferred embodiment, a spherical valve body portion 72 integral with the upper end of the rod 51 is formed and is in the valve chamber 71A arranged. The valve body section 72 is with the lower large diameter section of the rod 51 through a middle section 73 connected. The large diameter section is in the guide hole 60A introduced. The middle section 73 is in the connection channel 71C introduced.

In dem zweiten bevorzugten Ausführungsbeispiel spannt, wenn die Magnetspule 64 nicht mit Strom von dem Steuerkreis 68 versorgt wird, die Feder 63 die Stange 51 abwärts gerichtet vor, so dass die Stange 51 an der niedrigsten Position angeordnet ist, das heißt an der Position, die in der Zeichnung gezeigt ist. In diesem Zustand schließt der Ventilkörperabschnitt 72 das obere Ende der Öffnung des Verbindungskanals 71C, so dass der stromaufwärtige Bereich des Zuführkanals 42 von dem stromabwärtigen Bereich des Zuführkanals 42 durch das Steuerventil 70 getrennt ist.In the second preferred embodiment, when the solenoid coil is energized 64 not with power from the control circuit 68 is supplied, the spring 63 the pole 51 down before, leaving the rod 51 is located at the lowest position, that is, at the position shown in the drawing. In this state, the valve body section closes 72 the upper end of the opening of the connecting channel 71C so that the upstream portion of the feed channel 42 from the downstream portion of the feed channel 42 through the control valve 70 is disconnected.

Andererseits erzeugt, wenn die Magnetspule 64 mit elektrischem Strom von dem Steuerkreis 68 versorgt wird, die Magnetspule 64 eine elektromagnetische Kraft durch den angelegten elektrischen Strom, um den Kolben 62, aufwärts in der Zeichnung, vorzuspannen. Folglich wird der Kolben 62 mit dem Ventilkörperabschnitt 72 an der höchsten Stellung gegen die abwärts gerichtete Vorspannkraft der Feder 63 angeordnet. In diesem Zustand öffnet der Ventilkörperabschnitt 72 den Verbindungskanal 71C, so dass der stromaufwärtige Bereich des Zuführkanals 42 mit dem stromabwärtigen Bereich des Zuführkanals 42 verbunden ist. In dem zweiten bevorzugten Ausführungsbeispiel steuert die Steuerung 67 den Steuerkreis 68 durch eine Zweipunktregelung auf eine solche Weise, dass das Steuerventil 70 Verbindung und Trennung zwischen den stromaufwärtigen und stromabwärtigen Bereichen des Zuführkanals 42 schaltet.On the other hand, when the solenoid coil generates 64 with electrical power from the control circuit 68 is supplied, the solenoid 64 an electromagnetic force by the applied electric current to the piston 62 , upwards in the drawing, to harness. Consequently, the piston becomes 62 with the Valve body section 72 at the highest position against the downward biasing force of the spring 63 arranged. In this state, the valve body portion opens 72 the connection channel 71C so that the upstream portion of the feed channel 42 with the downstream portion of the feed channel 42 connected is. In the second preferred embodiment, the controller controls 67 the control circuit 68 by a two-point control in such a way that the control valve 70 Connection and separation between the upstream and downstream areas of the feed channel 42 on.

Gemäß dem zweiten bevorzugten Ausführungsbeispiel werden zusätzlich zu den vorstehend genannten Wirkungen in Paragraph (1) bis (5) des ersten bevorzugten Ausführungsbeispiels nachstehende vorteilhafte Wirkung erzielt.

  • (7) In dem zweiten bevorzugten Ausführungsbeispiel hat das Steuerventil 70 nicht den Druckfühlermechanismus und die Steuerung 67 führt eine Zweipunktregelung aus. Im Vergleich zu dem ersten bevorzugten Ausführungsbeispiel sind der Aufbau des Steuerventils 70 und der Steuerung 67 in dem zweiten bevorzugten Ausführungsbeispiel einfach.
According to the second preferred embodiment, in addition to the above-mentioned effects in paragraphs (1) to (5) of the first preferred embodiment, the following advantageous effect is obtained.
  • (7) In the second preferred embodiment, the control valve has 70 not the pressure sensor mechanism and the controller 67 executes a two-step control. Compared to the first preferred embodiment, the structure of the control valve 70 and the controller 67 in the second preferred embodiment.

Die vorliegende Erfindung ist nicht auf die vorstehend beschriebenen bevorzugten Ausführungsbeispiele beschränkt, sondern wird in den nachstehenden alternativen Ausführungsbeispielen modifiziert.The The present invention is not limited to those described above preferred embodiments limited, but is modified in the alternative embodiments below.

In zu den vorstehenden bevorzugten Ausführungsbeispielen alternativen Ausführungsbeispielen ist der Werkstoff des Kolbengehäuses 59 nicht auf Edelstahl beschränkt. Solange das Kolbengehäuse 59 aus nichtmagnetischem Werkstoff gefertigt ist, ist jeglicher Werkstoff einsetzbar. Beispielsweise wird das Kolbengehäuse 59 aus einem Werkstoff wie beispielsweise Aluminium gefertigt.In alternative to the above preferred embodiments, embodiments of the material of the piston housing 59 not limited to stainless steel. As long as the piston housing 59 is made of non-magnetic material, any material can be used. For example, the piston housing 59 made of a material such as aluminum.

In zu den vorstehend bevorzugten Ausführungsbeispielen alternativen Ausführungsbeispielen ist der Werkstoff des Solenoidgehäuses 58 nicht auf Eisen beschränkt. Solange das Solenoidgehäuse 58 aus einem magnetischen Werkstoff gefertigt ist, sind jegliche Werkstoffe einsetzbar. Zum Beispiel ist das Solenoidgehäuse 58 aus einem Werkstoff wie beispielsweise Eisen-Kobaltlegierung (Fe-Co) und Eisen-Nickellegierung (Fe-Ni) gefertigt.In alternative to the above preferred embodiments embodiments, the material of the solenoid housing 58 not limited to iron. As long as the solenoid housing 58 is made of a magnetic material, any materials can be used. For example, the solenoid housing 58 made of a material such as iron-cobalt alloy (Fe-Co) and iron-nickel alloy (Fe-Ni).

In zu den vorstehenden bevorzugten Ausführungsbeispielen alternativen Ausführungsbeispielen ist die maximale Löttemperatur nicht auf ungefähr 1120°C beschränkt. Solange die maximale Löttemperatur niedriger als die Umwandlungstemperatur der Nickelbeschichtungsschicht ist und nicht den Lötwerkstoff beschädigt, ist jegliche Temperatur anwendbar.In to the above preferred embodiments alternatives Embodiments is the maximum soldering temperature not limited to about 1120 ° C. So long the maximum soldering temperature lower than the transformation temperature of the nickel coating layer is and not the soldering material damaged, any temperature is applicable.

In zu den vorstehenden bevorzugten Ausführungsbeispielen alternativen Ausführungsbeispielen wird Messinglot oder Silberlot an Stelle von Kupferlot eingesetzt. Nebenbei wird Zinnlot eingesetzt.In to the above preferred embodiments alternatives Embodiments will Brass solder or silver solder used instead of copper solder. By the way tin solder is used.

In zu den vorstehenden bevorzugten Ausführungsbeispielen alternativen Ausführungsbeispielen muss das Lötvorgang nicht unmittelbar nach dem Beschichtungsvorgang ausgeführt werden.In to the above preferred embodiments alternatives Embodiments must the soldering process not be carried out immediately after the coating process.

In zu dem ersten bevorzugten Ausführungsbeispiel alternativen Ausführungsbeispielen, unter Bezugnahme auf 4, ist ein einziger Druckmesspunkt P1 in einem Kältemittelkreislauf an Stelle von zwei Druckmesspunkten angeordnet. Das Steuerventil 43 stellt mechanisch eine Stellung des Ventilkörperabschnittes 52 im Ansprechen auf einen ermittelten Druck an dem einzigen Druckmesspunkt P1 ein, so dass der ermittelte Druck nahe einem Referenzdruck ist. Der Referenzdruck wird durch einen externen Steuerbefehl gesteuert.In alternative to the first preferred embodiment, embodiments, with reference to 4 , a single pressure measuring point P1 is arranged in a refrigerant circuit instead of two pressure measuring points. The control valve 43 mechanically sets a position of the valve body portion 52 in response to a detected pressure at the single pressure measuring point P1 such that the detected pressure is near a reference pressure. The reference pressure is controlled by an external control command.

In zu den vorstehenden bevorzugten Ausführungsbeispielen alternativen Ausführungsbeispielen sind die Stange 51 und der Kolben 62 miteinander integriert. Dies bedeutet, das der Ventilkörperabschnitt 52 oder 72 mit dem Kolben 62 einstückig ist.In alternative to the above preferred embodiments, embodiments are the rod 51 and the piston 62 integrated with each other. This means that the valve body section 52 or 72 with the piston 62 is one piece.

In zu den vorstehenden bevorzugten Ausführungsbeispielen alternativen Ausführungsbeispielen funktioniert das Solenoidgehäuse 58 nicht als ein Solenoidjoch, das einen magnetischen Pfad für die elektromagnetische Kraft ausbildet, die durch die Magnetspule 64 erzeugt wird. In diesem Fall ist ein weiteres Element als ein Solenoidjoch vorgesehen. Nebenbei ist es möglich, dass das Steuerventil kein Solenoidjoch hat.In alternative embodiments to the above preferred embodiments, the solenoid housing functions 58 not as a solenoid yoke that forms a magnetic path for the electromagnetic force passing through the solenoid coil 64 is produced. In this case, another element is provided as a solenoid yoke. Incidentally, it is possible that the control valve has no solenoid yoke.

In zu den vorstehenden Ausführungsbeispielen alternativen Ausführungsbeispielen, bezugnehmend auf 4, reguliert ein Steuerventil in dem Verdichter C an Stelle des Steuerventils 43 oder 70, das einen Öffnungsgrad des Zuführkanals 42A regelt, einen Öffnungsgrad eines Zapfkanals 41A, so dass der Kurbelkammerdruck Pc variiert wird.In to the above embodiments, alternative embodiments, with reference to 4 , regulates a control valve in the compressor C instead of the control valve 43 or 70 , which is an opening degree of the feed channel 42A regulates an opening degree of a dispensing channel 41A so that the crank chamber pressure Pc is varied.

In zu den vorstehenden bevorzugten Ausführungsbeispielen alternativen Ausführungsbeispielen hat, an Stelle des Verdichters C, der die Taumelscheibe oder die Nockenscheibe 20 hat, die integral mit der Drehwelle 16 dreht, der Verdichter C eine Nockenscheibe, die durch eine Drehwelle gelagert ist, wobei die Nockenscheibe relativ zu der Drehwelle oszilliert. Der Verdichter C ist beispielsweise ein Taumelscheibenverdichter.In alternative to the above preferred embodiments embodiments has, instead of the compressor C, the swash plate or the cam disc 20 that is integral with the rotary shaft 16 The compressor C rotates a cam plate supported by a rotary shaft, the cam plate oscillating relative to the rotary shaft. The compressor C is, for example, a swash plate compressor.

In zu den vorstehenden bevorzugten Ausführungsbeispielen alternativen Ausführungsbeispielen ist der Verdichter C nicht ausgeführt, um seine Verdrängung auf im Wesentlichen null zu ändern.In to the above preferred embodiments, alternative embodiments the compressor C is not designed to change its displacement to substantially zero.

In zu den vorstehenden bevorzugten Ausführungsbeispielen alternativen Ausführungsbeispielen ist der Verdichter C ein Rotationsverdichter mit variabler Verdrängung, wie beispielsweise ein Spiralverdichter mit variabler Verdrängung, der in der ungeprüften japanischen Patentveröffentlichung Nr. 11-324930 offenbart ist, an Stelle eines Kolbenverdichters mit variabler Verdrängung, der Kältemittel durch das Hin- und Herbewegen eines Kolbens verdichtet.In to the above preferred embodiments alternatives Embodiments is the compressor C is a variable displacement rotary compressor, such as For example, a scroll compressor with variable displacement, the in the unaudited Japanese Patent Publication No. 11-324930, in place of a reciprocating compressor with variable displacement, the refrigerant through the reciprocating motion of a piston is compressed.

In zu den vorstehenden bevorzugten Ausführungsbeispielen alternativen Ausführungsbeispielen ist ein Schmelzpunkt der Nickelbeschichtung nicht auf ungefähr 1400°C beschränkt. Solange die nickelbasierende Beschichtung einen höheren Schmelzpunkt als eine maximale Löttemperatur eines ausgewählten Lötwerkstoffes hat, und zusätzlich nicht durch Löten beeinflusst wird, ist jegliche Nickelbeschichtung einsetzbar.In to the above preferred embodiments alternatives Embodiments is a melting point of the nickel coating is not limited to about 1400 ° C. So long the nickel-based coating has a higher melting point than one maximum soldering temperature a selected one appropriate brazing has, and in addition not by soldering is affected, any nickel coating can be used.

Daher sind die vorliegenden Beispiele und Ausführungsbeispiele als veranschaulichend und nicht als einschränkend anzusehen und die Erfindung ist nicht auf die darin angegebenen Details beschränkt, kann aber innerhalb des Umfangs der anhängenden Patentansprüche modifiziert werden.Therefore For example, the present examples and embodiments are illustrative and not as limiting and the invention is not limited to those specified therein Details limited, but may be modified within the scope of the appended claims become.

Eine Solenoideinheit für ein elektromagnetisches Ventil hat ein magnetisches Solenoidgehäuse, einen Solenoid, ein nichtmagnetisches Kolbengehäuse und einen Kolben. Das Solenoidgehäuse ist mit einer Beschichtung überzogen, die einen vorgegebenen Schmelzpunkt hat. Der Solenoid ist im Wesentlichen in dem Solenoidgehäuse zum Erzeugen einer elektromagnetischen Kraft angeordnet. Das Kolbengehäuse hat ein offenes Ende und ist fest an das Solenoidgehäuse mit einer vorgegebenen maximalen Löttemperatur gelötet. Der vorgegebene Schmelzpunkt ist höher als die vorgegebene maximale Löttemperatur. Der Kolben ist in dem Kolbengehäuse angeordnet und wird durch die elektromagnetische Kraft angezogen.A Solenoid unit for an electromagnetic valve has a magnetic solenoid housing, a Solenoid, a non-magnetic piston housing and a piston. The solenoid housing is with coated with a coating, which has a given melting point. The solenoid is essentially in the solenoid housing arranged to generate an electromagnetic force. The piston housing has an open end and is fixed to the solenoid housing with a predetermined maximum soldering temperature soldered. The predetermined melting point is higher than the predetermined maximum Soldering temperature. The piston is in the piston housing arranged and attracted by the electromagnetic force.

Claims (21)

Solenoideinheit für ein elektromagnetisches Ventil (43) mit: einem Solenoidgehäuse (58), das aus einem magnetischen Werkstoff gefertigt ist, wobei das Solenoidgehäuse (58) mit einer Beschichtung überzogen ist, die einen vorgegebenen Schmelzpunkt hat; einem Solenoid (64), der im Wesentlichen in dem Solenoidgehäuse (58) zum Erzeugen einer elektromagnetischen Kraft angeordnet ist; einem Kolbengehäuse (59), das aus einem nichtmagnetischen Werkstoff gefertigt ist, wobei das Kolbengehäuse (59) ein offenes Ende hat, wobei das Kolbengehäuse fest an das zuvor mit der Beschichtung überzogene Solenoidgehäuse mit einer vorgegebenen maximalen Löttemperatur gelötet worden ist, und wobei der vorgegebene Schmelzpunkt höher ist als die vorgegebene maximale Löttemperatur; und einem Kolben (62), der in dem Kolbengehäuse (59) angeordnet ist, wobei der Kolben (62) durch die elektromagnetische Kraft angezogen wird.Solenoid unit for an electromagnetic valve ( 43 ) with: a solenoid housing ( 58 ), which is made of a magnetic material, wherein the solenoid housing ( 58 ) is coated with a coating having a predetermined melting point; a solenoid ( 64 ) substantially in the solenoid housing ( 58 ) is arranged to generate an electromagnetic force; a piston housing ( 59 ), which is made of a non-magnetic material, wherein the piston housing ( 59 ) has an open end, the piston housing being fixedly soldered to the previously coated with the coating solenoid housing with a predetermined maximum soldering temperature, and wherein the predetermined melting point is higher than the predetermined maximum soldering temperature; and a piston ( 62 ) located in the piston housing ( 59 ) is arranged, wherein the piston ( 62 ) is attracted by the electromagnetic force. Solenoideinheit nach Anspruch 1, wobei die Beschichtung eine Nickelbeschichtung ist.A solenoid unit according to claim 1, wherein the coating is a nickel coating. Solenoideinheit nach Anspruch 1, wobei die vorgegebene maximale Löttemperatur ungefähr 1120°C beträgt.A solenoid unit according to claim 1, wherein said predetermined one maximum soldering temperature is about 1120 ° C. Solenoideinheit nach Anspruch 1, wobei die Lötwerkstoffe Kupfer, Messing, Silber und Lötzinn umfassen.A solenoid unit according to claim 1, wherein the soldering materials Copper, brass, silver and solder include. Solenoideinheit nach Anspruch 1, wobei Werkstoffe des Solenoidgehäuses (58) Eisen, Eisenkobaltlegierung und Eisennickellegierung umfassen.A solenoid unit according to claim 1, wherein materials of the solenoid housing ( 58 ) Iron, iron cobalt alloy and iron nickel alloy. Solenoideinheit nach Anspruch 1, wobei Werkstoffe des Kolbengehäuses Edelstahl und Aluminium umfassen.A solenoid unit according to claim 1, wherein materials of the piston housing Include stainless steel and aluminum. Solenoidgehäuse nach Anspruch 1, wobei das Solenoidgehäuse (58) einen magnetischen Pfad für die elektromagnetischen Kraft ausbildet, die durch den Solenoid (64) erzeugt wird.Solenoid housing according to claim 1, wherein the solenoid housing ( 58 ) forms a magnetic path for the electromagnetic force generated by the solenoid ( 64 ) is produced. Solenoideinheit nach Anspruch 1, wobei eine Lötverbindung zwischen dem Solenoidgehäuse (58) und dem Kolbengehäuse (59) im Wesentlichen dicht ist.A solenoid unit according to claim 1, wherein a solder joint between the solenoid housing ( 58 ) and the piston housing ( 59 ) is substantially dense. Elektromagnetisches Ventil mit einer Solenoideinheit nach Anspruch 1, für einen Verdichter (C) mit variabler Verdrängung, der teilweise aus einem Kältemittelkreislauf (33) besteht, wobei der Verdichter (C) mit variabler Verdrängung seine Verdrängung durch Ändern eines Drucks in einem Drucksteuerbereich einstellt, wobei das magnetische Solenoidgehäuse (58) mit einer Nickelbeschichtung beschichtet ist; ein Ventilgehäuse (47) einen Abschnitt eines Gaskanals (49) hat, der den Drucksteuerbereich und einen vorgegebenen Druckbereich verbindet; ein Ventilkörper (52) mit dem Kolben (62) verbunden ist, so dass er sich damit integral bewegt, wobei der Ventilkörper (51, 52) beweglich in dem Kolbengehäuse (59) angeordnet ist, um einen Öffnungsgrad des Gaskanals (49) durch Ändern des Drucks in dem Drucksteuerbereich zu regeln; und ein Solenoid (64) außerhalb des Kolbengehäuses (59) zum Erzeugen einer elektromagnetischen Kraft vorgegebener Größe angeordnet ist, die auf den Kolben (62) wirkt, um eine Stellung des Ventilkörpers (51, 52) einzustellen.An electromagnetic valve having a solenoid unit according to claim 1, for a variable displacement compressor (C) partially formed of a refrigerant circuit ( 33 ), wherein the variable displacement compressor (C) adjusts its displacement by changing a pressure in a pressure control range, the magnetic solenoid housing ( 58 ) is coated with a nickel coating; a valve housing ( 47 ) a section of a gas channel ( 49 ) connecting the pressure control area and a predetermined pressure area; a valve body ( 52 ) with the piston ( 62 ), so that it moves integrally therewith, wherein the valve body ( 51 . 52 ) movable in the piston housing ( 59 ) is arranged to an opening degree of the gas channel ( 49 ) by changing the pressure in the pressure control area; and a solenoid ( 64 ) outside the piston housing ( 59 ) is arranged for generating an electromagnetic force of predetermined size, which on the Kol ben ( 62 ) acts to a position of the valve body ( 51 . 52 ). Elektromagnetisches Ventil nach Anspruch 9, wobei das Solenoidgehäuse (58) einen magnetischen Pfad für die elektromagnetische Kraft ausbildet, die durch den Solenoid (64) erzeugt wird.An electromagnetic valve according to claim 9, wherein the solenoid housing ( 58 ) forms a magnetic path for the electromagnetic force generated by the solenoid ( 64 ) is produced. Elektromagnetisches Ventil nach Anspruch 9, wobei Werkstoffe des Solenoidgehäuses (58) Eisen, Eisenkobaltlegierung und Eisennickellegierung umfassen.An electromagnetic valve according to claim 9, wherein materials of the solenoid housing ( 58 ) Iron, iron cobalt alloy and iron nickel alloy. Elektromagnetisches Ventil nach Anspruch 9, wobei Werkstoffe des Kolbengehäuses (59) Edelstahl und Aluminium umfassen.Electromagnetic valve according to claim 9, wherein materials of the piston housing ( 59 ) Include stainless steel and aluminum. Elektromagnetisches Ventil nach Anspruch 9, wobei das Ventilgehäuse (47) eine Druckfühlerkammer (50) hat, wobei ein Druckfühlerelement (54) beweglich in der Druckfühlerkammer angeordnet und mit dem Ventilkörper (51) verbunden ist, wobei das Druckfühlerelement (54) die Druckfühlerkammer (50) in eine erste Druckkammer (55) und eine zweite Druckkammer (56) teilt, und einem Druckunterschied zwischen der ersten (55) und der zweiten Druckkammer (56) folgend beweglich ist, so dass eine Stellung des Ventilkörpers (62) änderbar ist, um den Öffnungsgrad des Gaskanals (49) zur Veränderung des Druckunterschieds im Verdichter einzustellen, wobei der Druckunterschied änderbar ist, um die Verdrängung des Verdichters (C) einzustellen, so dass der Druckunterschied nahe einem Referenzdruckunterschied ist, der durch Anlegen einer Kraft an das Druckfühlerelement (54) mittels einem externen Steuerbefehls steuerbar ist; und wobei erste und zweite Druckmesspunkte (P1, P2) in dem Kältemittelkreislauf angeordnet sind, wobei ein Druck an dem ersten Druckmesspunkt (P1) an der ersten Druckkammer (55) anliegt und ein Druck an dem zweiten Druckmesspunkt (P2) an der zweiten Druckkammer (56) anliegt.Electromagnetic valve according to claim 9, wherein the valve housing ( 47 ) a pressure sensing chamber ( 50 ), wherein a pressure sensing element ( 54 ) movably arranged in the pressure sensing chamber and with the valve body ( 51 ), wherein the pressure sensing element ( 54 ) the pressure sensing chamber ( 50 ) in a first pressure chamber ( 55 ) and a second pressure chamber ( 56 ), and a pressure difference between the first ( 55 ) and the second pressure chamber ( 56 ) is movable so that a position of the valve body ( 62 ) is changeable to the opening degree of the gas channel ( 49 ) to change the pressure difference in the compressor, the pressure difference being changeable to adjust the displacement of the compressor (C) so that the pressure difference is close to a reference pressure difference obtained by applying a force to the pressure sensing element ( 54 ) is controllable by means of an external control command; and wherein first and second pressure measuring points (P1, P2) are arranged in the refrigerant circuit, wherein a pressure at the first pressure measuring point (P1) at the first pressure chamber ( 55 ) and a pressure at the second pressure measuring point (P2) at the second pressure chamber ( 56 ) is present. Elektromagnetisches Ventil nach Anspruch 9, wobei der vorgegebene Druckbereich ein Ausgabedruckbereich (28) ist, wobei der Ventilkörper (62) den Öffnungsgrad des Gaskanals (42) regelt, der Gas von dem Ausgabedruckbereich (28) zu dem Drucksteuerbereich (15) einführt.An electromagnetic valve according to claim 9, wherein said predetermined pressure range is an output pressure range ( 28 ), wherein the valve body ( 62 ) the opening degree of the gas channel ( 42 ) controls the gas from the output pressure area ( 28 ) to the print control area ( 15 ). Elektromagnetisches Ventil nach Anspruch 9, wobei der vorgegebene Druckbereich ein Saugdruckbereich (27) ist, wobei der Ventilkörper (62) den Öffnungsgrad des Gaskanals (41A) regelt, der Gas von dem Drucksteuerbereich (15) zu dem Saugdruckbereich (27) ableitet.An electromagnetic valve according to claim 9, wherein said predetermined pressure range is a suction pressure range ( 27 ), wherein the valve body ( 62 ) the opening degree of the gas channel ( 41A ) regulates the gas from the pressure control area ( 15 ) to the suction pressure area ( 27 ). Verfahren zum Herstellen einer Solenoideinheit für ein elektromagnetisches Ventil mit den Schritten: Überziehen eines magnetischen Solenoidgehäuses mit einer Beschichtung; und Löten eines nichtmagnetischen Kolbengehäuses an das Solenoidgehäuse nach dem Überziehungsschritt.Method for producing a solenoid unit for an electromagnetic Valve with the steps: coating a magnetic solenoid housing with a coating; and soldering a non-magnetic piston housing to the solenoid housing after the overdrawing step. Verfahren zum Herstellen einer Solenoideinheit für ein elektromagnetisches Ventil (43) nach Anspruch 16, mit den Schritten: Überziehen eines magnetischen Solenoidgehäuses (58) mit einer Beschichtung, die einen vorgegebenen Schmelzpunkt hat; und nach dem Überziehungsschritt Löten eines nichtmagnetischen Kolbengehäuses (59) an das Solenoidgehäuse (58) mit einer vorgegebenen maximalen Löttemperatur, die niedriger ist als die vorgegebene Schmelztemperatur.Method for producing a solenoid unit for an electromagnetic valve ( 43 ) according to claim 16, comprising the steps of: coating a magnetic solenoid housing ( 58 ) with a coating having a predetermined melting point; and after the coating step, soldering a non-magnetic piston housing ( 59 ) to the solenoid housing ( 58 ) having a predetermined maximum brazing temperature lower than the predetermined melting temperature. Verfahren zum Herstellen des elektromagnetischen Ventils (43) nach Anspruch 17, wobei der Überziehungsschritt eine Beschichtung des Solenoidgehäuses (58) mit einer Nickelbeschichtung hat.Method for producing the electromagnetic valve ( 43 ) according to claim 17, wherein the coating step comprises a coating of the solenoid housing ( 58 ) has a nickel coating. Verfahren zum Herstellen des elektromagnetischen Ventils (43) nach Anspruch 17, wobei der Lötschritt Löten des Kolbengehäuses (59) an das Solenoidgehäuse (58) mit einem Werkstoff umfasst, der aus der Gruppe bestehend aus Kupfer, Messing, Silber und Lötzinn ausgewählt ist.Method for producing the electromagnetic valve ( 43 ) according to claim 17, wherein the soldering step is soldering of the piston housing ( 59 ) to the solenoid housing ( 58 ) comprising a material selected from the group consisting of copper, brass, silver and solder. Verfahren zum Herstellen des elektromagnetischen Ventils nach Anspruch 17, wobei der Lötschritt Löten des Kolbengehäuses (59) an das Solenoidgehäuse (58) mit der vorgegebenen maximalen Löttemperatur von ungefähr 1120°C umfasst.A method of manufacturing the electromagnetic valve according to claim 17, wherein the soldering step is soldering of the piston housing ( 59 ) to the solenoid housing ( 58 ) having the predetermined maximum brazing temperature of about 1120 ° C. Verfahren zum Herstellen des elektromagnetischen Ventils nach Anspruch 17, wobei der Lötschritt Abdichten einer Verbindung zwischen dem Solenoidgehäuse (58) und dem Kolbengehäuse (59) umfasst.A method of manufacturing the electromagnetic valve according to claim 17, wherein said soldering step is to seal a connection between said solenoid housing (10). 58 ) and the piston housing ( 59 ).
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