DE102020105046A1 - Process for the production of a component, steel flat product and the use of such a steel flat product - Google Patents

Abstract

Die Erfindung betrifft ein Verfahren zur Herstellung eines Bauteils, das eine hohe Oberflächenhärte und eine hohe Mindeststreckgrenze aufweist, durch Kaltumformen. Dazu wird ein mindestens 2 mm dickes warmgewalztes Stahlflachprodukt bereitgestellt, das eine Oberflächenhärte von mindestens 250 HV und eine Streckgrenze von mindestens 800 MPa aufweist. Dieses Stahlflachprodukt wird strahlbehandelt, wobei es für das Strahlbehandeln kontinuierlich relativ zu einer Strahlbehandlungsanlage bewegt wird, die über eine Strahldauer von 0,03 - 2 min einen Strahlmittelstrahl gegen mindestens eine Oberfläche des Stahlflachprodukts richtet, wobei das Strahlmittel des Strahlmittelstrahls aus Partikeln mit einem mittleren Durchmesser von 0,05 - 4 mm besteht und die Auftreffgeschwindigkeit der Partikel ≥ 50 m/s beträgt, so dass, nachdem das Stahlflachprodukt die Beaufschlagungslänge passiert hat, an der dem Strahlmittelstrahl ausgesetzten Oberfläche eine gemittelte Rautiefe Rz, für die gilt 5 µm ≤ Rz ≤ 65 µm und ein Mittenrauwert Ra vorliegt, für den gilt 2 µm ≤ Ra ≤ 15 µm. Ein derart erfindungsgemäß beschaffenes Stahlflachprodukt lässt sich besonders gut für die Herstellung von Bauteilen durch Kaltumformen mit optimiert kleinen Biegeradien nutzen.The invention relates to a method for producing a component which has a high surface hardness and a high minimum yield point by cold forming. For this purpose, a hot-rolled flat steel product that is at least 2 mm thick is provided, which has a surface hardness of at least 250 HV and a yield point of at least 800 MPa. This flat steel product is blasted, whereby for the blasting treatment it is continuously moved relative to a blasting treatment system, which directs a blasting medium jet against at least one surface of the flat steel product over a blasting time of 0.03 - 2 minutes, the blasting medium of the blasting medium jet consisting of particles with a mean diameter of 0.05 - 4 mm and the impact speed of the particles is ≥ 50 m / s, so that after the flat steel product has passed the length of exposure, the surface exposed to the blasting media jet has an average roughness depth Rz, for which 5 µm ≤ Rz ≤ 65 µm and a mean roughness value of Ra is available for which 2 µm ≤ Ra ≤ 15 µm applies. Such a flat steel product created according to the invention can be used particularly well for the production of components by cold forming with optimized small bending radii.

Description

Die Erfindung betrifft ein Verfahren, mit dem sich ein aus einem hochfesten Stahl bestehendes, mindestens 2 mm dickes Stahlflachprodukt mit einer Oberflächenhärte von mindestens 250 HV und einer Mindeststreckgrenze von 800 MPa zu einem Bauteil kaltverformen lässt.The invention relates to a method with which a flat steel product consisting of high-strength steel, at least 2 mm thick, with a surface hardness of at least 250 HV and a minimum yield point of 800 MPa can be cold-formed into a component.

Darüber hinaus betrifft die Erfindung ein hochfestes Stahlflachprodukt, das eine Dicke von mindestens 2 mm und eine Oberflächenhärte von mindestens 250 HV sowie eine Mindeststreckgrenze von 800 MPa aufweist.In addition, the invention relates to a high-strength flat steel product which has a thickness of at least 2 mm and a surface hardness of at least 250 HV and a minimum yield strength of 800 MPa.

Des Weiteren betrifft die Erfindung ein Bauteil, das aus einem solchen Stahl durch Kaltformen hergestellt ist.The invention also relates to a component which is produced from such a steel by cold forming.

Schließlich betrifft die Erfindung eine vorteilhafte Verwendung eines derartigen Stahlflachprodukts.Finally, the invention relates to an advantageous use of such a flat steel product.

Vor der Kaltverformung findet beim erfindungsgemäßen Verfahren eine Behandlung einer der Oberflächen des Stahlflachprodukts statt, bei der die betreffende Oberfläche mit einem Strahl eines partikelartigen Strahlmittels beaufschlagt wird, das mit hoher kinetischer Energie gegen die Oberfläche gerichtet wird, um an der Oberfläche eine bestimmte Oberflächenrauheit zu erzeugen.In the method according to the invention, one of the surfaces of the flat steel product is treated prior to cold forming, in which the surface in question is exposed to a jet of a particle-like blasting agent which is directed against the surface with high kinetic energy in order to produce a certain surface roughness on the surface .

Ebenso betrifft die Erfindung ein Stahlflachprodukt, das so beschaffen ist, dass es trotz seiner Oberflächenhärte von mindestens 250 HV und einer Mindeststreckgrenze von 800 MPa gut für eine Kaltverformung zu einem Bauteil geeignet ist.The invention also relates to a flat steel product which is designed in such a way that, despite its surface hardness of at least 250 HV and a minimum yield strength of 800 MPa, it is well suited for cold forming into a component.

Stahlflachprodukte der erfindungsgemäßen Art bestehen typischerweise aus verschleißbeständigen Stählen, welche einen hohen Widerstand gegen abrasiven Verschleiß zeigen, aus so genannten Sicherheitsstählen, die einen hohen Widerstand gegen Beschuss aufweisen, oder aus so genannten „höchstfesten“ Stählen, die Mindeststreckgrenzen von bis zu 1300 MPa und mehr besitzen.Flat steel products of the type according to the invention typically consist of wear-resistant steels that show a high resistance to abrasive wear, of so-called safety steels, which have a high resistance to fire, or of so-called "high-strength" steels, the minimum yield strengths of up to 1300 MPa and more own.

Beispielhafte Vertreter von verschleißbeständigen Stählen, aus denen erfindungsgemäß bereitgestellte Stahlflachprodukte bestehen können, sind die beispielsweise von der Anmelderin unter der Handelsbezeichnung „XAR®“ angebotenen Stähle (s. https://www.thyssenkruppsteel.com/de/produkte/grobblech/verschleissfester-stahl/xar/produktseitexar.html, Auffindedatum 28.10.2019).Exemplary representatives of wear-resistant steels from which flat steel products provided according to the invention can consist are the steels offered by the applicant under the trade name "XAR®" (see https://www.thyssenkruppsteel.com/de/produkte/grobblech/verschleissfester- stahl / xar / produktseitexar.html, retrieval date 10/28/2019).

Beispielhafte Vertreter von erfindungsgemäßen Sicherheitsstählen, aus denen erfindungsgemäß bereitgestellte Stahlflachprodukte bestehen können, sind die beispielsweise von der Anmelderin unter der Handelsbezeichnung „SECURE“ angebotenen Stähle (https://www.thyssenkruppsteel.com/de/produkte/grobblech/sicherheitsstahl/secure/prod uktseitesecure.html, Auffindedatum 28.10.2019).Exemplary representatives of safety steels according to the invention, from which flat steel products provided according to the invention can consist, are the steels offered by the applicant under the trade name “SECURE” (https://www.thyssenkruppsteel.com/de/produkte/grobblech/sicherheitsstahl/secure/prod uktseitesecure.html, retrieval date 10/28/2019).

Beispielhafte Vertreter von höchstfesten Stählen, aus denen erfindungsgemäß bereitgestellte Stahlflachprodukte bestehen können, sind die beispielsweise von der Anmelderin unter der Handelsbezeichnung „XABO“ und „perform“ angebotenen Stähle (https://www.thyssenkruppsteel.com/de/produkte/grobblech/baustahl/n-a-xtra-xabo/produktseite-naxtraxabo.html, Auffindedatum 28.10.2019, sowie https://www.thyssenkruppsteel.com/de/produkte/grobblech/hoeherfester-stahl/perform/perform.html, Auffindedatum 20.02.2020).Exemplary representatives of high-strength steels from which flat steel products provided according to the invention can be made are the steels offered by the applicant under the trade name “XABO” and “perform” (https://www.thyssenkruppsteel.com/de/produkte/grobblech/baustahl /na-xtra-xabo/produktseite-naxtraxabo.html, retrieval date 28.10.2019, as well as https://www.thyssenkruppsteel.com/de/produkte/grobblech/hoeherfester-stahl/perform/perform.html, retrieval date 20.02.2020) .

Aus derartigen Stählen bestehende Stahlflachprodukte können nicht oder allenfalls eingeschränkt warmumgeformt werden, da durch die dazu erforderliche Erwärmung ihre besonderen mechanischen Eigenschaften zu Nichte gemacht würden und eine erneute Einstellung der gewünschten Eigenschaften durch eine Bauteilhärtung oder -vergütung nur schwer realisierbar ist.Flat steel products made of such steels cannot be hot-formed, or at most to a limited extent, since the heating required for this would render their particular mechanical properties ineffective and it is difficult to set the desired properties again through component hardening or tempering.

Eine gute Kaltumformbarkeit von Stahlflachprodukten, die aus Stählen der voranstehend angegebenen Art bestehen, ist deshalb erforderlich, wenn aus solchen Stahlflachprodukten Bauteile geformt werden sollen. Aufgrund der hohen Oberflächenhärte solcher Stahlflachprodukte sind allerdings auch deren Kaltumformbarkeit üblicherweise enge Grenzen gesetzt.A good cold formability of flat steel products, which consist of steels of the type specified above, is therefore necessary if components are to be formed from such flat steel products. Due to the high surface hardness of such flat steel products, however, their cold formability is usually also subject to narrow limits.

Aus der US 5,515,707 ist bekannt, dass bei der Erzeugung von Röhren, die zu einem Wickel gewickelt und in einem kontinuierlichen Verfahren aus Stahlblechstreifen geformt werden, die Resistenz gegen Ermüdungsbruch und Spannungsrisskorrosion durch Kugelstrahlen einer oder beider Seiten des Streifenmaterials erhöht werden kann. Die Röhren haben dabei einen Durchmesser von 1 - 5 inch (25,4 - 127 mm) und das Streifenmaterial besteht typischerweise aus einem Stahl mit niedrigem Kohlenstoffgehalt.From the U.S. 5,515,707 It is known that in the manufacture of tubes which are wound into a coil and formed in a continuous process from sheet steel strips, the resistance to fatigue fracture and stress corrosion cracking by shot peening one or both sides of the strip material is known can be increased. The tubes are 1-5 inches (25.4-127 mm) in diameter and the strip material is typically made of low carbon steel.

Aus der DE 10 2013 217 431 A1 ( US 2016/0177409 A1 ) ist bekannt, dass durch ein Oberflächenstrahlen die Härte von höchstens 3 mm dicken Stahlflachprodukten verbessert werden kann, die aus rostfreien Stählen bestehen und aus denen beispielsweise Spülen, Becken oder Küchenarbeitsplatten durch Kaltumformen hergestellt werden. Als Strahlmittel werden aus einem Edelstahlwerkstoff bestehende Teilchen mit einem Schüttgewicht von 4,7 kg/dm und einer Oberflächenhärte von 300-450 HV eingesetzt, von denen mindestens 50 % einen Teilchendurchmesser von 0,8 - 1 mm aufweisen. Dabei wird zum Strahlen der Blechoberfläche eine Vorrichtung eingesetzt, die in der Lage ist, bei einem Strahlmitteldurchsatz von ungefähr 200 kg/min die Partikel des Strahles mit einer Abwurfgeschwindigkeit von ca. 88 m/s abzuwerfen.From the DE 10 2013 217 431 A1 ( US 2016/0177409 A1 ) it is known that surface blasting can improve the hardness of a maximum of 3 mm thick flat steel products that are made of stainless steels and from which, for example, sinks, basins or kitchen worktops are produced by cold forming. The blasting media used are particles made of a stainless steel material with a bulk density of 4.7 kg / dm and a surface hardness of 300-450 HV, of which at least 50% have a particle diameter of 0.8-1 mm. A device is used to blast the sheet metal surface, which is able to throw off the particles of the jet at a speed of about 88 m / s with a blasting medium throughput of approximately 200 kg / min.

Ebenso ist es aus der DE 11 2014 001 546 bekannt, dass sich durch eine Strahlbehandlung der Oberfläche eines aus hochfestem Stahl bestehenden Stahlflachprodukts gleichzeitig die mechanischen Eigenschaften und die Oberflächenrauheit des Stahlblechs derart einstellen lassen, dass auf ein Dressierwalzen des Stahlflachprodukts ganz oder teilweise verzichtet werden kann. Gemäß diesem Stand der Technik wird die Oberfläche des Stahlflachprodukts mit einem Strahl beaufschlagt, der aus einer Mischung aus einem festen Strahlmittel und Wasser gebildet ist. Bei dem festen Strahlmittel kann es sich um Eisensand, Stahlkies, Drahtkornkies oder desgleichen handeln, deren Partikel in Größen von 20 bis 100 Mesh, vorzugsweise zwischen 60 und 80 Mesh, vorliegen. Die aus diesen Partikeln und Wasser als flüssige Komponente gebildeten Schlämme werden strahlförmig gegen die zu behandelnde Oberfläche gerichtet, um dort vorhandene Rückstände zu entfernen und eine bestimmte Rauheit einzustellen.It is the same from the DE 11 2014 001 546 It is known that by blasting the surface of a flat steel product made of high-strength steel, the mechanical properties and the surface roughness of the steel sheet can be adjusted at the same time in such a way that skin-pass rolling of the flat steel product can be entirely or partially dispensed with. According to this prior art, the surface of the flat steel product is exposed to a jet which is formed from a mixture of a solid blasting agent and water. The solid abrasive can be iron sand, steel grit, wire grit or the like, the particles of which are in sizes from 20 to 100 mesh, preferably between 60 and 80 mesh. The sludge formed from these particles and water as a liquid component is directed in the form of a jet against the surface to be treated in order to remove residues there and to set a certain roughness.

Aus der EP 1 495 841 A1 ( US 2005/0160780 A1 ) ist schließlich ein Verfahren und eine Vorrichtung zum Kugelstrahlen der Oberfläche von kaltgewalzten Stahlflachprodukten bekannt, die beispielsweise aus einer Eisen-NickelLegierung bestehen. Als Strahlmittel werden hier Partikel mit einem mittleren Partikeldurchmesser von 30 bis 300 µm eingesetzt.From the EP 1 495 841 A1 ( US 2005/0160780 A1 ) Finally, a method and a device for shot peening the surface of cold-rolled flat steel products are known, which for example consist of an iron-nickel alloy. Particles with an average particle diameter of 30 to 300 µm are used as blasting media.

Vor dem Hintergrund des voranstehend erläuterten Standes der Technik hat sich die Aufgabe ergeben, ein Verfahren anzugeben, mit dem sich Stahlflachprodukte, die eine Oberflächenhärte von mindestens 250 HV und eine Streckgrenze von mindestens 800 MPa aufweisen, betriebssicher zu Bauteilen kaltumformen lassen.Against the background of the prior art explained above, the task has arisen to provide a method with which flat steel products with a surface hardness of at least 250 HV and a yield point of at least 800 MPa can be reliably cold formed into components.

Ebenso sollte ein Stahlflachprodukt angegeben werden, dass sich besonders für eine Kaltverformung zu einem Bauteil eignet.A flat steel product should also be specified that is particularly suitable for cold forming into a component.

In Bezug auf das Verfahren hat die Erfindung diese Aufgabe dadurch gelöst, dass bei der Herstellung von Bauteilen, die eine hohe Oberflächenhärte und eine hohe Mindeststreckgrenze aufweisen, durch Kaltumformen mindestens die in Anspruch 1 angegebenen Arbeitsschritte absolviert werden. Dabei versteht es sich von selbst, dass der Fachmann bei der Durchführung eines erfindungsgemäßen Verfahrens auch diejenigen Maßnahmen ergreift, die hier nicht explizit genannt sind, die aber im Stand der Technik regelmäßig angewendet werden, um Verfahren der hier in Rede stehenden Art in der Praxis umzusetzen.With regard to the method, the invention has achieved this object in that at least the work steps specified in claim 1 are completed by cold forming in the production of components that have a high surface hardness and a high minimum yield strength. It goes without saying that when carrying out a method according to the invention, the person skilled in the art also takes those measures which are not explicitly mentioned here, but which are regularly used in the prior art in order to implement methods of the type in question here in practice .

In Bezug auf das Stahlflachprodukt hat die Erfindung die voranstehend angegebene Aufgabe durch ein Stahlflachprodukt gelöst, das mindestens die in Anspruch 10 angegebenen Merkmale besitzt.With regard to the flat steel product, the invention has achieved the object specified above by a flat steel product which has at least the features specified in claim 10.

Aufgrund seiner erfindungsgemäß eingestellten Oberflächenbeschaffenheit und seiner weiteren mechanischen Eigenschaften ist ein erfindungsgemäßes Stahlflachprodukt in besonderer Weise zur Herstellung von hochfesten Bauteilen durch Kaltumformen geeignet.Due to its surface properties set according to the invention and its further mechanical properties, a flat steel product according to the invention is particularly suitable for the production of high-strength components by cold forming.

Vorteilhafte Ausgestaltungen der Erfindung sind in den abhängigen Ansprüchen angegeben und werden wie der allgemeine Erfindungsgedanke nachfolgend im Einzelnen erläutert.Advantageous embodiments of the invention are specified in the dependent claims and, like the general inventive concept, are explained in detail below.

Gemäß der Erfindung umfasst also ein Verfahren zum Herstellen eines Bauteils, das eine hohe Oberflächenhärte und eine hohe Mindeststreckgrenze aufweist, durch Kaltumformen folgende Arbeitsschritte:

1. a) Bereitstellen eines mindestens 2 mm dicken warmgewalzten Stahlflachprodukts, das eine Oberflächenhärte von mindestens 250 HV und eine Streckgrenze von mindestens 800 MPa aufweist;
2. b) Strahlbehandeln des Stahlflachprodukts, wobei für das Strahlbehandeln das Stahlflachprodukt kontinuierlich relativ zu einer Strahlbehandlungsanlage bewegt wird, die über eine Strahldauer von 0,03 min bis 2 min einen Strahlmittelstrahl gegen mindestens eine Oberfläche des Stahlflachprodukts richtet, wobei das Strahlmittel des Strahlmittelstrahls aus Partikeln mit einem mittleren Durchmesser von 0,05 - 4 mm besteht und die Auftreffgeschwindigkeit der Partikel mindestens 50 m/s beträgt, so dass, nachdem das Stahlflachprodukt die Beaufschlagungslänge passiert hat, an der dem Strahlmittelstrahl ausgesetzten Oberfläche eine gemittelte Rautiefe Rz, für die gilt $$\text{5 }\mathrm{\mu }\text{m}\le \text{Rz}\le \text{65 }\mathrm{\mu }\text{m},$$
   
   und ein Mittenrauwert Ra vorliegt, für den gilt $$\text{2 }\mathrm{\mu }\text{m}\le \text{Ra}\le 1\text{5 }\mathrm{\mu }\text{m;}$$
   
3. c) Kaltumformen des strahlbehandelten Stahlflachprodukts zu dem Bauteil.

According to the invention, a method for producing a component that has a high surface hardness and a high minimum yield strength by cold forming includes the following work steps:

1. a) providing a hot-rolled flat steel product at least 2 mm thick, which has a surface hardness of at least 250 HV and a yield point of at least 800 MPa;
2. b) blasting the flat steel product, for the blasting treatment the flat steel product is continuously moved relative to a blasting treatment system which directs a blasting medium jet against at least one surface of the flat steel product over a blasting time of 0.03 min to 2 min, The blasting media of the blasting media jet consists of particles with an average diameter of 0.05-4 mm and the impact speed of the particles is at least 50 m / s, so that after the flat steel product has passed the impact length, an averaged surface on the surface exposed to the blasting media jet Roughness depth Rz for which applies $$\text{5}\mathrm{\mu }\text{m}\le \text{Margin no}\le \text{65}\mathrm{\mu }\text{m},$$
   
   and there is a mean roughness value Ra for which applies $$\text{2}\mathrm{\mu }\text{m}\le \text{Ra}\le 1\text{5}\mathrm{\mu }\text{m;}$$
   
3. c) Cold forming of the blast-treated flat steel product to form the component.

Ein erfindungsgemäßes Stahlflachprodukt weist eine Dicke von mindestens 2 mm, eine Oberflächenhärte von mindestens 250 HV und eine Streckgrenze von mindestens 800 MPa auf, wobei es erfindungsgemäß an mindestens einer seiner Oberflächen eine gemittelte Rautiefe Rz, für die gilt $$\text{5 }\mathrm{\mu }\text{m}\le \text{Rz}\le \text{65 }\mathrm{\mu }\text{m}$$

und einen Mittenrauwert Ra besitzt, für den gilt $$\text{2 }\mathrm{\mu }\text{m}\le \text{Ra}\le 1\text{5 }\mathrm{\mu }\text{m}\text{.}$$

A flat steel product according to the invention has a thickness of at least 2 mm, a surface hardness of at least 250 HV and a yield point of at least 800 MPa, with an average roughness Rz on at least one of its surfaces, for which applies $$\text{5}\mathrm{\mu }\text{m}\le \text{Margin no}\le \text{65}\mathrm{\mu }\text{m}$$

and has an average roughness value Ra for which applies $$\text{2}\mathrm{\mu }\text{m}\le \text{Ra}\le 1\text{5}\mathrm{\mu }\text{m}\text{.}$$

Die Erfindung geht dabei von der Erkenntnis aus, dass das Strahlen der Oberfläche eines aus einem hochfesten Stahl bestehenden Stahlflachprodukts dessen Umformbarkeit verbessert. Dabei hat die Erfindung festgestellt, dass sich bei hochfesten Stahlflachprodukten der erfindungsgemäß bereitgestellten Art die Verbesserung der Umformbarkeit nur dann einstellt, wenn bei der Strahlbehandlung das Strahlmittel über eine bestimmte Dauer und mit einer bestimmten kinetischen Energie ausgebracht wird, so dass sich auf der jeweils dem Strahlmittel in erfindungsgemäßer Weise ausgesetzten Oberfläche des Stahlflachprodukts eine Rauheit einstellt, für die die gemittelte Rautiefe Rz und der Mittenrauwert Ra ebenfalls in einem eng begrenzten Fenster liegen.The invention is based on the knowledge that the blasting of the surface of a flat steel product made of high-strength steel improves its formability. The invention has found that in the case of high-strength flat steel products of the type provided according to the invention, the improvement in formability only occurs if the blasting agent is applied over a certain period and with a certain kinetic energy during the blasting treatment, so that the blasting agent in each case the surface of the flat steel product exposed according to the invention sets a roughness for which the mean roughness depth Rz and the mean roughness value Ra also lie in a narrowly delimited window.

Im Stand der Technik wird erwartet, dass das Niveau der durch das erfindungsgemäße Strahlverfahren eingebrachten Druckeigenspannungen einen wesentlichen Einfluss auf die Umformbarkeit eines erfindungsgemäßen Stahlflachprodukts und die mechanischen Eigenschaften eines aus ihm geformten Bauteils haben. Oberflächennahe Druckspannungen, die durch Strahlen erzeugt werden, erhöhen insbesondere bei dynamisch belasteten Bauteilen die Schwingfestigkeit, da an der Oberfläche vorliegende An- und Mikrorisse durch die Druckeigenspannungen überlagert sind und sich nicht ausbreiten können. Die Druckeigenspannungen überlagern sich dabei mit den Zugspannungen, welche ein späteres Versagen zur Folge haben könnten.In the prior art, it is expected that the level of internal compressive stresses introduced by the blasting process according to the invention have a significant influence on the formability of a flat steel product according to the invention and the mechanical properties of a component formed from it. Compressive stresses close to the surface, which are generated by blasting, increase the fatigue strength, especially in the case of dynamically loaded components, since the surface cracks and microcracks are superimposed by the internal compressive stresses and cannot spread. The internal compressive stresses are superimposed on the tensile stresses, which could result in subsequent failure.

Überraschender Weise hat sich gezeigt, dass eine Erhöhung der Druckeigenspannung die Umformbarkeit eines erfindungsgemäßen Stahlflachproduktes nicht oder nur in geringem Maße verbessert. Dies wird darauf zurückgeführt, dass das Einbringen von Druckeigenspannungen im Strahlprozess mit einer ungünstigen Veränderung der Oberflächentopographie einhergeht, welche einen größeren Einfluss auf die Kaltumformbarkeit hat als die Druckeigenspannung selbst.Surprisingly, it has been shown that an increase in the residual compressive stress does not improve the formability of a flat steel product according to the invention, or only improves it to a small extent. This is attributed to the fact that the introduction of compressive residual stresses in the blasting process is accompanied by an unfavorable change in the surface topography, which has a greater influence on the cold formability than the compressive residual stress itself.

Indem die erfindungsgemäß für die Kennwerte „gemittelte Rautiefe Rz“, „arithmetischer Mittenrauwert Ra“, sowie jeweils optional „maximale Rautiefe Rmax“ und „Spitzenzahl RPc“ angegebenen Werte eingestellt werden, lässt sich der günstige Einfluss der Oberflächenrauheit auf die Umformbarkeit zielsicher nutzen.By setting the values specified according to the invention for the characteristic values "averaged roughness Rz", "arithmetic mean roughness Ra", as well as optionally "maximum roughness Rmax" and "number of peaks RPc", the beneficial influence of surface roughness on formability can be used in a targeted manner.

Ebenso überraschend hat sich gezeigt, dass insbesondere durch Einstellung des durch die Erfindung definierten Bereiches der gemittelten Rautiefe Rz die Umformbarkeit deutlich verbessert werden kann und dass der vorteilhafte Bereich von Rz nicht von der Blechdicke oder der Materialfestigkeit abhängt.It has also been shown, surprisingly, that especially by setting the range of the mean surface roughness Rz defined by the invention, the formability can be significantly improved and that the advantageous range of Rz does not depend on the sheet thickness or the material strength.

Dabei hat die Anwendung des erfindungsgemäßen Strahlverfahrens den besonderen Vorteil, dass die Entfernung des prozessbedingt auf einem erfindungsgemäß bereitgestellten warmgewalzten Stahlflachprodukt vorhandenen Zunders in einem Arbeitsgang mit der Einstellung der erfindungsgemäßen Oberflächentopographie erfolgen kann.The use of the blasting method according to the invention has the particular advantage that the process-related scale present on a hot-rolled flat steel product provided according to the invention can be removed in one operation with the setting of the surface topography according to the invention.

Das erfindungsgemäße Strahlverfahren zur Einstellung der erfindungsgemäß vorgesehenen Oberflächentopographie kann mittels einer konventionellen Rollenstrahlanlage erzeugt werden. Die Fördergeschwindigkeit, mit der das Stahlflachprodukt relativ zur Strahlquelle bewegt wird, wird dabei in Abhängigkeit von der Beaufschlagungslänge so eingestellt, dass die jeweilige Oberfläche des Stahlflachprodukts über eine den Maßgaben der Erfindung entsprechende Dauer dem Strahlmittel ausgesetzt wird und so die erfindungsgemäß vorgegebene Oberflächenrauheit erzielt wird.The blasting method according to the invention for setting the surface topography provided according to the invention can be generated by means of a conventional roller blasting system. The conveying speed at which the flat steel product is moved relative to the blasting source is set depending on the length of exposure so that the respective surface of the flat steel product is exposed to the blasting agent for a duration corresponding to the stipulations of the invention and the surface roughness specified according to the invention is achieved.

In einer konventionellen Rollenstrahlanlage wird das Stahlflachprodukt üblicher Weise mittels eines Rollgangs mit konstanter Geschwindigkeit über eine typischerweise mindestens 1 m lange Beaufschlagungslänge befördert und dabei mit einem Strahlmittel beaufschlagt, das dabei mit einer im Rahmen der erfindungsgemäßen Maßgaben liegenden Auftreffgeschwindigkeit auf die zu behandelnde Oberfläche trifft. Die Auftreffgeschwindigkeit wird möglichst konstant gehalten, um eine einwandfrei reproduzierbare und über die behandelte Oberfläche gleichmäßig verteilte Rauheit zu erzeugen.In a conventional roller blasting system, the flat steel product is usually conveyed by means of a roller table at a constant speed over a typically at least 1 m long exposure length and exposed to a blasting agent, which hits the surface to be treated at a speed that is within the scope of the invention. The impact speed is kept as constant as possible in order to produce a perfectly reproducible roughness that is evenly distributed over the treated surface.

Ziel des erfindungsgemäßen Verfahrens ist dabei eine zunderfreie Oberfläche, die eine Oberflächentopographie aufweist, deren gemittelte Rautiefe Rz und Mittenrauheit Ra den Maßgaben der Erfindung entspricht.The aim of the method according to the invention is a scale-free surface which has a surface topography whose mean roughness depth Rz and mean roughness Ra corresponds to the requirements of the invention.

Um bei Stahlflachprodukten mit hoher Oberflächenhärte, wie sie erfindungsgemäße Stahlflachprodukte besitzen, eine solche Rauheit zu erzeugen, sind nach den Feststellungen der Erfindung für das Bestrahlen mit dem Strahlmittel Auftreffgeschwindigkeiten von mindestens 50 m/s erforderlich, wobei sich Auftreffgeschwindigkeiten von mindestens 65 m/s, insbesondere mindestens 80 m/ oder mindestens 85 m/s, bevorzugt mindestens 90 m/s, besonders bewährt haben. Bei einer zu niedrigen Auftreffgeschwindigkeit besteht die Gefahr, dass Restzunder auf der bestrahlten Oberfläche zurückbleibt und sich das angestrebte Rauheitsbild nicht einstellt. Bei sehr hohen Auftreffgeschwindigkeiten besteht die Gefahr von erhöhtem Verschleiß an der Strahlanlage und von Überschreitungen der maximalen Mittenrauheit. Deshalb ist die Auftreffgeschwindigkeit der Strahlpartikel bevorzugt auf höchstens 700 m/s beschränkt, wobei sich Auftreffgeschwindigkeit von insbesondere höchstens 400 m/s, bevorzugt höchstens 250 m/s, besonders bevorzugt höchstens 170 m/s als besonders praxisgerecht erweisen.In order to produce such a roughness in flat steel products with high surface hardness, such as the flat steel products according to the invention, impact speeds of at least 50 m / s are required for blasting with the blasting agent, with impact speeds of at least 65 m / s, in particular at least 80 m / or at least 85 m / s, preferably at least 90 m / s, have proven particularly useful. If the impact speed is too low, there is a risk that residual scale will remain on the irradiated surface and that the desired roughness will not be achieved. At very high impact speeds, there is a risk of increased wear on the blasting system and the maximum mean roughness being exceeded. The impact speed of the jet particles is therefore preferably limited to at most 700 m / s, with impact speeds of in particular at most 400 m / s, preferably at most 250 m / s, particularly preferably at most 170 m / s, proving to be particularly practical.

Wesentlich für die Erfindung ist die Strahldauer tS, über die der jeweils betrachtete Ausschnitt der Oberfläche des Stahlflachprodukts dem Strahlmittelstrahl ausgesetzt ist. Die Strahldauer tS ergibt sich aus der Beaufschlagungslänge IB und der Fördergeschwindigkeit vF, mit der das jeweils zu behandelnde Stahlflachprodukt im Arbeitsschritt b) bewegt wird, während es über die Beaufschlagungslänge IB dem Strahlmittelstrahl ausgesetzt ist. Die Strahldauer tS, über die das Strahlmittel auf die ihm jeweils ausgesetzte Oberfläche trifft, ist von entscheidender Bedeutung für die Ausprägung der erfindungsgemäß angestrebten Oberflächentopographie, die wiederum wesentlich für die Eignung erfindungsgemäß beschaffener Stahlflachprodukte für die Kaltverformung zu Bauteilen ist.What is essential for the invention is the blasting duration tS, over which the particular section of the surface of the flat steel product considered is exposed to the blasting medium jet. The blasting duration tS results from the exposure length IB and the conveying speed vF with which the flat steel product to be treated is moved in step b) while it is exposed to the blasting medium jet over the exposure length IB. The blasting duration tS over which the blasting agent hits the surface exposed to it is of decisive importance for the development of the surface topography aimed at according to the invention, which in turn is essential for the suitability of flat steel products according to the invention for cold forming into components.

Die Strahldauer tS lässt sich wie folgt aus der Beaufschlagungslänge IB und der Fördergeschwindigkeit vF berechnen: tS = IB / vF.The jet duration tS can be calculated from the exposure length IB and the conveying speed vF as follows: tS = IB / vF.

Als Fördergeschwindigkeit vF, mit der das Stahlflachprodukt relativ zur Strahlquelle bewegt wird, wird eine Geschwindigkeit von 3 - 20 m/min gewählt. A speed of 3 - 20 m / min is selected as the conveying speed vF at which the flat steel product is moved relative to the beam source.

Geringere Fördergeschwindigkeiten würden dazu führen, dass für die gewünschten Strahldauern eine sehr geringe Beaufschlagungslänge IB gewählt werden müsste, wodurch sich wiederum die Stabilität und Reproduzierbarkeit des Prozesses verschlechtern würden. Daher werden insbesondere Fördergeschwindigkeiten von mindestens 4 m/min, bevorzugt zur Erhöhung der Prozesseffizienz Fördergeschwindigkeiten von mindestens 6 m/min, gewählt. Zu hohe Fördergeschwindigkeiten würden zu hohe Beaufschlagungslängen IB bedingen, die den technischen Realisierungsaufwand erhöhen würden. Insbesondere werden daher Fördergeschwindigkeiten von maximal 15 m/min, bevorzugt maximal 10 m/min, gewählt.Lower conveying speeds would mean that a very short impingement length IB would have to be selected for the desired beam durations, which in turn would impair the stability and reproducibility of the process. For this reason, conveyor speeds of at least 4 m / min, preferably conveyor speeds of at least 6 m / min to increase the process efficiency, are selected. Conveying speeds that are too high would require the loading lengths IB to be too long, which would increase the technical implementation effort. In particular, therefore, conveyor speeds of a maximum of 15 m / min, preferably a maximum of 10 m / min, are selected.

Nach den Erkenntnissen der Erfindung ist eine Beschränkung der Strahldauer tS auf maximal 2 min erforderlich, um die gewünschte Oberflächenrauheit zu erzeugen. Zu lange Strahldauern würden zu einer Überbeanspruchung des Materials und zu einer zu großen gemittelten Rautiefe Rz führen. Bei der betrieblichen Erprobung haben sich Strahldauern von maximal 1 min, insbesondere maximal 0,5 min, bevorzugt maximal 0,35 min, besonders bevorzugt maximal 0,2 min, als besonders vorteilhaft erwiesen. Wird eine zu hohe Fördergeschwindigkeit vF und / oder zu geringe Beaufschlagungslänge IB gewählt, so verbleibt nach dem Strahlen Restzunder auf dem Material, welcher das Umformverhalten und die optische Erscheinung des erfindungsgemäßen Stahlflachprodukts verschlechtern würde. Aus diesem Grund muss die Strahldauer tS mindestens 0,03 min, bevorzugt mindestens 0,07 min, besonders bevorzugt mindestens 0,1 min betragen.According to the findings of the invention, it is necessary to limit the blasting duration tS to a maximum of 2 minutes in order to produce the desired surface roughness. Too long blasting times would lead to overstressing of the material and to a too large mean roughness depth Rz. In operational testing, blasting durations of a maximum of 1 min, in particular a maximum of 0.5 min, preferably a maximum of 0.35 min, particularly preferably a maximum of 0.2 min, have proven to be particularly advantageous. If too high a conveying speed vF and / or too short a loading length IB is selected, residual scale remains on the material after blasting, which affects the deformation behavior and the optical appearance of the flat steel product according to the invention would worsen. For this reason, the blasting duration tS must be at least 0.03 min, preferably at least 0.07 min, particularly preferably at least 0.1 min.

Aus praktischen Erwägungen kann die maximale Beaufschlagungslänge auf höchstens 5 m begrenzt werden.For practical reasons, the maximum loading length can be limited to a maximum of 5 m.

Als Strahlmittel werden erfindungsgemäß Partikel mit einem mittleren Durchmesser von 0,05 - 4 mm eingesetzt.According to the invention, particles with an average diameter of 0.05-4 mm are used as blasting media.

Um sicherzustellen, dass die Partikel bei den erfindungsgemäß vorgegebenen Auftreffgeschwindigkeiten mit ausreichend hoher kinetischer Energie auf die zu behandelnde Oberfläche des Stahlflachprodukts treffen, kann ein Strahlmittel gewählt werden, dessen Schüttgewicht 4-9 g/cm³, insbesondere 6,5 - 8 g/cm³, beträgt.In order to ensure that the particles hit the surface of the flat steel product to be treated with sufficiently high kinetic energy at the impact speeds specified according to the invention, a blasting agent can be selected whose bulk density is 4-9 g / cm ³ , in particular 6.5-8 g / cm ³ , is.

Besonders eignen sich als Strahlmittel Stahlpartikel, die die erfindungsgemäßen Maßgaben erfüllen.Steel particles which meet the requirements according to the invention are particularly suitable as blasting media.

Die das Strahlmittel bildenden Partikel können eine kugelige, eckige oder kantige Gestalt aufweisen und beispielsweise aus dem Recycling von Stahlschrott stammen. Kugelig, eckig oder kantig geformte Partikel können dabei jeweils alleine oder als Mischungen als Strahlmittel eingesetzt werden.The particles forming the blasting agent can have a spherical, angular or angular shape and come, for example, from the recycling of steel scrap. Spherical, angular or angular shaped particles can be used as blasting media either alone or as mixtures.

Im Fall, dass kugelige Partikel als Strahlmittel verwendet werden, beträgt der mittlere Durchmesser der Partikel vorteilhafterweise 0,5 - 2 mm, insbesondere 0,7 - 1,4 mm. Im Fall, dass kantige oder eckige Partikel, in der Fachsprache auch „Grits“ genannt, als Strahlmittel eingesetzt werden, beträgt deren mittlerer Durchmesser bevorzugt 0,5 - 1,5 mm, insbesondere 0,7 - 1,0 mm. Durch Einsatz von scharfkantigen Partikeln kann bei gleicher Fördergeschwindigkeit und Konfiguration der Strahlanlage eine größere gemittelte Rautiefe Rz eingestellt oder die gleiche gemittelte Rautiefe Rz, wie bei einem Bestrahlen mit kugeligem Strahlmittel, bei erhöhter Fördergeschwindigkeit und somit verringerter Strahldauer erreicht werden.In the event that spherical particles are used as the blasting agent, the mean diameter of the particles is advantageously 0.5-2 mm, in particular 0.7-1.4 mm. In the event that angular or angular particles, also known as “grits” in technical terms, are used as blasting media, their mean diameter is preferably 0.5-1.5 mm, in particular 0.7-1.0 mm. By using sharp-edged particles, with the same conveying speed and configuration of the blasting system, a larger average roughness depth Rz can be set or the same average roughness depth Rz can be achieved as with blasting with spherical blasting media, with increased conveying speed and thus reduced blasting duration.

Für die erfindungsgemäßen Zwecke hat sich ein Strahlmittel besonders bewährt, dessen Partikel aus einem Stahl bestehen, der aus, in Masse-%, 0,1 - 1,8 %, insbesondere 0,7 - 1,4 % C, 0,05 - 2,5 %, insbesondere 0,3 - 1,5 %, Mn, optional 0,05 - 1,5 %, insbesondere 0,3 - 0,8 % Si, max. 0,1, insbesondere max. 0,06, % S, optional einem oder mehreren der Elemente 0,001 - 0,02 % N, 0,005 - 2,0 % Al, 0,05 - 3 % Cr, 0,0001 - 0,01 % B, in Summe 0,002 - 0,2 % Nb, Ti, V, Zr und / oder W, 0,05 - 1 % Mo, 0,01 - 0,5 % Cu, 0,005 - 0,15 % P, 0,0005 - 0,015 % Ca, 0,1 - 5,0 % Ni und als Rest aus Eisen und unvermeidbaren Verunreinigungen zusammengesetzt ist.For the purposes according to the invention, a blasting agent whose particles consist of a steel which, in% by mass, 0.1-1.8%, in particular 0.7-1.4% C, 0.05- 2.5%, especially 0.3-1.5%, Mn, optionally 0.05-1.5%, especially 0.3-0.8% Si, max. 0.1, especially max. 0.06 ,% S, optionally one or more of the elements 0.001 - 0.02% N, 0.005 - 2.0% Al, 0.05 - 3% Cr, 0.0001 - 0.01% B, in total 0.002 - 0, 2% Nb, Ti, V, Zr and / or W, 0.05 - 1% Mo, 0.01 - 0.5% Cu, 0.005 - 0.15% P, 0.0005 - 0.015% Ca, 0, 1 - 5.0% Ni and the remainder is composed of iron and unavoidable impurities.

Bei den erfindungsgemäß bereitgestellten Stahlflachprodukten handelt es sich um band-, platten- oder blechförmige Walzprodukte, die durch Warmwalzen erhalten worden und mindestens 2 mm dick sind, wobei Dicken von mindestens 3 mm, insbesondere mindestens 4 mm oder mindestens 5 mm, in der Praxis regelmäßig zum Einsatz kommen. Dabei ist die maximale Dicke solcher Walzprodukte in der Praxis aufgrund fertigungstechnischer Grenzen typischerweise auf 120 mm beschränkt. Vor allem für die Kaltumformung eignen sich vor allem Stahlflachprodukte der hier in Rede stehenden Art mit Dicken von maximal 50 mm, insbesondere von maximal 20 mm.The flat steel products provided according to the invention are strip, plate or sheet-like rolled products that have been obtained by hot rolling and are at least 2 mm thick, with thicknesses of at least 3 mm, in particular at least 4 mm or at least 5 mm, regularly in practice come into use. In practice, the maximum thickness of such rolled products is typically limited to 120 mm due to manufacturing limitations. Above all, flat steel products of the type in question with a maximum thickness of 50 mm, in particular a maximum of 20 mm, are particularly suitable for cold forming.

Gemäß einer besonders bevorzugten Ausführungsform handelt es sich bei den erfindungsgemäß bereitgestellten Stahlflachprodukten um hochfeste Bandbleche, also Bleche, die durch Walzen eines Warmbandes und anschließendes Querteilen entstanden sind. Diese Ausgestaltung eignet sich insbesondere für die Herstellung geringerer Dicken von mindestens 2 mm, insbesondere mindestens 3 mm, und maximal 20 mm, insbesondere maximal 15 mm.According to a particularly preferred embodiment, the flat steel products provided according to the invention are high-strength strip sheets, that is to say sheets that have been produced by rolling a hot strip and then cutting it to length. This configuration is particularly suitable for producing smaller thicknesses of at least 2 mm, in particular at least 3 mm, and a maximum of 20 mm, in particular a maximum of 15 mm.

Ein erfindungsgemäß bereitgestelltes Stahlflachprodukt weist typischerweise ein Gefüge auf, welches größtenteils aus Martensit und / oder angelassenem Martensit besteht. So enthält das Gefüge typischerweise in Summe mindestens 80 Flächen-% Martensit und / oder angelassenes Martensit, wobei ein Gefügeanteil von mindestens 95 Flächen-% Martensit und / oder angelassenem Martensit besonders angestrebt werden. Der jeweils neben den martensitischen Bestandteilen verbleibende Rest des Gefüges kann durch Bainit, Ferrit, Zementit und/oder Restaustenit eingenommen werden.A flat steel product provided according to the invention typically has a structure which consists largely of martensite and / or tempered martensite. Thus, the structure typically contains a total of at least 80 area% martensite and / or tempered martensite, with a structure proportion of at least 95 area% martensite and / or tempered martensite being particularly aimed for. The remainder of the structure in addition to the martensitic components can be taken up by bainite, ferrite, cementite and / or retained austenite.

Ein erfindungsgemäß bereitgestelltes Stahlflachprodukt weist eine Härte von mindestens 250 HV auf, wobei in der Praxis für die hier betrachteten Anwendungen vorzugsweise Härten von 400 - 690 HV, bevorzugt 400 - 650 HV, besonders bevorzugt 400 - 560 HV erzielt werden. Die Mindeststreckgrenze des Stahls, aus dem ein erfindungsgemäß bereitgestelltes Stahlflachprodukt besteht, beträgt mindestens 800 MPa.A flat steel product provided according to the invention has a hardness of at least 250 HV, with hardnesses of 400-690 HV, preferably 400-650 HV, particularly preferably 400-560 HV, being achieved in practice for the applications considered here. The minimum yield strength of the steel from which a flat steel product provided according to the invention is made is at least 800 MPa.

Durch den erfindungsgemäß der Kaltverformung vorgelagerten Strahlprozess wird die Oberflächenstruktur eines erfindungsgemäß solcherart beschaffenen Stahlflachprodukts vergleichmäßigt. Gleichzeitig werden Spannungsspitzen reduziert und dadurch eine Verbesserung der Kaltumformbarkeit erreicht. Im Ergebnis gelingt es durch die erfindungsgemäße Behandlung der Oberfläche eines Stahlflachprodukts der hier in Rede stehenden Art den Prozess der Kaltumformung zu stabilisieren, so dass sich aus erfindungsgemäß behandelten Stahlflachprodukten trotz ihrer hohen Festigkeit zuverlässig Bauteile fertigen lassen, ohne dass dafür ein Festigkeitsverlust in Kauf genommen werden muss, wie er bei einer Warmverformung von derartigen Stahlflachprodukten eintreten könnte.By means of the blasting process upstream of the cold forming according to the invention, the surface structure of a flat steel product created in this way according to the invention is made uniform. At the same time, stress peaks are reduced, thereby improving cold formability. As a result, the inventive treatment of the surface of a flat steel product of the type in question succeeds in stabilizing the cold forming process, so that components treated according to the invention can be reliably manufactured from flat steel products treated according to the invention, despite their high strength, without having to accept a loss of strength must, as it could occur with a hot deformation of such flat steel products.

Ein erfindungsgemäßes Stahlflachprodukt weist an mindestens einer seiner Oberflächen eine insbesondere durch den erfindungsgemäßen Strahlprozess erzeugte Rauheit Rz auf, die mindestens gleich 5 µm ist, jedoch höchstens 65 µm beträgt. Im Bereich von 5 - 65 µm liegende gemittelte Rautiefen Rz wirken sich vorteilhaft auf das Umformverhalten aus. Um geringere gemittelte Rautiefen Rz zu erzielen, wären sehr geringe Auftreffgeschwindigkeiten des Strahlmittels erforderlich, wodurch sich die Behandlungsdauer deutlich verlängern würde. Insbesondere werden daher gemittelte Rautiefen Rz von mindestens 10 µm, zur Verbesserung der Lackhaftung bevorzugt mindestens 15 µm, weiter bevorzugt mindestens 20µm, besonders bevorzugt mindestens 25 µm eingestellt. Während ab gemittelten Rautiefen Rz von bis zu 65 µm eine Verbesserung der Umformbarkeit festzustellen ist, kommt dieser Effekt insbesondere bei gemittelten Rautiefen Rz von bis zu 50 µm oder gar bis zu 40 µm oder 30 µm zum Tragen. Deswegen wird insbesondere eine Obergrenze von Rz ≤ 50 µm, bevorzugt ≤ 40 µm, besonders bevorzugt ≤ 35 µm eingestellt. A flat steel product according to the invention has, on at least one of its surfaces, a roughness Rz generated in particular by the blasting process according to the invention, which is at least equal to 5 μm, but is at most 65 μm. Average roughness depths Rz in the range of 5 - 65 µm have an advantageous effect on the deformation behavior. In order to achieve lower mean roughness depths Rz, very low impact speeds of the blasting agent would be required, which would significantly extend the treatment time. In particular, therefore, averaged roughness depths Rz of at least 10 μm, preferably at least 15 μm, more preferably at least 20 μm, particularly preferably at least 25 μm, to improve paint adhesion. While an improvement in formability can be determined from averaged roughness depths Rz of up to 65 µm, this effect comes into play particularly with averaged roughness depths Rz of up to 50 µm or even up to 40 µm or 30 µm. For this reason, an upper limit of Rz 50 μm, preferably 40 μm, particularly preferably 35 μm is set.

Versuche haben gezeigt, dass bei gemittelten Rautiefen Rz von über 65 µm die gewünschte Verbesserung der Kaltumformbarkeit nicht mehr erreicht wird. Dies wird dadurch erklärt, dass bei zu rauen Oberflächen lokale Spannungskonzentrationen entstehen, die zum frühzeitigen Versagen des Materials während der Umformung führen. Daher werden für das erfindungsgemäße Stahlflachprodukt gemittelte Rautiefen Rz von maximal 65 µm eingestellt. Indem bei der erfindungsgemäß behandelten Oberfläche eine gemittelte Rautiefe Rz von maximal 40 µm , insbesondere weniger als 35 µm oder maximal 30 µm, eingehalten wird, lässt sich die erfindungsgemäß bewirkte Verbesserung der Umformbarkeit mit besonders hoher Reproduzierbarkeit erreichen.Tests have shown that with averaged roughness depths Rz of over 65 µm, the desired improvement in cold formability is no longer achieved. This is explained by the fact that if the surface is too rough, local stress concentrations occur, which lead to premature failure of the material during the forming process. Therefore, average roughness depths Rz of a maximum of 65 μm are set for the flat steel product according to the invention. By maintaining an average roughness Rz of a maximum of 40 μm, in particular less than 35 μm or a maximum of 30 μm, on the surface treated according to the invention, the improvement in formability brought about according to the invention can be achieved with particularly high reproducibility.

Der Mittenrauwert Ra ist durch die Mittelung unerwartet gering, da sich die Spitzen über die gesamte betrachtete Messstrecke ausgleichen. Sie beträgt bei einem erfindungsgemäßen Stahlflachprodukt 2-15 µm. Insbesondere werden Mittenrauwerte von mindestens 3 µm, besonders mindestens 4 µm eingestellt, da sich hierbei eine besonders gute Lackhaftung gezeigt hat. Besonders gute Umformbarkeiten haben sich bei relativ geringen Mittenrauwerten Ra gezeigt, weshalb insbesondere Ra ≤ 9 µm, bevorzugt ≤ 7 µm, besonders bevorzugt ≤ 6 µm, eingestellt werden.The mean roughness value Ra is unexpectedly low as a result of the averaging, since the peaks balance each other out over the entire measured distance under consideration. In the case of a flat steel product according to the invention, it is 2-15 μm. In particular, mean roughness values of at least 3 µm, especially at least 4 µm, are set, since this has shown particularly good paint adhesion. Particularly good formability has been shown with relatively low mean roughness values Ra, which is why in particular Ra 9 μm, preferably 7 μm, particularly preferably 6 μm, are set.

Die maximale Rautiefe Rmax sollte bei der erfindungsgemäß behandelten Oberfläche 15 -100 µm, insbesondere 20 - 90 µm, bevorzugt 30 - 80 µm, besonders bevorzugt 40 - 60 µm betragen, hat jedoch, wie Versuche gezeigt haben, in Bezug auf die hier genutzten Effekte einen geringeren Einfluss als die anderen hier erläuterten Rauheitskennwerte.The maximum roughness depth Rmax for the surface treated according to the invention should be 15-100 μm, in particular 20-90 μm, preferably 30-80 μm, particularly preferably 40-60 μm, but has, as tests have shown, in relation to the effects used here has a lower influence than the other roughness parameters explained here.

Genauso sollte die Spitzenzahl RPc bei der erfindungsgemäß behandelten Oberfläche 1 - 40 pro mm betragen. Die gleichmäßige Ausbildung der Rauheitsspitzen hat einen positiven Effekt auf die Lackierbarkeit des erfindungsgemäßen Stahlflachprodukts. Als vorteilhaft für die Lackierbarkeit und insbesondere die Lackhaftung haben sich Spitzenzahlen RPc von mindestens 2 pro mm, insbesondere mindestens 4 pro mm, erwiesen, wobei sich bei Spitzenzahlen RPc von mindestens 8 pro mm besonders gute Ergebnisse einstellen. Aus anlagentechnischen Gründen sind Spitzenzahlen RPc von mehr als 40 pro mm nur schwer realisierbar. Daher sieht eine besonders praxisgerechte Ausgestaltung Spitzenzahlen RPc von höchstens 20 pro mm, bevorzugt von höchstens 15 pro mm für die erfindungsgemäß beschaffene Oberfläche eines erfindungsgemäßen Stahlflachprodukts vor.Likewise, the number of peaks RPc for the surface treated according to the invention should be 1-40 per mm. The uniform formation of the roughness peaks has a positive effect on the paintability of the flat steel product according to the invention. Peak numbers RPc of at least 2 per mm, in particular at least 4 per mm, have proven to be advantageous for paintability and, in particular, paint adhesion, with particularly good results being achieved with peak numbers RPc of at least 8 per mm. For technical reasons, it is difficult to achieve RPc peaks of more than 40 per mm. A particularly practical embodiment therefore provides for peak numbers RPc of at most 20 per mm, preferably of at most 15 per mm, for the surface of a flat steel product according to the invention made according to the invention.

Im Einzelnen ist die Legierung des Stahls eines erfindungsgemäß im Arbeitsschritt a) bereitgestellten warmgewalzten Stahlflachprodukts wie folgt zusammengesetzt, wobei das bereitgestellte Stahlflachprodukt auch aus mehreren Lagen unterschiedlicher Legierungszusammensetzung bestehen kann, wobei in diesem Fall die folgenden Maßgaben für die Legierungszusammensetzung jeder einzelnen Lage gelten:

• Kohlenstoff („C“) ist im Stahl des Stahlflachprodukts in Gehalten von 0,1 - 0,6 Masse-% vorhanden. C ist ein festigkeitssteigerndes Legierungselement und trägt bei höheren Gehalten zur Härtesteigerung bei, indem es entweder als interstitielles Atom gelöst vorliegt, wenn sich das Gefüge des Stahls im austenitischen Zustand befindet, und bei der Abkühlung zur Bildung härteren Martensits beiträgt oder mit Fe, Cr, Ti, Nb, V oder W Karbide bildet. Diese Karbide können härter sein als die sie umgebende Stahlmatrix oder verzerren die Stahlmatrix zumindest so, dass deren Härte erhöht ist. Um diesen Effekt zu erreichen, sind mindestens 0,1 Masse-% C erforderlich, wobei bei Gehalten von mindestens 0,15 Masse-% C, insbesondere von mindestens 0,20 Masse-% C, die gewünschte Härte des Stahlflachprodukts besonders sicher erreicht werden kann. Bei zu hohen C-Gehalten würde die Sprödigkeit des Werkstoffs zu sehr ansteigen. Daher ist der C-Gehalt des Stahls eines erfindungsgemäß bereitgestellten Stahlflachprodukts auf maximal 0,6 Masse- % C, insbesondere maximal 0,55 Masse-% C, beschränkt, wobei sich C-Gehalte von höchstens 0,50 Masse-%, insbesondere höchstens 0,45 Masse-% oder höchstens 0,40 Masse-%, besonders bewährt haben. Durch die Beschränkung auf niedrigere Höchstgehalte lässt sich ein optimales Verhältnis aus Härte und Duktilität erzielen. Gleichzeitig kann durch die Beschränkung des C-Gehalts auf höchstens 0,6 Masse-% oder weniger eine für die Praxis ausreichende Verschweißbarkeit der erfindungsgemäß bereitgestellten Stahlflachprodukte sichergestellt werden.

In detail, the alloy of the steel of a hot-rolled flat steel product provided in step a) according to the invention is composed as follows, the flat steel product provided can also consist of several layers of different alloy compositions, in which case the following requirements apply to the alloy composition of each individual layer:

• Carbon ("C") is present in the steel of the flat steel product in a content of 0.1-0.6% by weight. C is a strength-increasing alloying element and, at higher contents, contributes to the increase in hardness by either being present as an interstitial atom when the structure of the steel is in the austenitic state, and when it cools it contributes to the formation of harder martensites or with Fe, Cr, Ti, Nb, V or W forms carbides. These carbides can be harder than the surrounding steel matrix or at least distort the steel matrix in such a way that its hardness is increased. To achieve this effect, at least 0.1% by mass of C is required, with contents of at least 0.15% by mass of C, in particular of at least 0.20% by mass of C, the desired hardness of the flat steel product being achieved particularly reliably can. If the carbon content is too high, the brittleness of the material would increase too much. Therefore, the C content of the steel of a flat steel product provided according to the invention is limited to a maximum of 0.6 mass% C, in particular a maximum of 0.55 mass% C, with C contents of at most 0.50 mass%, in particular at most 0.45% by mass or at most 0.40% by mass, have proven particularly useful. By restricting the content to lower maximum contents, an optimal ratio of hardness and ductility can be achieved. At the same time, by restricting the C content to a maximum of 0.6% by mass or less, it is possible to ensure that the flat steel products provided according to the invention can be welded which is sufficient in practice.

Stickstoff („N“) kann im Stahl eines erfindungsgemäß bereitgestellten Stahlflachprodukts optional in Gehalten von 0,001 - 0,02 Masse-% vorhanden sein, um ähnliche Wirkungen in Bezug auf die Härtbarkeit zu erzielen wie durch die Anwesenheit von C. Um diese Wirkung zu erhalten, werden insbesondere Gehalte von mindestens 0,001 Masse-% N, aus wirtschaftlichen Gründen bevorzugt mindestens 0,002 Masse-%, besonders bevorzugt mindestens 0,003 Masse-% vorgesehen, da die Einstellung niedrigerer Gehalte technisch sehr aufwändig ist. Sind N und Al gleichzeitig in jeweils wirksamen Gehalten im Stahl vorhanden, so bilden sich Aluminiumnitride, die die Keimbildung verbessern und das Kornwachstum behindern. Zudem erhöht Stickstoff die Härte des bei der Härtung gebildeten Martensits. Der N-Gehalt ist auf höchstens 0,02 Masse-%, insbesondere höchstens 0,01 Masse-%, begrenzt, um die Entstehung grober Nitride zu vermeiden, die sich negativ auf die Zähigkeit auswirken würden. Bevorzugt wird hierfür der N-Gehalt auf höchstens 0,008 Masse-%, insbesondere höchstens 0,006 Masse-%, beschränkt. Durch Einhaltung dieser Obergrenzen lässt sich insbesondere dann, wenn gleichzeitig Ti in wirksamen Gehalten vorhanden ist, die Bildung grober Titannitride verhindern. Im Fall, dass B im Stahl eines erfindungsgemäßen Stahlflachprodukts vorhanden ist, würde dessen festigkeitssteigernde Wirkung bei zu hohen N-Gehalten behindert, so dass zusätzliche legierungstechnische Maßnahmen, wie eine Zugabe höherer Al- oder Ti-Gehalte erforderlich wären, um den überschüssigen N-Gehalt so abzubinden, dass sich allenfalls in beschränktem Umfang Bornitride bilden.Nitrogen (“N”) can optionally be present in the steel of a flat steel product provided according to the invention in contents of 0.001-0.02 mass% in order to achieve similar effects in terms of hardenability as through the presence of C. To obtain this effect , in particular contents of at least 0.001% by mass of N, for economic reasons preferably at least 0.002% by mass, particularly preferably at least 0.003% by mass, are provided, since the setting of lower contents is technically very complex. If N and Al are present in the steel in effective amounts at the same time, aluminum nitrides are formed, which improve nucleation and hinder grain growth. In addition, nitrogen increases the hardness of the martensite formed during hardening. The N content is limited to a maximum of 0.02% by mass, in particular a maximum of 0.01% by mass, in order to avoid the formation of coarse nitrides, which would have a negative effect on the toughness. For this purpose, the N content is preferably limited to at most 0.008% by mass, in particular at most 0.006% by mass. By adhering to these upper limits, the formation of coarse titanium nitrides can be prevented, particularly when Ti is also present in effective contents. In the event that B is present in the steel of a steel flat product according to the invention, its strength-increasing effect would be hindered if the N content is too high, so that additional alloying measures, such as adding higher Al or Ti contents, would be necessary to reduce the excess N content to set in such a way that boron nitrides are only formed to a limited extent.

Silizium („Si“) kann im Stahl eines erfindungsgemäß bereitgestellten Stahlflachprodukts optional in Gehalten von 0,01 - 1,5 Masse-% vorhanden sein. Si kann bei der Stahlerzeugung in bekannter Weise zur Desoxidation verwendet werden, falls beispielsweise der Einsatz von Al vermieden werden soll, um eine unerwünschte Abbindung z. B. von N zu vermeiden. Si trägt zudem zur Mischkristallhärtung bei und kann sich positiv auf die Härtesteigerung auswirken. Sollen diese Effekte genutzt werden, so ist hierzu ein Gehalt von mindestens 0,01 Masse-% Si, insbesondere mindestens 0,1 Masse-% Si, bevorzugt mindestens 0,2 Masse-% Si, erforderlich. Wird dem Stahl zu viel Silizium zugegeben, so würde dies die Schweißbarkeit, das Verformungsvermögen und die Zähigkeitseigenschaften des erfindungsgemäß bereitgestellten Stahlflachprodukts negativ beeinflussen. Daher ist der Si-Gehalt des Stahls auf maximal 1,5 Masse-%, insbesondere maximal 0,9 Masse-%, beschränkt. Durch diese Beschränkung kann insbesondere eine ausreichende Walzbarkeit des Stahlflachprodukts sichergestellt werden. Wenn hohe Ansprüche an die Schweißbarkeit bestehen, kann ein Gehalt von maximal 0,5 Masse-% eingestellt werden. Um die Bildung von Rotzunder, der zwar beim Strahlen entfernt wird, aber dennoch das optische Erscheinungsbild negativ beeinflussen kann, zu vermeiden, kann ein Gehalt von maximal 0,4 Masse-% Si eingestellt werden.Silicon (“Si”) can optionally be present in the steel of a flat steel product provided according to the invention in contents of 0.01-1.5% by mass. Si can be used in steel production in a known manner for deoxidation, if, for example, the use of Al is to be avoided in order to prevent undesired binding z. B. to avoid N. Si also contributes to solid solution hardening and can have a positive effect on the increase in hardness. If these effects are to be used, a content of at least 0.01% by mass of Si, in particular at least 0.1% by mass of Si, preferably at least 0.2% by mass of Si, is required for this. If too much silicon is added to the steel, this would negatively affect the weldability, the deformability and the toughness properties of the flat steel product provided according to the invention. The Si content of the steel is therefore limited to a maximum of 1.5% by mass, in particular a maximum of 0.9% by mass. This restriction can in particular ensure that the flat steel product can be rolled sufficiently. If there are high demands on weldability, a maximum content of 0.5% by mass can be set. In order to avoid the formation of red scale, which is removed during blasting, but can still have a negative impact on the visual appearance, a content of a maximum of 0.4 mass% Si can be set.

Gemäß einer alternativen Ausführung wird auf die Zulegierung von Si bewusst verzichtet. Dies gilt insbesondere dann, wenn die Bildung von Rotzunder sicher vermieden werden soll oder wenn Stückverzinkungsfähigkeit gewünscht ist. Dies kann bevorzugt durch eine Beschränkung des Si-Gehalts auf höchstens 0,03 Masse-% erreicht werden. Rotzunder kann die Oberflächenqualität nach dem Strahlen beeinträchtigen und ist daher unerwünscht.According to an alternative embodiment, the addition of Si is deliberately omitted. This applies in particular if the formation of red scale is to be reliably avoided or if the ability to be galvanized in batches is desired. This can preferably be achieved by limiting the Si content to a maximum of 0.03 mass%. Red scale can affect the surface quality after blasting and is therefore undesirable.

Mangan („Mn“) ist im Stahl eines erfindungsgemäß bereitgestellten Stahlflachprodukts in Gehalten von 0,05 bis 2,5 Masse-% vorhanden. Mn trägt zur Härtbarkeit bei, indem es die kritische Abkühlgeschwindigkeit herabsetzt. Gleichzeitig kann Mn zum Abbinden von S zu MnS genutzt werden. Hierzu ist ein Mn-Gehalt von mindestens 0,05 Masse-%, insbesondere mindestens 0,1 Masse-%, Mn erforderlich, wobei sich die positiven Wirkungen von Mn insbesondere bei Gehalten von mindestens 0,2 Masse-%, bevorzugt mindestens 0,5 Masse-%, Mn einstellen. Der Gehalt an Mn ist auf maximal 2,5 Masse-%, insbesondere maximal 1,9 Masse-%, begrenzt, um eine ausreichende Schweißbarkeit und ein gutes Umformverhalten des erfindungsgemäß bereitgestellten Stahlflachprodukts zu sichern. Unerwünschte Seigerungen, die durch die Anwesenheit von Mn ausgelöst werden könnten, können dadurch besonders sicher vermieden werden, dass der Mn-Gehalt auf höchstens 1,5 Masse-% beschränkt wird.Manganese (“Mn”) is present in the steel of a flat steel product provided according to the invention in contents of 0.05 to 2.5% by mass. Mn contributes to hardenability by reducing the critical cooling rate. At the same time, Mn can be used to bind S to MnS. For this purpose, an Mn content of at least 0.05% by mass, in particular at least 0.1% by mass, Mn is required, with the positive effects of Mn in particular at contents of at least 0.2% by mass, preferably at least 0, Set 5% by mass, Mn. The Mn content is limited to a maximum of 2.5% by mass, in particular a maximum of 1.9% by mass, in order to ensure adequate weldability and good deformation behavior of the flat steel product provided according to the invention. Undesired segregation caused by the presence of Mn could be triggered can be avoided particularly reliably that the Mn content is limited to a maximum of 1.5 mass%.

Aluminium („Al“) kann im Stahl eines erfindungsgemäß bereitgestellten Stahlflachprodukts optional in Gehalten von 0,005 - 2,0 Masse-% vorhanden sein. Al kann bei der Erzeugung zur Desoxidation genutzt werden, weshalb optional ein Gehalt von mindestens 0,005 Masse-%, zur Sicherstellung der genannten Wirkung insbesondere mindestens 0,015 Masse-%, bevorzugt mindestens 0,020 Masse-%, vorgesehen wird. Gleichzeitig ist der Al-Gehalt des Stahls auf maximal 2,0 Masse-%, insbesondere maximal 1,0 Masse-%, beschränkt, um eine gute Vergießbarkeit zu gewährleisten. Dabei haben sich Al-Gehalte von maximal 0,5 Masse-%, insbesondere maximal 0,1 Masse-%, als besonders vorteilhaft herausgestellt, wenn unerwünschte Ausscheidungen im Werkstoff insbesondere in Form von nichtmetallischen oxidischen Einschlüssen sicher vermieden werden sollen, welche die Werkstoffeigenschaften negativ beeinflussen könnten. Hierzu kann beispielsweise der Al-Gehalt 0,02 - 0,06 Masse-% betragen. Al kann jedoch auch eingesetzt werden, um im Stahl vorhandenen Stickstoff abzubinden, wenn, ebenso optional, Bor vorhanden ist und verhindert werden soll, dass sich BN bildet, damit das vorhandene Bor seine festigkeitssteigernde Wirkung entfalten kann. Ebenso kann es in Fällen, in denen das Gewicht des erfindungsgemäß bereitgestellten Stahlflachprodukts minimiert sein soll, zweckmäßig sein, Al-Gehalte von 1,0 - 2,0 Masse-%, insbesondere mehr als 1,0 Masse-%, im Stahl eines erfindungsgemäß bereitgestellten Stahlflachprodukts vorzusehen. Der Al-Gehalt führt hierbei zu einer Dichtereduktion.Aluminum (“Al”) can optionally be present in the steel of a flat steel product provided according to the invention in contents of 0.005-2.0 mass%. Al can be used for deoxidation during production, which is why a content of at least 0.005% by mass, in particular at least 0.015% by mass, preferably at least 0.020% by mass, is provided to ensure the effect mentioned. At the same time, the Al content of the steel is limited to a maximum of 2.0% by mass, in particular a maximum of 1.0% by mass, in order to ensure good castability. Al contents of a maximum of 0.5% by mass, in particular a maximum of 0.1% by mass, have proven to be particularly advantageous if undesired precipitations in the material, in particular in the form of non-metallic oxidic inclusions, which negatively affect the material properties, are to be reliably avoided could influence. For this purpose, the Al content can be 0.02-0.06 mass%, for example. However, Al can also be used to bind nitrogen present in the steel, if, likewise optionally, boron is present and BN is to be prevented from forming so that the boron present can develop its strength-increasing effect. Likewise, in cases in which the weight of the flat steel product provided according to the invention is to be minimized, it can be expedient to have Al contents of 1.0-2.0% by mass, in particular more than 1.0% by mass, in the steel of one according to the invention provided flat steel product. The Al content leads to a reduction in density.

Chrom („Cr“) kann im Stahl eines erfindungsgemäß bereitgestellten Stahlflachprodukts optional in Gehalten von 0,05 - 3 Masse-% vorhanden sein, um zur Einstellung der Festigkeit, insbesondere zur Härtbarkeit, beizutragen. Hierzu sind mindestens 0,05 Masse-% Cr erforderlich. Zudem kann Cr allein oder in Kombination mit anderen Elementen als Karbidbildner wirken. Soll die positive Wirkung der Anwesenheit von Cr auf die Zähigkeit des Stahls genutzt werden, so kann dazu der Cr-Anteil auf mindestens 0,1 Masse-%, insbesondere auf mindestens 0,2 Masse-%, angehoben werden. Zur Erhöhung des Widerstandes gegen Abrostung werden weiter bevorzugt Gehalte von mindestens 0,4 Masse-%, besonders bevorzugt mindestens 0,6 Masse-% eingesetzt. Aus wirtschaftlichen Gründen ist das Legierungselement auf Gehalte von maximal 3 Masse-% beschränkt. Um eine ausreichende Schweißbarkeit des erfindungsgemäß bereitgestellten Stahlflachprodukts sicherzustellen, ist der Cr-Gehalt insbesondere auf maximal 1,5 Masse-%, bevorzugt maximal 1,2 Masse-% oder maximal 1,0 Masse-%, beschränkt.Chromium (“Cr”) can optionally be present in the steel of a flat steel product provided according to the invention in contents of 0.05-3% by mass in order to contribute to setting the strength, in particular to hardenability. At least 0.05 mass% Cr is required for this. In addition, Cr can act as a carbide former alone or in combination with other elements. If the positive effect of the presence of Cr on the toughness of the steel is to be used, the Cr content can be increased to at least 0.1% by mass, in particular to at least 0.2% by mass. To increase the resistance to corrosion, it is further preferred to use contents of at least 0.4% by mass, particularly preferably at least 0.6% by mass. For economic reasons, the alloying element is limited to a maximum content of 3% by mass. In order to ensure sufficient weldability of the flat steel product provided according to the invention, the Cr content is limited in particular to a maximum of 1.5% by mass, preferably a maximum of 1.2% by mass or a maximum of 1.0% by mass.

Bor („B“) ist im Stahl eines erfindungsgemäß bereitgestellten Stahlflachprodukts optional in Gehalten von 0,0001 - 0,01 Masse-% vorhanden. B kann in atomarer Form die Gefügeumwandlung zu Ferrit/Bainit verzögern und damit die Härtbarkeit und Festigkeit verbessern. Dabei kann sich die günstige Wirkung der Anwesenheit von B bei gleichzeitig in der Regel herstellungsbedingt unvermeidbarer Anwesenheit von N dadurch gesichert werden, dass dem Stahl des erfindungsgemäß bereitgestellten Stahlflachprodukts, wie voranstehend schon erwähnt, starke Nitridbildner wie Al, Ti und/oder Nb zugegeben werden. Diese binden den im Stahl vorhandene N ab, bevor sich BN bilden kann. Bei Gehalten von unter 0,0001 Masse-% konnte keine Wirksamkeit einer B-Legierung nachgewiesen werden. Um die gewünschte Wirkung auf die Umwandlungsverzögerung zur erhöhen, werden bevorzugt Gehalte von mindestens 0,001 Masse-%, besonders bevorzugt Gehalte von mindestens 0,002 Masse-%, eingesetzt. Der Gehalt ist auf höchstens 0,01 Masse-% beschränkt, weil höhere B-Gehalte sich nachteilig auf die Werkstoffeigenschaften, insbesondere die Duktilität an den Korngrenzen, auswirken könnten und eine Reduzierung der Härte und/oder Festigkeit zur Folge hätte. Um diese negativen Wirkungen der Anwesenheit von B sicher zu vermeiden, wird der B-Gehalt insbesondere auf maximal 0,005 Masse-% beschränkt.Boron (“B”) is optionally present in the steel of a flat steel product provided according to the invention in contents of 0.0001-0.01 mass%. In atomic form, B can delay the structural transformation to ferrite / bainite and thus improve hardenability and strength. The beneficial effect of the presence of B with the at the same time generally unavoidable presence of N due to the production process can be ensured by adding strong nitride formers such as Al, Ti and / or Nb to the steel of the steel flat product provided according to the invention, as already mentioned above. These bind the N present in the steel before BN can form. With contents below 0.0001% by mass, no effectiveness of a B alloy could be demonstrated. In order to increase the desired effect on the conversion retardation, contents of at least 0.001% by mass, particularly preferably contents of at least 0.002% by mass, are used. The content is limited to a maximum of 0.01 mass% because higher B contents could have a detrimental effect on the material properties, in particular the ductility at the grain boundaries, and would result in a reduction in hardness and / or strength. In order to reliably avoid these negative effects of the presence of B, the B content is limited in particular to a maximum of 0.005% by mass.

Optional können im Stahl eines erfindungsgemäß bereitgestellten Stahlflachprodukts Gehalte an einem oder mehreren Elementen aus der Gruppe „Niob (,Nb'), Titan (,Ti'), Vanadium (,V'), Zirkon (,Zr') oder Wolfram (,W')“ vorhanden sein, wobei die Summe der Gehalte an den jeweils vorhandenen Elementen dieser Gruppe 0,005 - 0,2 Masse-% beträgt. Ti, Nb, V, Zr und/oder W tragen dabei, jeweils einzeln oder in Kombination mit einem oder mehreren Elementen aus dieser Gruppe zugegeben, zur Kornfeinung bei. Zudem kann Ti und/oder Nb zur Abbindung von N verwendet werden. Vor allem aber können die genannten Mikrolegierungselemente zur Festigkeitssteigerung beitragen, indem sie Carbide, Nitride und/oder Carbonitride bilden. Um wirksam zu werden, sollten Ti, Nb, V, Zr und/oder W, sofern vorhanden, insbesondere jeweils in Gehalten von mindestens 0,005 Masse-% eingesetzt werden. Um die Erhöhung der Festigkeit durch Bildung einer größeren Anzahl von Carbiden, Nitriden und/oder Carbonitriden weiter zu steigern, werden bevorzugt Gehalte von mindestens 0,015 Masse-% eingesetzt. Zur vollständigen Abbindung von N wäre der Gehalt an Ti mit mindestens 3,42 * %N vorzusehen, wobei mit %N der jeweilige N-Gehalt in Masse-% bezeichnet ist. Die Gehalte an Ti, Nb, V, Zr und/oder W sind in Summe auf höchstens 0,2 Masse-%, insbesondere maximal 0,15 Masse-% oder maximal 0,10 Masse-%, beschränkt, da zu hohe Gehalte an diesen Elementen sich durch Bildung grober Ausscheidungen negativ auf die Zähigkeit des Werkstoffs auswirken würden.Optionally, contents of one or more elements from the group “niobium (“ Nb ”), titanium (“ Ti ”), vanadium (“ V ”), zirconium (“ Zr ”) or tungsten (“ W ') ”, Whereby the sum of the contents of the elements of this group present in each case is 0.005 - 0.2% by mass. Ti, Nb, V, Zr and / or W, added individually or in combination with one or more elements from this group, contribute to grain refinement. In addition, Ti and / or Nb can be used to bind N. Above all, however, the mentioned micro-alloy elements can contribute to increasing strength by forming carbides, nitrides and / or carbonitrides. In order to be effective, Ti, Nb, V, Zr and / or W should be used, if present, in particular in each case in contents of at least 0.005% by mass. In order to further increase the increase in strength through the formation of a larger number of carbides, nitrides and / or carbonitrides, contents of at least 0.015% by mass are preferably used. For complete binding of N, the content of Ti would have to be at least 3.42 *% N, with% N denoting the respective N content in% by mass. The contents of Ti, Nb, V, Zr and / or W are in total to a maximum of 0.2 mass%, in particular a maximum of 0.15 mass% or a maximum of 0.10 % By mass, limited, as too high a content of these elements would have a negative effect on the toughness of the material due to the formation of coarse precipitates.

Molybdän („Mo“) kann im Stahl eines erfindungsgemäß bereitgestellten Stahlflachprodukts optional in Gehalten von 0,05 - 1 Masse-% vorhanden sein, um die Festigkeit und die Durchhärtbarkeit zu verbessern. Darüber hinaus wirkt sich Mo positiv auf die Zähigkeitseigenschaften aus und kann als Karbidbildner zur Erhöhung der Streckgrenze und Verbesserung der Zähigkeit eingesetzt werden. Um die Wirksamkeit dieser Effekte zu gewährleisten, ist ein Gehalt von mindestens 0,05 Masse-%, insbesondere mindestens 0,1 Masse-%, Mo erforderlich, wobei sich die positive Wirkung von Mo bei Gehalten von mindestens 0,2 Masse-% besonders sicher einstellt, weswegen diese Grenze bevorzugt als Mindestgehalt verwendet wird. Bei über 1 Masse-% liegenden Mo-Gehalten tritt keine signifikante Steigerung dieses Effekts mehr ein. Besonders effektiv nutzen lässt sich der günstige Einfluss von Mo auf die Eigenschaften des Stahls eines erfindungsgemäß bereitgestellten Stahlflachprodukts bei Mo-Gehalten von bis zu 0,7 Masse-%, besonders bevorzugt von bis zu 0,3 Masse-%.Molybdenum (“Mo”) can optionally be present in the steel of a flat steel product provided according to the invention in contents of 0.05-1% by mass in order to improve the strength and hardenability. In addition, Mo has a positive effect on the toughness properties and can be used as a carbide former to increase the yield strength and improve the toughness. In order to ensure the effectiveness of these effects, a Mo content of at least 0.05% by mass, in particular at least 0.1% by mass, is required, the positive effect of Mo being particularly evident at contents of at least 0.2% by mass securely sets, which is why this limit is preferably used as the minimum salary. With Mo contents above 1% by mass, there is no longer any significant increase in this effect. The favorable influence of Mo on the properties of the steel of a flat steel product provided according to the invention with Mo contents of up to 0.7% by mass, particularly preferably of up to 0.3% by mass, can be used particularly effectively.

Kupfer („Cu“) kann dem Stahl eines erfindungsgemäß bereitgestellten Stahlflachprodukts optional in Gehalten von 0,05 - 0,5 Masse-% zugegeben werden, um durch Mischkristallhärtung die Härte des Stahls eines erfindungsgemäß bereitgestellten Stahlflachprodukts weiter zu steigern und die Oxidationsbeständigkeit zu erhöhen.Copper (“Cu”) can optionally be added to the steel of a flat steel product provided according to the invention in contents of 0.05-0.5% by mass in order to further increase the hardness of the steel of a flat steel product provided according to the invention by solid solution hardening and to increase the oxidation resistance.

Phosphor („P“) ist ein Eisenbegleiter, der sich stark zähigkeitsmindernd auswirkt und grundsätzlich in höchstfesten Stählen der Art, aus denen ein erfindungsgemäß bereitgestelltes Stahlflachprodukt besteht, zu den unerwünschten Begleitelementen zählt. Jedoch kann P in geringen Mengen auch eine festigkeitssteigernde Wirkung haben. Soll dies genutzt werden, so kann P gezielt in Gehalten von mindestens 0,005 Masse-% zulegiert werden. Um der Gefahr zu begegnen, dass die Anwesenheit von P im Stahl eines erfindungsgemäß bereitgestellten Stahlflachprodukts aufgrund seiner geringen Diffusionsgeschwindigkeit beim Erstarren der Schmelze zu Seigerungen führt, ist der P-Gehalt auf höchstens 0,15 Masse-%, insbesondere maximal 0,06 Masse-%, beschränkt, wobei sich P-Gehalte von maximal 0,03 Masse-% als besonders praxisgerecht erwiesen haben.Phosphorus (“P”) is an iron companion that has a strong toughness-reducing effect and is one of the undesirable accompanying elements in high-strength steels of the type from which a flat steel product provided according to the invention is made. However, P in small amounts can also have a strength-increasing effect. If this is to be used, then P can be added in a targeted manner in contents of at least 0.005% by mass. In order to counter the risk that the presence of P in the steel of a flat steel product provided according to the invention leads to segregation due to its low diffusion speed when the melt solidifies, the P content is to be at most 0.15% by mass, in particular at most 0.06% by mass. %, limited, whereby P contents of a maximum of 0.03 mass% have proven to be particularly practical.

Schwefel („S“) ist ein unerwünschtes Begleitelement, das bei einer wirtschaftlichen Stahlerzeugung jedoch herstellungsbedingt unvermeidbar in den Stahl eines erfindungsgemäß bereitgestellten Stahlflachprodukts gelangt. Dabei ist der S-Gehalt möglichst so gering zu halten, dass er keine Auswirkung auf die Eigenschaften eines erfindungsgemäß bereitgestellten Stahlflachprodukts hat oder durch andere dem Stahl zugegebene Legierungselemente so abgebunden wird, dass er unschädlich ist. Um dies zu gewährleisten, ist der S-Gehalt auf maximal 0,03 Masse-%, insbesondere maximal 0,02 Masse-% S, beschränkt, wobei Gehalte von höchstens 0,01 Masse-%, insbesondere maximal 0,005 Masse-%, sich als besonders praxisgerecht bewährt haben. Liegen zu hohe S-Gehalte vor, kann es zu Seigerungen kommen. Darüber hinaus bildet S mit Eisen („Fe“) unerwünschtes FeS. Möglicherweise zu hohe S-Gehalte werden durch die Anwesenheit von Mn unschädlich gemacht, das den vorhandenen Schwefel zu MnS abbindet.Sulfur (“S”) is an undesirable accompanying element which, however, in the case of economical steel production, inevitably ends up in the steel of a flat steel product provided according to the invention. The S content is to be kept as low as possible so that it has no effect on the properties of a flat steel product provided according to the invention or is bound by other alloying elements added to the steel in such a way that it is harmless. In order to ensure this, the S content is limited to a maximum of 0.03 mass%, in particular a maximum of 0.02 mass% S, with contents of at most 0.01 mass%, in particular a maximum of 0.005 mass% have proven to be particularly practical. If the S content is too high, segregation can occur. In addition, S forms unwanted FeS with iron (“Fe”). Possibly too high S contents are rendered harmless by the presence of Mn, which binds the existing sulfur to MnS.

Kalzium („Ca“) kann im Stahl eines erfindungsgemäß bereitgestellten Stahlflachprodukts optional in Gehalten von 0,0005 - 0,015 Masse-% vorhanden sein, um bei der Stahlerzeugung als Entschwefelungsmittel und zur gezielten Sulfidbeeinflussung zu dienen. Darüber hinaus wird durch die Kalziumzugabe bevorzugt auch das Kaltumformverhalten verbessert. Um diese Effekte nutzen zu können, sind Gehalte von mindestens 0,0005 Masse-% erforderlich. Zur besonders sicheren Nutzung der gewünschten Wirkung werden insbesondere mindestens 0,0015 Masse-% Ca eingesetzt. Würden mehr als 0,015 Masse-% zugegeben, würde dies einen schädlichen Einfluss auf das Verformungsverhalten beim Warmwalzen bei der Herstellung eines erfindungsgemäß bereitgestellten Stahlflachprodukts haben. Um diesen sicher zu vermeiden, kann der Ca-Gehalt insbesondere auf höchstens 0,005 Masse-% beschränkt werden.Calcium (“Ca”) can optionally be present in the steel of a flat steel product provided according to the invention in contents of 0.0005-0.015% by mass in order to serve as a desulfurizing agent and for targeted sulfide influence in steel production. In addition, the addition of calcium preferably also improves the cold forming behavior. In order to be able to use these effects, contents of at least 0.0005 mass% are required. For the particularly safe use of the desired effect, in particular at least 0.0015 mass% Ca is used. If more than 0.015% by mass were added, this would have a detrimental effect on the deformation behavior during hot rolling in the production of a flat steel product provided according to the invention. In order to reliably avoid this, the Ca content can in particular be limited to a maximum of 0.005% by mass.

Nickel („Ni“) kann im Stahl eines erfindungsgemäß bereitgestellten Stahlflachprodukts optional in Gehalten von 0,1 - 5,0 Masse-% vorhanden sein. Ni beeinflusst positiv die Verformbarkeit des Materials Durch eine Verringerung der kritischen Abkühlgeschwindigkeit erhöht Nickel darüber hinaus die Durchhärtung und Durchvergütung. Diese Effekte treten ab Gehalten von mindestens 0,1 Masse-% auf, wobei sie sich ab einem Gehalt von mindestens 0,2 Masse-% mit signifikanter Wirkung nutzen lassen. Besonders effektiv wirkt die Anwesenheit von Ni im Stahl eines erfindungsgemäß bereitgestellten Stahlflachprodukts bei Erhöhung der Gehalte auf höchstens 1,5 Masse-% Ni, insbesondere höchstens 1,0 Masse-% Ni, aus.Nickel (“Ni”) can optionally be present in the steel of a flat steel product provided according to the invention in contents of 0.1-5.0 mass%. Ni has a positive effect on the deformability of the material. By reducing the critical cooling rate, nickel also increases through hardening and tempering. These effects occur from contents of at least 0.1 mass%, whereby they can be used with a significant effect from a content of at least 0.2 mass%. The presence of Ni in the steel of a steel flat product provided according to the invention has a particularly effective effect when the contents are increased to at most 1.5 mass% Ni, in particular at most 1.0 mass% Ni.

Selen („Sn“), Arsen („As“) und / oder Kobalt („Co“) treten im Stahl eines erfindungsgemäß bereitgestellten Stahlflachprodukts als herstellungsbedingt unvermeidbare Verunreinigungen auf. Ihre Gehalte sind so stark beschränkt, dass sie keinen Einfluss auf die Eigenschaften des Stahlflachprodukts haben. So darf der Sn-Gehalt höchstens 0,05 Masse-%, der As-Gehalt höchstens 0,02 Masse-% und der Co-Gehalt höchstens 0,2 Masse-% betragen.Selenium (“Sn”), arsenic (“As”) and / or cobalt (“Co”) occur in the steel of a flat steel product provided according to the invention as impurities that are unavoidable due to the manufacturing process. Their contents are like that severely limited that they have no influence on the properties of the flat steel product. For example, the Sn content must not exceed 0.05% by mass, the As content not more than 0.02% by mass and the Co content not more than 0.2% by mass.

Sauerstoff („O“) ist im Stahl eines erfindungsgemäß bereitgestellten Stahlflachprodukts als optionales Legierungselement in Gehalten von bis 0,01 Masse-% zugelassen, wobei Maximalgehalte von 0,005 Masse-%, insbesondere von 0,002 Masse-%, für die Praxis von besonderer Bedeutung sind. O ist üblicherweise unerwünscht, kann in geringsten Gehalten in Stählen von Stahlflachprodukten der erfindungsgemäß bereitgestellten Art jedoch auch förderlich sein, da feine Oxidverbindungen festigkeitssteigernd wirken können.Oxygen (“O”) is permitted in the steel of a flat steel product provided according to the invention as an optional alloying element in contents of up to 0.01% by mass, with maximum contents of 0.005% by mass, in particular 0.002% by mass, being of particular importance in practice . O is usually undesirable, but very small amounts in steels of flat steel products of the type provided according to the invention can also be beneficial, since fine oxide compounds can have a strength-increasing effect.

Wasserstoff („H“) ist ein weiteres unerwünschtes Begleitelement. H ist als kleinstes Atom auf Zwischengitterplätzen im Stahl sehr beweglich und kann insbesondere in höchstfesten Stählen beim Abkühlen nach der Warmwalzung insbesondere im Kern zu Aufreißungen führen. Um jegliche schädliche Einflüsse von H zu vermeiden, ist der H-Gehalt daher auf maximal 0,001 Masse-%, insbesondere maximal 0,0006 Masse-%, beschränkt, wobei sich H-Gehalte von maximal 0,0004 Masse-%, insbesondere maximal 0,0002 Masse-%, als besonders günstig erwiesen haben.Hydrogen ("H") is another undesirable accompanying element. As the smallest atom, H is very mobile in interstitial spaces in steel and can lead to tears, especially in the core, especially in high-strength steels when cooling after hot rolling. In order to avoid any harmful effects of H, the H content is therefore limited to a maximum of 0.001% by mass, in particular a maximum of 0.0006% by mass, with H contents of a maximum of 0.0004% by mass, in particular a maximum of 0 , 0002% by mass, have proven to be particularly favorable.

Alle weiteren hier nicht erwähnten potenziellen Legierungselemente eines Stahls sind allenfalls als Verunreinigungen vorhanden, deren Gehalte in Summe so gering sind, dass sie keinen Einfluss auf die Eigenschaften eines erfindungsgemäß bereitgestellten Stahlflachprodukts haben. Dies gilt auch für die voranstehend jeweils als optional im Stahl vorhanden angegebenen Legierungselemente, wenn ihre Wirkung nicht genutzt werden soll, wenn sie also nicht gezielt dem Stahl in wirksamen Mengen zugegeben werden. In diesem Fall können die optionalen Legierungselemente als Verunreinigung unterhalb der voranstehend erläuterten Maßgaben zu den jeweils minimalen Gehalten vorhanden sein.All other potential alloying elements of a steel not mentioned here are at most present as impurities, the total contents of which are so low that they have no influence on the properties of a flat steel product provided according to the invention. This also applies to the alloying elements specified above as being optionally present in the steel if their effect is not to be used, i.e. if they are not specifically added to the steel in effective amounts. In this case, the optional alloying elements can be present as an impurity below the stipulations explained above for the respective minimum contents.

Zur Herstellung eines erfindungsgemäß bereitgestellten Stahlflachprodukts wird im Hochofen erzeugtes Roheisen feuerflüssig im Stahlwerk angeliefert und dort in Konvertern in konventioneller Weise der Primärmetallurgie unterzogen. Der nach Abschluss der Primärmetallurgie vorliegende Rohstahl wird in ebenso konventioneller in der Sekundärmetallurgie auf seine Zielanalyse eingestellt, bei der die jeweils verpflichtend oder optional vorhandenen Legierungselemente in den voranstehend erläuterten Spannen vorliegen.To produce a flat steel product provided according to the invention, pig iron produced in the blast furnace is delivered to the steelworks in a molten state and subjected there to primary metallurgy in a conventional manner in converters. The crude steel available after completion of the primary metallurgy is adjusted to its target analysis in an equally conventional manner in the secondary metallurgy, in which the respectively mandatory or optionally available alloying elements are present in the ranges explained above.

Der so legierte Stahl lässt sich über eine Stranggießanlage zu einem Strang vergießen, von dem Brammen abgeteilt werden.The steel alloyed in this way can be cast in a continuous caster to form a strand from which the slabs are separated.

Gemäß einer bevorzugten Ausführung soll das Stahlflachprodukt als Bandblech bereitgestellt werden. Hierfür werden die Brammen in einem typischerweise erdgasbetriebenen Stoßofen auf 1000 - 1400 °C durcherwärmt. Nach einem Entzundern der Brammen, das beispielsweise mit einem Wasserhochdruckstrahl durchgeführt werden kann, wird das Material beispielsweise reversierend in einer Vorstraße vorgewalzt und anschließend in einer Fertigstraße in mehreren benachbarten Fertigwalzgerüsten zu einem Warmband warm ausgewalzt. Anschließend laufen die Bleche über einen Rollgang, auf dem sie optional beispielsweise durch Wasserbeaufschlagung gekühlt werden, zum Haspel, wo sie zu einem Coil aufgewickelt werden. Anschließend wird das Coil an einer Querteilanlage gerichtet und zu Bandblechen abgetafelt.According to a preferred embodiment, the flat steel product is to be provided as a strip sheet. For this purpose, the slabs are heated through to 1000 - 1400 ° C in a pusher furnace, which is typically powered by natural gas. After descaling the slabs, which can be carried out with a high-pressure water jet, for example, the material is rough-rolled, for example reversing, in a roughing train and then hot-rolled into a hot strip in a finishing train in several adjacent finishing stands. The sheets then run over a roller table, on which they are optionally cooled, for example by applying water, to the reel, where they are wound up into a coil. The coil is then straightened on a cut-to-length line and cut into strips.

Gemäß einer alternativen Ausführung soll das Stahlflachprodukt als Grobblech bereitgestellt werden. Hierfür werden die Brammen vor dem Walzen in Stücke gebrannt, was noch an der Brammenteilanlage erfolgen kann. Anschließend werden die Brammen in einem typischerweise erdgasbetriebenen Stoßofen auf 1000 -1400 °C durcherwärmt. Nach einem Entzundern der Brammen, das beispielsweise mit einem Wasserhochdruckstrahl durchgeführt werden kann, wird das Material beispielsweise reversierend auf einem Quartogerüst zu Blechen warm ausgewalzt. Anschließend laufen die Bleche über das Kühlbett zum Abkühlen auf Raumtemperatur.According to an alternative embodiment, the flat steel product is to be provided as heavy plate. For this purpose, the slabs are burned into pieces before rolling, which can still be done on the slab sub-plant. The slabs are then heated through to 1000-1400 ° C in a pusher furnace, which is typically powered by natural gas. After descaling the slabs, which can be carried out, for example, with a high-pressure water jet, the material is rolled hot, for example, in a reversing manner on a four-high stand to sheet metal. The sheets then run over the cooling bed to cool down to room temperature.

Die folgende Wärmebehandlung der erhaltenen Bleche aus Grob- oder Bandblech besteht aus einem Härten, dem sich optional ein Anlassen anschließen kann. Zum Härten werden die Bleche auf 750 - 1050 °C erwärmt und bei dieser Temperatur über eine Dauer von typischerweise 1 - 30 Minuten oberhalb der Ac3-Temperatur des jeweiligen Stahls, aus dem sie bestehen, gehalten, um eine vollständige Umwandlung ihres Gefüges in den austenitischen Zustand zu erreichen. Danach erfolgt das Abschrecken mittels eines geeigneten Abschreckmittels, beispielsweise Wasser. Für die Abschreckung kann das Blech in eine konventionelle Quette eingespannt bzw. durch eine kontinuierlich arbeitende Quette geführt werden, um Verzug des Blechs zu vermeiden. Wenn eine optionale Anlassbehandlung erfolgt, findet diese bei 200 - 700 °C statt.The subsequent heat treatment of the sheets obtained from heavy or strip sheet consists of hardening, which can optionally be followed by tempering. For hardening, the sheets are heated to 750 - 1050 ° C and kept at this temperature for a period of typically 1 - 30 minutes above the Ac3 temperature of the respective steel they are made of, in order to completely transform their structure into the austenitic one To achieve state. This is followed by quenching by means of a suitable quenching agent, for example water. For quenching, the sheet metal can be clamped in a conventional quench or guided through a continuously operating quette in order to avoid warping of the sheet metal. If an optional tempering treatment is carried out, this takes place at 200 - 700 ° C.

Soll das Stahlflachprodukt als Warmband bereitgestellt werden, entspricht sein Fertigungsweg zunächst dem der Bandbleche, wobei das Abtafeln entfällt. Die anschließende Wärmebehandlung sowie der erfindungsgemäße Strahlprozess erfolgen in diesem Fall in kontinuierlich arbeitenden Anlagen, bei denen in der Regel zu Beginn eines jeden Prozesses ein Abhaspeln und im Anschluss an einen jeden Prozess ein Aufhaspeln vorgesehen ist. Alternativ können mehrere Prozesse in einem kontinuierlichen Durchlauf erfolgen, um die Logistikaufwände zu reduzieren.If the flat steel product is to be made available as hot strip, its production process initially corresponds to that of the strip sheets, with no paneling. The subsequent heat treatment and the blasting process according to the invention take place in this case in continuously operating systems, in which, as a rule, unwinding is provided at the beginning of each process and then reeling after each process. Alternatively, several processes can be carried out in one continuous cycle in order to reduce logistics costs.

Im vorliegenden Text sind, soweit nicht explizit etwas Anderes vermerkt ist, Angaben zu den Gehalten von Legierungsbestandteilen stets in Masse-% gemacht.Unless explicitly stated otherwise, information on the content of alloy components is always given in% by mass in the present text.

Die Anteile des Gefüges eines Stahlflachprodukts sind hier in Flächen-% angegeben, sofern nicht etwas anderes vermerkt ist.The proportions of the structure of a flat steel product are given here in area%, unless otherwise noted.

Die Bildanalyse zur quantitativen Gefügebestimmung erfolgt lichtoptisch mittels Lichtmikroskopie („LOM“) mit 1000-facher und mit einem Rasterelektronenmikroskop („REM“) mit 20.000-facher Auflösung.The image analysis for the quantitative determination of the structure is carried out optically by means of light microscopy ("LOM") with 1000 times and with a scanning electron microscope ("SEM") with 20,000 times resolution.

Die hier erwähnten Festigkeits- und Dehnungseigenschaften, insbesondere die Streckgrenze von Stahlflachprodukten wurden im Zugversuch nach DIN EN ISO 6892-1 Probenform 1 ermittelt, sofern nichts anderes vermerkt ist.The strength and elongation properties mentioned here, in particular the yield strength of flat steel products, were tested in tensile tests DIN EN ISO 6892-1 Sample form 1 determined, unless otherwise noted.

„Rz“ bezeichnet im vorliegenden Text die gemittelte Rautiefe, „Ra“ den Mittenrauwert, „Rmax“ die maximale Rautiefe und „RPc“ die Spitzenzahl. Die Rauheitskennwerte Rz, Ra und Rmax werden mittels des Tastschnittverfahrens gemäß DIN EN ISO 4287:2010-07 ermittelt, bei dem ein handelsüblicher Taster senkrecht zur Rillenausrichtung des Werkstückes mit Hilfe eines Vorschubaggregates über die Oberfläche bewegt wird. Die Tastspitze ist dabei kegelförmig mit einem Radius von 2 bis 10 µm und einem Spitzenwinkel von 60° oder 90°.In this text, "Rz" denotes the mean roughness, "Ra" the mean roughness value, "Rmax" the maximum roughness and "RPc" the number of peaks. The roughness parameters Rz, Ra and Rmax are determined using the stylus method according to DIN EN ISO 4287: 2010-07 determined by moving a standard button perpendicular to the groove alignment of the workpiece with the aid of a feed unit over the surface. The probe tip is conical with a radius of 2 to 10 µm and a tip angle of 60 ° or 90 °.

Die Bestimmung der Spitzenzahl RPc erfolgt gemäß DIN EN 10049.The determination of the number of peaks RPc is carried out in accordance with DIN EN 10049.

Für die zur Bestimmung des Kaltumformverhaltens der erfindungsgemäß behandelten Stahlflachprodukte wurde eine Biegevorrichtung mit zwei Auflagerollen und einem Biegestempel gemäß ASTM E 290-09 eingesetzt. Als „r/t-Verhältnis“ wird dabei das aus dem Radius „r“ des Biegestempels der Biegevorrichtung und der Materialdicke „t“ des jeweils untersuchten Stahlflachprodukts gebildete Verhältnis „r/t“.For the determination of the cold forming behavior of the flat steel products treated according to the invention, a bending device with two support rollers and a bending punch according to FIG ASTM E 290-09 used. The “r / t ratio” is the ratio “r / t” formed from the radius “r” of the punch of the bending device and the material thickness “t” of the flat steel product being examined.

Die oberflächennahen Druckeigenspannungen von Stahlflachprodukten der hier in Rede stehenden Art können mittels röntgenographischer Spannungsermittlung bestimmt werden. Diese Analyse ermittelt Gitterdeformationen, die über die elastizitätstheoretische Beziehungen Spannungen zugeordnet werden. Dieses Verfahren ist in B. Eigenmann, E. Macherauch „Röntgenographische Untersuchung von Spannungszuständen in Werkstoffen (Teil 1 - 2) Materialwissenschaft und Werkstofftechnik“, S. 148-160 und S. 199-216, 26, 1995 sowie in B. Eigenmann, E. Macherauch „Röntgenographische Untersuchung von Spannungszuständen in Werkstoffen (Teil 3-4) Materialwissenschaft und Werkstofftechnik“, S. 426-437 und S. 491-501, 27, 1996 , erläutert.The residual compressive stresses near the surface of flat steel products of the type in question can be determined by means of X-ray stress determination. This analysis determines lattice deformations that are assigned to stresses via the elasticity-theoretical relationships. This procedure is in B. Eigenmann, E. Macherauch "X-ray investigation of stress states in materials (Part 1 - 2) Material science and materials technology", pp. 148-160 and pp. 199-216, 26, 1995 as well as in B. Eigenmann, E. Macherauch “Radiographic investigation of stress states in materials (Part 3-4) Materials science and materials technology”, pp. 426-437 and pp. 491-501, 27, 1996 explained.

Die durch die erfindungsgemäße Oberflächenbehandlung erzielte Verbesserung der Kaltverformbarkeit ist so hoch, dass sich ein erfindungsgemäßes Bauteil realisieren lässt, das durch Kaltumformen aus einem erfindungsgemäß beschaffenen Stahlflachprodukt hergestellt ist, an mindestens einer Stelle eine Biegung aufweist, für deren Innendurchmesser r im Verhältnis zur Blechdicke t unter Berücksichtigung der Oberflächenhärte OH gilt $$\text{r}\le \left(5+\mathrm{0,02}\ast \left(\text{OH}-\text{500}\right)+\mathrm{0,1}\ast \left(\text{t}-\text{8}\right)\right)\ast \text{t}\text{.}$$

The improvement in cold deformability achieved by the surface treatment according to the invention is so great that a component according to the invention can be produced which is produced by cold forming from a flat steel product according to the invention, has a bend at at least one point for whose inner diameter r in relation to the sheet metal thickness t below Consideration of the surface hardness OH applies $$\text{r}\le \left(5+0.02\ast \left(\text{OH}-\text{500}\right)+0.1\ast \left(\text{t}-\text{8th}\right)\right)\ast \text{t}\text{.}$$

Die Oberflächenhärte von Stahlflachprodukten der hier in Rede stehenden Art wird als Vickers-Härte HV nach DIN EN ISO 6507-1:2005 ermittelt.The surface hardness of flat steel products of the type in question is referred to as the Vickers hardness HV DIN EN ISO 6507-1: 2005 determined.

Nachfolgend wird die Erfindung anhand einer ein Ausführungsbeispiel darstellenden Zeichnung näher erläutert. Es zeigen jeweils schematisch:

• 1 eine 3D-Oberflächentopografie einer ersten Probe eines erfindungsgemäß behandelten Stahlflachprodukts;
• 2 eine 3D-Oberflächentopografie einer zweiten Probe eines erfindungsgemäß behandelten Stahlflachprodukts.

The invention is explained in more detail below with the aid of a drawing showing an exemplary embodiment. They each show schematically:

• 1 a 3D surface topography of a first sample of a flat steel product treated according to the invention;
• 2 a 3D surface topography of a second sample of a flat steel product treated according to the invention.

Durch die Strahlbehandlung wird die Oberfläche eines erfindungsgemäß behandelten Stahlflachprodukts mit einer gleichmäßig ausgeprägten Rauheit versehen. Gleichzeitig werden in den oberflächennahen Bereichen des Stahlflachprodukts Druckeigenspannungen eingebracht, die das Umformverhalten verbessern können, wobei in Untersuchungen festgestellt wurde, dass der Einfluss der erfindungsgemäß eingestellten Rauheit wesentlich größer ist.As a result of the blasting treatment, the surface of a flat steel product treated according to the invention is provided with a uniformly pronounced roughness. At the same time, residual compressive stresses are introduced into the areas of the flat steel product close to the surface, which can improve the deformation behavior, with studies showing that the influence of the roughness set according to the invention is significantly greater.

1 zeigt eine erfindungsgemäße Oberflächentopographie einer ersten Probe P1, die bei einer Beaufschlagungslänge IB von 1 m und einer Fördergeschwindigkeit vF von 6 m/min, wodurch sich eine Strahldauer tS von ca. 0,17 min ergibt, sowie unter Verwendung von kugeligem Schrot mit einem Schüttgewicht von 6,8 g/cm³ als Strahlmittel erzeugt wurde. Die Auftreffgeschwindigkeit des Strahlmittels betrug 95 m/s. Das Stahlflachprodukt, dessen Oberfläche gestrahlt worden ist, bestand aus 0,21 Masse-% C, 1,3 Masse-% Mn, 0,002 Masse-% N, 0,42 Masse-% Si, 0,04 Masse-% Al, 1,3 Masse-% Cr, 0,004 Masse-% B, 0,4 Masse-% Mo, 0,07 Masse-% Cu, 0,035 Masse-% P, 0,002 Masse-% Ca, 0,4 Masse-% Ni, 0,03 Masse-% Ti, 0,001 Masse-% S, 0,02 Masse-% Sn, 0,01 Masse-% As, 0,003 Masse-% O, 0,0002 Masse-% H, wobei nicht genannte Elemente nicht in messbaren oder wirksamen Gehalten vorhanden waren, und wies eine Oberflächenhärte von 509 HV sowie eine Streckgrenze von 1315 MPa auf. 1 shows a surface topography according to the invention of a first sample P1, with an impact length IB of 1 m and a conveying speed vF of 6 m / min, resulting in a blasting time tS of approx. 0.17 min, as well as using spherical shot with a bulk weight of 6.8 g / cm ³ was generated as blasting media. The impact speed of the abrasive was 95 m / s. The flat steel product, the surface of which was blasted, consisted of 0.21% by mass of C, 1.3% by mass of Mn, 0.002% by mass of N, 0.42% by mass of Si, 0.04% by mass of Al, 1 , 3 mass% Cr, 0.004 mass% B, 0.4 mass% Mo, 0.07 mass% Cu, 0.035 mass% P, 0.002 mass% Ca, 0.4 mass% Ni, 0 , 03% by mass Ti, 0.001% by mass S, 0.02% by mass Sn, 0.01% by mass As, 0.003% by mass O, 0.0002% by mass H, whereby elements not mentioned are not in measurable or effective contents were present, and had a surface hardness of 509 HV and a yield strength of 1315 MPa.

2 zeigt eine erfindungsgemäße Oberflächentopographie einer zweiten Probe P2, welche bei einer Beaufschlagungslänge IB von 1 m und einer Fördergeschwindigkeit vF von 3 m/min, wodurch sich eine Strahldauer tS von ca. 0,33 min ergibt, sowie unter Verwendung eines Strahlmittels erzeugt worden ist, welches aus einer Mischung von kugeligem Schrot und kantigem Grit mit einem Schüttgewicht von 7,7 g/cm³ besteht. Die Auftreffgeschwindigkeit des Strahlmittels betrug 105 m/s. Das Stahlflachprodukt, dessen Oberfläche gestrahlt worden ist, bestand aus 0,17 Masse-% C, 0,8 Masse-% Mn, 0,007 Masse-% N, 0,11 Masse-% Si, 0,08 Masse-% Al, 0,4 Masse-% Cr, 0,001 Masse-% B, 0,08 Masse-% P, 0,001 Masse-% Ca, 0,2 Masse-% Ni, 0,04 Masse-% Nb, 0,003 Masse-% S, 0,002 Masse-% O, 0,0003 Masse-% H, wobei nicht genannte Elemente nicht in messbaren oder wirksamen Gehalten vorhanden waren, und wies eine Oberflächenhärte von 395 HV sowie eine Streckgrenze von 992 MPa auf. 2 shows a surface topography according to the invention of a second sample P2, which was produced with an impact length IB of 1 m and a conveying speed vF of 3 m / min, resulting in a blasting duration tS of approx. 0.33 min, and using a blasting agent, which consists of a mixture of spherical shot and angular grit with a bulk density of 7.7 g / cm ³ . The impact speed of the abrasive was 105 m / s. The flat steel product, the surface of which had been blasted, consisted of 0.17% by mass C, 0.8% by mass Mn, 0.007% by mass N, 0.11% by mass Si, 0.08% by mass Al, 0 , 4 mass% Cr, 0.001 mass% B, 0.08 mass% P, 0.001 mass% Ca, 0.2 mass% Ni, 0.04 mass% Nb, 0.003 mass% S, 0.002 Mass-% O, 0.0003 mass-% H, whereby elements not mentioned were not present in measurable or effective contents, and had a surface hardness of 395 HV and a yield strength of 992 MPa.

An den so behandelten Oberflächen der Proben P1, P2 sind die in Tabelle 1 angegebenen Rauheitskennwerte Ra, Rz, RPC, Rmax ermittelt worden.The roughness parameters Ra, Rz, RPC, Rmax given in Table 1 were determined on the surfaces of the samples P1, P2 treated in this way.

Zur Untersuchung des Einflusses der Rauheit auf das Umformverhalten von hochfesten Stahlflachprodukten der erfindungsgemäßen Art ist eine Blechtafel bereitgestellt worden, die aus einem handelsüblichen, unter der Bezeichnung „XAR 500“ angebotenen Stahl bestand (C: ≤ 0,028 %, Si: ≤ 0,8 %, Mn: ≤ 1,5 %, Cr: ≤ 1 %, Mo: ≤ 0,5 % Ni: ≤ 1,50 %, B: ≤ 0,005 %, CET: 0,41 - 0,46 %, Rest Eisen und unvermeidbare Verunreinigungen, alle Angaben in Masse-%, CET = %C + (%Mn + %Mo) / 10 + (%Cr + %Cu) / 20 + %Ni /40, wobei mit %C der jeweilige C-Gehalt, mit %Mn der jeweilige Mn-Gehalt, mit %Mo der jeweilige Mo-Gehalt, mit %Cr der jeweilige Cr-Gehalt, mit %Cu der jeweilige Cu-Gehalt und mit %Ni der jeweilige Ni-Gehalt bezeichnet sind, siehe Broschüre „Verschleißfeste Stähle XAR® - Verarbeitungsempfehlungen“, herausgegeben von der ThyssenKrupp Steel Europe AG, Duisburg, Deutschland, Order-Nr. 1040, Ausgabe 03/2016). Die Blechtafel wies eine Dicke von 5 mm auf.To investigate the influence of the roughness on the forming behavior of high-strength flat steel products of the type according to the invention, a metal sheet was provided which consisted of a commercially available steel sold under the designation "XAR 500" (C: ≤ 0.028%, Si: ≤ 0.8% , Mn: ≤ 1.5%, Cr: ≤ 1%, Mo: ≤ 0.5% Ni: ≤ 1.50%, B: ≤ 0.005%, CET: 0.41 - 0.46%, remainder iron and unavoidable impurities, all data in% by mass, CET =% C + (% Mn +% Mo) / 10 + (% Cr +% Cu) / 20 +% Ni / 40, where% C is the respective C content, with% Mn the respective Mn content, with% Mo the respective Mo content, with% Cr the respective Cr content, with% Cu the respective Cu content and with% Ni the respective Ni content, see brochure " Wear-resistant steels XAR® - processing recommendations ”, published by ThyssenKrupp Steel Europe AG, Duisburg, Germany, order no. 1040, edition 03/2016). The sheet metal had a thickness of 5 mm.

An einer Oberfläche von sechs Proben Pa - Pf dieser Tafel sind mittels einer den Maßgaben der Erfindung entsprechenden Strahlbehandlung jeweils Oberflächentopographien mit einer bestimmten Rauheit erzeugt worden, deren Kennwerte Rz, Ra, RPc und Rmax bestimmt worden und in Tabelle 2 angegeben sind.Surface topographies with a certain roughness were produced on a surface of six samples Pa - Pf of this table by means of a blasting treatment corresponding to the requirements of the invention, the characteristics of which Rz, Ra, RPc and Rmax were determined and are given in Table 2.

Ebenso sind die Werte der oberflächennahen Druckeigenspannungen und die Tiefe, bis zu der sie vorlagen, an der entsprechend behandelten Oberfläche der Proben Pa- Pf bestimmt worden. Auch diese Werte sind in Tabelle 2 verzeichnet.The values of the residual compressive stresses close to the surface and the depth to which they existed were also determined on the correspondingly treated surface of the samples Pa-Pf. These values are also shown in Table 2.

Die so beschaffenen Proben sind einem Biegetest gemäß ASTM E 290-09 ausgesetzt worden. Das aus dem Radius „r“ des Biegestempels der Biegevorrichtung und der Materialdicke „t“ der jeweils untersuchten Probe Pa - Pf gebildete Verhältnis „r/t“ ist ebenso in Tabelle 2 verzeichnet. Für jeden Biegetest wurden dabei mehrere Proben aus einem Blech untersucht, wobei der Radius variiert wurde. Tabelle 2 gibt das jeweils geringste r/t-Verhältnis an, bei dem es noch nicht zu Rissen kam. Dieses Biegeverhältnis wird als „minimales r/t-Verhältnis“ bezeichnet.The samples obtained in this way are in accordance with a bending test ASTM E 290-09 been exposed. The ratio “r / t” formed from the radius “r” of the bending punch of the bending device and the material thickness “t” of the respective examined sample Pa - Pf is also shown in Table 2. For each bending test, several specimens from a sheet metal were examined, the radius being varied. Table 2 shows the lowest r / t ratio at which cracks did not yet occur. This bending ratio is called the “minimum r / t ratio”.

Die in der Tabelle 2 zusammengefassten Kennwerte zeigen, dass mit zunehmend geringer werdender gemittelter Rautiefe Rz das minimale r/t-Verhältnis kleiner wird, was gleichbedeutend ist mit einer Verbesserung des Umformverhaltens bei einer Kaltverformung der Proben Pa - Pf. Tabelle 1 Probe Ra Rz RPc Rmax [µm] [µm] [1/mm] [µm] P1 5,44 27,6 3,82 39,5 P2 4,17 37,3 6,14 46,3 Tabelle 2 Probe Rz Ra Rmax RPc Tiefe Druckeigenspannungen Maximalwert der Druckeigenspannungen minimales r/t-Verhältnis [µm] [1/mm] [mm] [MPa] Pa 27,55 3,9 34,6 49 0,05 -456 2,0 Pb 28,67 4,77 40,64 46 0,05 -703 2,0 Pc 29,74 4,2 39,45 50,33 0,05 -312 2,0 Pd 31,55 3,7 35,47 47,33 0,05 -456 2,3 Pe 31,9 5 39,5 49 0,15 -683 2,3 Pf 36,39 4,6 42,44 50,33 0,1 -908 3,0 The characteristic values summarized in Table 2 show that as the mean roughness depth Rz decreases, the minimum r / t ratio decreases, which is equivalent to an improvement in the deformation behavior when the samples Pa - Pf are cold deformed. Table 1 sample Ra Margin no RPc Rmax [µm] [µm] [1 mm] [µm] P1 5.44 27.6 3.82 39.5 P2 4.17 37.3 6.14 46.3 Table 2 sample Margin no Ra Rmax RPc Low residual compressive stresses Maximum value of the residual compressive stresses minimum r / t ratio [µm] [1 mm] [mm] [MPa] Pa 27.55 3.9 34.6 49 0.05 -456 2.0 Pb 28.67 4.77 40.64 46 0.05 -703 2.0 Pc 29.74 4.2 39.45 50.33 0.05 -312 2.0 Pd 31.55 3.7 35.47 47.33 0.05 -456 2.3 Pe 31.9 5 39.5 49 0.15 -683 2.3 Pf 36.39 4.6 42.44 50.33 0.1 -908 3.0

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Zitierte PatentliteraturPatent literature cited

• US 5515707 [0013]US 5515707 [0013]
• DE 102013217431 A1 [0014]DE 102013217431 A1 [0014]
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Zitierte Nicht-PatentliteraturNon-patent literature cited

• DIN EN ISO 6892-1 [0085]DIN EN ISO 6892-1 [0085]
• DIN EN ISO 4287:2010-07 [0086]DIN EN ISO 4287: 2010-07 [0086]
• ASTM E 290-09 [0088, 0100]ASTM E 290-09 [0088, 0100]
• B. Eigenmann, E. Macherauch „Röntgenographische Untersuchung von Spannungszuständen in Werkstoffen (Teil 1 - 2) Materialwissenschaft und Werkstofftechnik“, S. 148-160 und S. 199-216, 26, 1995 [0089]B. Eigenmann, E. Macherauch "Radiographic investigation of stress states in materials (Part 1 - 2) Material science and materials technology", pp. 148-160 and pp. 199-216, 26, 1995 [0089]
• E. Macherauch „Röntgenographische Untersuchung von Spannungszuständen in Werkstoffen (Teil 3-4) Materialwissenschaft und Werkstofftechnik“, S. 426-437 und S. 491-501, 27, 1996 [0089]E. Macherauch "Radiographic investigation of stress states in materials (Part 3-4) Materials science and materials technology", pp. 426-437 and pp. 491-501, 27, 1996 [0089]
• DIN EN ISO 6507-1:2005 [0091]DIN EN ISO 6507-1: 2005 [0091]

Claims (15)

Verfahren zur Herstellung eines Bauteils, das eine hohe Oberflächenhärte und eine hohe Mindeststreckgrenze aufweist, durch Kaltumformen, umfassend folgende Arbeitsschritte: a) Bereitstellen eines mindestens 2 mm dicken warmgewalzten Stahlflachprodukts, das eine Oberflächenhärte von mindestens 250 HV und eine Streckgrenze von mindestens 800 MPa aufweist; b) Strahlbehandeln des Stahlflachprodukts, wobei für das Strahlbehandeln das Stahlflachprodukt kontinuierlich relativ zu einer Strahlbehandlungsanlage bewegt wird, die über eine Strahldauer von 0,03 min bis 2 min einen Strahlmittelstrahl gegen mindestens eine Oberfläche des Stahlflachprodukts richtet, wobei das Strahlmittel des Strahlmittelstrahls aus Partikeln mit einem mittleren Durchmesser von 0,05 -4 mm besteht und die Auftreffgeschwindigkeit der Partikel mindestens 50 m/s beträgt, so dass, nachdem das Stahlflachprodukt die Beaufschlagungslänge passiert hat, an der dem Strahlmittelstrahl ausgesetzten Oberfläche eine gemittelte Rautiefe Rz, für die gilt $$\text{5 }\mathrm{\mu }\text{m}\le \text{Rz}\le \text{65 }\mathrm{\mu }\text{m},$$

und ein Mittenrauwert Ra vorliegt, für den gilt $$\text{2 }\mathrm{\mu }\text{m}\le \text{Ra}\le 1\text{5 }\mathrm{\mu }\text{m;}$$

c) Kaltumformen des strahlbehandelten Stahlflachprodukts zu dem Bauteil. A method for producing a component that has a high surface hardness and a high minimum yield strength by cold forming, comprising the following work steps: a) providing a hot-rolled flat steel product at least 2 mm thick, which has a surface hardness of at least 250 HV and a yield point of at least 800 MPa; b) Blasting treatment of the flat steel product, the flat steel product being continuously moved relative to a blasting treatment system for the blasting treatment, which directs a blasting medium jet against at least one surface of the flat steel product over a blasting time of 0.03 min to 2 min, the blasting medium of the blasting medium jet consisting of particles an average diameter of 0.05-4 mm and the impact speed of the particles is at least 50 m / s, so that after the flat steel product has passed the impact length, an average roughness depth Rz applies to the surface exposed to the blasting media jet $$\text{5}\mathrm{\mu }\text{m}\le \text{Margin no}\le \text{65}\mathrm{\mu }\text{m},$$

and there is a mean roughness value Ra for which applies $$\text{2}\mathrm{\mu }\text{m}\le \text{Ra}\le 1\text{5}\mathrm{\mu }\text{m;}$$

c) Cold forming of the blast-treated flat steel product to form the component. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, dass das Schüttgewicht des Strahlmittels 6 - 9 g/cm³ beträgt.Procedure according to Claim 1 , characterized in that the bulk density of the abrasive is 6 - 9 g / cm ³ . Verfahren nach einem der voranstehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass die Auftreffgeschwindigkeit der Strahlpartikel mindestens 80 m/s beträgt.Method according to one of the preceding claims, characterized in that the impact speed of the jet particles is at least 80 m / s. Verfahren nach einem der voranstehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass die Fördergeschwindigkeit, mit der das Stahlflachprodukt relativ zur Strahlquelle bewegt wird, 3 - 20 m/min beträgt.Method according to one of the preceding claims, characterized in that the conveying speed at which the flat steel product is moved relative to the beam source is 3 - 20 m / min. Verfahren nach einem der voranstehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass die Strahlpartikel eine kugelige Gestalt besitzen.Method according to one of the preceding claims, characterized in that the blasting particles have a spherical shape. Verfahren nach einem der voranstehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass die Strahlpartikel eine eckige oder kantige Form aufweisen.Method according to one of the preceding claims, characterized in that the blasting particles have an angular or angular shape. Verfahren nach einem der voranstehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass das Strahlmittel aus Stahlpartikeln besteht.Method according to one of the preceding claims, characterized in that the blasting agent consists of steel particles. Verfahren nach Anspruch 7, dadurch gekennzeichnet, dass die Strahlpartikel aus einem Stahl bestehen, der aus, in Masse-%, 0,1 -1,8 % C, 0,05 - 2,5 % Mn, 0,05 -1,5 % Si, max. 0,1 % S, optional einem oder mehreren der Elementen 0,001 -0,02 % N, 0,005 - 2,0 % Al, 0,05-3 % Cr, 0,0001 - 0,01 % B, in Summe 0,002 -0,2 % Nb, Ti, V, Zr und / oder W, 0,05 - 1 % Mo, 0,01 - 0,5 % Cu, 0,005 - 0,15 % P, 0,0005 - 0,015 % Ca, 0,1 - 5,0 % Ni und als Rest aus Eisen und unvermeidbaren Verunreinigungen zusammengesetzt ist.Procedure according to Claim 7 , characterized in that the blasting particles consist of a steel which, in% by mass, 0.1-1.8% C, 0.05-2.5% Mn, 0.05-1.5% Si, max. 0.1% S, optionally one or more of the elements 0.001-0.02% N, 0.005-2.0% Al, 0.05-3% Cr, 0.0001-0.01% B, in total 0.002-0.2% Nb, Ti, V, Zr and / or W, 0.05-1% Mo, 0.01-0.5% Cu, 0.005-0.15% P, 0.0005-0.015% Ca, 0.1-5.0% Ni and the remainder is composed of iron and unavoidable impurities. Stahlflachprodukt, das eine Dicke von mindestens 2 mm, eine Oberflächenhärte von mindestens 250 HV und eine Streckgrenze von mindestens 800 MPa aufweist, dadurch gekennzeichnet, dass es an mindestens einer seiner Oberflächen eine gemittelte Rautiefe Rz, für die gilt 5 µm ≤ Rz ≤ 65, und einen Mittenrauwert Ra aufweist, für den gilt 2 µm ≤ Ra ≤ 15 µm.Flat steel product with a thickness of at least 2 mm, a surface hardness of at least 250 HV and a yield point of at least 800 MPa, characterized in that it has an average roughness depth Rz on at least one of its surfaces, for which 5 µm ≤ Rz ≤ 65, and has a mean roughness value Ra for which 2 µm Ra 15 µm applies. Stahlflachprodukt nach Anspruch 9, dadurch gekennzeichnet, dass es an der Oberfläche, die den Maßgaben des Anspruchs 9 genügt, eine Spitzenzahl RPc von 4-20 pro mm aufweist.Flat steel product according to Claim 9 , characterized in that it is on the surface that meets the requirements of the Claim 9 suffices, has a number of peaks RPc of 4-20 per mm. Stahlflachprodukt nach einem der Ansprüche 9 oder 10, dadurch gekennzeichnet, dass es aus einem Stahl mit folgender Zusammensetzung besteht, in Masse-%: C: 0,1- 0,6%, Mn: 0,05 - 2,5%, jeweils optional ein Element oder mehrere Elemente aus der Gruppe „N, Si, Al, Cr, B, Mo, Cu, P, Ca, Ni“, wobei die Gehalte an diesen Elemente, soweit vorhanden, folgenden Maßgaben genügen: N: 0,001 - 0,02 % Si: 0,01 - 1,5%, Al: 0,005 - 2,0%, Cr: 0,05 - 3%, B: 0,0001 - 0,01 %, Mo: 0,05 - 1 %, Cu: 0,05 - 0,5%, P: 0,005 - 0,15%, Ca: 0,0005 - 0,015 %, Ni: 0,1 - 5,0%, sowie ebenfalls jeweils optional ein Element oder mehrere Elemente aus der Gruppe „Ti, Nb, V, Zr, W“, wobei die Summe der Gehalte an Ti, Nb, V, Zr und W, soweit vorhanden, 0,005 - 0,2 % beträgt, Rest Eisen und unvermeidbare Verunreinigungen, wobei zu den Verunreinigungen bis 0,03 % S, bis zu 0,05 % Sn, bis zu 0,02 % As, bis 0,2 % Co, bis 0,01 % O und bis zu bis 0,001 % H zählen.Flat steel product according to one of the Claims 9 or 10 , characterized in that it consists of a steel with the following composition, in% by mass: C: 0.1-0.6%, Mn: 0.05 - 2.5%, Optionally one or more elements from the group "N, Si, Al, Cr, B, Mo, Cu, P, Ca, Ni", whereby the contents of these elements, if present, meet the following requirements: N: 0.001 - 0.02% Si: 0.01 - 1.5%, Al: 0.005 - 2.0%, Cr: 0.05 - 3%, B: 0.0001 - 0.01%, Mon: 0.05 - 1%, Cu: 0.05 - 0.5%, P: 0.005 - 0.15%, Ca: 0.0005 - 0.015%, Ni: 0.1 - 5.0%, and also optionally one or more elements from the group “Ti, Nb, V, Zr, W”, the sum of the contents of Ti, Nb, V, Zr and W, if present, being 0.005-0.2% , Remainder iron and unavoidable impurities, with impurities up to 0.03% S, up to 0.05% Sn, up to 0.02% As, up to 0.2% Co, up to 0.01% O and up to count to 0.001% H. Stahlflachprodukt nach einem der Ansprüche 9 bis 11, dadurch gekennzeichnet,dass seine Oberflächenhärte 400 - 690 HV beträgt.Flat steel product according to one of the Claims 9 until 11 , characterized in that its surface hardness is 400 - 690 HV. Stahlflachprodukt nach einem der Ansprüche 9-12, dadurch gekennzeichnet, dass die Rauheit Rz höchstens 35 µm beträgt.Flat steel product according to one of the Claims 9 - 12th , characterized in that the roughness Rz is at most 35 µm. Verwendung eines gemäß einem der Ansprüche 9-13 beschaffenen Stahlflachprodukts zum Herstellen eines Bauteils durch Kaltumformen des Stahlflachprodukts.Use of a according to one of the Claims 9 - 13th Procured flat steel product for manufacturing a component by cold forming the flat steel product. Bauteil, hergestellt durch Kaltumformen aus einem gemäß der Ansprüche 9 -13 beschaffenen Stahlflachprodukt, dadurch gekennzeichnet, dass es an mindestens einer Stelle eine Biegung aufweist, für deren Innendurchmesser r im Verhältnis zur Blechdicke t unter Berücksichtigung der Oberflächenhärte OH gilt $$\text{r}\le \left(5+\mathrm{0,02}\ast \left(\text{OH}-\text{500}\right)+\mathrm{0,1}\ast \left(\text{t}-\text{8}\right)\right)\ast \text{t}\text{.}$$

Component produced by cold forming from a according to Claims 9 - 13th flat steel product, characterized in that it has a bend at at least one point, for whose inner diameter r applies in relation to the sheet metal thickness t, taking into account the surface hardness OH $$\text{r}\le \left(5+0.02\ast \left(\text{OH}-\text{500}\right)+0.1\ast \left(\text{t}-\text{8th}\right)\right)\ast \text{t}\text{.}$$

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